泄壓與選擇泄壓裝置的依據(jù)

泄壓與選擇泄壓裝置的依據(jù)

1對(duì)泄壓的重視目前的相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)沒(méi)有明確規(guī)定壓力通風(fēng)和預(yù)防香煙釋放的雙重問(wèn)題，但在gb50045-95《民用建筑設(shè)計(jì)與消防標(biāo)準(zhǔn)》（2005年版）的第8.3.7條中，“……如果壓力過(guò)大，打開(kāi)門就會(huì)變得困難，門就無(wú)法打開(kāi)?！边@對(duì)泄壓?jiǎn)栴}有一定引導(dǎo)作用。出于安全考慮,一些有關(guān)手冊(cè)、措施和文獻(xiàn)對(duì)泄壓措施作了比較詳細(xì)的介紹,為工程設(shè)計(jì)提供了依據(jù)?，F(xiàn)行防煙工程設(shè)計(jì)中,許多采取了泄壓措施,其中使用余壓閥的占多數(shù),壓差控制的旁路系統(tǒng)等其他型式也有,不論哪種型式,資金投入都是可觀的。設(shè)計(jì)人員一般認(rèn)為按流速法計(jì)算的計(jì)算風(fēng)量Lv比按壓差法計(jì)算的風(fēng)量Ly大,防火門關(guān)閉時(shí),剩余風(fēng)量無(wú)法排泄造成超壓,因而泄壓。泄壓風(fēng)量Lx的計(jì)算公式主要有兩個(gè):筆者認(rèn)為以下幾個(gè)問(wèn)題值得商榷。1.1風(fēng)機(jī)壓頭及風(fēng)速1)《高規(guī)》第8.3.2條規(guī)定,確定風(fēng)量時(shí)取以下兩種方法中的大值:一是比較按流速法計(jì)算的風(fēng)量Lv與按壓差法計(jì)算的風(fēng)量Ly,二者中取其大值;二是計(jì)算值與《高規(guī)》表8.3.2中的控制風(fēng)量,二者中取其大值。如果取的是后者,則與Lv-Ly不對(duì)應(yīng)。2)應(yīng)按雙參數(shù)選擇風(fēng)機(jī)。風(fēng)量、壓頭同等重要,現(xiàn)行規(guī)范中強(qiáng)調(diào)的是風(fēng)機(jī)風(fēng)量,因而設(shè)計(jì)人往往對(duì)壓頭重視不夠,加上認(rèn)為壓頭高更安全,風(fēng)量是硬指標(biāo),對(duì)風(fēng)機(jī)壓頭選擇的隨意性較大。調(diào)查發(fā)現(xiàn),最大壓頭有取1400Pa的,最小的也有350Pa,當(dāng)實(shí)際系統(tǒng)阻力小于所選風(fēng)機(jī)最小壓頭時(shí),實(shí)際風(fēng)量將遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于設(shè)計(jì)計(jì)算風(fēng)量,這時(shí)泄壓的設(shè)計(jì)依據(jù)風(fēng)量差(Lv-Ly)就失去意義了。3)流速法的計(jì)算式有兩個(gè),一個(gè)是《高規(guī)》提出的Lv=fvn(式中f為每樘開(kāi)啟門的斷面積;v為門洞斷面風(fēng)速;n為同時(shí)開(kāi)啟門的層數(shù)),另一個(gè)是GB50016—2006《建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范》(以下簡(jiǎn)稱《建規(guī)》)提出的Lv=fvn(1+b)/a(式中b為漏風(fēng)量附加率,a為背壓系數(shù))。兩式都是法定的,兩個(gè)公式計(jì)算的Lv不同,差值Lv-Ly也不同,取哪一個(gè)合適?4)用加壓送風(fēng)量流速法計(jì)算風(fēng)量Lv,同時(shí)開(kāi)啟門層數(shù)n和背壓系數(shù)a很難確定;用壓差法計(jì)算風(fēng)量Ly要確定總漏風(fēng)面積A和壓差Δp,很困難,其中一個(gè)門被正壓力推開(kāi)后,A與Δp都是在空氣狀態(tài)達(dá)到平衡后才穩(wěn)定。因此,以風(fēng)量差作為泄壓的依據(jù)潛在的問(wèn)題很多。1.24加壓風(fēng)壓機(jī)防煙方案的提出及實(shí)施4種加壓送風(fēng)防煙方案(即方案1,《高規(guī)》表8.3.2-1,防煙樓梯間及其前室組合,只向防煙樓梯間加壓送風(fēng);方案2,《高規(guī)》表8.3.2-2,防煙樓梯間及其合用前室組合,分別加壓送風(fēng)防煙;方案3,《高規(guī)》表8.3.2-4,防煙樓梯間采用自然排煙,前室或合用前室加壓送風(fēng);方案4,《高規(guī)》表8.3.2-3,消防電梯獨(dú)用前室加壓送風(fēng))條件各異,采用的卻是同一種模式,失去針對(duì)性。1)消防電梯獨(dú)用前室只有一道進(jìn)入前室的防火門MF,關(guān)門時(shí)超壓造成的安全問(wèn)題是顯而易見(jiàn)、也是最嚴(yán)重的。但消防電梯獨(dú)用前室只是火災(zāi)時(shí)消防隊(duì)員專用,消防電梯一般在著火層與地面層運(yùn)行和?？?不是疏散通道,不存在同時(shí)開(kāi)啟的防火門層數(shù)n的問(wèn)題。而泄壓風(fēng)量Lv-Ly是按N<20層取n=2,N≥20層取n=3計(jì)算的風(fēng)量,對(duì)于這種方案,泄壓風(fēng)量計(jì)算任意擴(kuò)大了n的應(yīng)用范圍。2)4種加壓送風(fēng)防煙方案其余三種中,所有出正壓間的防火門方向與正壓力產(chǎn)生的推門力矩方向相同,關(guān)門時(shí),正壓間壓力升高,當(dāng)正壓力產(chǎn)生的推門力矩Mp大于該防火門閉門器的開(kāi)啟力矩Mf時(shí),該防火門就會(huì)被推開(kāi)而自動(dòng)泄壓,這就是所有出正壓間那道防火門具有的自平衡能力,這是風(fēng)量差泄壓法未曾考慮到的關(guān)鍵問(wèn)題。這時(shí)防火門的縫隙面積并非開(kāi)始關(guān)門時(shí)的縫隙面積,其大小與推開(kāi)門的開(kāi)度有關(guān),開(kāi)度又與風(fēng)量有關(guān),風(fēng)量大,開(kāi)度就大。將關(guān)門時(shí)的縫隙面積A和正壓間壓力Δp都視為不變值,所算得的Ly顯然是與實(shí)際不符的。針對(duì)上述問(wèn)題,筆者提出了以推門力為泄壓判定依據(jù),以保證疏散人員能安全進(jìn)入正壓間為目標(biāo),最大限度利用防火門自身的平衡能力,對(duì)四種加壓送風(fēng)防煙方案,因地制宜地采取綜合性對(duì)策措施的解決辦法。這一思路既簡(jiǎn)化了防煙系統(tǒng),又提高了系統(tǒng)的可靠性和經(jīng)濟(jì)性。2基本數(shù)據(jù)和條件2.1門的最大推門力參考的確定以及門的內(nèi)部形狀的參數(shù)n1推門力的選取火災(zāi)時(shí)為保證老、弱、婦、幼的安全疏散,滿足推門力F≤Fmax是最基本的條件,也是本文采取對(duì)策措施的重要判定依據(jù)。目前,我國(guó)現(xiàn)行規(guī)范中對(duì)Fmax沒(méi)有規(guī)定。美國(guó)及歐洲的一些國(guó)家取Fmax為133N;日本規(guī)定婦女推門力為98N(10kgf);國(guó)內(nèi)一些設(shè)計(jì)手冊(cè)、措施等有提出用100N的,上海地方規(guī)范用110N。由于國(guó)內(nèi)、外人員體質(zhì)的差異,本文取平均值110N(這是可以調(diào)整的,應(yīng)以國(guó)家規(guī)定的值為準(zhǔn))。所需推門力的大小,與加壓送風(fēng)量的大小和部位、疏散人員所處的位置、正壓間自動(dòng)泄壓后自平衡壓力的大小、需要推開(kāi)的門扇的尺寸(高(H)×寬(B)),特別是閉門器的開(kāi)啟力矩Mf等諸多因素有關(guān)。人進(jìn)入正壓間時(shí),由于正壓力作用于門扇上的力與推門力的方向是相反的,人的推門力F產(chǎn)生的推門力矩F(B-b)(其中b為把手至門邊的距離),要克服兩個(gè)反方向的力矩,一個(gè)是正壓力pP作用于門扇上的力矩Mp(ppHB2/2),另一個(gè)是防火門閉門器的開(kāi)啟力矩Mf。要滿足:F(B-b)≥ppHB2/2+Mf。出正壓間時(shí),由于正壓力作用于門扇上的力與人推門力F是同向的,正壓力有助推的作用,自動(dòng)泄壓是正壓間正壓力產(chǎn)生的推門力矩Mp克服閉門器的開(kāi)啟力矩Mf的結(jié)果,因此,人可不費(fèi)多少推力就能開(kāi)啟防火門,有些情況下當(dāng)風(fēng)量大時(shí),正壓力推開(kāi)的門的角度大,人便可通過(guò),因此出正壓間易,進(jìn)正壓間難。故只需校驗(yàn)進(jìn)正壓間的推門力。2防煙樓梯間的數(shù)nn是影響加壓送風(fēng)量計(jì)算的重要參數(shù),這里仍引用它,一是對(duì)前室或合用前室的加壓送風(fēng),風(fēng)口開(kāi)啟層數(shù)通常與防火門同時(shí)開(kāi)啟的層數(shù)n一致;二是現(xiàn)行規(guī)范的計(jì)算公式中有它,本文涉及對(duì)防煙樓梯間加壓,回避不了它;三是由于房間外窗的氣密性等級(jí)必須遵守GB/T7107—2002《建筑外窗氣密性能分級(jí)及檢測(cè)方法》的規(guī)定,因?yàn)樵跉饬鲝膬?nèi)走道流到室外的流路產(chǎn)生的“瓶頸效應(yīng)”遏制了n的制約能力,使n與N2,N1.1,N1.2的數(shù)值大小已不那么重要。2.2區(qū)分工作流和主要計(jì)算參數(shù)的確定2.2.1區(qū)分工作場(chǎng)所的原則最大限度涵蓋現(xiàn)行4種防煙方案中的各種類型。共分為基本工況44個(gè)、派生工況14個(gè),總計(jì)58個(gè)工況。2.2.2防煙樓梯間出入口的確定根據(jù)影響進(jìn)入正壓間推門力的因素而定。1)加壓送風(fēng)量的確定。加壓送風(fēng)量依據(jù)《高規(guī)》表8.3.2-1～4中的控制風(fēng)量確定,因?yàn)楸碇酗L(fēng)量與系統(tǒng)負(fù)擔(dān)層數(shù)不是線性關(guān)系,故按系統(tǒng)負(fù)擔(dān)層數(shù)為32,20,19,1層取值。2)加壓送風(fēng)量的修正。由于兩個(gè)修正系數(shù)理論依據(jù)不足和實(shí)際對(duì)各工況的影響不大,本文不予采用,理由如下。①關(guān)于單扇門乘以修正系數(shù)0.75。僅從單扇和雙扇門考慮,如果單扇門的面積比雙扇門的面積還大是否修正?這樣修正并不符合實(shí)際。②關(guān)于出入口數(shù)的修正系數(shù)。對(duì)兩個(gè)或兩個(gè)以上乘以修正系數(shù)1.50～1.75。筆者認(rèn)為出入口數(shù)的提法不確切,出入口是對(duì)人而言還是對(duì)空氣而言?不明確,電梯門算不算?武漢某審圖公司曾對(duì)此爭(zhēng)議不休。防煙樓梯間的出入口數(shù)又如何計(jì)算?當(dāng)系統(tǒng)負(fù)擔(dān)層數(shù)為32層時(shí),防煙樓梯間的出入口就達(dá)34個(gè),而“兩個(gè)或兩個(gè)以上”,上限到多少34個(gè)-2個(gè)=32個(gè)出入口,修正系數(shù)之差為1.75-1.50=0.5,而1個(gè)出入口和2個(gè)出入口,修正系數(shù)差為1.5-1.0=0.5,根據(jù)何在?似乎理由不充分。數(shù)十個(gè)工況的數(shù)值試算結(jié)果表明,通過(guò)外門的風(fēng)量Lz′只是影響泄壓時(shí)推開(kāi)防火門的角度θ,因?yàn)榉阑痖T閉門器選定并調(diào)整好后,Mf是定值,在一定條件下風(fēng)量大小不影響正壓間的壓力大小和進(jìn)正壓間時(shí)推門力的大小(篇幅所限許多數(shù)據(jù)本文沒(méi)有給出),故對(duì)加壓送風(fēng)量不修正。各方案的風(fēng)量計(jì)算值匯總于表1。3)關(guān)門時(shí),出正壓間的防火門被正壓力產(chǎn)生的力矩推開(kāi)的泄流面積A的大小與疏散方向有關(guān)。進(jìn)正壓間的防火門關(guān)閉時(shí)的縫隙面積f與泄流面積A相比很小,故在此處不計(jì)縫隙面積f和所泄漏的風(fēng)量,作為最不利條件下的安全因素。4)防火門規(guī)格的確定。根據(jù)調(diào)查,絕大部分工程中防煙樓梯間及其前室使用單扇門,寬度B以0.8,0.9m最普遍。合用前室有部分采用雙扇門,每扇門的尺寸大都為2.0m×0.6m,小部分為2.0m×0.8m;消防電梯獨(dú)用前室大部分采用雙扇門,每扇尺寸為2.0m×0.6m或2.0m×0.8m。因此58個(gè)工況中防火門的尺寸H×B源于工程實(shí)際。應(yīng)該特別指出的是防火門的規(guī)格,其寬度B與質(zhì)量是選擇防火門閉門器的重要依據(jù),而閉門器的開(kāi)啟力矩Mf是影響進(jìn)正壓間推門力Fm大小的關(guān)鍵數(shù)據(jù)(可在一定范圍內(nèi)調(diào)節(jié))。5)加壓送風(fēng)口的開(kāi)啟方式。按常規(guī)做法,防煙樓梯間采用常開(kāi)風(fēng)口,前室或合用前室火災(zāi)時(shí)按開(kāi)啟n層計(jì)算,當(dāng)系統(tǒng)負(fù)擔(dān)層數(shù)N≥20層時(shí),n取3;1<N<20層時(shí),n取2;N=1層時(shí),n取1。2.2.3空氣方向泄出正壓力推開(kāi)單扇門和雙扇門形成的泄流面積是不同的,現(xiàn)分別計(jì)算于下。1)單扇防火門(包括雙扇防火門的兩扇門開(kāi)啟方向相反的防火門即本文中的37～44工況),設(shè)正壓力推開(kāi)單扇防火門,在平衡狀態(tài)下防火門開(kāi)啟的角度為θ。空氣從兩個(gè)方向泄出,見(jiàn)圖1。一個(gè)方向是通過(guò)豎直方向的條縫向水平方向出流,泄流面積A1′為式中。另一個(gè)方向是向上出流,在防火門頂上形成三角形泄流面積A2′,為式中。為了簡(jiǎn)化,忽略防火門底邊距地板微小的縫隙面積泄壓。則總泄流面積A′為2)雙扇防火門兩扇門的開(kāi)啟方向相同時(shí),設(shè)正壓力推開(kāi)每扇防火門,在平衡狀態(tài)下開(kāi)啟的角度為θ,與單扇門類似空氣從兩個(gè)方向泄出。見(jiàn)圖2。一個(gè)是通過(guò)豎直方向的條縫,沿水平方向出流,泄流面積A1″為另一個(gè)是梯形縫隙向上出流,泄流面積A2″為式中ad=fg=Bcosθ;cd=ef=Bsinθ;ce=df=2B-2ad=2B-2Bcosθ=2B(1-cosθ)。故A2″=B2sinθ(2-cosθ)(8)則雙扇防火門的總泄流面積A″為3基于的新機(jī)械的測(cè)力方程由于4種防煙方案的條件各異,只能分別進(jìn)行討論。其內(nèi)容包括正壓力推門角度為θ的方程式的建立與求解,送風(fēng)通過(guò)防火門壓降的計(jì)算,推門力矩平衡方程的建立和保證推門力不致超限所采取的措施等。3.1方案11推門力學(xué)性能防煙樓梯間的防火門MW與M2都關(guān)閉時(shí)(一般出現(xiàn)在疏散尚未開(kāi)始和疏散結(jié)束時(shí)的情況較多)正壓間壓力升高,當(dāng)正壓力產(chǎn)生的推門力矩與防火門閉門器開(kāi)啟力矩Mf處于平衡狀態(tài),但防火門尚未推開(kāi)的臨界狀態(tài)下的壓力稱為臨界壓力pLin,壓力繼續(xù)上升時(shí),將防火門推開(kāi)泄流,到一定的角度θ又達(dá)到新的平衡狀態(tài),這時(shí)的壓力pL′稱為開(kāi)啟平衡壓力,產(chǎn)生的推門力矩MPL′為力矩平衡方程式為從流動(dòng)阻力分析,Lz′=LMW,通過(guò)外門的壓降仍為pL′(假設(shè)室外大氣壓力pW=0)。根據(jù)式(5)得2共壓降2、表2因?yàn)檎龎洪g防煙樓梯間L為送風(fēng)的起點(diǎn),氣流分兩路,第一路經(jīng)MW流到室外,占絕大部分風(fēng)量,第二路經(jīng)M2到前室經(jīng)M1、內(nèi)走道等到達(dá)室外,占極小部分風(fēng)量。為了簡(jiǎn)化計(jì)算,按最不利情況考慮,可忽略關(guān)門時(shí)第二路氣流的微小漏風(fēng)量。從整體上說(shuō),這兩路氣流屬并流氣流,兩路氣流的壓降Δp1,Δp2是相等的,并等于防煙樓梯間壓力pL′。而這兩路氣流從單體上說(shuō),各路氣流分別屬串聯(lián)氣流,根據(jù)串聯(lián)氣流的流動(dòng)規(guī)律,其總壓降為所有各通道串聯(lián)門洞或縫隙壓降之和。前室的壓力pQ為防煙樓梯間的壓力pL′與經(jīng)過(guò)一道防火門M2的壓降Δpm2之差,顯然pQ<pL′,即前室內(nèi)的壓力小于樓梯間壓力。因此,進(jìn)入前室推開(kāi)M1比推開(kāi)M2容易,即Fm1<Fm2,故此處只需驗(yàn)算防火門M2的推門力Fm2。在這里推門力Fm2產(chǎn)生的推門力矩Fm2(B-b)必須克服進(jìn)正壓間正壓力產(chǎn)生的關(guān)門力矩pL′·HB2/2和閉門器的開(kāi)啟力矩Mf。其平衡方程式為根據(jù)《高規(guī)》表8.3.2-1設(shè)定的12種工況的計(jì)算參數(shù)及計(jì)算結(jié)果匯總于表2。3.2方案21計(jì)算結(jié)果的計(jì)算該方案的特點(diǎn)是送風(fēng)點(diǎn)為兩處,一處是防煙樓梯間,送風(fēng)量為L(zhǎng)L;另一處是合用前室,其送風(fēng)量為L(zhǎng)Q。根據(jù)流動(dòng)網(wǎng)絡(luò)分析,由于防煙樓梯間疏散外門MW底,MW頂?shù)拇嬖?關(guān)門時(shí)合用前室的空氣只能向防煙樓梯流動(dòng),即合用前室的壓力pQ大于防煙樓梯間的壓力pL′,合用前室通過(guò)防火門M2流入防煙樓梯間的風(fēng)量,考慮不利條件下,忽略M1的縫隙漏風(fēng)時(shí)LM2≈LQ,其壓降為因此本方案要建立兩類方程組:①第一類是計(jì)算防煙樓梯間的總風(fēng)量Lz中通過(guò)每樘外門MW空氣的壓降ΔpMW,稱為pL′。計(jì)算式與式(12)同。假設(shè)Lz′推開(kāi)MW的角度為θ,其計(jì)算式與式(13)同。由式(13)求解得到θ/2,代入式(5)求得泄流面積A′,再將A′代入式(12)求得pL′。②第二類是計(jì)算合用前室的風(fēng)量LM2通過(guò)防火門M2(M2,M1都為雙扇門)的壓降ΔpM2為了保證進(jìn)入合用前室的推門力Fm1不大于最大允許推門力Fmax(110N),經(jīng)分析和計(jì)算,必須將合用前室的防火門M1與M2都設(shè)置成雙扇門,每扇尺寸H×B=2.0m×0.6m,減小門的寬度B,控制其所選閉門器的開(kāi)啟力矩Mf≤25N·m并調(diào)整為20N·m,才能滿足推門力的要求。雙扇門推開(kāi)后的泄流面積A″與單扇門A′不同,泄流面積A″的計(jì)算式與式(9)同。因而通式為由于合用前室的防火門都采用同一種規(guī)格,如工況13～24只有4種不同的風(fēng)量Lz′,因此相同風(fēng)量的工況合并為聯(lián)合組,整理后工況13～15聯(lián)合一組方程為同理工況16～18聯(lián)合二組方程為工況19～21聯(lián)合三組方程為工況22～24聯(lián)合四組方程為同理由式(18)～(21)解得θ,再由式(16)求得ΔpM2。2室的防火門開(kāi)啟力由平衡力矩方程式得:式中Mfm1為進(jìn)合用前室的防火門M1的開(kāi)啟力矩,N·m;;Hm1,Bm1分別為進(jìn)合用前室的防火門M1的高與寬,m。將12個(gè)工況的計(jì)算參數(shù)及結(jié)果匯總于表3。3.3方案31防煙樓梯間和空氣中表達(dá)的放流系統(tǒng)總風(fēng)力的計(jì)算—)自動(dòng)泄壓公式推導(dǎo)其特點(diǎn)是:火災(zāi)時(shí),防煙樓梯間有可開(kāi)啟的自然排煙外窗,其面積為Ac,根據(jù)《高規(guī)》第8.2.2.2條規(guī)定,每5層內(nèi)可開(kāi)啟外窗總面積之和不應(yīng)小于2.0m2,為簡(jiǎn)化計(jì)算,對(duì)5層以上的加壓送風(fēng)系統(tǒng),假設(shè)平均每層自然排煙外窗面積Ac為0.4m2。當(dāng)系統(tǒng)負(fù)擔(dān)層數(shù)為N層時(shí),其自然排煙外窗面積Ac=0.4m2/層×N。但對(duì)N=1～5層以內(nèi)的系統(tǒng),面積Ac都應(yīng)不小于2.0m2。即N=1層時(shí),取Ac=2.0m2。送入前室或合用前室的總風(fēng)量為L(zhǎng)′z,按常規(guī)的風(fēng)口開(kāi)啟方式,系統(tǒng)負(fù)擔(dān)層數(shù)20～32層,開(kāi)啟3層風(fēng)口,關(guān)門時(shí)通過(guò)這3層的防火門M2的風(fēng)量Lm2為1/3L′z,N=19層時(shí)開(kāi)2層,N=1層時(shí)開(kāi)1層,但總風(fēng)量L′z最終都是通過(guò)MW流到室外。因此關(guān)門時(shí)通過(guò)前室或合用前室與防煙樓梯間之間的防火門M2的風(fēng)量通式為L(zhǎng)m2=L′z/n。送入前室或合用前室的空氣通過(guò)防火門的壓降ΔpM2可用式(12)計(jì)算。通過(guò)防煙樓梯的風(fēng)量為系統(tǒng)總風(fēng)量L′z(見(jiàn)表1),由于防煙樓梯有面積為Ac的自然排煙外窗和向疏散方向開(kāi)啟的外門MW,且Ac的面積隨系統(tǒng)負(fù)擔(dān)層數(shù)的增大而增大,對(duì)于系統(tǒng)負(fù)擔(dān)層數(shù)較多的工況,L′z將從外窗Ac排泄,流入室外。對(duì)于工況25～36計(jì)12種工況,風(fēng)量L′z從外窗Ac排泄時(shí),因Ac面積大,流速小,產(chǎn)生的壓降p′L小,經(jīng)計(jì)算推開(kāi)開(kāi)啟力矩最小的防火門(2.0m×0.8m)的開(kāi)啟力矩為25N·m,其防煙樓梯間的正壓pL必須大于39.0625Pa。而工況25～36共計(jì)12個(gè)工況,氣流通過(guò)自然排煙外窗面積Ac時(shí)的壓降ΔpAC按下式計(jì)算:最大壓降出現(xiàn)在工況34～36即系統(tǒng)只負(fù)擔(dān)1層時(shí),ΔpAC=13.2577Pa,顯然,產(chǎn)生的正壓是推不開(kāi)外門MW的。防煙樓梯間內(nèi)的正壓力12個(gè)工況的p′L都可按式(23)算出,結(jié)果見(jiàn)表4。試算表明,工況35,36前室或合用前室防火門尺寸如果仍采用2.0m×0.9m或2.0m×1.0m時(shí),進(jìn)入前室的推門力Fm1是不能滿足最大推門力的要求的。2正壓前室推門力m1的計(jì)算進(jìn)入正壓前室或合用前室推門力Fm1可采用下式計(jì)算:12個(gè)工況的計(jì)算參數(shù)及計(jì)算結(jié)果匯總于表4。3.4方案41預(yù)防安全隱患的措施與《高規(guī)》表8.3.2-1不同,按規(guī)范規(guī)定和常規(guī)做法,本方案在關(guān)門時(shí)超壓是必然的。對(duì)消防撲救存在極大的安全隱患,必須采取有效措施。筆者提出的措施是:①將消防電梯獨(dú)用前室的防火門都做成雙扇門,按寬度分為兩種規(guī)格:每扇為2.0m×0.8m或2.0m×0.6m兩種。②將雙扇防火門的右邊一扇向進(jìn)電梯的方向開(kāi)啟,將另一扇向出電梯方向開(kāi)啟,仍可利用式(10)～(14)進(jìn)行計(jì)算,只是參數(shù)不同。21啟動(dòng)時(shí)，前室的推門力mf計(jì)算過(guò)程及結(jié)果匯總于表5。為了求解各防煙方案中相應(yīng)各工況的參數(shù)θ值,將58個(gè)方程匯總于表6。3.5防火門設(shè)置方案4種防煙方案為滿足推門力要求應(yīng)分別采取以下對(duì)策。1)對(duì)于方案1(《高規(guī)》表8.3.2-1),只需將規(guī)格為2.0m×1.0m防火門的閉門器的開(kāi)啟力矩由80N·m調(diào)整為50N·m,就能滿足要求,如果不便調(diào)整,可將防火門的寬度改為小于1.0m。2)對(duì)方案2(《高規(guī)》表8.3.2-2)需要采取的措施為①將寬度為0.9m的防火門的閉門器開(kāi)啟力矩由45N·m調(diào)整為35N·m,寬度為1.0m的由80N·m調(diào)整為40N·m。②合用前室的防火門選用雙扇門,每扇規(guī)格為2.0m×0.6m,并將其閉門器的開(kāi)啟力矩由25N·m調(diào)整為20N·m。3)對(duì)于方案3(《高規(guī)》表8.3.2-4),需將防煙樓梯間規(guī)格為2.0m×1.0m的外門的閉門器開(kāi)啟力矩由80N·m調(diào)整為50N·m;將工況35,36前室或合用前室的防火門M2,M1按雙扇門設(shè)置,每扇規(guī)格為2.0m×0.6m。4)對(duì)于方案4(《高規(guī)》表8.3.2-3),需將獨(dú)用前室的防火門設(shè)置為雙扇門,每扇規(guī)格為2.0m×0.8m或2.0m×0.6m;并將雙扇門的右邊一扇向進(jìn)電梯方向開(kāi)啟,左邊一扇向出電梯方向開(kāi)啟。4推門力在防火門安全試驗(yàn)中的應(yīng)用4.1現(xiàn)行加壓送風(fēng)防煙方案以風(fēng)量差(Lv-Ly)作為是否泄壓和選擇泄壓裝置的依據(jù),除了本身數(shù)值上存在的問(wèn)題、沒(méi)有區(qū)分不同防煙方案和將關(guān)門時(shí)防火門的縫隙視為不變值之外,忽視了正壓間防火門本身具有的自平衡能力,是不合理的關(guān)鍵所在。4.2正壓間關(guān)門后,4種