瀝青心墻土石壩的技術(shù)發(fā)展

瀝青心墻土石壩的技術(shù)發(fā)展

196年至196年，德國建造了第一座壓裂式瀝青混凝土水庫。國際大壩委員會(huì)(ICOLD)在1982年第42號(hào)公報(bào)和1992年第84號(hào)公報(bào)中總結(jié)了這種壩型的設(shè)計(jì)與施工經(jīng)驗(yàn)?！端娕c大壩》2006年專集列表介紹了已建、在建或完成了正式設(shè)計(jì)的瀝青心墻壩。在業(yè)已建成的這種壩中,有許多壩精心埋設(shè)了儀器,監(jiān)測和分析了所獲得的數(shù)據(jù),以提高對這種壩的性狀的認(rèn)識(shí)和證實(shí)設(shè)計(jì)的可信度。本文的主題是兩座瀝青心墻壩的設(shè)計(jì)、施工和現(xiàn)場性能。兩座壩都是1997年竣工和首次蓄水,到現(xiàn)在已有10a的性能觀測資料,是挪威國家電力公司Statkraft在挪威北部靠近北級(jí)圈的斯瓦蒂森冰川附近興建的600MW水電站的主要建筑物。斯圖格羅姆湖(Storglomvatn)壩是主壩,壩高125m,霍爾姆湖(Holmvatn)壩是副壩,壩高56m。庫容3.5km3,是挪威最大的水電水庫。在經(jīng)濟(jì)的運(yùn)輸距離內(nèi)沒有適用的心墻土料(冰磧物),若采用這種土料就要新修公路。因此,必須另找替代方案,經(jīng)過比較研究后,認(rèn)為瀝青心墻方案優(yōu)于混凝土面板方案。作出這個(gè)決定主要是因?yàn)榕餐郧靶藿ǖ膸鬃鶠r青心墻壩施工很成功、性能也很好。斯圖格羅姆湖壩和霍爾姆湖壩設(shè)計(jì)的特殊之處在于,就地取材的堆石料的質(zhì)量遠(yuǎn)遠(yuǎn)不及挪威以前所建瀝青心墻壩所用的堆石料。對于一個(gè)特定的土石壩壩址,通常存在種種設(shè)計(jì)方案的比選:①土心墻壩;②上游面板(鋼筋混凝土、瀝青、合成土工膜)壩;③瀝青心墻壩。本文第4節(jié)簡要地討論了這些方案及其相對優(yōu)點(diǎn)。1斯圖格羅姆湖水庫1.1大規(guī)模的灌漿處理左壩肩主要為變質(zhì)砂巖,而右壩肩為夾雜云母片巖、云母石英巖、云母片座巖和角閃石片巖夾層的褶皺石灰?guī)r。石灰?guī)r(主要為大理石)屬喀斯特石灰?guī)r,具有溶蝕通道和溶蝕洞穴,是大壩設(shè)計(jì)者的一大難題。壩址是挪威少數(shù)顯著喀斯特化地區(qū)之一。由于挪威處理這種地基的經(jīng)驗(yàn)有限,因此聘請外國專家?guī)椭榭焙瓦M(jìn)行專門的灌漿處理。在石灰?guī)r層的表面發(fā)現(xiàn)了大的溶洞和溶蝕通道,問題是喀斯特化的延伸深度。鉆了一些垂直的和傾斜的鉆孔,深入地下100m,并使用地震層析X射線攝影法和地質(zhì)雷達(dá)勘探壩基。用這些方法沒有發(fā)現(xiàn)很多的喀斯特特征,但決定沿右壩肩在地表以下20m開挖一條直徑5m的廊道,其目的是更詳細(xì)地勘探壩基,便于灌漿,以及如果需要的話,方便進(jìn)行施工后灌漿。廊道揭露了大量喀斯特特征,在制定灌漿計(jì)劃中采用了這些信息。由于地表喀斯特化,必須在右壩肩瀝青心墻部位開挖相當(dāng)深的槽建混凝土底座。1.2心墻的最佳位置和傾斜度主壩最大橫斷面和縱斷面示于圖1。如圖所示,清除沖積物覆蓋層(主要為粉砂)直至基巖表面。主壩最大壩高125m,壩頂總長825m,大壩體積530萬m3。上游壩坡1V∶1.5H,下游壩坡,馬道之間為1V∶1.4H,設(shè)有4個(gè)馬道,寬2.5～2.9m。壩頂寬7m。壩軸線稍向上游彎曲,曲率半徑為1500m。表1列出了壩體分區(qū)和壓實(shí)規(guī)定。塊石采料場位于水庫內(nèi),相當(dāng)靠近右壩肩。礫石采料坑位于副壩的正上游,在主壩西南約3km處。采石場開采的大理巖塊石,質(zhì)量相當(dāng)差,在采石場的加工、壩體填筑和壓實(shí)中,破損了不少。大理巖無側(cè)限干抗壓強(qiáng)度(UCS)為40～60MPa,僅為濕抗壓強(qiáng)度的一半。因此,在壩體3區(qū)和4a區(qū)填筑時(shí)須加水(約500L/m3)以減小施工時(shí)的孔隙率,從而減小當(dāng)上游堆石體被淹沒和下游填筑體由于下雨和融雪被浸濕時(shí)會(huì)出現(xiàn)的沉降。瀝青心墻底部寬0.9m,頂部寬0.5m,在上部51m范圍內(nèi)心墻寬度保持0.5m不變。以前的慣例是規(guī)定心墻的最小寬度為穿過心墻相應(yīng)部位的水頭損失的1%,但不得小于0.5m。然而,該壩的一些設(shè)計(jì)者感覺這一慣例太保守,因而決定心墻底寬0.9m已足夠。心墻下方混凝土底座的寬度,河床部位為6m,壩肩頂部為4m。由于預(yù)計(jì)該壩在施工中和施工后的變形大于挪威以前興建的瀝青心墻壩,且該壩位于地震活動(dòng)區(qū),因此設(shè)計(jì)規(guī)定瀝青拌和物采用質(zhì)地較軟的瀝青(B180)和比以往稍高的瀝青含量(總重量的6.7%)。采用有限元分析對心墻的最佳位置和傾斜度進(jìn)行了研究?？紤]了3個(gè)心墻方案:①整個(gè)高度都傾斜,坡比1V∶0.2H;②下半部垂直,上半部傾斜,坡比1V∶0.2H;③整個(gè)高度全部垂直。計(jì)算結(jié)果表明,就心墻及其相鄰區(qū)域的應(yīng)力與應(yīng)變來說,傾斜心墻沒有明顯的優(yōu)點(diǎn)。所以選擇垂直方案,其優(yōu)點(diǎn)是瀝青方量較少,布置和施工稍簡單。心墻的軸線位于大壩軸線上游1.5m處。大壩從5/6月到10月分4個(gè)施工季節(jié)施工。由于工程所在地區(qū)年年下大雪,每年6月中旬以前去不了工地,故施工季節(jié)很短。1.3瀝青心墻壩工程在施工中安裝了表面測量錨桿,下游壩坡57根,上游壩坡36根,一達(dá)到規(guī)定的填筑高程就進(jìn)行大地測量,測量垂直沉降和徑向與切向位移(沿著壩軸線的方向)。在壩頂以下3m,沿壩軸線在心墻頂部安裝了8根測量錨桿。設(shè)計(jì)沒有要求在壩體內(nèi)安裝位移傳感器和測斜計(jì),因?yàn)橐郧靶藿ǖ膸鬃鶠r青心墻壩安裝過上述儀器,通過徹底分析所測得的數(shù)據(jù),較好地了解了心墻和壩體的性狀。在壩體施工的同時(shí)水庫蓄水。施工速率和水庫蓄水速率以及隨后庫水位的季節(jié)性波動(dòng)見圖2。水庫最高水位為585m,壩頂高程為591m。最深處心墻底部高程為466m?？⒐r(shí),沿壩高實(shí)測垂直沉降的變化呈拋物線分布,壩頂和壩底沉降為零,1/2壩高處沉降最大?？⒐r(shí)最大橫斷面上游壩坡實(shí)測的最大垂直沉降為450mm,出現(xiàn)在高程532m處。圖2為竣工后最大橫斷面兩個(gè)頂點(diǎn)(上、下游邊緣)和心墻頂部位移與時(shí)間的關(guān)系曲線。這些曲線表明,運(yùn)行5a后,實(shí)際上沒有再出現(xiàn)位移。遺憾的是,1997年9月竣工時(shí)安裝的頂點(diǎn)錨桿的基準(zhǔn)讀數(shù)丟失,這些曲線不得不從1998年6月向后外推9個(gè)月,以得出竣工后頂點(diǎn)的總位移。表2示出了運(yùn)行9a后兩個(gè)頂點(diǎn)和心墻頂部的位移觀測結(jié)果,包括頭9a產(chǎn)生的位移。2霍爾姆湖水庫2.1心墻的混凝土也通槽,確保無起比該壩壩基未發(fā)現(xiàn)喀斯特巖層,主要為云母片巖。壩基存在一些與壩軸線大致平行的接近垂直的節(jié)理和軟弱帶。心墻底座下面的灌漿孔傾斜,以確保同節(jié)理相交。心墻沿整個(gè)高度的寬度約為0.5m。心墻的混凝土底座布置在沿壩軸線開挖的心墻槽內(nèi)。最小槽深0.5m,底座寬4m。該槽在穿過節(jié)理或剪切帶時(shí),深度明顯加大,且在這些部位,槽的上游部分用粉土回填,起防裂材料的作用。2.2粗地層鋪有0200mm的粗礫石最大橫斷面示于圖3。最大壩高56m,壩頂長380m,壩體體積120萬m3。兩岸壩肩岸坡平緩。河床基巖以上的沖積物覆蓋層全部挖除,大部分材料用作壩體填筑料。壩體分區(qū)和壓實(shí)要求同主壩的類似。不過,在2區(qū)的上、下游側(cè)都鋪有0～200mm的粗礫石(2a區(qū)),這大大減少了4a區(qū)的方量。對于霍爾姆湖壩來說,如果2a區(qū)的礫石碾壓密實(shí),3區(qū)和4a區(qū)就不需要澆水了。大壩附近的采石場含有帶有大量云母片巖/頁巖夾層的石灰?guī)r。開采時(shí),發(fā)現(xiàn)片巖的質(zhì)量比設(shè)計(jì)預(yù)計(jì)的還要差,運(yùn)到壩上的石料有些根本不能用。在一些情況下,在振動(dòng)碾碾壓之后,堆石表面竟被碾成粉末,以致在鋪下一層之前必須先清除掉。為了減少破碎,把起初規(guī)定的15t碾改為較輕的11.7t碾。雖然堆石料質(zhì)量不及設(shè)計(jì)預(yù)期的那么好,但還是決定采用附近相同采石場的石料進(jìn)行施工,因而接受了施工中和施工后變形可能遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于挪威以往修建的瀝青混凝土心墻壩的事實(shí)。不過,由于心墻的柔性和易變形性,設(shè)計(jì)認(rèn)為增大的變形無損于心墻或壩發(fā)揮作用。2.3壩體結(jié)構(gòu)沉降該壩只安裝了表面測量錨桿,下游壩坡18根,上游壩坡14根,心墻頂部5根。壩頂高程591m,最深處心墻底部高程535m?？⒐r(shí)下游壩坡測得的最大垂直沉降為220mm,出現(xiàn)在高程560m處?？⒐ず笞畲髾M斷面兩個(gè)頂點(diǎn)和心墻頂部位移與時(shí)間的關(guān)系曲線示于圖2。該壩的沉降大得不尋常,將在后面加以討論。在上游側(cè),小的沉降仍在繼續(xù)發(fā)生。表2示出了運(yùn)行9a后壩頂和心墻頂?shù)淖畲笪灰啤?性能評價(jià)3.1壩體及壩基沉降從表2可以看出,兩座壩壩頂上游緣的沉降比下游緣的大很多,這是正常的,因?yàn)樯嫌味咽w在被水淹沒、庫水位季節(jié)性升降(慢循環(huán)荷載)時(shí)都會(huì)發(fā)生沉降。這種差別,該兩座壩比挪威以前修建的許多壩更加顯著,因?yàn)樗畮煨钏浜笥诙咽纳仙?所以淹沒引起的附加沉降只會(huì)在大壩竣工后才表現(xiàn)出來。對于較小的霍爾姆湖壩來說,這尤為重要,因?yàn)樵诳⒐で安痪?庫水位僅比壩底高出幾米。因此,上游淹沒的全部影響在大壩竣工時(shí)還未感受到。水庫蓄水比預(yù)計(jì)的慢這一事實(shí)使得設(shè)計(jì)者在最后施工季節(jié)把兩座壩的最大起拱度增加了0.2m,主壩增加到1.2m,副壩增加到0.7m。對于副壩,在運(yùn)行9a之后,心墻頂部已沉降0.55m,不過,由于特別增加了起拱度,心墻的超高仍然足夠。表3示出了兩座壩竣工后壩頂沉降與壩高的百分比,以及挪威以往興建的一些土心墻和瀝青心墻壩的資料?？⒐ず蟪两档拇笮∪Q于一些因素,例如,堆石特性、填筑層厚與壓實(shí)效果、填筑時(shí)是否加水、心墻的位置與傾斜度、壩體施工速率、竣工時(shí)水庫水位以及水庫水位季節(jié)性變幅等。壩頂上游的相對沉降,斯圖格羅姆湖壩只比以往的壩略大一點(diǎn),但霍爾姆湖壩,正如所預(yù)料的,比以往的壩大很多。不過,兩座壩的垂直位移、徑向位移和切向位移的等值線都很有規(guī)律,瀝青心墻和2區(qū)的剪應(yīng)變也不太大。鑒于喀斯特壩基,加之層理面的走向幾乎與壩軸線垂直,對斯圖格羅姆湖壩的滲漏問題曾頗為擔(dān)心。水庫蓄水時(shí)進(jìn)行了滲流測量,至今已經(jīng)9a了。由于雨水和融雪水進(jìn)入測量堰,實(shí)測滲流數(shù)據(jù)每年都有所變化,考慮到這一因素,實(shí)測滲流量是逐年減小的,而實(shí)測滲漏量很小(滿庫水位時(shí),小于7L/s)。由于粉土和細(xì)砂進(jìn)入壩下的節(jié)理和裂縫產(chǎn)生了止縫作用,滲流量隨著時(shí)間推移而減小。對喀斯特壩基進(jìn)行的灌漿似乎很成功,沒有必要進(jìn)行竣工后的灌漿。應(yīng)該指出的是,已安裝的滲流觀測堰沒有收集到深層的全部滲流,不過,自水庫蓄水以來,在壩下游的各條小河中未觀測到流量的增加。通過霍爾姆湖壩壩體和壩基的實(shí)測滲流量也很小。盡管變形相當(dāng)大,但瀝青心墻是不透水的。3.2壩體沉降和坡向上游位移竣工時(shí)下游壩坡的最大實(shí)測沉降,斯圖格羅姆湖壩約為450mm,霍爾姆湖壩約為220mm。如果兩座壩堆石體的平均壓縮模量相同,則最大施工沉降前者應(yīng)為后者的(125/56)2,即5倍,但實(shí)際上僅為450/220,即2倍,可見后者的壓縮模量僅為前者的40%?；魻柲泛蔚亩咽弦讐嚎s(變形模量低)和易破碎的特性也使得竣工后的徐變沉降較大,表2中的實(shí)測壩頂沉降證明了這一點(diǎn)。表2還顯示,在運(yùn)行9a之后,較高的斯圖格羅姆湖壩心墻頂部的徑向位移朝向下游,而低得多的霍爾姆湖壩,相應(yīng)的徑向位移朝向上游。這種向上游的徑向位移是淹沒造成的大位移和上游填筑體的沉降所引起的。由于心墻頂部和壩頂下游緣兩者的徑向位移存在差異,兩者之間5m距離內(nèi)出現(xiàn)拉伸應(yīng)變。正如圖2所示,壩頂下游緣2000年向下游的徑向位移比現(xiàn)在的大。斯圖格羅姆湖壩最大橫斷面下游壩坡的實(shí)測最大垂直位移是540mm(竣工后位移占110mm),出現(xiàn)在高程540m處。在同一測點(diǎn),徑向位移為430mm(竣工后位移占160mm)。運(yùn)行9a以后實(shí)測最大徑向位移為590mm,出現(xiàn)在高程511m處,該處的垂直沉降為390mm。在霍爾姆湖壩,最大橫斷面上的相應(yīng)位移都出現(xiàn)在高程533m處,最大垂直位移300mm(竣工后位移占100mm),最大徑向位移400mm(竣工后位移占180mm)。4最新研究與經(jīng)驗(yàn)的總結(jié)4.1心墻體質(zhì)量控制以往的研究和現(xiàn)場經(jīng)驗(yàn)證明:可以在相當(dāng)寬的范圍內(nèi),調(diào)整瀝青混凝土的特性來滿足特定的設(shè)計(jì)要求。瀝青配合比設(shè)計(jì)和材料特性在現(xiàn)場試驗(yàn)室和現(xiàn)場施工中都容易進(jìn)行質(zhì)量控制。實(shí)際上可使瀝青混凝土不透水、柔性、抗侵蝕與老化,且能做到心墻施工無接縫。如果由于嚴(yán)重的地震荷載所造成的位移差(剪切變形)使心墻開裂,瀝青混凝土的粘彈性-塑性和易延展性能提供自愈(自行密閉)能力。使用比以往更軟的瀝青可提高自愈質(zhì)量,并允許在材料的配制、運(yùn)輸和心墻填筑中操作溫度較低、能量消耗較少。在所有已建的壩中,沒有發(fā)現(xiàn)瀝青心墻漏水的情況。4.1.1瀝青混凝土心墻材料瀝青混凝土薄心墻能適應(yīng)在靜荷載和地震荷載作用下壩體被迫產(chǎn)生的永久和循環(huán)變形。20多年前,Bretb和Schwab(1973年)施加循環(huán)荷載做過一些很有意義的直剪試驗(yàn),但自那以后直到最近才有人再做這種研究。最近所做的試驗(yàn)主要為三軸循環(huán)加壓,但也有直剪、彎曲和直接拉伸試驗(yàn)。試驗(yàn)驗(yàn)證了Bretb和Schwab以往所得出的研究結(jié)果,對于循環(huán)加壓和剪切的現(xiàn)實(shí)地震荷載條件,瀝青混凝土心墻材料不會(huì)發(fā)生材料老化或開裂。在循環(huán)應(yīng)力作用下,循環(huán)應(yīng)變的幅值基本保持不變,對于短期地震荷載,殘余(永久)應(yīng)變可以忽略。對于次數(shù)很多的荷載循環(huán),遠(yuǎn)遠(yuǎn)多于地震中的荷載循環(huán)次數(shù),殘余應(yīng)變會(huì)累積,但那主要是在室內(nèi)試驗(yàn)時(shí)在持續(xù)平均應(yīng)力作用下產(chǎn)生徐變的結(jié)果,而不是因循環(huán)荷載所引起的材料性能的老化。4.1.2開裂應(yīng)變速率及環(huán)境條件影響瀝青混凝土出現(xiàn)張拉裂縫的抗拉強(qiáng)度和極限拉伸應(yīng)變?nèi)Q于所用瀝青的等級(jí)、溫度和加荷速率(應(yīng)變速率)。在既定的溫度下,當(dāng)應(yīng)變速率增大兩個(gè)數(shù)量級(jí),即從每秒0.01%增大到每秒1%時(shí),受拉開裂應(yīng)變減小約4/5。對于地震,應(yīng)變速率一般約為每秒0.1%。在5℃時(shí),當(dāng)應(yīng)變速率為每秒100%時(shí),彎曲開裂應(yīng)變一般為4%;當(dāng)應(yīng)變速率為每秒1%,為1%。在零下5℃時(shí),相應(yīng)的彎曲開裂應(yīng)變?yōu)?%和0.2%,這就是說,減小約4/5。對土石壩中央心墻的瀝青混凝土來說,環(huán)境條件是有利的,而且在凍結(jié)溫度以上(如果不采取專門的保溫措施,在極寒冷地區(qū),心墻頂部有可能在凍結(jié)溫度以下)。通過采用瀝青用量較多的瀝青混凝土配合比,使用質(zhì)地較軟的瀝青或摻添加劑以提高瀝青混凝土的延展性,可大大增加受拉開裂應(yīng)變(即開裂以前瀝青混凝土可承受的拉應(yīng)變)的大小。4.1.3室內(nèi)壓實(shí)試驗(yàn)室內(nèi)壓實(shí)方法對瀝青混凝土變形模量和延展性有很大影響,甚至對孔隙比(密度)相同的試件亦如此。Wang和Hoeg(2002年)討論了室內(nèi)壓實(shí)方法,該方法可以很好地再現(xiàn)瀝青混凝土在大壩心墻中壓實(shí)以后的性能。在瀝青混凝土的質(zhì)量控制中,如果不考慮壓實(shí)方法可能帶來的顯著差別,把現(xiàn)場心墻試件同室內(nèi)壓實(shí)試件的特性相比較會(huì)使人誤解。4.1.4瀝青混凝土的性能Hoeg(1993年)和Wang(2006年)討論了骨料的力學(xué)特性對瀝青混凝土的應(yīng)力、應(yīng)變、強(qiáng)度和滲透性的影響。試驗(yàn)結(jié)果表明,骨料所需強(qiáng)度和瀝青所需的粘著力的驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)毋須象公路和機(jī)場跑道所用瀝青的驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)那么嚴(yán)格,這是因?yàn)樾膲r青混凝土的瀝青用量比路面瀝青混凝土的多,而且不會(huì)遭受相同的惡劣環(huán)境。4.1.5瀝青混凝土施工,不會(huì)大力推進(jìn)重質(zhì)板的施工如果需要,可以采用比以往施工更快的速率進(jìn)行心墻施工,而不會(huì)犧牲碾壓瀝青混凝土的質(zhì)量。這已為現(xiàn)場試驗(yàn)和最近的施工所證實(shí)。通過把澆筑層厚增厚到0.25～0.3m和/或增加日澆筑層數(shù),可以提高施工速率。4.2確定最佳方案下面討論3種土石壩方案的相對優(yōu)點(diǎn):①土心墻壩;②上游面板壩;③瀝青心墻壩。除估算的建設(shè)費(fèi)用外,還要根據(jù)以下因素來確定最佳方案:安全、壩址天氣條件、總工期(直到水庫蓄滿可以利用的時(shí)間)、要求的施工技術(shù)(承包商的經(jīng)驗(yàn))、施工中大壩漫頂?shù)目赡苄?、維修費(fèi)用以及環(huán)境等。4.2.1壩體施工為壩基、心墻體開壩如果在短距離范圍內(nèi)有適合修心墻的土料,一般說來,從經(jīng)濟(jì)角度而言,其他設(shè)計(jì)方案不是土心墻方案的競爭對手。寬心墻和寬反濾層的土石壩是抵抗地震和壩基斷層位移的最好方案。不過,如果心墻土料的粘土含量高,而壩址位于1a中下大雨時(shí)間很長的地區(qū),那么施工安排和心墻質(zhì)量控制會(huì)很困難。對內(nèi)部侵蝕的擔(dān)心使得反濾層的設(shè)計(jì)與施工標(biāo)準(zhǔn)非常嚴(yán)格,且要求增加反濾料的加工,這就使得工程費(fèi)用增加。如果施工中發(fā)生洪水,同混凝土面板和瀝青心墻相比,土心墻更易受到漫頂造成的損害。4.2.2心墻壩板及面板壩體施工情況分析以往的經(jīng)驗(yàn)表明,必須為通過上游混凝土面板張開接縫和裂縫漏水作好準(zhǔn)備。不過,設(shè)計(jì)合理的混凝土面板堆石壩,堆石料從上游到下游逐漸變粗,如果下游壩體具有充分的排水能力來對付漏水流量,即使大的漏水也不會(huì)危及整體穩(wěn)定。很多情況下,只在漏水部位上游的水庫內(nèi)倒粉土和細(xì)砂(防裂材料)就可顯著減少面板的漏水。如果裂縫不太大,而且使混凝土面板下面的砂礫石區(qū)起無粘性反濾層的作用,那么,粉土就會(huì)進(jìn)入裂縫使裂縫不怎么透水。不過,新近的施工實(shí)踐表明,建在狹窄河谷的高混凝土面板堆石壩出現(xiàn)了很大的壓縮裂縫和剪切裂縫?，F(xiàn)在正在仔細(xì)分析這些情況,以解釋未曾預(yù)見的性狀。為了避免這種開裂,似乎要求質(zhì)量很高、變形模量很高的碾壓堆石和/或面板和接縫的特殊設(shè)計(jì)。瀝青心墻呈現(xiàn)出粘彈性-塑性和易延展性,因此,具有自愈能力和減輕任何應(yīng)力集中的潛在能力。沒有報(bào)道過瀝青心墻漏水的情況,可以認(rèn)為無需維修。需要有經(jīng)驗(yàn)的承包商來妥善地修建混凝土面板,要注意細(xì)部結(jié)構(gòu),如面板接縫處的止水和鋼筋,以及趾板處的周邊縫等。瀝青心墻和過渡區(qū)(2區(qū))的施工比面板施工簡單得多。此外,工人在混凝土面板堆石壩上游陡壩坡(通常1V∶1.3H)上工作的風(fēng)險(xiǎn)比在瀝青心墻上施工所面臨的風(fēng)險(xiǎn)要高得多。瀝青心墻受到保護(hù),不會(huì)遭受水庫漂浮物的沖擊和破壞,不會(huì)因風(fēng)化而老化,瀝青心墻忍受基礎(chǔ)沉降以及靜荷載和地震荷載引起的壩體變形方面的性能也優(yōu)于傾斜的上游混凝土面板,