壬基酚課程設計化院

吉林化工學院化學與制藥工程學院課程設計資料設計標題：壬基酚醇醚制備工段車間生產工藝設計學生姓名：學號：所在系別：化學與制藥工程學院應用化學專業(yè)指導老師：職稱：二零一三年十二月六日#閃點（開杯）130Kmin凝固點-10Kmax酸值0.02mgKOH/gmax總硫0.12Wt%黏度（50℃）56m2/s毒性低毒餾程（50%）25K/min產品規(guī)格表3產品規(guī)格Table3ProductSpecification產品名稱指標名稱期望值保證值外觀乳白色固體乳白色固體水分0.10.2%max皂化值75?8575?85mgKOH/gC17H35COO(CH2CH2)4H羥值重復性±1±2mgKOH/gPH（1%水溶液，25℃）5.0?7.05.0?7.0HLB12?1312?13聚乙二醇0.51APHA2050max生產方法論述工業(yè)上，EO縮合反應是在一定溫度下（120?200℃）和壓力（0.2?0.6MPa）以及催化劑存在下進行的，傳統(tǒng)的生產方法是在帶攪拌的釜式反應器中進行的間歇操作。埃索（ESSO）公司、殼牌（SHELL）公司和國內的生產方法都是如此。液態(tài)環(huán)氧乙烷從反應釜下部通入，用攪拌器使其同鏈起始劑混合，由于反應物間的接觸面積小，反應不均勻，在同一反應器中與鏈起始劑混合的環(huán)氧乙烷分子數相差較大，產品質量較差，副產物較多、反應時間長，反應不好控制，反應熱不易導出，反應器的生產能力受到限制，而且因溶解在反應物中的環(huán)氧乙烷含量大，它與攪拌器機械轉動產生靜電往往會產生火災，甚至發(fā)生爆炸事故。意大利PRESS公司的“汽液接觸法”生產技術，徹底改變了傳統(tǒng)的生產工藝，其反應器的設計具有生產能力大、反應速度快、產品質量好、生產安全等優(yōu)點，位于世界前列。其特點如下：（1）提高了反應器的反應效率（通常是釜式反應器的3?5倍）和生產能力，同時由于鏈起始劑與環(huán)氧乙烷的反應面積增加，使反應速度快而均勻，在反應過程中反應分子有著基本相同的增長速度。因此，最終產品醇醚的分子量分布較窄，副產物也明顯減少。由于反應速度快，生產周期短，制得的醇醚色澤好，無需進行脫色處理，而且批量之間有著良好的重復性，從而保證了產品質量。（2）PRESS生產工藝沒有機械傳動部件，這就消除了釜式反應器因機械傳動部件轉動部件而產生的靜電以及在填料函處泄漏EO,從而提高了裝置安全性。（3）PRESS反應器反應速度提高很快，因此，生產成本大幅下降，工程消耗亦低于傳統(tǒng)方法。生產工藝生產原理反應原理：C17H35COOH+nC2H4O—C17H35COOH（CH2CH2O）nHn=6工藝參數【化學成分】壬基酚聚氧乙烯酯【類型】非離子【技術指標】規(guī)格外觀色澤皂化值水數水分PH值HLB值/25℃/Pt-Co/mgKOH/g/mL/%/1%水溶液SG-10乳白色固體<4075?85<1.05.0?7.012?13設計基本要求壬基酚（C15H24O）+6EO,年產量30000噸，日產量（按300天計）100噸每批10噸=10000kg,每天10批鏈起始劑分子量Mst=220最終產品分子量Mfp=220+6x44=484生產工藝流程敘述100號單元和200號單元是兩套并列的反應中和生產線，分別設置在兩個獨立的廠房內。反應工序來自原料準備單元（500）或原料罐區(qū)（800）的鏈起始劑，通過質量流量計后進入反應收集器（R0102）,鏈起始劑的數量根據產品的配方由DCS軟件決定，達到規(guī)定數量時，送料泵停止，并關閉管線上的自動閥，液體催化劑氫氧化鈉從催化劑計量罐（V0102）用催化劑計量泵（P0103）加入汽液反應器（R0101），催化劑的數量用計量罐液位減少的方法自動控制。在達到配方規(guī)定數量時，由DCS軟件自動停止計量泵，鏈起始劑和催化劑溶液中含有水分，反應也生成一些水分，這些水分在反應器的循環(huán)和加熱過程中通過真空脫出，真空系統(tǒng)是由反應真空泵"0204）和蒸汽噴射泵（P0202）串接組成，吸入壓力為1.33千帕（絕壓）。在鏈起始劑與EO反應前，反應器用氮氣置換，被催化了的鏈起始劑在反應回路換熱器（E0101/E0102）中被加熱到反應開始溫度120度。在流量、溫度、壓力控制下向汽液反應器（口0101）通入EO開始反應，反應用導熱油通過反應回路換熱器（E0101/E0102）移出，導熱油用導熱油循環(huán)泵（P0104）通過導熱油冷卻器（E0104）用冷卻水冷卻。反應器操作壓力為400?500千帕，操作溫度為120?185攝氏度，反應溫度自動控制，通過來自導熱油加熱器（E0103）得到導熱油和導熱油冷卻器（E0104）冷卻導熱油的比率進行調節(jié)。在EO加入量達到反應要求時，EO進料閥自動關閉，此時仍有少量EO存在汽相以及溶于液相中，因此要保持物料循環(huán)熟化一段時間，直到氧化物全部反應完畢。反應結束后反應器中剩余氣體首先排至廢氣處理單元，然后在真空下脫氣直到循環(huán)產品冷卻至120?140攝氏度，然后用反應循環(huán)泵（P0101/P0102）卸入中和器，管道中剩余的產品用氮氣吹出，以上全部操作均由DCS軟件自動控制。第二章物料及熱量衡算2.1物料衡算基準說明：壬基酚(C15H24O)+6EO,年產量30000噸，日產量(按300天計)10噸每批10噸=10000kg,每天10批鏈起始劑壬基酚的分子量：M=12x15+24x1+16=220st最終產品醇醚的分子量：M=220+6x(2x12+4x1+16)=484fp每批起始劑的量：W=M/Mx10000=220/484x10000=4545kgststfp環(huán)氧乙烷EO的量：W=Wxnx44/M=4545x6x44/220=5455kgoxst st故：4545+5455=10000kg催化劑NaOH的量：10000x0.1%/42%=23.81kg中和劑CH3COOH的量：10000x0.1%xM/M=10000x0.1%x60/(40x98%)=15.31kgHACNaOH2.2管道物料衡算及有關反應時間的計算1．管線（2）已知EO液體的質量流量q,、=10000kg/h，則EO最快加料時間為:m\EO）t=W/q=5455+10000=0.5455h=32.7minoxm\EO）實際操作中管道內流體流量不能達到最大值，對加料時間進行取整：t'=30min，此時管內實際質量流量為：q'=W/t'=5455?（30/60）=10910kg/hm\EO） ox2．管線（3）已知鏈起始劑壬基酚的質量流量為q=30000kg/h，則鏈起始劑最快加料時間為：mt=W/q=4545+30000=0.1515h=9.1minstm對加料時間取整，有t'=15min,此時管內實際質量流量為：q'=W/t'=4545+（15/60）=18180kg/hmst3．管線（5）（7）（8）已知管線（7）中催化劑的質量流量為860kg/h，其中：58%的水質量流量860義58%=498.8kg/h42%的NaOH質量流量860義42%=361.2kg/h則42%的NaOH最快加料時間為：t=W/q =23.81+361.2=0.066h=3.95minNaOHmNaOH取整，有t'=5min，此時42%的NaOH溶液在管線中實際質量流量為：q'=W /t'=23.81式5/60）=285.72kg/hmNaOHNaOH催化劑在管道內實際質量流量為q=q /42%=285.72+42%=680.29kg/hmcatmNaOH因為以PD101為衡算范圍，輸入等于輸出，所以（7）、（8）號管線質量流量相等。管線（5）中催化劑NaOH的最大質量流量為2860kg/h，則經驗系數a=2860/860=3.33由《技術文件及裝置操作手冊》知，加料時間定為5min，則管線（5）中液體的實際質一、一一‘________ _量流量為q=axq =3.33x680.29=2265.37kg/hm5 mcat其中：42%的NaOH 2265.37x42%=951.46kg/h58%的H2O 2265.37x58%=1313.91kg/h4．管線（6）（9）（10）已知管線（9）中中和劑的質量流量為600kg/h，其中：98%CqCOOH質量流量 98%x600=588kg/h2%的H2O質量流量 2%x600=12kg/h98%CH3cOOH最快加料時間為t=W/q =15.31+588=0.026h=1.56minCH3COOHmCH3COOH取整，有t'=5min，則此時98%CH3COOH的實際質量流量為q'=W /t'=15.31式5/60）=183.72kg/hmCH3COOH CH3COOH其中， 98%CH3COOH 183.72義98%=180.05kg/h2%的H2O 183.72*2%=3.67kg/h以中和劑計量泵為衡算范圍，輸入等于輸出，則（9）、（10）號管線的質量流量相等。管線（6）中中和劑最大質量流量為2000kg/h,則經驗系數a=2000/600=3.33由《技術文件及裝置操作手冊》知，加料時間定為5min，則管線（6）中液體的實際質一、一.‘量流量為 q=axq =3.33x183.72=611.79kg/hm6 mCH3COOH其中： 98%CH3COOH 611.79x98%=599.55kg/h2%的H2O 611.79x2%=12.24kg/h5．管線（11）（12）（13）反應回路小循環(huán)泵P0103每次循環(huán)量為10000kg，每小時循環(huán)次數為6.5次，每小時質量流量qm=6.5x10000=65000kg/h，流經管線（11）的物料通過反應循環(huán)泵P0103之后，流經管線（12），流經反應換熱器E0102,最后流經管線（13），在這個連續(xù)過程中，泵和換熱器內部都沒有積累，即對每一個設備來說，輸入等于輸出，所以管線（11）、（12）、（13）的質量流量均為65000kg/h。管線（17）（18）（19）反應回路大循環(huán)泵P0101每次循環(huán)量為10000kg，每小時循環(huán)次數為36次，每小時質量流量qm=36x10000=360000kg/h，在連續(xù)操作過程中，泵和換熱器E0101中不可有積累，所以管線（17）、（18）、（19）中質量流量都相等，均為360000kg/h。管線（16）（22）（23）管線（16）是小循環(huán)產品出料管線，已知其質量流量為40000kg/h，管線（22）是大循環(huán)產品出料管線，已知流速為150000kg/h，若卸料只靠小循環(huán)回路泵，即只從管線（16）卸料，則15噸產品出料時間t=10000?40000=0.25h=15min若卸料只靠大循環(huán)回路泵，即只從管線（22）出料，則15噸產品的出料時間為：

t=10000?150000=0.067h=4min在實際生產中卸料應先是大小循環(huán)回路同時卸料，即（16）、（22）兩管線同時卸料，達到一定程度（液位不再滿足大循環(huán)回路時），就只能從管線（16）卸料。綜合上述各因素，每批產品出料時間取t=10min,則管線平均每小時卸料的質量流量為： q=10000+（10/60）=60000kg/hm卸料只靠小循環(huán)泵時，（23）的實際質量流量為40000kg/h，卸料前期管線（23）的質量流量大于60000kg/h，取值為150000kg/h。中和部分管線（13）（14）已知管線（13）的質量流量為35000kg/h，則卸料時間t=10000?35000=0.29h=17min取整，有t=30min，此時管線（14）內液體的實際質量流量q=10000?（25/60）=24000kg/h

m因為是以中和器為衡算范圍，所以輸入等于輸出，即管線（13）（14）的質量流量相等。2.3預反應、反應和熟化反應階段的物料衡算1．預反應階段EO總量為5455kg，在預反應階段加入5%CHOH+ 6EO —CHO(CHCHO)H15 23 15 23 2 2 6220 264484x 5455x5% y5455義5%*5455義5%*220264=227.3kg5455義5%*484264二500kg所以，預反應階段鏈起始劑的反應量為227.3kg，能夠得到500kg產品。2．反應階段加入剩余的EO，但參與反應的只有95%CHOH+CHOH+ 6EO-15 23CHO(CHCHO)H15 23 2 2 62202644842205455x95%x95%5455義95%*95%*220264=4102.6kg5455義95%*95%*484264=9025.75kg所以，反應階段鏈起始劑的反應量為4102.6kg，能夠得到9025.75kg產品。3．熟化階段因為在反應階段中，有少量EO存在汽相以及溶于液相中，所以要保持物料循環(huán)，熟化一段時間，直到EO反應完全。CHOH+ 6EO—CHO(CHCHO)H15 23 15 23 2 2 6220 264484x 5455X95%X5% y5455義95%義5%*220264二215.93kg5455義95%義5%*484264=475.04kg所以，熟化階段鏈起始劑的反應量為215.93kg，能夠得到475.04kg產品。因為原料中有0.1%的水分，所以實際投料量為m=(4102.6+227.3)x(1+0.1%)=4334.23kg其中：預反應階段起始劑的投料量為m=227.3x(1+0.1%)=227.5kg1反應階段起始劑的投料量為 m=4102.6x(1+0.1%)=4106.7kg2階段反應時間/minEO投料量/kg起始劑投料量/kgcat.用量/kg反應率/%所得產品量/kg預反應5272.75227.31.191100500反應304923.144102.621.488959025.75熟化20——1.13154754．各階段數據第三章熱量衡算及主要設備計算反應回路換熱器E0102的選型計算根據工藝條件選擇U型管式換熱器，因反應產品的黏度較大且需要冷卻，所以產品走殼程，導熱油走管程，設管程數為N=2。p初選換熱器的尺寸規(guī)格1.計算定性溫度，確定物理常數殼程（產品）管程（導熱油）殼程（產品）定性溫度定性溫度t=(60+86.20)/2=73.10。CT=&80+164.80)/2=172.4。C|H=3mPa,s=10.8kg/(m?h)i從=5mPa-s=18kg/(m-h)0物理常數（定性溫度下）C=2.01kJ/(kg.。C)p1C=2.72kJ/(kg.。C)p0p=960kg/m3i九二0.1kcal/p=1000kg/m30「J?°C-h73.1.2.初設總傳熱系數取總傳熱系數K=取總傳熱系數K=400W/(m2-oC)03.13.計算對數平均溫差已知T1=180℃,已知T1=180℃,T2=164.8℃,t1=86.20℃,t2=60℃At=T-1=180—86.20=93.8。CAt=T-1=164.8—60=104.8。C1 1 2 2 2 1???AtAt-At???At=—# 1=—f \=99.20。CmlnAt/At)ln(104.80/93.8)2 1

溫度校正系數溫度校正系數86.20-60 =0.22180—6018086.20-60 =0.22180—60 =0.58P= 186.20-60 T-111根據R、P查圖得溫度校正系數中=0.99>0.8,可行。所以，修正后的傳熱溫度' 差為At=9At=0.99x99.20=97.20差為3.1.4．計算熱負荷和導熱油用量熱負荷Q=qCT-T)=65000x2.01x103x(180-164.80)/3600=551633.3Wm1p1 1 2忽略換熱器的熱損失，則導熱油用量Q 551633.3x3600qm1——盧 \= f \=37709.9kgqm1Ct-1)2.01x103x86.2—60)p12 13.1.5．計算所需傳熱面積551633.3 二14.19m2400x97.203.1.6．選定換熱器的參數根據規(guī)定，取傳熱面積為20.00m2。管外徑d=0.025m,管內徑d=0.020m,管心距p=0.032m,折流板缺口為01t25%,管子為正方形旋轉45°排列，管長L=3m,則所需管子數N=A/(Ti-d-L)=20.00/(Jix0.025x3)=84.900考慮到管子的排列問題,管子數取N=100根。因為殼體的內徑應等于或大于管板的直徑,所以,從管板直徑的計算可以決定殼體的內徑，有 D=p(n-1)+2eitc其中，橫過管束中心線的管數n=1.19+N=1.19xv100=11.9c管束中心線最外層管中心至殼體內壁的距離e=(1~1.5)d=0.03m0.??D=0.032xG1.9-1)+2x0.03=0.409m=409mmi將D按殼體直徑標準系列尺寸進行圓整，取D=500mmii

3.1.7.計算對流傳熱系數①.計算管程對流傳熱系數管程的流通截面積為管內導熱油的實際流速A二三*0.0202義100=0.0157m管程的流通截面積為管內導熱油的實際流速4 2=0.70=0.70m/s960*3600義0.0157dup0.020x0.70x960雷諾數 Re=ii= =44801N 3x10-3普朗特準數2.01x普朗特準數2.01x103x3x10-3043=14.02流體被加熱，對流傳熱系數流體被加熱，對流傳熱系數a=0.0231九 M—Re0.8Pr0.4=0.023d1 11x-043-x(4480%8xa=0.0231九 M—Re0.8Pr0.4=0.023d1 11②.計算殼程對流傳熱系數根據規(guī)定，取擋板間距為B=(0.2~1.0)D=0.3x0.5=0.15m

i流體通過管間的最大截面積A'=BDG-d/p)=0.15x0.5xG-0.025/0.032)=0.0164m2

i 0t殼程中產品的流速為當量直徑 de65000=1.10m/s雷諾數Re0普朗特準數殼程中產品的流速為當量直徑 de65000=1.10m/s雷諾數Re0普朗特準數Pr04p2一兀d2/4

1 0

兀d03600x1000x0.0164)4xG.0322-兀x0.0252/4),-= =0.027m兀x0.025dup0.027x1.10x1000=e-0-0-= N 5x10-30=59402.72x103x5x10-3

043=31.63([[\0.14由于殼程流體被冷卻，所以取 巴=0.95，則殼程流體的對流傳熱系數為九 (LL、0.14九 (LL、0.14=0.36—Re0.55Pr1/3-±-d0 0InJe WW7=0.36x-043x(5940%55x(31.63)/3x0.95=2050W/(m2-°C)0.027③.污垢熱阻管程與殼程的污垢熱阻取R=R=0.000172m2-。。/W。管程與殼程的污垢熱阻取s1s2④.計算總傳熱系數查表得不銹鋼的熱導率為管的平均直徑④.計算總傳熱系數查表得不銹鋼的熱導率為管的平均直徑d=0.0225m，以管m外表面積為基準，有外表面積為基準，有11185.5-1+R11185.5-1+Ra1d—0+d1+0.000172)6d0-^-十九dm+Rs025 0,0025義0.025 1X + + 20 17.45x0.0225 2050+0.000172=2.69x=2.69x10-3m2-oC/W，總傳熱系數K=374.7W/Cm2.oC)⑤.核算傳熱面積551633.3374.7551633.3374.7x97.2=15.27m2該換熱器的實際傳熱面積為 A，=N兀dL=100x兀x0.025x3=23.56m20換熱面積的裕度為(23.56/15.27)x100%=154.3%，故所選換熱器是可用的。3.18.壓力降的計算①.計算管程壓力降管程壓力降計算通式為A管程壓力降計算通式為Ap=(Ap+Ap)fNt 1 2tp式中，管程結垢校正系數f=1,4，管程數N=2，雷諾數Re=4480，可知管t p 1程流體呈湍流狀態(tài)。取管壁粗糙度8取管壁粗糙度8=0.1mm,相對粗糙度摩擦系數X=0.038，所以8/d=0.1/20=0.005,查入-Re關聯(lián)圖可知1Ap'r'

九——=Ap'r'

九——=0.038x3 960x0.72 X 0.02 2=1341Pa=3x960X0.72=706Pa?，?Ap=(Ap+Ap)fNt 1 2tp=(1341+?，?Ap=(Ap+Ap)fNt 1 2tp②.計算殼程壓力降殼程壓力降計算通式為,殼程壓力降計算通式為,[,，、.邸=Ap+Ap IftI1 2Js已知f=1.15，管子為正方形斜轉45°排列，F=0.4，橫過管束中心線的管子數sn=1.19,N=1.19x<100=11.9=12，折流擋板間距B=0.15m。c則，折流擋板數 N=(L/B)—1=3/0.15-1=19B殼程流通截面積 A=B(D-nd)=0.15x(0.5-12x0.025)=0.03m20 ic0殼程流體實際流速650003600x1000x0.03=殼程流體實際流速650003600x1000x0.03=0.60m/s雷諾數Re0dpu

=—0—0—00.025x1000x0.605x10-3=3000>500殼體流體摩擦系數f=5.0Re殼體流體摩擦系數f=5.0Re-0.228=5.0x3000-0.228=0.81

0 0=Ffn(N0cB+1)U2=0.4x0.81x12x(19+1)x1000x0.62=13996.8Pa2=Nf3.5=Nf3.5-B二19xf3.5-I2x0.1511000x0.62

x 0.5J2二9918Pa,,，f,，，，Ap=Ap+Aptv1 227502Pa<0.101MPaf=(139968+9918)27502Pa<0.101MPa通過以上壓力降核算可知，管程和殼程壓力降都小于所要求的壓力，核算結果表明，所選換熱器可用。

3.1.9所選換熱器參數表4所選換熱器具體參數項目數值項目數值殼徑D/mmi500管子總數N100公稱壓力/MPa0.101管子排列方式正方形斜轉45°公稱傳熱面積/m223.56折流擋板形式圓缺形管程數Np2管子中心距pt/mm32殼程數1擋板間距B/m0.15管子尺寸/mmG25x2.5中心排管數12管長L/m3管程流通面積/m20.0157第四章泵的選擇PC-0101反應回路循環(huán)泵揚程計算已知（17）號管線的液體輸送到SA-0101,管路上有三個90°彎頭，三個閥門，一個換熱器E0101，二個三通，P0101液體質量流量為360000kg/h，密度為1000kg/m3，溫度為180℃，入口壓力為45（kPa，排出壓力為85&Pa，此溫度下液體的黏度為從=4義10-3Pa-s。．流體形態(tài)計算液體體積流量 q=q/p=360000/1000=360m3/hVm已知管路內徑d=100mm，則液體流速為=3.18m=3.18m/su= ^——= 兀d2/4兀x0.22/4雷諾數 Re=幽=0.2義1.59義1000=64000>4000日 5x10-3即流體做湍流流動。．摩擦系數管路為新的鑄鐵管，其絕對粗糙度8=0.3mm，則相對粗糙度8/d=0.3/200=0.0015根據X-Re關聯(lián)圖，查得摩擦系數入=0.0235．泵的揚程已知，對于任一穩(wěn)態(tài)輸送系統(tǒng)，根據機械能衡算得：ApAu2H=Az+—++EHPg2g f忽略動能變化，即Au2/2g=0，已知Az=8m，做如下計算:Ap/pg=(855-450)x1000/(1000x9.81)=Ap/pg=(855-450)x1000/(1000x9.81)=41.28mAZH=AZH+AZHf f1 f2管路中各管件的阻力系數如下表所示：表5管路中各管件的阻力系數所以，局部阻力名稱阻力系數①當量長度與管徑之比le/d數量管出口1/1管入口0.5/190°彎頭0.75353三通1502管通長l5m25/(/ 、u2 (AZH=入-+AQ—=0.02355 3x一+1+0.5+0.75x3+1x23.182x =3.27mf1IdJ2gI0.2 J2x9.81中途經過換熱器E0101,已知：D=1.0m,N=404,d=0.017m,L=6m,N=2且Au=Au11122iPd￥Nu(0.22Au2x1.590.015404=1.09m/s雷諾數cdup0.017x1.09x1000Re= —= 1從 4x10-3=4633>4000屬于湍流區(qū)，取入=0.0465，則此處局部阻力AZHf2AZHf20.0465xI0.015)+1+0.5xJ1.092 =0.654m2x9.81...AZH=AZH+AZH=3.27+0.654=3.924mf f1 f2則揚程H=Az+Ap+Au-+ZH=8+41.28+3.924=53.2mPg2gf反應回路循環(huán)泵PC-0101的選型所選泵型號為200YG-75,其具體規(guī)格如下表所示：表6反應回路循環(huán)泵P0101的規(guī)格項目數值流量360m3/h揚程75m轉速1450r/min軸功率98kW電機功率132kW效率75%必須汽蝕余量4.5m泵殼許用壓力16kg/cm2

附表設備一覽表序位號設備名稱技術規(guī)格介質數量單位材料重量(kg)備注單總1R0101反應氣液接觸器臥式①1200X10X7000；V=8/54M3外半管473/60.3X3；保溫層厚度120mm縮合物+EOH蒸氣1臺A240TP31545009000P.C.E2R0102反應收集器立式“2400X15X2200；V=14.25外半管473X3/419/0.5X1.65保溫層厚度120mm縮合物+EO蒸汽1臺A240TP316.750015000P.C.E3R0103反應中和器立式“2400X10X4540；V=17.8M3半管4108X4L=180m醇醚蒸汽/冷卻水2臺OCr17Ni112-M2OCr19Ni19461018440吉化重機廠4V0102堿計量罐立式4600X3X3428；V=17.6m3飽溫層厚度60mm加熱盤管力25X3L=51800m堿溶液蒸汽1臺OCr19Ni1920450900吉化重機廠

5V0109酸計量罐立式4600X3X3428；V=17.6m3飽溫層厚度60mm加熱盤管力25X3L=51800m醋酸蒸汽1臺OCr17Ni14M-A0220450900吉化重機廠6V0101導熱油膨脹罐立式“1200X6X2756；V=2.26m3；保溫層厚度100mm導熱油1臺Q235-A5501100吉化重機廠7V0104反應系統(tǒng)氣液分離罐立式4700X6X2718；V=0.86m3有機物、N2、蒸汽1臺Q235—A370740吉化重機廠反應系立式4800X6XEO、N2OCr18V0105統(tǒng)有機物分離2600;V=0.85m3保溫層厚度100mm外盤管力25X蒸汽、有機物1臺7Ni12Mo2420840吉化重機廠罐3L=19980蒸汽20中和系立式4800X6XEO、蒸OCr19V0107統(tǒng)有機物分離2600;V=0.85m3保溫層厚度100mm外盤管力25X汽、有機物、1臺7Ni12Mo238542.3770吉化重機廠罐3L=26000氮氣2010V0108氣液分離罐立式4700X6X2718v=0.86m3有機物、蒸汽1臺Q235-A370740吉化重機廠反應回BEU4500X4730X縮合物A24011E0101路換熱6,A=88m2n=345,412.7X+EO1臺TP.327005400P.&.L器1.24,保溫層厚度120mm導熱油16

12E0102反應回路換熱器BEU4267X4X3460V=17.7m,n=93412.7X1.24，保溫層厚度120mmV縮合物+EO導熱油1臺A240TP.3165001000P.&.LBIU4500X8X導熱油4210;A=58m2導熱油20R吉化重13E0103加熱器力19X2;n=155保溫層厚蒸汽1臺2017733546機廠度120mmBEM4900X8X導熱油7443,V=236m2425X2.5導熱油20R吉化重14E0104冷卻器X600,冷卻水1臺20698913978機廠n=510反應真BEM4325X8X3764,氮氣、20R15E0105空冷凝A=13.7m2^19X2X3000蒸汽、1臺206391278吉化重器保溫層厚度50mm冷卻水機廠BEM臥式4325X8X中和真3764,A=13.7m2氮氣、20R吉化重16E0106空冷凝“19X2X3000蒸汽、1臺206391278機廠器保溫層厚度50mm冷卻水反應大8HNN194離心泵縮合物AISIWorting17P0101循環(huán)泵Q=360m3/h,H=45m+EO1臺31623404680tonAIST導熱油8HNN194