供配電計算題題庫

、某小批量生產(chǎn)車間380v線路上接有接有金屬切削機床共20臺（其中，10KW的4臺，15KW的8臺,5kW的8臺），車間有380v電焊機2臺（每臺容量18KVA，?N=65%,，COSΨN=,車間有吊車一臺（12KW，?N=25%),試計算此車間的設備容量。解：①金屬切削機床的設備。金屬切削機床屬于長期連續(xù)工作制設備，所以20臺金屬切削機床的總?cè)萘繛椋篜e1=∑Pei=4×10+8×15+8×5=200KW②電焊機的設備容量。電焊機屬于反復短時工作制設備，它的設備容量應統(tǒng)一換算到?=100%，所以2臺電焊機的設備容量為：Pe2=2SNCOSΨN=2×18××=③吊車的設備容量。吊車屬于反復短時工作制設備，它的設備容量應統(tǒng)一換算到?=25%，所以1臺吊車的容量為：Pe3=PN=PN=12KW④車間的設備總?cè)萘繛镻e=200++12=、用需要系數(shù)法計算第一題。解:①金屬切削機床組的計算負荷取Kd=====×142===×=====②電焊機組的計算負荷取Kd=====×===×===== ③吊車機組的計算負荷取Kd===========④全車間的總計算負荷=========、一機修車間的380v線路上，接有金屬切削機床電動機20臺共60KW，其KD1=，COSΨ1=；另接通風機2臺共10KW，其KD1=，COSΨ2=；電爐1臺5KW，其KD1=，COSΨ3=；試求計算負荷（設同時系數(shù)為）。解：冷加工電動機。Kd1=，cosΨ1=,tanΨ1=則=KdiPel=×60kw=12kw=Ψ1=12kw×=②通風機。Kd2=，cosΨ2=，tanΨ2=，則=Kd2=Pe2=×10kw=8kw=Ψ2=8kw×=6kvar③電阻爐。Kd3=，cosΨ3=，tanΨ3=0則=Kd3Pe3=×5kw==0④總的計算負荷。P30=K∑∑=×（12+8+）kw=Q30=K∑∑=×（+6+0）kvar=S30=32KVAI30==已知某一班制電器開關制造工廠共有用電設備容量4500kW，試估算該廠的計算負荷。解：取Kd=====1575kw==1396kvar==2098kVA==某廠擬建一降壓變電所，裝設一臺主變壓器。已知變電所低壓側(cè)有功計算負荷為650kW,無功計算負荷為800kvar。為了使工廠(變電所高壓側(cè))的功率因數(shù)不低于，如在變壓器低壓側(cè)裝設并聯(lián)電容器進行補償時，需裝設多少補償容量？補償后工廠變電所所選擇變壓器的容量有何變化？解：①補償前的變壓器容量和功率因數(shù)。變電所低壓側(cè)的視在計算負荷為：==1031kVA因次未考慮無功補償時，主變壓器的容量選擇為1250kVA變電所低壓側(cè)的功率因數(shù)為=②無功補償量。按相關規(guī)定，補償后變電所高壓側(cè)的功率因數(shù)不應低于，即≥在變壓器低壓側(cè)進行補償時，因為考慮到變壓器的無功功率損耗遠大于有功功率損耗，所以在低壓側(cè)補償后的低壓側(cè)功率因數(shù)應略高于.這里取補償后低壓側(cè)功率因數(shù)=.因此低壓側(cè)需要裝設的并聯(lián)電容器容量為：=650×（）kvar=525kvar取=530kvar。③補償后重新選擇變壓器容量。變電所低壓側(cè)的視在計算負荷為：==704kVA因此無功功率補償后的主變壓器容量可選為800kVA。④補償后的工廠功率因數(shù)。補償后變壓器的功率損耗為:=×704kVA==×704kVA=變電所高壓側(cè)的計算負荷為：=+=661KW=+=312kvar==731kVA補償后工廠的功率因數(shù)為：=/=＞滿足相關規(guī)定要求。⑤無功補償前后的比較。=450kVA由此可見，補償后主變壓器的容量減少了450kVA，不僅減少了投資，而且減少電費的支出，提高了功率因數(shù)。某工廠供電系統(tǒng)如圖所示。已知電力系統(tǒng)出口斷路器為SN10-10Ⅱ型。試求工廠變電所高壓110kV母線上k-1點短路和低壓380V母線上k-2點短路的三相短路電流和短路容量。圖例的短路計算電路解：①求k-1點的三相短路電流和短路容量（=）a.計算短路電路中各元件的電抗及總阻抗。電力系統(tǒng)的電抗：由附表3查得SN10-10Ⅱ型斷路器的斷流容量=500MVA，因此===架空線路的電抗：由表得=km，因此=l=（/km）×5km=繪制k-1點短路的等效電路，如圖所示，圖上標出各元件的序號（分子）和電抗值（分母），并計算其總阻抗為：=+=+=b.計算三相短路電流和短路容量。三相短路電流周期分量有效值為：===三相短路次暫態(tài)電流和穩(wěn)態(tài)電流為：===三相短路沖擊電流及第一個周期短路全電流有效值為：==×===×=三相短路容量為：===②求k-2點的三相短路電流和短路容量（=）a.計算短路電路中各元件的電抗及總阻抗。電力系統(tǒng)的電抗：===×架空線路的電抗：=l=（/km）×5km×=×電力變壓器的電抗：由附表2得5%，因此：=≈=×=8×繪制k-2點短路的等效電路，如圖所示，圖上標出各元件的序號（分子）和電抗值（分母），并計算其總阻抗為：=++算三相短路電流和短路容量。三相短路電流周期分量有效值為：===三相短路次暫態(tài)電流和穩(wěn)態(tài)電流為：===三相短路沖擊電流及第一個周期短路全電流有效值為：==×===×=三相短路容量為：===在工程設計說明書中，往往只列短路計算表，如表所示。表例的短路計算表短路計算點三相短路電流（kA）三相短路容量（MVA）K-1K-2例試用標幺值法計算例所示工廠供電系統(tǒng)中k-1點和k-2點的三相短路電流和短路容量。解：①確定基準值。取=100MVA，==而======144kA②計算短路電路中各主要元件的電抗標幺值。a.電力系統(tǒng)的電抗標幺值。由附表3查得=500MVA，，因此===b.架空線路的電抗標幺值。由表查得=km，因此==（/km）×5km×=c.電力變壓器的電抗標幺值。由附表2得5%，因此===繪制短路等效電路圖如圖所示，圖上標出各元件序號和電抗標幺值，并標明短路計算點。圖例的短路等效電路圖（標幺值法）③計算k-1點的短路電路總阻抗標幺值及三相短路電流和短路容量?？傋杩箻绥壑禐椋?+=+=b.三相短路電流周期分量有效值為：===c.其他三相短路電流為：=====×===×=d.三相短路容量為：===④計算k-2點的短路電路總阻抗標幺值及三相短路電流和短路容量?？傋杩箻绥壑禐椋?++三相短路電流周期分量有效值為：===c.其他三相短路電流為：=====×===×=d.三相短路容量為：===一個大批量生產(chǎn)的機械加工車間，擁有380V金屬切割機床50臺，總?cè)萘繛?50kW，試確定此車間的計算負荷。解：==×650=130kW==130×=======有一380V三相線路，供電給35臺小批量生產(chǎn)的冷加工機床電動機，總?cè)萘繛?5kW，其中較大容量的電動機有臺，4kW3臺，3kW12臺，用需要系數(shù)法確定確定其計算負荷。用二項式系數(shù)法確定其計算負荷。解：查表一得：=====×85=17kW==17×====34kVA===查表一得：取二項式系數(shù)b=c=x=5====×1+4×3+3×2==b+c=×85+×===×=======一機修車間，有冷加工機床30臺，設備總?cè)萘繛?50kW，電焊機5臺，共（暫載率為65%）通風機4臺，共，車間采用380/220V線路供電，試確定該車間的計算負荷。解：①冷加工機床的計算負荷，查附表1，取需要系數(shù)和功率因數(shù)為：=====×150=30kW==30×=======②電焊機的計算負荷。查附表1，取需要系數(shù)和功率因數(shù)為：=====××===×=③通風機的計算負荷。查附表1，取需要系數(shù)和功率因數(shù)為：=====×===×=④全車間總計算負荷根據(jù)表，取同時系數(shù)=，所以全車間的計算負荷為：==×（30++）===×（++）=kvar======某工廠有功計算負荷為2200kW，功率因數(shù)為，現(xiàn)計劃在10kV母線上安裝補償電容器，使功率因數(shù)提高到，問電容器的安裝容量為多少？安裝電容器后工廠的視在負荷有何變化？解：需要安裝的電容器的容量為：=2200×（）=取=2275kvar補償前容量為===4000kVA補償后容量為：===減少了投資，減少電費支出，提高了功率因數(shù)。某工廠變電所裝有一臺630kVA變壓器，其二次側(cè)（380V）的有功計算負荷為420kW，無功計算負荷為350kvar。試求此變電所一次側(cè)（10KV）的計算負荷及其功率因數(shù)。如果功率因數(shù)未達到，問此變電所低壓母線上應裝設多大并聯(lián)電容器容量才能滿足要求？解：===×==×=變電所高壓側(cè)的計算負荷為：=+==+===補償前功率因數(shù)為：=/=﹤補償電容為=×（）=取=190kvar補償后：===×==×=變電所高壓側(cè)的計算負荷為：=+==+===補償后工廠的功率因數(shù)為：=/=有一地區(qū)變電所通過一條長4km的10kV電纜線路供電給某工廠一個裝有兩臺并列運行的SL7-800型變壓器的變電所，地區(qū)變電所出口處斷路器斷流容量為300MVA。試用標幺值法求該廠變電所10kV的高壓側(cè)和380V低壓側(cè)的短路電流、、、、、等，并列出短路計算表。解：①確定基準值。取=100MVA，========144kA②計算短路電路中各主要元件的電抗標幺值。a.電力系統(tǒng)的電抗標幺值。由附表3查得=300MVA，，因此===b.架空線路的電抗標幺值。由表查得=km，因此==（/km）×4km×=c.電力變壓器的電抗標幺值。由附表2得5%，因此===繪制短路等效電路圖如下圖所示，圖上標出各元件序號和電抗標幺值，并標明短路計算點。③計算k-1點的短路電路總阻抗標幺值及三相短路電流和短路容量。總阻抗標幺值為：=+=+=b.三相短路電流周期分量有效值為：===c.其他三相短路電流為：=====×===×=d.三相短路容量為：===④計算k-2點的短路電路總阻抗標幺值及三相短路電流和短路容量。總阻抗標幺值為：=++三相短路電流周期分量有效值為：===c.其他三相短路電流為：=====×===×=d.三相短路容量為：===短路計算點三相短路電流（kA）三相短路容量（MVA）K-1K-2例有一條采用BLX-500型鋁心橡皮線明敷的220/380V的TN-S線路，計算電流為50A，當?shù)刈顭嵩缕骄罡邭鉁貫?30℃。試按發(fā)熱條件選擇此線路的導線截面。解：此TN-S線路為含有N線和PE線的三相五線制線路，因此，不僅要選擇相線，還要選擇中性線和保護線。①相線截面的選擇。查附表8知環(huán)境溫度為30℃時明敷的BLX-500型截面為100的鋁心橡皮絕緣導線的=60A＞=50A，滿足發(fā)熱條件。因此相線截面選=10。②N線的選擇。按≥，選擇=6。③PE線的選擇。由于＜16，故選==10。所選導線的型號規(guī)格表示為：BLX-500-(3×10＋1×6＋PE10)。例上例所示TN-S線路，如采用BLV-500型鋁心絕緣線穿硬塑料管埋地敷設，當?shù)刈顭嵩缕骄罡邭鉁貫?25℃。試按發(fā)熱條件選擇引線的導線截面及穿管內(nèi)徑。解：查附表10可知+25℃時5根單心線穿硬塑料管的BLV-500型導線截面為25的導線的允許載流量=57A＞=50A。因此，按發(fā)熱條件，相線截面可選為25。N線截面按≥，選擇=16。PE線的選擇按≥16，選為16。穿管的硬塑料管內(nèi)徑選為40mm。選擇的結(jié)果表示為：BLV-500-(3×25＋1×16＋PE16)-VG50,其中VG為硬塑料管代號。例有一條LJ型鋁絞線架設的5km長的10kV架空線路，計算負荷為1380kW，=，=4800h，試選擇其經(jīng)濟截面，并校驗其發(fā)熱條件和機械強度。解：（1）選擇經(jīng)濟截面。=/()=1380kW/（×10kV×）=114A由表查得=，故=114A/（）=99因此初選的標準截面為95，即LJ-95型鋁絞線。校驗發(fā)熱強度。查附表7得LJ-95型鋁絞線的載流量（室外25℃時）=325A＞=114A，因此滿足發(fā)熱條件。校驗機械強度。查附表得10kV架空鋁絞線的最小截面=35＜A=95，因此所選LJ-95型鋁絞線也滿足機械強度要求。例試檢驗例所選LJ-95型鋁絞線是否滿足允許電壓損耗5%的要求。已知該線路導線為等邊三角形排列，線距為1m。解：由例知=1380kW，=，因此=1，==1380kvar又根據(jù)題目條件查附表7，得=km,=km。故線路的電壓損耗百分值為：×100%=×100%=%它小于=5%,因此所選LJ-95型鋁絞線滿足電壓損耗要求.例某220/380V線路，線路全長75m，采用BLX-500-(3×25＋1×16)的橡皮絕緣導線明敷，在距線路首端50m處，接有7kW說的電阻性負荷，在末端接有28KW的電阻性負荷，試計算全線路的電壓損耗百分值。解：查表可知C=，而7kW×50m+28kW×75m=2450kWm即===%例某220/380V的TN-C線路，如圖所示，線路擬采用BLX導線明敷，環(huán)境溫度為35℃，允許電壓損耗為5%，試確定該導線截面。圖例的線路解：（1）線路的等效變換。將圖（a）所示的帶均勻分布負荷的線路等效為圖（b）所示的帶集中負荷的線路。原集中負荷=20kW,=，因此==20×（）kvar=15kvar將原分布負荷變換為集中負荷=×（kW/m）×60m=30kW，=，因此==30×tan（）kvar=30kvar按發(fā)熱條件選擇導線截面。線路上總的負荷為：P=+=20kW+30kW=50kWQ=+=15kvar+30kvar=45kvar==I===102A按此電流值查附表8，得線心截面為35的BLX導線在35℃時的=119A＞=102A，因此可選BLX-500-1×35型導線三根作相線，另選500-1×35型導線一根作保護中性線（PEN）。校驗機械強度。查第3章表可知，按明敷在絕緣支持件上，且支持點間距為最大來考慮，其最小允許截面為10，因此，以上所選相線和保護中性線均滿足機械強度要求。校驗電壓損耗。按線芯截面=35差附表12，得明敷鋁芯線的=，=km，因此，線路的電壓損耗為：===[﹙20kW×+30kW×﹚×km+﹙15kvar×+30kvar×﹚×km]/=。%=×100%=×100%=%由于%=%＜%=5%，因此，以上所選導線也滿足電壓損耗的要求。試按發(fā)熱條件選擇220/380V，TN-C系統(tǒng)中的相線和PEN線截面及穿線鋼管（G）的直徑。已知線路的計算電流為150A，安裝地點的壞境溫度為25℃，擬用BLV鋁心塑料線穿鋼管埋地敷設。請選擇導線并寫出導線線型。解：＞，查附表9知+25℃時，4根單心穿硬塑料管BLV型導線截面為95的導線允許載流量=152A＞150A因此按發(fā)熱條件，相線截面可選為95N線截面按,可選PE線截面按,選擇穿線的鋼管內(nèi)徑為70選擇的結(jié)果表示為BLV-500-(3×95+PEN50)-G70如果上題所述220/380V線路為TN-S系統(tǒng)，按發(fā)熱條件選擇其相線，N線和PE線的截面。解：由上題計算并查附表9可解相線截面N線截面PE線截面穿線的鋼管內(nèi)徑為70選擇結(jié)果表示為BLV-500-(3×95+1×50+PE50)-G701、已知某機修車間的金屬切削機床組，擁有380V的三相電動機臺，4kw8臺，3kw17臺，臺。試用需要系數(shù)法求其計算負荷。解：此機床組電動機的總?cè)萘繛椴楦戒洷?得Kd=~(取，有功計算負荷無功計算負荷視在計算負荷計算電流2、某機修車間380V線路上，接有金屬切削機床電動機20臺共50kW（其中較大容量電動機有臺，4Kw3臺，臺），通風機2臺共3kW，電阻爐1臺2kW。試用需要系數(shù)法確定此線路上的計算負荷。解：先求各組的計算負荷金屬切削機床組查附錄表1，取Kd=，P30（1）=×50=10kWQ30（1）=10×=通風機組Kd=，P30（2）=×3=kWQ30（2）=×=kvar電阻爐Kd=，P30（3）=×2=kWQ30（3）=0因此總的計算負荷為（取K∑p=，K∑q=）P30=×（10++）=kWQ30=×（++0）=kvarS30=I30=在實際工程設計說明中，常采用計算表格的形式，如表所示。序用電設備組名稱臺數(shù)n容量需要系數(shù)costan計算負荷號Kd1金屬切削機床2050102通風機233電阻爐121002355車間總計取K∑p=K∑q=3、已知某機修車間的金屬切削機床組，擁有380V的三相電動機臺，4kw8臺，3kw17臺，臺。試用二項式法來確定機床組的計算負荷。解：由附錄表1查得。設備總?cè)萘繛镻e=。x臺最大容量的設備容量為Px=P5=×3+4kW×2=有功計算負荷為P30=×+×=無功計算負荷為Q30=×=視在計算負荷為計算電流為4、某機修車間380V線路上，接有金屬切削機床電動機20臺共50kW（其中較大容量電動機有臺，4Kw3臺，臺），通風機2臺共3kW，電阻爐1臺2kW。試用二項式法來確定機修車間380V線路的計算負荷。解：先求各組的和金屬切削機床組由附錄表1查得b=，c=，x=5，=，=，=×50kw=7kW=（×1+4kw×3+×1）=通風機組查附錄表1得b=，c=，x=5，=，=，=×3kw==×3kw=電阻爐查附錄表1得b=，c=0，x=0，=1，=0，故=×2kw==0以上各組設備中，附加負荷以為最大，因此總計算負荷為P30=（7++）+=19kwQ30=（7×+×+0）+×=S30=I30=從計算結(jié)果可以看出，按二項式法計算的結(jié)果比按需要系數(shù)法計算的結(jié)果大得比較多，這也更為合理。按一般工程設計說明書要求，以上計算可列成下表所示電力負荷計算表。序用電設備組名稱設備臺數(shù)容量二項式系數(shù)tan計算負荷號總臺數(shù)最大容量臺數(shù)bcl切削機床20550O．147++2通風機2533O．25++3電阻爐1O2O0100總計2355195、如圖所示220/380V三相四線制線路上，接有220V單相電熱干燥箱4臺，其中2臺10kW接于A相，1臺30kW接于B相，1臺20kW接于C相。另有380V單相對地焊機4臺，其中2臺14kW（ε=100%）接于AB相間，1臺20kw（ε=100%）接于BC相間，1臺30kW（ε=60%）接于CA相間。試求此線路的計算負荷。解：（1）電熱干燥箱的各相計算負荷查附錄表1得Kd=，=1，=0。計算其有功計算負荷：A相（1）=Kd=×2×10kw=14kwB相（1）=Kd=×1×30kw=21kwC相（1）=Kd=×1×20kw=14kw（2）焊機的各相計算負荷先將接于CA相間的30kw（ε=60%）換算至ε=100%的容量，即查附錄表1得；再由表2—3查得時的功率換算系數(shù)。因此對焊機換算到各相的有功和無功設備容量為A相B相C相各相的有功和無功計算負荷為A相B相C相（3）各相總的有功和無功計算負荷A相B相C相總的等效三相計算負荷因B相的有功計算負荷最大，故取B相計算等效三相計算負荷，由此可得6、某廠壓變電所裝設一臺主變壓器。已知變電所低壓側(cè)有功計算負荷為650kW，無功計算負荷為800kvar。為了使工廠(變電所高壓側(cè))的功率因數(shù)不低于，如在變電所低壓側(cè)裝設并聯(lián)電容器進行補償時，需裝設多少補償容量?并問補償前后工廠變電所所選主變壓器容量有何變化?解：(1)補償前的變壓器容量和功率因數(shù)變壓器低壓側(cè)的視在計算負荷為主變壓器容量選擇條件為≥，因此未進行無功補償時，主變壓器容量應選為1250kV·A(參看附錄表5)。這時變電所低壓側(cè)的功率因數(shù)為：cos(2)=650／1031＝(2)無功補償容量按規(guī)定，變電所高壓側(cè)的cos≥，考慮到變壓器本身的無功功率損耗△QＴ遠大于其有功功率損耗△PＴ，一般△QＴ＝(4～5)△PＴ，因此在變壓器低壓側(cè)進行無功補償時，低壓側(cè)補償后的功率因數(shù)應略高于，取cos′＝。低壓側(cè)需裝設的并聯(lián)電容器容量為：Qc=650×－kvar=525kvar取QＣ=530kvar(3)補償后的變壓器容量和功率因數(shù)補償后變電所低壓側(cè)的視在計算負荷為kV·A=704kV·A因此主變壓器容量可改選為800kV·A，比補償前容量減少450kV·A。變壓器的功率損耗為△≈=x704kV·A=△≈=×704kV·A=變電所高壓側(cè)的計算負荷為=650kW+＝661kW=(800—530)kvar+=312kvarkV·A＝731kV·A補償后工廠的功率因數(shù)為cos=／=661／731＝7、有一380V三相線路，供電給下表所示4臺電動機。試計算該線路的尖峰電流。電動機參數(shù)M1M2M3M4額定電流／A起動電流／A535197解：電動機M4的=為最大，線路的尖峰電流為：=×+5+A+=235A1、某工廠供電系統(tǒng)如下圖所示。已知電力系統(tǒng)出口斷路器為SNl0—10II型。試求工廠變電所高壓10kV母線上k-1點短路和低壓380V母線上k-2點短路的三相短路電流和短路容量。解：1.求k-1點的三相短路電流和短路容量(=(1)計算短路電路中各元件的電抗及總電抗1)電力系統(tǒng)的電抗：由附錄表8查得SNl0-10Ⅱ型斷路器的斷流容量=500MV·A，2)架空線路的電抗：查表3-1得X0=km3）繪k-1點短路的等效電路，并計算其總電抗為(2)計算三相短路電流和短路容量1)三相短路電流周期分量有效值2)三相短路次暫態(tài)電流和穩(wěn)態(tài)電流3)三相短路沖擊電流及第一個周期短路全電流有效值4)三相短路容量2.求k-2點的短路電流和短路容量(=1)電力系統(tǒng)的電抗2)架空線路的電抗3)電力變壓器的電抗：由附錄表5得％=54)繪k-2點短路的等效電路如上圖b所示，并計算其總電抗：定基準值，，2.計算短路電路中各主要元件的電抗標幺值(1)電力系統(tǒng)的電抗標幺值由附錄表8查得(2)架空線路的電抗標幺值由表3-1查得3)電力變壓器的電抗標幺值由附錄表5查得，％=5繪短路等效電路圖如下圖所示：3.計算k-1點的短路電路總電抗標幺值及三相短路電流和短路容量(1)總電抗標幺值(2)三相短路電流周期分量有效值(3)其他三相短路電流(4)三相短路容量4.計算k-2點的短路電路總電抗標幺值及三相短路電流和短路容量(1)總電抗標幺值(2)三相短路電流周期分量有效值(3)其他三相短路電流(4)三相短路容量由此可見，采用標幺制法的計算結(jié)果與歐姆法計算的結(jié)果基本相同。3、已知工廠變電所380V側(cè)母線上接有250kW感應電動機一臺，平均，效率=，380V母線的短路電流；該母線采用LMY-100×10的硬鋁母線，水平平放，檔距為900mm，檔數(shù)大于2，相鄰兩相母線的軸線距離為160mm。試求該母線三相短路時所受的最大電動力，并校驗其動穩(wěn)定度。如果此母線的短路保護動作時間為，低壓斷路器的斷路時間為。該母線正常運行時最高溫度為。校驗其熱穩(wěn)定度。解：1.計算母線短路時所受的最大電動力電動機額定電流為由于，該電動機的反饋電流沖擊值為因此母線在三相短路時所受的最大電動力為2.校驗母線短路時的動穩(wěn)定度母線在作用時的彎曲力矩為母線的截面系數(shù)為母線在三相短路時所受到的計算應力硬鋁母線(LMY)的允許應力為由此可見該母線滿足短路動穩(wěn)定度的要求。3.母線滿足短路熱穩(wěn)定度的最小允許截面附錄表7，圖3-12曲線得=母線截面為A=100×10=1000>，該母線滿足短路熱穩(wěn)定度要求。計算題1、已知配電所10kV母線短路時的，線路的計算電流為350A，繼電保護動作時間為，斷路器斷路時間取。試選擇10kV高壓配電所進線側(cè)的高壓戶內(nèi)少油斷路器的型號規(guī)格。解：初步選用SNl0-10型，根據(jù)線路計算電流，試選SNl0-10Ⅰ型斷路器來進行校驗，如下表所示。校驗結(jié)果，所選SNl0-10Ⅰ型是合格的。裝設地點的電氣條件SNl0-10I／630-300型斷路器序號項目數(shù)據(jù)項目數(shù)據(jù)結(jié)論110kV10kV合格2350A630A合格316kA合格4×=40kA合格5×+=合格2、某10／變電所，總計算負荷為1200kV·A，其中一、二級負荷680kV·A。試初步選擇該變電所主變壓器的臺數(shù)和容量。解：根據(jù)變電所有一、二級負荷的情況，確定選兩臺主變壓器。每臺容量=～×1200kV·A=(720～840)kV·A，且≥680kV·A，初步確定每臺主變壓器容量為800kV·A。3、現(xiàn)有一臺S9-800/10型配電變壓器與一臺S9-2000/10型配電變壓器并列運行，均為Dynll聯(lián)結(jié)。負荷達到2800kV·A時，變壓器中哪一臺將要過負荷?過負荷可達多少?解：并列運行的變壓器之間的負荷分配是與阻抗標幺值成反比的。變壓器的阻抗標幺值按下式計算通常?。徊楦戒洷?-1，得S9-800變壓器(T1)的=5，S9-2000變壓器(T2)的=6，兩臺變壓器的阻抗標幺值分別為(取)：在負荷達2800kV·A時各臺負擔的負荷分別為變壓器(T1)將過負荷(908-800)kV·A=108kV·A，將超過其額定容量％。按規(guī)定，油浸式電力變壓器正常允許過負荷可達20％(戶內(nèi))或30％(戶外)。因此變壓器過負荷％還是在允許范圍內(nèi)的。另外，從上述兩臺變壓器的容量比來看，800kV·A：2000kV·A=1：，尚未達到一般不允許的容量比1：3。但考慮到負荷的發(fā)展和運行的靈活性，S9—800／10型變壓器宜換以較大容量的變壓器。計算題1、有一條采用BLX-500型鋁芯橡皮線明敷的220／380V的TN-S線路，線路計算電流為150A，當?shù)刈顭嵩缕骄罡邭鉁貫?30。試按發(fā)熱條件選擇此線路的導線截面。解：(1)相線截面的選擇查附錄表19—1得環(huán)境溫度為30時明敷的BLX-500型截面為50mm的鋁芯橡皮線的I=163A>I=150A，滿足發(fā)熱條件。因此相線截面選為A=50mm。(2)中性線截面A的選擇按A≥，選A=25mm。(3)保護線截面A的選擇由于A>35mm，故選A≥=25mm。所選導線型號可表示為：BLX-500-(3×50+1×25+PE25)。2、上題所示TN-S線路，如果采用BLV-500型鋁芯塑料線穿硬塑料管埋地敷設，當?shù)刈顭嵩缕骄鶜鉁貫?25。試按發(fā)熱條件選擇此線路導線截面及穿線管內(nèi)徑。解：查附錄表19-3得+25時5根單芯線穿硬塑料管(PC)的BLV-500型截面為120mm的導線允許載流量I=160A>I=150A。因此按發(fā)熱條件，相線截面選為120mm。中性線截面按A≥，選A=70mm。保護線截面按A≥，選A=70mm。穿線的硬塑料管內(nèi)徑查附錄表19—3中5根導線穿管管徑(A=120mm)為80mm。選擇結(jié)果可表示為：BLV-500-(3×120+1×70+PE70)-PC80，其中PC為硬塑管代號。3、有一條用LGJ型鋼芯鋁線架設的5km長的35kV架空線路，計算負荷為2500kW，cos=，T=4800h。試選擇其經(jīng)濟截面，并校驗其發(fā)熱條件和機械強度。解：(1)選擇經(jīng)濟截面I===由表5—3查得j=／mmA==mm選標準截面50mm，即選LGJ-50型鋼芯鋁線。（2）校驗發(fā)熱條件查附錄表16得LGJ-50的允許載流量I=178A>I=，滿足發(fā)熱條件。(3)校驗機械強度查附錄表14得35kV架空鋼芯鋁線的最小截面A=35mm<A=50mm，選LGJ-50型鋼芯鋁線也滿足機械強度要求。4試驗算3題所選LGJ-50型鋼芯鋁線是否滿足允許電壓損耗5%的要求。已知該線路導線為水平等距排列，相鄰線距為。解：由上題知P=2500kW，cos=，因此tan=1，Q=2500kvar。用A=50mm和a=×查附錄表6，得R=／km，X=／km。線路的電壓損耗為=382V線路的電壓損耗百分值為==%<=5%選LGJ-50型鋼芯鋁線滿足電壓損耗要求。5、某220／380V線路，采用BLX-500-(3×25+1×16)mm的四根導線明敷，在距線路首端50m處，接有7kW電阻性負荷，在線路末端(線路全長75m)接有28kW電阻性負荷。試計算該線路的電壓損耗百分值。解：查表5-4得C=·m／mm，而∑M=7kW=2450kW=1、某220/380V的TN-C線路，如下圖所示。線路擬采用BX-500型銅芯橡皮絕緣線戶內(nèi)明敷，環(huán)境溫度為30℃,允許電壓損耗為5%。試選擇該線路的導線截面。解：（1）線路的等效變換將圖a所示帶均勻分布負荷的線路，等效變換為圖b所示集中負荷的線路。原集中負荷故。原分布負荷故。（2）按發(fā)熱條件選擇導線截面線路中的最大負荷（計算負荷）為查附錄表19-1，得BX-500型導線在30℃明敷時的。因此可選3根BX-500-1×10導線作相線，另選1根BX-500-1×10導線作PEN線。（3）校驗機械強度查附錄表15，室內(nèi)明敷銅芯線最小截面為1，以上所選導線滿足機械強度要求。（4）校驗電壓損耗查附錄表6，BX-500-1×10導線的電阻，電抗（線距按150計）。線路的電壓損耗為=/所選BX-500-1×10型銅芯橡皮絕緣線滿足允許電壓損耗要求。1、有一臺Y型電動機，其額定電壓為380V，額定功率為，額定電流為，起動電流倍數(shù)為7?，F(xiàn)擬采用BLV型導線穿焊接鋼管敷設。該電動機采用RT0型熔斷器作短路保護，短路電流最大可達13kA。試選擇熔斷器及其熔體的額定電流，并選擇導線截面和鋼管直徑(環(huán)境溫度為+30C)解：(1)選擇熔體及熔斷器的額定電流I≥I=I≥KI=××7=（輕載啟動K?。┯筛戒洷?0-1，選RT0-100型熔斷器，I=100A，熔體選I=80A。(2)校驗熔斷器的斷流能力查附錄表10-1，熔斷器的I=50kA>I==13kA，其斷流能力滿足要求。(3)選擇導線截面和鋼管直徑按發(fā)熱條件選擇，查附錄表19-2得A=10mm的BLV型鋁芯塑料線三根穿鋼管時：I=41A>I=，滿足發(fā)熱條件，相應選鋼管SC20mm。校驗機械強度：查附錄表15，穿管鋁芯線的最小截面為＜10mm，滿足要求。(4)校驗導線與熔斷器保護的配合電動機安裝在一般車間內(nèi)，熔斷器作短路保護用，導線與熔斷器保護的配合條件為：I≤現(xiàn)I=80A<×41A=，故滿足熔斷器保護與導線的配合要求。2、如下圖所示，設FUl(RT0型)的I=100A，F(xiàn)U2(RMl0型)的I=60A。k點的三相短路電流=1000A。試檢驗FUl和FU2是否能選擇性配合。解：由I=100A和I=1000A查附錄表10—2曲線得t≈。由I=80A和I=1000A查附錄表9—2曲線得t≈。t=>3t==因此FUl與FU2能保證選擇性動作。3、有一條380V動力線路，I=120A，I=400A；線路首端的I=。當?shù)丨h(huán)境溫度為+30C。試選擇此線路的BLV型導線的截面、穿線的硬塑料管直徑及線路首端裝設的DWl6型低壓斷路器及其過流脫扣器的規(guī)格。解：(1)選擇低壓斷路器及其過流脫扣器規(guī)格查附錄表11，DWl6-630斷路器的過流脫扣器額定電流I=160A>I=120A初步選DWl6-630型低壓斷路器，其I=160A.設瞬時脫扣電流整定為3倍，=3×160A=480A。而KI=×400A=540A，不滿足I≥KI的要求。如整定為4倍時，I=4×160A=640A>KI=×400A=540A，滿足躲過尖峰電流的要求。校驗斷流能力：查錄表11，DWl6-630斷路器I=30kA>I=，滿足要求。(2)選擇導線截面和穿線塑料管直徑查附錄表19-3，當A=70mm的BLV型鋁芯塑料線在30C時：I=121A(三根線穿管)>I=120A，按發(fā)熱條件選A=70mm，管徑選為50mm。校驗機械強度：查附錄表15，最小截面為mm＜70mm，故滿足機械強度要求。(3)校驗導線與低壓斷路器保護的配合脫扣器整定為I=640A，而I=×121A=，不滿足I≤I的要求。因此將導線截面增大為95mm，I=147A，==>I=640A，滿足導線與保護裝置配合的要求。相應的穿線塑料管直徑改選為65mm。4、某10kV電力線路，如下圖所示。已知TAl的變流比為100／5A，TA2的變流比為50／5A。WL1和WL2的過電流保護均采用兩相兩繼電器式接線，繼電器均為GL-15／10型。KA1整定的動作電流為7A，10倍動作電流的動作時限為ls。WL2的計算電流為28A，WL2首端k-1點的三相短路電流為500A，其末端k-2點的三相短路電流為160A。試整定KA2的動作電流和動作時限，并檢驗其保護靈敏度。解：(1)整定KA2的動作電流取I=2I=2×28A=56A，K=，K=，K=50／5=10，K=1，I=I==根據(jù)GL-15／10型繼電器的規(guī)格，動作電流整定為9A。(2)整定KA2的動作時限確定KA1的實際動作時間，由于k-1點發(fā)生三相短路時KA1中的電流為I=I=×500A=25AI對KA1的動作電流倍數(shù)為：n===利用n=和KA1已整定的時限t1=ls，查附錄表21-2的GL-15型繼電器的動作特性曲線，得KA1的實際動作時間t≈。KA2的實際動作時間應為：t=t-t=點發(fā)生三相短路時KA2中的電流為：I=I=×500A=50AI對KA2的動作電流倍數(shù)為：利用=和KA2的實際動作時間=，查附錄表21-2的GL-15型繼電器的動作特性曲線，得KA2應整定的10倍動作電流的動作時限為≈。(3)KA2的保護靈敏度檢驗KA2保護的線路WL2末端k-2的兩相短路電流為其最小短路電流，即KA2的保護靈敏度為：滿足靈敏度的要求。5、某車間變電所裝有一臺10/、1000kVA的變壓器。已知變壓器低壓側(cè)母線的三相短路電流=16kA，高壓側(cè)電流互感器變流比為100／5A，繼電器采用GL-5／lO型，接成兩相兩繼電器式。試整定該繼電器的動作電流、動作時限和速斷電流倍數(shù)。解：(1)過電流保護動作電流的整定取=，=1，=，=100／5=20，==2×1000kV·A／其動作電流動作電流整定為9A。(2)過電流保護動作時限的整定車間變電所為終端變電所，其過電流保護的10倍動作電流的動作時限整定為。(3)電流速斷保護速斷電流倍數(shù)的整定取，，速斷電流因此速斷電流倍數(shù)整定為：1、某車間變電所的主變壓器容量為500kVA，電壓為10／，聯(lián)結(jié)組為Yyn0。試確定該變電所公共接地裝置的垂直接地鋼管和連接扁鋼的尺寸。已知裝設地點的土質(zhì)為砂質(zhì)粘土，10kV側(cè)有電聯(lián)系的架空線路總長70km，有電聯(lián)系的電纜線路總長25km。解：(1)確定接地電阻值查附錄表24可確定此變電所公共接地裝置的接地電阻應滿足以下條件：和所以變電所總的接地電阻值應為(2)接地裝置的初步方案初步圍繞變電所建筑四周，距變電所墻腳2～3m，打入一圈直徑50mm、長的鋼管接地體，每隔5m打人一根，管子之間用40×4mm2的扁鋼焊接相聯(lián)。(3)計算單根鋼管接地電阻查附錄表25，砂質(zhì)粘土的電阻率。單根鋼管接地電阻為：(4)確定接地鋼管數(shù)和最終接地方案，考慮到管子之間的電流屏蔽效應，初選15根直徑50mm、長的鋼管作接地體。以n=15和a/l=5m／=2查附錄表26-2(取n=10和n=20在a/l=2時的值的中間值)，≈。因此可得：考慮到接地體的均勻?qū)ΨQ布置，選16根直徑為50mm、長的鋼管作接地體，管距5m，用40×4mm2的扁鋼連接，環(huán)形布置。2、某廠一座高30m的水塔旁邊，建有一水泵房(屬第三類防雷建筑物)，尺寸如下圖所示。水塔上面安裝有一支高2m的避雷針。試檢驗此避雷針能否保護這一水泵房。解：查表8-7得滾球半徑，而,=6m。避雷針保護半徑為：現(xiàn)水泵房在=60m高度上最遠一角距離避雷針的水平距離為由此可知，水塔上的避雷針完全能保護水泵房。1、某車間的平面面積為36x18m2，桁架的跨度為18m,桁架之間相距6m，桁架下弦離地，工作面離地。擬采用GCl-A-1型工廠配照燈(裝220V、150W白熾燈)作車間的一般照明。試初步確定燈具的布置方案。解：根據(jù)車間的建筑結(jié)構(gòu)，一般照明燈具宜懸掛在桁架上。如果燈具下吊，則燈具的懸掛高度(在工作面上的高度)為由附錄表29-1和GCl-1-1型燈具的最大距高比l/h=，因此燈具間的合理距離為：根據(jù)車間的結(jié)構(gòu)和以上計算所得的合理燈距，該布置方案的燈距(幾何平均值)為：初步確定燈具布置方案如下圖所示。但此布置方案能否滿足照明，尚待進一步計算2、某車間的平面面積為36x18m2，桁架下弦離地，工作面離地。要求的平均照度，擬采用GCl-A-1型工廠配照燈(裝220V、150W白熾燈)作車間的一般照明。試用比功率法確定車間所裝燈具的燈數(shù)。解：由h=，=301x及A=36×18=648m2，查附錄表30得P。=6W／m2。該車間一般照明總的安裝功率應為：應裝GCl-A-1型配照燈的燈數(shù)為：按比功率法計算出的燈數(shù)比前面按利用系數(shù)法確定的燈數(shù)略多一些。1、試計算S9-800／10型配電變壓器(Dynll聯(lián)結(jié))的經(jīng)濟負荷和經(jīng)濟負荷率。解：查附錄表5得S9-800／10型變壓器的有關技術數(shù)據(jù)：，，％=，％=5。取=，可得此變壓器的經(jīng)濟負荷率為：變壓器的經(jīng)濟負荷為：2、某車間變電所裝有兩臺S9-800／10型配電變壓器(Dynll聯(lián)結(jié))，試計算其經(jīng)濟運行的臨界負荷值。解：將S9-800／10型變壓器的技術數(shù)據(jù)，代入公式即得判別此兩臺變壓器經(jīng)濟運行的臨界負荷(取=為：因此當負荷S<615kVA時，宜于一臺運行；當負荷S>615kVA時，則宜于兩臺并列運行。電氣工程及其自動化專業(yè)工廠供配電計算題1、已知某機修車間的金屬切削機床組，擁有380V的三相電動機臺，4kw8臺，3kw17臺，臺。試用需要系數(shù)法求其計算負荷。解：此機床組電動機的總?cè)萘繛椴楦戒洷?得Kd=~(取，有功計算負荷無功計算負荷視在計算負荷計算電流2、某機修車間380V線路上，接有金屬切削機床電動機20臺共50kW（其中較大容量電動機有臺，4Kw3臺，臺），通風機2臺共3kW，電阻爐1臺2kW。試用需要系數(shù)法確定此線路上的計算負荷。解：先求各組的計算負荷金屬切削機床組查附錄表1，取Kd=，P30（1）=×50=10kWQ30（1）=10×=通風機組Kd=，P30（2）=×3=kWQ30（2）=×=kvar電阻爐Kd=，P30（3）=×2=kWQ30（3）=0因此總的計算負荷為（取K∑p=，K∑q=）P30=×（10++）=kWQ30=×（++0）=kvarS30=I30=在實際工程設計說明中，常采用計算表格的形式，如表所示。序用電設備組名稱臺數(shù)n容量需要系數(shù)costan計算負荷號Kd1金屬切削機床2050102通風機233電阻爐121002355車間總計取K∑p=K∑q=3、已知某機修車間的金屬切削機床組，擁有380V的三相電動機臺，4kw8臺，3kw17臺，臺。試用二項式法來確定機床組的計算負荷。解：由附錄表1查得。設備總?cè)萘繛镻e=。x臺最大容量的設備容量為Px=P5=×3+4kW×2=有功計算負荷為P30=×+×=無功計算負荷為Q30=×=視在計算負荷為計算電流為4、某機修車間380V線路上，接有金屬切削機床電動機20臺共50kW（其中較大容量電動機有臺，4Kw3臺，臺），通風機2臺共3kW，電阻爐1臺2kW。試用二項式法來確定機修車間380V線路的計算負荷。解：先求各組的和金屬切削機床組由附錄表1查得b=，c=，x=5，=，=，=×50kw=7kW=（×1+4kw×3+×1）=通風機組查附錄表1得b=，c=，x=5，=，=，=×3kw==×3kw=電阻爐查附錄表1得b=，c=0，x=0，=1，=0，故=×2kw==0以上各組設備中，附加負荷以為最大，因此總計算負荷為P30=（7++）+=19kwQ30=（7×+×+0）+×=S30=I30=從計算結(jié)果可以看出，按二項式法計算的結(jié)果比按需要系數(shù)法計算的結(jié)果大得比較多，這也更為合理。按一般工程設計說明書要求，以上計算可列成下表所示電力負荷計算表。序用電設備組名稱設備臺數(shù)容量二項式系數(shù)tan計算負荷號總臺數(shù)最大容量臺數(shù)bcl切削機床20550O．147++2通風機2533O．25++3電阻爐1O2O0100總計2355195、如圖所示220/380V三相四線制線路上，接有220V單相電熱干燥箱4臺，其中2臺10kW接于A相，1臺30kW接于B相，1臺20kW接于C相。另有380V單相對地焊機4臺，其中2臺14kW（ε=100%）接于AB相間，1臺20kw（ε=100%）接于BC相間，1臺30kW（ε=60%）接于CA相間。試求此線路的計算負荷。解：（1）電熱干燥箱的各相計算負荷查附錄表1得Kd=，=1，=0。計算其有功計算負荷：A相（1）=Kd=×2×10kw=14kwB相（1）=Kd=×1×30kw=21kwC相（1）=Kd=×1×20kw=14kw（2）焊機的各相計算負荷先將接于CA相間的30kw（ε=60%）換算至ε=100%的容量，即查附錄表1得；再由表2—3查得時的功率換算系數(shù)。因此對焊機換算到各相的有功和無功設備容量為A相B相C相各相的有功和無功計算負荷為A相B相C相（3）各相總的有功和無功計算負荷A相B相C相總的等效三相計算負荷因B相的有功計算負荷最大，故取B相計算等效三相計算負荷，由此可得6、某廠壓變電所裝設一臺主變壓器。已知變電所低壓側(cè)有功計算負荷為650kW，無功計算負荷為800kvar。為了使工廠(變電所高壓側(cè))的功率因數(shù)不低于，如在變電所低壓側(cè)裝設并聯(lián)電容器進行補償時，需裝設多少補償容量?并問補償前后工廠變電所所選主變壓器容量有何變化?解：(1)補償前的變壓器容量和功率因數(shù)變壓器低壓側(cè)的視在計算負荷為主變壓器容量選擇條件為≥，因此未進行無功補償時，主變壓器容量應選為1250kV·A(參看附錄表5)。這時變電所低壓側(cè)的功率因數(shù)為：cos(2)=650／1031＝(2)無功補償容量按規(guī)定，變電所高壓側(cè)的cos≥，考慮到變壓器本身的無功功率損耗△QＴ遠大于其有功功率損耗△PＴ，一般△QＴ＝(4～5)△PＴ，因此在變壓器低壓側(cè)進行無功補償時，低壓側(cè)補償后的功率因數(shù)應略高于，取cos′＝。低壓側(cè)需裝設的并聯(lián)電容器容量為：Qc=650×－kvar=525kvar取QＣ=530kvar(3)補償后的變壓器容量和功率因數(shù)補償后變電所低壓側(cè)的視在計算負荷為kV·A=704kV·A因此主變壓器容量可改選為800kV·A，比補償前容量減少450kV·A。變壓器的功率損耗為△≈=x704kV·A=△≈=×704kV·A=變電所高壓側(cè)的計算負荷為=650kW+＝661kW=(800—530)kvar+=312kvarkV·A＝731kV·A補償后工廠的功率因數(shù)為cos=／=661／731＝7、有一380V三相線路，供電給下表所示4臺電動機。試計算該線路的尖峰電流。電動機參數(shù)M1M2M3M4額定電流／A起動電流／A535197解：電動機M4的=為最大，線路的尖峰電流為：=×+5+A+=235A1、某工廠供電系統(tǒng)如下圖所示。已知電力系統(tǒng)出口斷路器為SNl0—10II型。試求工廠變電所高壓10kV母線上k-1點短路和低壓380V母線上k-2點短路的三相短路電流和短路容量。解：1.求k-1點的三相短路電流和短路容量(=(1)計算短路電路中各元件的電抗及總電抗1)電力系統(tǒng)的電抗：由附錄表8查得SNl0-10Ⅱ型斷路器的斷流容量=500MV·A，2)架空線路的電抗：查表3-1得X0=km3）繪k-1點短路的等效電路，并計算其總電抗為(2)計算三相短路電流和短路容量1)三相短路電流周期分量有效值2)三相短路次暫態(tài)電流和穩(wěn)態(tài)電流3)三相短路沖擊電流及第一個周期短路全電流有效值4)三相短路容量2.求k-2點的短路電流和短路容量(=1)電力系統(tǒng)的電抗2)架空線路的電抗3)電力變壓器的電抗：由附錄表5得％=54)繪k-2點短路的等效電路如上圖b所示，并計算其總電抗：定基準值，，2.計算短路電路中各主要元件的電抗標幺值(1)電力系統(tǒng)的電抗標幺值由附錄表8查得(2)架空線路的電抗標幺值由表3-1查得3)電力變壓器的電抗標幺值由附錄表5查得，％=5繪短路等效電路圖如下圖所示：3.計算k-1點的短路電路總電抗標幺值及三相短路電流和短路容量(1)總電抗標幺值(2)三相短路電流周期分量有效值(3)其他三相短路電流(4)三相短路容量4.計算k-2點的短路電路總電抗標幺值及三相短路電流和短路容量(1)總電抗標幺值(2)三相短路電流周期分量有效值(3)其他三相短路電流(4)三相短路容量由此可見，采用標幺制法的計算結(jié)果與歐姆法計算的結(jié)果基本相同。3、已知工廠變電所380V側(cè)母線上接有250kW感應電動機一臺，平均，效率=，380V母線的短路電流；該母線采用LMY-100×10的硬鋁母線，水平平放，檔距為900mm，檔數(shù)大于2，相鄰兩相母線的軸線距離為160mm。試求該母線三相短路時所受的最大電動力，并校驗其動穩(wěn)定度。如果此母線的短路保護動作時間為，低壓斷路器的斷路時間為。該母線正常運行時最高溫度為。校驗其熱穩(wěn)定度。解：1.計算母線短路時所受的最大電動力電動機額定電流為由于，該電動機的反饋電流沖擊值為因此母線在三相短路時所受的最大電動力為2.校驗母線短路時的動穩(wěn)定度母線在作用時的彎曲力矩為母線的截面系數(shù)為母線在三相短路時所受到的計算應力硬鋁母線(LMY)的允許應力為由此可見該母線滿足短路動穩(wěn)定度的要求。3.母線滿足短路熱穩(wěn)定度的最小允許截面附錄表7，圖3-12曲線得=母線截面為A=100×10=1000>，該母線滿足短路熱穩(wěn)定度要求。計算題1、已知配電所10kV母線短路時的，線路的計算電流為350A，繼電保護動作時間為，斷路器斷路時間取。試選擇10kV高壓配電所進線側(cè)的高壓戶內(nèi)少油斷路器的型號規(guī)格。解：初步選用SNl0-10型，根據(jù)線路計算電流，試選SNl0-10Ⅰ型斷路器來進行校驗，如下表所示。校驗結(jié)果，所選SNl0-10Ⅰ型是合格的。裝設地點的電氣條件SNl0-10I／630-300型斷路器序號項目數(shù)據(jù)項目數(shù)據(jù)結(jié)論110kV10kV合格2350A630A合格316kA合格4×=40kA合格5×+=合格2、某10／變電所，總計算負荷為1200kV·A，其中一、二級負荷680kV·A。試初步選擇該變電所主變壓器的臺數(shù)和容量。解：根據(jù)變電所有一、二級負荷的情況，確定選兩臺主變壓器。每臺容量=～×1200kV·A=(720～840)kV·A，且≥680kV·A，初步確定每臺主變壓器容量為800kV·A。3、現(xiàn)有一臺S9-800/10型配電變壓器與一臺S9-2000/10型配電變壓器并列運行，均為Dynll聯(lián)結(jié)。負荷達到2800kV·A時，變壓器中哪一臺將要過負荷?過負荷可達多少?解：并列運行的變壓器之間的負荷分配是與阻抗標幺值成反比的。變壓器的阻抗標幺值按下式計算通常?。徊楦戒洷?-1，得S9-800變壓器(T1)的=5，S9-2000變壓器(T2)的=6，兩臺變壓器的阻抗標幺值分別為(取)：在負荷達2800kV·A時各臺負擔的負荷分別為變壓器(T1)將過負荷(908-800)kV·A=108kV·A，將超過其額定容量％。按規(guī)定，油浸式電力變壓器正常允許過負荷可達20％(戶內(nèi))或30％(戶外)。因此變壓器過負荷％還是在允許范圍內(nèi)的。另外，從上述兩臺變壓器的容量比來看，800kV·A：2000kV·A=1：，尚未達到一般不允許的容量比1：3。但考慮到負荷的發(fā)展和運行的靈活性，S9—800／10型變壓器宜換以較大容量的變壓器。計算題1、有一條采用BLX-500型鋁芯橡皮線明敷的220／380V的TN-S線路，線路計算電流為150A，當?shù)刈顭嵩缕骄罡邭鉁貫?30。試按發(fā)熱條件選擇此線路的導線截面。解：(1)相線截面的選擇查附錄表19—1得環(huán)境溫度為30時明敷的BLX-500型截面為50mm的鋁芯橡皮線的I=163A>I=150A，滿足發(fā)熱條件。因此相線截面選為A=50mm。(2)中性線截面A的選擇按A≥，選A=25mm。(3)保護線截面A的選擇由于A>35mm，故選A≥=25mm。所選導線型號可表示為：BLX-500-(3×50+1×25+PE25)。2、上題所示TN-S線路，如果采用BLV-500型鋁芯塑料線穿硬塑料管埋地敷設，當?shù)刈顭嵩缕骄鶜鉁貫?25。試按發(fā)熱條件選擇此線路導線截面及穿線管內(nèi)徑。解：查附錄表19-3得+25時5根單芯線穿硬塑料管(PC)的BLV-500型截面為120mm的導線允許載流量I=160A>I=150A。因此按發(fā)熱條件，相線截面選為120mm。中性線截面按A≥，選A=70mm。保護線截面按A≥，選A=70mm。穿線的硬塑料管內(nèi)徑查附錄表19—3中5根導線穿管管徑(A=120mm)為80mm。選擇結(jié)果可表示為：BLV-500-(3×120+1×70+PE70)-PC80，其中PC為硬塑管代號。3、有一條用LGJ型鋼芯鋁線架設的5km長的35kV架空線路，計算負荷為2500kW，cos=，T=4800h。試選擇其經(jīng)濟截面，并校驗其發(fā)熱條件和機械強度。解：(1)選擇經(jīng)濟截面I===由表5—3查得j=／mmA==mm選標準截面50mm，即選LGJ-50型鋼芯鋁線。（2）校驗發(fā)熱條件查附錄表16得LGJ-50的允許載流量I=178A>I=，滿足發(fā)熱條件。(3)校驗機械強度查附錄表14得35kV架空鋼芯鋁線的最小截面A=35mm<A=50mm，選LGJ-50型鋼芯鋁線也滿足機械強度要求。4試驗算3題所選LGJ-50型鋼芯鋁線是否滿足允許電壓損耗5%的要求。已知該線路導線為水平等距排列，相鄰線距為。解：由上題知P=2500kW，cos=，因此tan=1，Q=2500kvar。用A=50mm和a=×查附錄表6，得R=／km，X=／km。線路的電壓損耗為=382V線路的電壓損耗百分值為==%<=5%選LGJ-50型鋼芯鋁線滿足電壓損耗要求。5、某220／380V線路，采用BLX-500-(3×25+1×16)mm的四根導線明敷，在距線路首端50m處，接有7kW電阻性負荷，在線路末端(線路全長75m)接有28kW電阻性負荷。試計算該線路的電壓損耗百分值。解：查表5-4得C=·m／mm，而∑M=7kW=2450kW=1、某220/380V的TN-C線路，如下圖所示。線路擬采用BX-500型銅芯橡皮絕緣線戶內(nèi)明敷，環(huán)境溫度為30℃,允許電壓損耗為5%。試選擇該線路的導線截面。解：（1）線路的等效變換將圖a所示帶均勻分布負荷的線路，等效變換為圖b所示集中負荷的線路。原集中負荷故。原分布負荷故。（2）按發(fā)熱條件選擇導線截面線路中的最大負荷（計算負荷）為查附錄表19-1，得BX-500型導線在30℃明敷時的。因此可選3根BX-500-1×10導線作相線，另選1根BX-500-1×10導線作PEN線。（3）校驗機械強度查附錄表15，室內(nèi)明敷銅芯線最小截面為1，以上所選導線滿足機械強度要求。（4）校驗電壓損耗查附錄表6，BX-500-1×10導線的電阻，電抗（線距按150計）。線路的電壓損耗為=/所選BX-500-1×10型銅芯橡皮絕緣線滿足允許電壓損耗要求。1、有一臺Y型電動機，其額定電壓為380V，額定功率為，額定電流為，起動電流倍數(shù)為7。現(xiàn)擬采用BLV型導線穿焊接鋼管敷設。該電動機采用RT0型熔斷器作短路保護，短路電流最大可達13kA。試選擇熔斷器及其熔體的額定電流，并選擇導線截面和鋼管直徑(環(huán)境溫度為+30C)解：(1)選擇熔體及熔斷器的額定電流I≥I=I≥KI=××7=（輕載啟動K取）由附錄表10-1，選RT0-100型熔斷器，I=100A，熔體選I=80A。(2)校驗熔斷器的斷流能力查附錄表10-1，熔斷器的I=50kA>I==13kA，其斷流能力滿足要求。(3)選擇導線截面和鋼管直徑按發(fā)熱條件選擇，查附錄表19-2得A=10mm的BLV型鋁芯塑料線三根穿鋼管時：I=41A>I=，滿足發(fā)熱條件，相應選鋼管SC20mm。校驗機械強度：查附錄表15，穿管鋁芯線的最小截面為＜10mm，滿足要求。(4)校驗導線與熔斷器保護的配合電動機安裝在一般車間內(nèi)，熔斷器作短路保護用，導線與熔斷器保護的配合條件為：I≤現(xiàn)I=80A<×41A=，故滿足熔斷器保護與導線的配合要求。2、如下圖所示，設FUl(RT0型)的I=100A，F(xiàn)U2(RMl0型)的I=60A。k點的三相短路電流=1000A。試檢驗FUl和FU2是否能選擇性配合。解：由I=100A和I=1000A查附錄表10—2曲線得t≈。由I=80A和I=1000A查附錄表9—2曲線得t≈。t=>3t==因此FUl與FU2能保證選擇性動作。3、有一條380V動力線路，I=120A，I=400A；線路首端的I=。當?shù)丨h(huán)境溫度為+30C。試選擇此線路的BLV型導線的截面、穿線的硬塑料管直徑及線路首端裝設的DWl6型低壓斷路器及其過流脫扣器的規(guī)格。解：(1)選擇低壓斷路器及其過流脫扣器規(guī)格查附錄表11，DWl6-630斷路器的過流脫扣器額定電流I=160A>I=120A初步選DWl6-630型低壓斷路器，其I=160A.設瞬時脫扣電流整定為3倍，=3×160A=480A。而KI=×400A=540A，不滿足I≥KI的要求。如整定為4倍時，I=4×