中重冰區(qū)架空輸電線路設(shè)計方案

1中重冰區(qū)架空輸電線路設(shè)計方案 4 52.1原重冰規(guī)定第1.1條的修改條文 52.2新增條文 72.3原重冰規(guī)定第1.3條的保留條文 72.4原重冰規(guī)定第1.4條的修改條文 83.5新增條文 93.術(shù)語及符號 3.1術(shù)語 3.2符號 4.1保留原重冰規(guī)定第2.1條精神，略作文字修改 4.2保留原重冰規(guī)定第2.2條精神，略作文字修改 5.覆冰氣象條件 5.1原重冰規(guī)定第3.1條修改條文 5.2新增條文 5.3原重冰規(guī)定第3.2條保留條文 5.4原重冰規(guī)定第3.3條保留條文 5.5原重冰規(guī)定第3.4條修改條文 5.6新增條文 245.7原重冰規(guī)定第3.5條保留條文 6.導(dǎo)線、地線 6.1保留原重冰規(guī)定第4.1條精神，略作文字修改 266.2原重冰規(guī)定第4.2條修改條文 26.3原重冰規(guī)定第4.2條修改條文 6.4原重冰規(guī)定第4.3條修改條文 6.5新增條文 7.絕緣子和金具 7.1原重冰規(guī)定第4.6條修改條文 7.2原重冰規(guī)定第4.5條修改條文 7.3新增條文 7.4保留原規(guī)定第4.4條精神，略作文字修改 7.5新增條文 8.絕緣配合和防雷 8.1原重冰規(guī)定第4.8條修改條文 8.2原重冰規(guī)定第4.9條保留條文 8.3新增條文 8.4原規(guī)定第4.7條精神，文字略為修改 9.導(dǎo)線布置 9.1原重冰規(guī)定第5.1條修改條文 9.2原重冰規(guī)定第5.2條修改條文 9.3原規(guī)定第5.3條修改條文 9.4原規(guī)定第5.4條修改條文 9.5保留原規(guī)定第5.5條精神，略作文字修改 639.6原規(guī)定第5.6條修改條文 10.桿塔型式 10.1原重冰規(guī)定第6.1條修改條文 10.2原規(guī)定第6.2條保留條文 11.桿塔荷載 11.1原規(guī)定第6.3條修改條文 11.2原規(guī)定第6.4條修改條文 311.3原規(guī)定第6.5條保留條文 11.4原重冰規(guī)定第6.6條修改條文 11.5原重冰規(guī)定第6.7條修改條文 11.6原規(guī)定第6.8條保留條文 11.7原規(guī)定第6.9條保留條文 11.8原規(guī)定第6.10條保留條文 11.9原規(guī)定第6.11條修改條文 12.桿塔定位及交叉跨越 12.1原規(guī)定第7.1條精神，文字略為修改 12.1原規(guī)定第7.2條精神，文字略為修改 12.3原規(guī)定第7.3條保留條文 12.4原規(guī)定第7.4條修改條文 12.5原規(guī)定第7.5條保留條文 4雙回110～750kV架空輸電中冰區(qū)線路簡稱：原重冰規(guī)定)的基礎(chǔ)上擴充而成的。70年代我國設(shè)計并建設(shè)了第一條劉關(guān)330kV重冰線路。1992年建成了第一條天貴500kV高海拔重冰線路。而早在1982年，為了二行同步觀測，連續(xù)觀測14年，為500kV高海拔、重冰區(qū)的二灘送出豐富了超高壓重冰線路建設(shè)的實踐經(jīng)驗，也為編制本規(guī)定創(chuàng)造了條52.總則2.1原重冰規(guī)定第1.1條的修改條文問題的研究、總結(jié)與交流，從80年代開始，每2～3年召開一次。研討建筑物(包括輸電線路、電視塔、飛機等)覆冰機理、參數(shù)、荷載國際電工委員會第11技術(shù)委員會(IECTC11),從70年代開始對冰凌荷載進行國際間廣泛研討，1991年提出了“架空輸電線路荷修訂，提出了“Designcriteriaofoverheadtransmissionlines” (架空輸電線路的設(shè)計標準),即IEC60826,2003-10(以下簡稱IEC規(guī)范),其中的6.3和6.4節(jié)專門論述覆冰及冰載取值，供各國我國在經(jīng)歷了1954年湖南大冰凌年之后，對冰凌的危害性有了6手編制“重冰區(qū)架空送電線路設(shè)計技術(shù)規(guī)定”,以指導(dǎo)和規(guī)范全國在我國，從東北經(jīng)中原到西南，線路冰害事故不斷，尤以2005年2月華中地區(qū)出現(xiàn)罕見的冰凌，造成220～500kV線路大量倒塔和在76年全國重冰會議上，根據(jù)重冰線路的特性明確提出：電線2008年1～2月我國南方的冰害事故中，按10mm覆冰設(shè)計的線路事故(斷線、倒塔)占90%以上，造成220～500kV交、直流線路72.2新增條文《110～750kV架空輸電線路設(shè)計技術(shù)規(guī)定》是全國輸電線路設(shè)本規(guī)定是在總結(jié)國內(nèi)外實踐經(jīng)驗和科研成果的基礎(chǔ)上編制而成2.3原重冰規(guī)定第1.3條的保留條文82.4原重冰規(guī)定第1.4條的修改條文。重要前提。60年代以來，隨著線路建設(shè)的需要，有些單位搞過一些冰凌觀測工作。比較長期的計有：330工程的關(guān)山觀測站，陜西省的820觀測站、湖南郴州地區(qū)的歐鹽線觀冰站，寶雞局的秦嶺觀冰黃茅埂觀冰站。近年建設(shè)的有三峽中低海拔(1100～1800)地區(qū)站，婁山關(guān)(1780m)觀冰站等，都取得很好的資料。其中黃茅埂觀冰站裂導(dǎo)線的試驗線路，兩檔三塔共584m,同時在沿線附近增設(shè)了許多臨時觀冰點配合進行同步觀測，從82年至96年連續(xù)觀測了14年，9(1)建立有效的線路覆冰計算模型，逐步做到應(yīng)用氣象參數(shù)、(2)研究絕緣子串覆冰閃絡(luò)的有效防護措施；(3)探討新的防冰、除冰和融冰方法。根據(jù)“110～750kV架空輸電線路設(shè)計技術(shù)規(guī)定”的規(guī)定，110~計冰厚按10m高30年一遇標準冰厚選取，750kV和500kV按10m高50年一遇選取?？紤]到中、重冰線路事故率高，如果為提高其可靠工程名稱(千伏)設(shè)計冰厚(mm)南九線天貴線導(dǎo)線4×300mm2二自I回導(dǎo)線4×400mm2二自Ⅱ回導(dǎo)線4×400mm2二自Ⅲ回導(dǎo)線4×400mm2考慮到110～330kV線路在系統(tǒng)中的重要性存在一定一類：750kV、500kV,重要330kV三類：220kV及110kV從定性方面衡量，三類不同等級的中、重冰線路在遭遇如2008年1～2月南方地區(qū)類似的大冰凌情況時，各3.1術(shù)語按照規(guī)程編撰要求，補充與中、重冰區(qū)相關(guān)的術(shù)語及相關(guān)解釋并3.2符號4.路徑4.1保留原重冰規(guī)定第2.1條精神，略作文字修改湖南110kV柘湘線，1964年2月在#219～#220桿發(fā)生冰害事故，于1965年改道避冰后，運行情況良好。云南110kV陽昆二回線于1962年2月將老鷹山長約8km一段進滇東北地區(qū)110kV宣以線于1964年將大竹山長約6km一段改道，4.2保留原重冰規(guī)定第2.2條精神，略作文字修改。1、已有的重冰線路運行經(jīng)驗表明，嚴重覆冰地段線路，不但造2、要求線路盡量沿起伏不大的地形走線是因為：中、重冰線路3、根據(jù)已有工程的運行經(jīng)驗，凡屬埡口、風(fēng)道等處，受氣流抬如湖南110kV拓湘線#219～#220檔橫跨埡口，檔距309m,距#219處于風(fēng)道中的導(dǎo)線上冰凌荷載達115N/m,而在風(fēng)道兩側(cè)的導(dǎo)線上僅貴州110kV六水線N?~Ne?,檔距339m,橫跨在一迎風(fēng)坡的風(fēng)口66～67年和76～77年兩個大冰凌年，均在該檔導(dǎo)線耐張線夾處，造1985～1986年冬大冰凌時期，各站、點的實測資料如表5-1:站點名稱黃茅埂站老林口點五指山點七里壩點主站主站東偏南主站東偏北主站西南高程(m)覆冰量又如二郎山觀冰站資料如表5-2所示，覆冰量與冬季主要覆冰站點情況覆冰量(NXm)年度二郎山埡口站2987m,始終處于冬季主覆冰氣流中迎風(fēng)坡站2860m,埡口東1.7km處，處于主覆冰氣流邊緣背風(fēng)坡站2830m,埡口西1.4km處，處于主覆冰氣流下降途中5、通過山嶺地帶宜沿覆冰時背風(fēng)坡走線，是因為在凍霧型覆冰高度(覆冰時期云霧底部)以上，并處于抬升氣流的迎風(fēng)坡地帶，在7、鑒于中、重冰線路荷載大，在運行中還會出現(xiàn)較嚴重的冰凌大轉(zhuǎn)角桿塔的損壞。據(jù)貴州110kV水盤線統(tǒng)計，1968大冰凌年，使該線路8基大轉(zhuǎn)角(θ>30°)拉線鋼筋混凝土桿，向內(nèi)角方向嚴重彎云南110kV以東線，1963年覆冰時，使#37桿(θ=5335')分5.1原重冰規(guī)定第3.1條修改條文5.2新增條文長潭株地區(qū)郴州地區(qū)重現(xiàn)期(年)55氣象臺站的統(tǒng)計資料現(xiàn)有電力線的統(tǒng)計資料力線覆冰將比臺站覆冰厚度大1.5～2.4倍才是，當(dāng)大冰凌年時，兩序號觀冰年數(shù)(n)標偏σg1g2g3不定，只有一個最大值g導(dǎo)線直徑d和離地高度Z的影響，可按下式近似考慮。(3)利用氣象參數(shù)模型，推算年最大冰荷重值。然后按上述方冰情況的調(diào)查來解決，具體作法詳見6.3和6.4條所示。5.3原重冰規(guī)定第3.2條保留條文供給等地形因素，以及輸電線路本身電場、架設(shè)高度、導(dǎo)(地)線扭二是進行線路沿線的調(diào)查訪問。鑒于各地大冰凌年出現(xiàn)次數(shù)不5.4原重冰規(guī)定第3.3條保留條文對于個別可能出現(xiàn)嚴重覆冰的微地形、微氣候地段(如山埡口、風(fēng)道、對覆冰氣流中明顯處于暴露的突出地帶等)設(shè)計時可劃為嚴重(1)1966～1967年冰凍時期，110kV貴六線巖腳寨附近#169~#170一檔高差150m,至埡口180m巡線時在山腳下#169桿附近見#172導(dǎo)線上實測得冰厚達52.7mm。(2)湖南郴州歐鹽線觀冰站，1977年2月3日在海拔523m且位于風(fēng)口的主站測得觀測線上冰凌重72.0N/m,而海拔400m,且北面有山峰屏蔽的南分站同期測得冰重僅11.0N/m,差值達6.5倍。(3)500kV葛雙I、Ⅱ回平行架冰10mm,驗算覆冰15mm,其中Ⅱ回系1988年建成，在羅集鎮(zhèn)附近，因條件限制，有2.7km線路走入高山地段，相對高差達300m(地面1994、1995連續(xù)兩年均在該地段造成多基倒塔事故。而山下I回線區(qū)設(shè)計。線路在寧鄉(xiāng)巷子口附近翻越山脊，相對高差110m(地面高程達609.5m)形成1.2km長的突出地段。設(shè)計時雖考慮覆冰增大因素，將設(shè)計冰厚提高到20mm。但由增加不足，2005年2月，湖南地區(qū)出現(xiàn)大冰凌時，因?qū)嶋H覆冰達到7.0～8.0kg/m(折合冰厚39~42mm),而造成該段連續(xù)倒塔3基(同期該線路兩段15mm冰區(qū)在類似地形條件下倒塔7基)。年10月，因該地區(qū)出現(xiàn)罕見的嚴重覆冰現(xiàn)象，致使該跨越檔覆冰嚴重超載(折算冰厚達20～35mm)以至造成三回線路同在該處共倒塔8基。龍羊峽水電站因此全廠停機25天，少送電量6271萬度。5.5原重冰規(guī)定第3.4條修改條文重冰區(qū)氣象條件可參照表6-3中所列數(shù)值IⅡⅢ設(shè)計冰厚(mm)同時風(fēng)速(m/s)同時氣溫(℃)冰的密度(g/cm3)1、設(shè)計冰厚(1)比原規(guī)定增加一個50mm冰區(qū)。這是因為我國電力網(wǎng)隨著邊遠地區(qū)大型電站的開發(fā)而日益擴大，所遇到的冰凌越來越重。如500kV二自線，從二灘電站出來后就必需翻越大小涼山重冰區(qū)，根據(jù)對該地區(qū)黃茅埂觀冰站長期觀測資料的分析，全線選取了10、20、30、50mm四種冰區(qū)設(shè)計。即當(dāng)冰凌在導(dǎo)線上增長和持續(xù)的整個時期內(nèi)出現(xiàn)的同時風(fēng)速。(1)根據(jù)IEC規(guī)范，在冰凌增長期各類冰凌的主要氣象要素如冰凌類別平均風(fēng)速水滴大小含水量典型的持續(xù)雨淞0不限大中等幾小時濕雪不限簿片很高幾小時混合淞1中等中等到高幾天霧淞1小低幾天(2)四川雷波縣黃茅埂觀冰站(高程2880m),在1982～1996年中，所測得的覆冰氣象要素如表6-4所示：冰凌類別雨淞霧淞混合淞影響下，在高寒山區(qū)可能出現(xiàn)6～7級(即10.3～17.1m/s)的較大(4)據(jù)1972年河南覆冰事故時有關(guān)氣象方面記錄：“覆冰前后氣溫的變化為+2℃~-4℃,開始是風(fēng)雨交加，后轉(zhuǎn)蒙蒙小雨，風(fēng)力由4級(5.5～7.9m/s)一直增至7～8級(13.9～17.7～20.7m/s),最大甚至達到11級(28.5～30.6m/s),以致出現(xiàn)大面積倒桿斷線事(5)1980年10月25～27日東北黑龍江合江電網(wǎng)出現(xiàn)大面積覆日4時風(fēng)速達15m/s,5時達18m/s,陣風(fēng)可達22m/s”。附近場原縣氣象站資料：“26日6～7時，正常風(fēng)速16m/s,陣風(fēng)可達20m/s”。(6)2005年2月6～17日，在湖南、湖北、黔東及贛西北等地較小都在3～8m/s之間。異很大。為了從安全和經(jīng)濟合理方面考慮，將重冰區(qū)覆冰同時風(fēng)速仍規(guī)定為15m/s。但為了合理起見，特注釋，當(dāng)有實測資料時，覆冰同時風(fēng)速可按實測值選取。覆冰同時氣溫采用一5℃。冰的密度一律采用0.9g/cm2。關(guān)于最大風(fēng)速、最低氣溫、最高氣溫、安裝條件等，對重冰線路基本上不起重要控制作用，故未另行規(guī)定。4、參照重冰區(qū)設(shè)計氣象條件，現(xiàn)給出中冰線路的氣象條件如下表。中冰線路的冰區(qū)IⅡ設(shè)計冰厚(mm)同時風(fēng)速(m/s)同時氣溫(℃)冰的密度(g/cm3)注：根據(jù)實測資料，覆冰同時風(fēng)速可按實測資料選取。5.6新增條文地線直徑通常小于導(dǎo)線，正常運行時，地線溫度遠低于導(dǎo)線，這些特征決定了在同一覆冰天氣條件下，地線結(jié)冰的厚度要大于導(dǎo)線。這在國內(nèi)多次覆冰及冰害事故中已證實。5.7原重冰規(guī)定第3.5條保留條文我國高壓架空線路的設(shè)計風(fēng)速是按30年或50年重現(xiàn)期定下的。60～70年代，我國早期設(shè)計的部份1破壞強度的80%。日本重冰線路設(shè)計，除采用常年出現(xiàn)冰荷載(約3～5年一遇數(shù)值)作為設(shè)計荷載外，另選用異常冰荷載(約30～50年一遇的數(shù))IEC規(guī)范中規(guī)定，三種等級線路分別在50年、150年、500年一6.1保留原重冰規(guī)定第4.1條精神，略作文字修改一、2005年2月大冰凍時期，除導(dǎo)致大量倒塔事故外，導(dǎo)地線(1)500kV咸寧一昌西線路，在通化地區(qū)的#201塔，因過載而倒塌，現(xiàn)場檢查時發(fā)現(xiàn)12根子導(dǎo)線(LGJ-400/35)斷裂了9根，其中左相導(dǎo)線、中相導(dǎo)線全部斷線，右相導(dǎo)線斷1根，且同金具一起墜(2)貴州220kV玉黎線處湘黔邊境地區(qū)，在這次大冰凌時期也鐵塔未出現(xiàn)事故，但在13個檔線中，有8檔發(fā)生了導(dǎo)地線斷線、斷股事故，其中導(dǎo)線(2×LGJ-240/40)斷線6根，鋁股全斷，僅剩鋼芯者9處，地線(GJ-100)斷線1根。據(jù)現(xiàn)場冰樣測試，實際冰重為79～113N/m(約合45～54mm)亦系冰凌嚴重超載導(dǎo)致斷線、斷股夾兩側(cè)由于覆冰或脫冰不均勻，在懸垂線夾處產(chǎn)生很大的不平衡張上多次出現(xiàn)過。上述玉黎線重冰區(qū)的9處斷股事故也是這樣產(chǎn)生的。為了避免普通鋼芯絞線在重冰區(qū)使用的缺陷，從70年代開始，國內(nèi)鋼芯鋁合金線LHGJJ-300,鋁鋼比K=4.12,未見有不良情況報導(dǎo)。1972年，蕪撫供電局在6510工程重冰線路改造中，將原LGJ一120導(dǎo)線改為僅一層鋁股的特強型鋼芯鋁絞線，鋁鋼比K=2.348,破壞拉斷力達到495MPa。為配合這種導(dǎo)線使用，又特制了環(huán)形耐張線夾。1977年大冰時，導(dǎo)線運行情況良好，以后的運行情況，尚待總1981年四川220kV南九線，在30mm冰區(qū)采用LHGJ一400鋁鎂硅LGJ-150導(dǎo)線，投運后，在大冰凌年發(fā)現(xiàn)斷鋁股8處。1993年改造用普通鋼芯鋁絞線，鋁鋼比6左右。30mm及以上冰區(qū)則改用鋼芯鋁(1)從荷載方面來看，分裂根數(shù)越少，導(dǎo)線抗冰能力越強，桿曾記錄到二分裂導(dǎo)線在檔距中央一處間隔棒因翻轉(zhuǎn)成死絞而不能自(3)從施工維護條件來看，二分裂導(dǎo)線截面大，施工機具需改造,而運行維護檢修也不如三、四分裂導(dǎo)線方便。6.2原重冰規(guī)定第4.2條修改條文(1)由于冰凌過載，即導(dǎo)線所覆冰重接近甚至超過導(dǎo)線本身最(2)由于冰凌荷載大，導(dǎo)線主拉張力高，這時，如果在導(dǎo)線懸(3)由于導(dǎo)線覆冰舞動、或脫冰跳躍，以致造成導(dǎo)線與導(dǎo)線之線路使用壽命50年計算，過載出現(xiàn)的概率和過載冰重比值如表7-1。荷載重現(xiàn)期(年)50年內(nèi)至少出現(xiàn)一次的概率過載比值按30年一遇設(shè)計1.22~1.30~1.52~按50年一遇設(shè)計1.12~1.19~1.39~從上表可以看出，若設(shè)計中考慮了冰重過載系數(shù)1.6,從理論上力不超過其拉斷力的60%。過載比值往往大于1.6甚至在2.0以上，從而造成嚴重的斷線倒塔事的最大張力不宜超過拉斷力的70%(導(dǎo)地線懸掛點張力可較弧垂最低點張力提高10%)。導(dǎo)線安全系數(shù)取2.5,即導(dǎo)線允許最大使用張力為拉斷力的40%,對導(dǎo)線最低點處允許的彈性限度60%來講，安全儲備系數(shù)為1.5。雖然過載比值可能在1.5以上，但鑒于導(dǎo)線張力增長此認為，重冰區(qū)導(dǎo)線的設(shè)計安全系數(shù)采用2.5是合理的。6.3原重冰規(guī)定第4.2條修改條文在2005年2月大冰凌時期，架空地線主要事故情況為表7-2所設(shè)計冰厚地線型號西#201塔處兩根地線因冰重被拉斷LHAGJ一#46～#47檔1根地線因冰重被拉斷黎玉線#173～#174檔2根地線因冰重被拉斷黎玉線#176～#177檔2根地線因冰重被拉斷黎玉線#211～#212檔1根地線因冰重被拉斷冰時，導(dǎo)地線在檔距中的相互接近，造成碰線閃絡(luò)甚至燒傷(斷)地架空地線過去單純用于防雷，現(xiàn)在大多數(shù)工程中兼?zhèn)溆型ㄐ殴?.4原重冰規(guī)定第4.3條修改條文。6.5新增條文1、抗冰過載能力要求。因為重冰線路過載始終按照理論計算，當(dāng)設(shè)計冰厚取30或50年一遇值時，既使出現(xiàn)500年一遇值，其過載冰荷比值僅在1.6倍范圍內(nèi)，即可保持過載張力在彈況往往是設(shè)計冰厚偏小，過載比值在2.0甚至2.5以上，從而造成嚴2、重冰線路的脫冰跳躍特性。這種特性不一定具有廣泛的危害一起脫落，從而引起該相導(dǎo)線(或地線)大幅值地上下跳躍和不規(guī)則力20%。對于重冰線路來講，這一點常常是容易做到的。對個別將拉斷力20%。負值。所以ADSS光纜在工作溫度范圍-30℃~+70℃,其垂度和張7.1原重冰規(guī)定第4.6條修改條文件，故其安全系數(shù)與斷線情況一樣規(guī)定為1.8。7.2原重冰規(guī)定第4.5條修改條文條件，故其安全系數(shù)與斷線、斷聯(lián)情況一樣規(guī)定為1.5。7.3新增條文7.4保留原規(guī)定第4.4條精神，略作文字修改一、2005年2月大冰凌時期，導(dǎo)線出現(xiàn)的斷股事故可參見表8-1。工程名稱設(shè)計冰厚導(dǎo)線型號500kV萬龍線(三萬Ⅱ)#558右相導(dǎo)線線夾處，4根子導(dǎo)線外層鋁股全斷，僅剩鋼芯中相線夾處3根子導(dǎo)線外層鋁股全斷，僅剩鋼芯左相線夾處，子導(dǎo)線斷鋁股3股220kV黎玉線N?ogg右導(dǎo)線1根鋁股全斷，僅剩鋼芯N?og2左導(dǎo)線2根，中導(dǎo)線1根，僅剩鋼芯N2og?左導(dǎo)線1根，中導(dǎo)線2根，僅剩鋼芯或全部外層鋁股在鋼芯上滑動，從而造成這部分鋁股因伸長而被拉握著力，減少了斷股事故的發(fā)生。1987年在我國第一條500kV天貴重冰線路設(shè)計中推薦使用了預(yù)絞絲護線條保護，該工程1992年投產(chǎn)會達到最大使用張力40～50%,即導(dǎo)線拉斷力的16～20%,遠大于一般非固定型線夾所允許的握著力11%的水平，會使導(dǎo)線對地面和7.5新增條文料，匯總?cè)绫?-2。線路名500kV二自500kV二自500kV二自500kV萬龍220kV黎玉稱I回Ⅲ回線線事故區(qū)段冰區(qū)導(dǎo)線型號4×LGJ一4×LGJ一2×LGJ一發(fā)生日期2000年3月2002年10月2001年2月2005年2月2005年2月間隔棒情況國外供貨裸鋁夾具國外供貨裸鋁夾具國內(nèi)生產(chǎn)有彈性墊平具事故概況大量間隔棒夾具松動·26個間隔棒損壞或變形·60%間隔棒夾具松動·幾個間隔棒損壞·有些間隔棒夾具脫落·間隔棒夾具松動·間隔棒損壞·實際覆冰大于設(shè)計值·中相大號側(cè)導(dǎo)線完全扭鉸·第1間隔棒完全損壞·實際覆冰大于設(shè)計值·導(dǎo)線間隔棒有不同程度脫落·實際覆冰大于設(shè)計值(1)導(dǎo)線覆冰后，尾流振動的加強將使間隔棒夾具處導(dǎo)線的彎(3)脫冰跳躍。它除了使間隔棒受力進一步復(fù)雜之外，還可能棒恢復(fù)力矩不足或消失的情況下(如夾頭轉(zhuǎn)動、損壞等)很可能造成8.1原重冰規(guī)定第4.8條修改條文一、早在上世紀60年代，美國的345kV和瑞士的400kV線路都界各國科技工作者在模擬試驗的基礎(chǔ)上，對覆冰絕緣子串的閃絡(luò)機我國武漢水利電力大學(xué)、中國電力科學(xué)研究院、重慶大學(xué)等單位在80年代也做過很多類似試驗。充分證明覆冰絕緣子串在覆冰融化階18mA時，局部地段有白色弧光出現(xiàn)，時隱時現(xiàn)，并進一2005年2月大冰凌期間，華中電網(wǎng)在2月7～16日由500kV線路冰閃事故情況見表9-1。工程名稱絕緣受壓梯度江復(fù)線冰閃8次。在#(爬距=13×400工程名稱絕緣受壓梯度570、#573有閃痕崗復(fù)線有閃痕(爬距=26×400)孝邰線冰閃5次。#109~#118絕緣子串被冰裹、橋接(爬距28×450)復(fù)沙線冰閃6次。#16~#27絕緣子串被冰裹、橋接(爬距29×450)五民線冰閃4次。2.14后停運搶修(看到距26×400)葛崗線冰閃3次。2次重合成功(爬距25×370)鳳夢冰閃4次。2.12后停運搶修(爬距28×400)江城線直流冰閃8次。5次重合成功龍政線直流般講，當(dāng)過冷卻水滴碰撞低溫絕緣子瞬間，如果熱平衡后在0℃及以之，如果碰撞瞬間水滴熱平衡在0℃以下，則迅速凍結(jié)為冰粒，即所水滴呈干增長時或者由于水滴碰撞密度大部分呈干增長部份呈濕增從以上幾種覆冰情況看，覆冰(雪)后絕緣子串絕緣強度降低，主要是絕緣子的正常泄漏距離為冰(雪)所短接，使泄漏電流和弧光閃絡(luò)沿冰(雪)面發(fā)展，(相當(dāng)于絕緣子串的干閃間隙)減少了放電距離。其次，由于冰(雪)的存在，以及融化過程中，干、濕、間隙三、近幾年來，世界各國通過模擬試驗，對各種覆冰(雪)絕緣續(xù)4個冬季(1989～1992)在加拿大735kV電網(wǎng)現(xiàn)場進行覆冰絕緣子即是同一樣品、在同一施加電壓下，四次中至少有3次不閃絡(luò)的電壓階段(0～—12℃)進行的，而不是通常覆冰融化階段(>0℃)進行的，結(jié)果顯然偏高。但該試驗組在1994～1996年先后發(fā)表的成果報(1)據(jù)現(xiàn)場觀測得出，凍雨覆冰時，即使降水量很少(<10mm)(2)對兩種不同覆冰類型的耐壓情況對比如下：絕緣子型號IEEE標準絕緣子防污絕緣子復(fù)合絕緣子柱型絕緣子個數(shù)5干閃距離(mm)耐受電壓濕增長干增長(3)覆冰絕緣子串耐壓與冰厚的關(guān)系見表9-3。雖然表中冰厚監(jiān)測線覆冰厚(mm)耐受電壓(kV)(4)覆冰厚度與鹽密的關(guān)系如表9-4所示。這是在冰水導(dǎo)電率出的結(jié)果。從兩者對比來看，當(dāng)覆冰較大(如20mm及以上)時即重監(jiān)測線覆冰厚(mm)5(5)覆冰絕緣子串耐壓與冰水導(dǎo)電率的關(guān)系如表9-5所示。這是用6片IEEE標準絕緣子，監(jiān)測線覆冰厚20mm時所得出的數(shù)據(jù)，可用下式表示：冰水導(dǎo)電率(μs/cm)耐受電壓(kV/m)2、日本電力中央研究所和NGK礙子公司從70年代開始進行了覆冰絕緣子串工頻和操作過電壓以及直流正負等一系列閃絡(luò)電壓試驗，取得較多成果資料可供參改。(1)以12片標準絕緣子(146×254)所得出的絕緣子串最低閃絡(luò)電壓與冰(雪)水導(dǎo)電率的關(guān)系如表9-6。冰(雪)水導(dǎo)電率(μs/cm)工頻最低閃絡(luò)電壓覆冰覆雪(2)以6片標準絕緣子串污穢后覆冰(雪),或者清潔絕緣子覆以污穢的冰(雪)后所得出的閃絡(luò)電壓與鹽密的關(guān)系如表9-7。工頻耐受電壓覆冰覆雪 (3)在雙串耐張絕緣子串上，以自然雪堆積方式所作絕緣子串覆雪耐壓與雪水導(dǎo)電率的關(guān)系如表9-8。雪水導(dǎo)電率(μs/cm)耐受電壓(kV/m)(4)據(jù)日本電中研采用160×1500μs波形對25片標準絕緣子串覆冰(雪)、冰水導(dǎo)電率33.4μs/cm時，所作操作波耐壓試驗得出：覆冰時最低閃絡(luò)電壓為240kV/m,覆雪時為200kV/m,基本上與絕緣3、重慶大學(xué)早年曾從事交流短串覆冰絕緣子串試驗。2001～2004年與西南電力設(shè)計院合作，進行“高海拔地區(qū)覆冰直流絕緣子閃絡(luò)特性的研究”,在該校大型多功能人工氣候室(直徑7.8m、高11.6m)進行帶電覆冰直流耐壓試驗，獲得的如下成果可供參考使用。(1)覆冰厚度對直流閃絡(luò)電壓的影響。根據(jù)7片LXP-160絕緣子串試驗得出降低系數(shù)K為：α—影響特征指數(shù)，見表9-9。d一絕緣子的平均覆冰厚度(mm)。氣壓(kPa)相應(yīng)的海拔高程(m)(十)(2)直流閃絡(luò)電壓與覆冰水電導(dǎo)率的關(guān)系。根據(jù)三種型式直流絕緣子各2片，在融冰狀況下所得出的最低閃絡(luò)電壓值如表9-10。表9-1020℃冰水導(dǎo)電率(μs/cm)最低閃絡(luò)電壓(kV)(3)覆冰絕緣子串直流閃絡(luò)電壓與污穢附鹽密度的關(guān)系。根據(jù)長串25片兩種直流絕緣子LXP-160和XZP-160在融冰期的最低閃Umn(25)=25×B(1)×pSpsm一等值附鹽密度值(mg/cm2)見附表9-11。C一污穢影響的特征指數(shù)，見附表9-11。表9-11氣壓(kPa)相應(yīng)海拔高程(m)(十)BCBC(十)BCBC(4)根據(jù)清華、重慶大學(xué)等對低氣壓下絕緣子串放電特性的研究認為：高海拔地區(qū)氣溫的下降會使放電電壓有所提高，但氣壓和絕對溫度的下降又會使放電電壓降低，綜合三個大氣參數(shù)后總的效應(yīng)是放電電壓隨海拔高度增加而下降。其關(guān)系式如下：(千伏)U。一標準大氣壓下的冰閃電壓(千伏);U?一海拔h(米)處的冰閃電壓(千伏);P?一標準大氣壓101.325kPa;P?-海拔h(米)處的氣壓(kPa)。n一特征指數(shù)。交流用特征值可參見表9-12。研究單位名稱n值清華大學(xué)重慶大學(xué)4、覆冰絕緣子串在融化過程中，由于串長增加，電壓分布不均勻性增大，促使單位長度的放電電壓降低，這種現(xiàn)象在國內(nèi)外長串絕緣子串試驗中都有印證(包括1990年電科院對7、13、19、28片XP-160試驗),但目前由于長串試驗數(shù)據(jù)太少，尚難得出一恰當(dāng)?shù)南陆店P(guān)系或系數(shù)，今后在選擇絕緣片數(shù)時，考慮這方面的影響，可適四、現(xiàn)將國內(nèi)部份重冰線路絕緣配置及運行情況摘錄如表9-13。線路名稱電壓電壓)投運日期設(shè)計冰厚絕緣配置運行承壓)海拔高程運行概況天貴線220設(shè)計30驗算良好20設(shè)計40驗算良好二自I回20設(shè)計良好30設(shè)計45驗算良好50設(shè)計70驗算30XP一良好二自Ⅱ回30設(shè)計45驗算良好二自Ⅲ回30設(shè)計45驗算良好1、增加絕緣子串干弧距離。即增加絕緣子串2、大小盤徑絕緣子插花使用，減少雨淞覆冰時上下瓷裙被冰柱3、使用V型或倒V型懸垂絕緣子串，提高覆冰絕緣子串耐受電8.2原重冰規(guī)定第4.9條保留條文脫冰跳躍而隨之跳動，以致跳線對橫擔(dān)下平面的間距減少而引起閃(1)四川220kV南九線Ni耐張塔，1987年冰期過后檢查，發(fā)現(xiàn)左相跳線燒斷3股，右相跳線被燒斷2股，加裝跳線絕緣子串后，(2)云南110kV洛昭線，導(dǎo)線覆冰直徑達300mm(霧淞類),導(dǎo)8.3新增條文桿塔上地線對邊導(dǎo)線的保護角直接關(guān)到雷電波對導(dǎo)線的繞擊概線路大30～40%。但由于其絕緣水平高，反擊的耐雷水平達到120~160kA,跳閘趨于減少，而繞擊過電壓引起的跳閘率則顯著增大。所為：在不過多增加地線支架高度的情況，保持如表9-14中的保護角表9-14中、重冰區(qū)單回路桿塔上地線對邊導(dǎo)線的保護角電壓等級水平位移距離地線支架高度8.4原規(guī)定第4.7條精神，文字略為修改早在上世紀60年代，云南110kV以東線就因冬季覆冰重使導(dǎo)、地線間頻繁閃絡(luò)跳閘，而將地線以2片X-4.5絕緣子予以絕緣，取季冰凍期間導(dǎo)地線靜態(tài)或動態(tài)接近時，引起閃絡(luò)跳閘的有效措施之一。為了保護雷雨季節(jié)的防雷效果，冬季過后，應(yīng)將絕緣地線段2片9.1原重冰規(guī)定第5.1條修改條文·地線因覆冰(或脫冰)不均勻而產(chǎn)生較大的不平衡張力，而地·1962年1月21日，110kV以東線#17～#18桿，由于導(dǎo)、地線水平位移小(使用π型直線桿和耐張三聯(lián)桿)導(dǎo)線脫冰跳躍，將地·110kV宣以線#415～#417,曾于1962年1月3日～9日，因·500kV孝邰線，2005年2月17日大冰凌時期現(xiàn)場檢查發(fā)現(xiàn)：#117塔右地線(光纜)金具斷裂，光纜落在橫擔(dān)上，外層斷7股。左地線，#114～#120均向小號側(cè)竄動，其中#117竄動約3m,致使#116～#117左地線低于導(dǎo)線的3.5m?！?00kV鳳夢線，2005年2月13日巡線中發(fā)現(xiàn)，#292左側(cè)地線向小號側(cè)滑移3m,造成#291～#292檔地線僅高于導(dǎo)線1m。#291向#290滑動4m,造成#290～#289檔地線低于導(dǎo)線5m。#292右地線支架向小號側(cè)扭曲彎折。不應(yīng)小于操作過電壓間隙值。具體校驗條件詳見10.4條。小于工頻電壓間隙值。具體校驗條件參見10.3條。上、下導(dǎo)線間最小接近距離宜大于1.25倍工頻相間間隙距離。線中間一檔脫冰，其脫冰率為110～220kV線路不少于80%,330~750kV線路不少于100%,脫冰相導(dǎo)線與上導(dǎo)線間靜態(tài)垂直距離不應(yīng)9.2原重冰規(guī)定第5.2條修改條文與一般輕冰線路基本相同。即要求在各種氣象條件下，各相導(dǎo)線在不同步擺動時，檔距中央的最小接近距離應(yīng)大于相應(yīng)的電氣間隙值。其主要差別在于中、重冰線路導(dǎo)線相對松馳，且隨著設(shè)計冰厚增大而更加松馳。運行中由于沿導(dǎo)線各點的風(fēng)力存在不均勻性，導(dǎo)線在擺動過程中，更容易形成不規(guī)則的蛇形擺動，使擺動幅值增大，增加導(dǎo)線相間接近的可能性。為此，其線間距離應(yīng)比一般輕冰線路適當(dāng)增加，以具體作法有三，可供選擇。(1)沿用早期重冰技術(shù)規(guī)定作法，在一般水平線距公式中增加一線距常數(shù)A值。即：D—導(dǎo)線水平線間距離(m);fe一導(dǎo)線最大弧垂(m);A—水平線間距離增大常數(shù)，見表10-1。表10-1(2)將現(xiàn)有水平線距公式中，有關(guān)導(dǎo)線弧垂一項的系數(shù)予以增大，以達到增加線距的目的。即：線距增值如表10-2所示。線距增值(米)(3)直接將現(xiàn)有水平線距計算公式計算出的一般地區(qū)線距值增大10～15%,以作為重冰線路所需的線距。增值情況詳見表10-3。增加范圍從以上三種方式中，可以看出，第(2)種方式雖然理論上說得第(1)、(3)兩種大同小異。但第(3)種更能較好地反映中、線間距離要求值加大5～15%,中冰區(qū)可取下限值。9.3原規(guī)定第5.3條修改條文。用表10-4、10-5中所列數(shù)值。表10-4電壓(kV)水平偏移(m)IⅡ表10-5水平偏移(m)電壓(kV)IⅢ較Ⅱ級冰區(qū)適當(dāng)加大通常都有風(fēng)，導(dǎo)線覆冰經(jīng)常受到風(fēng)震影響，如果冰凌附著力太弱(如霧淞),容易零星脫落；如果冰凌附著力太強(如雨淞)也只能在氣化之前(一4℃~0℃)由于受到風(fēng)震影響，或者是少量脫冰產(chǎn)生的震必需有足夠的覆冰量。據(jù)觀測，當(dāng)覆冰量在2.1kg/m.根以下時，尚當(dāng)一次脫冰量達到6.0kg/m·根及以上時，導(dǎo)線跳躍高度可能接近弦的高度(兩端懸掛點的聯(lián)線),以后脫冰量再繼續(xù)增大，跳躍高度趨即水平偏移值≥工作電壓間隙值+組合導(dǎo)線半徑+導(dǎo)線運動過程中最二、關(guān)于脫冰(雪)跳躍，日本耐冰線覆冰(雪)時因風(fēng)吹擺動的距離Xw,與OCB狀況而不規(guī)則自行擺動偏移距離的2倍。所以，導(dǎo)線脫冰雪后跳躍運試驗線路，并分別按二、三、四分裂導(dǎo)線架設(shè)，從1985～1995年連續(xù)進行了11年觀測，據(jù)統(tǒng)計，在觀測時期，共觀測到較大幅值(2m及以上)的脫冰跳躍33次，其中檔內(nèi)一相冰凌同時脫落，出現(xiàn)大幅值跳躍者18次，記錄到較完整的導(dǎo)線運動軌跡資料者為4次，現(xiàn)摘錄于表10-5。表10-5脫冰日期相位脫冰時氣候情況覆冰量主脫冰檔相鄰檔mm跳躍高(米)偏移(米)跳躍高(米)偏移(米)四57分裂相因人工上線引起脫冰人隨導(dǎo)線三96四76三85跳躍擺動的偏移值，均在跳躍高度10%以內(nèi)。但同時也應(yīng)看到，這樣的偏移值是脫冰同時風(fēng)速小于2.5m/s條件下取得的。如果脫冰同我國的重冰線路，早在上世紀60年代就有了較大發(fā)展。初期由壓線路所要求的最小水平偏移值如表10-6所示。表10-6電壓工作電壓間隙組合導(dǎo)線半徑認可的安全距離要求的最小偏移距離推薦值IⅡIⅡIⅡ運行檔距(400m及以下)總結(jié)出來的，如果使用檔距過大，則上列9.4原規(guī)定第5.4條修改條文?！?00kV孝邵線，#292左側(cè)地線向小號側(cè)滑動3m,致使#116~#117檔左地線低于導(dǎo)線3.5m。·500kV鳳夢線，#292左地線向小號側(cè)滑動約3m,造成#291~#292檔地線僅高出導(dǎo)線1m。#291向#290滑移約4m,造成#290~#289檔地線低于導(dǎo)線5m?！?00kV龍斗線三回#29～#30,由于地線滑移竄動，導(dǎo)致同點檔導(dǎo)線脫冰，其余各檔導(dǎo)地線均覆冰100%設(shè)計值。這是一種常規(guī)模線路選擇不小于設(shè)計冰重的60%。試行中，未見到有異議。220kV重冰區(qū)線路可選不小于設(shè)計冰重的60%,110～220kV中冰區(qū)線路可選不小于設(shè)計冰重的50%,330kV及以上重冰區(qū)線路可選不小于設(shè)計冰重的80%,330kV及以上中冰區(qū)線路可選不小于設(shè)計冰重的9.5保留原規(guī)定第5.5條精神，略作文字修改進行按相電壓絕緣之前，曾在1961～1963兩年時間內(nèi)，共發(fā)生燒斷地線兩次和較多的閃絡(luò)事故。1964年將地線絕緣以來，閃絡(luò)事故顯著減少。僅1966年12月1日因脫冰跳躍，引起導(dǎo)線和地線接近而燒斷地線1次。而事后調(diào)查，這一次也是在地線絕緣已短接的情況下發(fā)行效果。故可不再按§10.4要求進行靜態(tài)接近校驗。水平偏移值也可根據(jù)運行經(jīng)驗比§10.3要求適當(dāng)減少。9.6原規(guī)定第5.6條修改條文導(dǎo)線換位通常有兩種方式：一是在直線型桿塔上進行滾式換位；另一種是在耐張型桿塔上利用跳線換位。前者由于導(dǎo)線與導(dǎo)線之間以及導(dǎo)線與地線之間，均不能保持足夠的水平偏移距離，在下導(dǎo)線脫冰跳躍時，容易引起相間和相地間的接近閃絡(luò)事故。后者雖然能保證足在重冰區(qū)段內(nèi)應(yīng)盡量避免導(dǎo)線換位。10.1原重冰規(guī)定第6.1條修改條文與原“重冰區(qū)架空送電線路設(shè)計技術(shù)規(guī)定”§6.1條比較，本規(guī)10.2原規(guī)定第6.2條保留條文11.1原規(guī)定第6.3條修改條文20mm冰區(qū)取1.8,20mm及以上冰區(qū)取2.0～2.5。11.2原規(guī)定第6.4條修改條文考慮到線路實際覆冰形狀、密度與通常設(shè)計的標準狀況出入較根據(jù)IEC規(guī)范，覆冰后導(dǎo)(地)線的風(fēng)荷載應(yīng)考慮兩方面校正，即：有效阻力系數(shù)和等值受風(fēng)面積校正。并推薦如表12-1。表12-1混合淞密度(kg/m3)低概率有效阻力系數(shù)Ct密度(kg/m3)不同密度冰凌等值受風(fēng)面積與標準冰密度(900kg/m3)受風(fēng)面積之比值如表12—2所示。表12-2密度(kg/m3)線徑(mm)設(shè)計冰厚(mm)3722470504432726303697398649389740971.2),與IEC推薦的高概率的有效阻力系數(shù)相當(dāng)，故風(fēng)荷載增大系數(shù)系數(shù)為1.2～1.5?，F(xiàn)本規(guī)定的應(yīng)用范圍已經(jīng)擴大。電壓等級為110～750kV,線路的重要性顯著增大；覆冰設(shè)計重現(xiàn)周期也由原先的15年一遇增大為還需將風(fēng)載體型系數(shù)一并校正在內(nèi)如表12—3所示。表12-3混合淞高概率的有效阻力系數(shù)Cn等值受風(fēng)面積增大值1.45~1.45~1.12~已計入風(fēng)載體型系數(shù)C綜合后風(fēng)載增大系數(shù)B,1.69~2.05~1.40~從現(xiàn)場實際覆冰情況可以看到，雨淞密度雖然可達900kg/m由于有冰瘤現(xiàn)象存在，實際受風(fēng)面比值應(yīng)遠大于以上冰區(qū)取1.5～2.0。11.3原規(guī)定第6.5條保留條文這兩項都是根據(jù)中、重冰線路的運行特性和實踐經(jīng)驗總結(jié)出來這種由不均勻冰荷載所產(chǎn)生的不平衡張力，曾導(dǎo)致眾多桿塔事(1)110kV水盤線#340桿(ZG?),位于埡口上，線路斜穿翻過埡口，1968年大冰凌時，因前后檔導(dǎo)地覆冰差別大，右主桿地線頭導(dǎo)線風(fēng)偏間隙影響，運行中將6基67TD-47型塔懸垂串改為耐張型，1977年大冰凌時，由于不均勻冰荷載作用，使得其中5基塔均在K(3)500kV三萬線，在2004年12月21～28日第一次大冰凌期2005年2月7-15日第二次大冰凌時，又使#63～#64連續(xù)4基鐵塔左地線支架因不均勻冰荷載屈服彎折。#60塔右地線線夾損壞斷二、驗算覆冰荷載情況：這個項目是在實踐“需要”和“可能”(1)從“需要”方面來看：長期以來，我國各地系統(tǒng)觀測的冰某冰區(qū)內(nèi)出現(xiàn)大檔距(通常是大于兩倍標準檔距者)。此時，為了保(2)從“可能”的條件來看：我國現(xiàn)行的設(shè)計技術(shù)規(guī)定規(guī)定，設(shè)計冰荷載采用重現(xiàn)期為30或50年，再乘以安全系數(shù)的辦法進行設(shè)講，只要驗算覆冰荷載不是過大(譬如超過設(shè)計荷載兩倍及以上)都歷年最大冰凌g時，可令g=0.45gmax,δg=0.225gm,作為設(shè)計基準荷載的基礎(chǔ)進行估算，故沒有驗算覆冰條件存在的空11.4原重冰規(guī)定第6.6條修改條文(1)1984年大冰凌時期，據(jù)貴州電網(wǎng)統(tǒng)計，導(dǎo)地線斷線情況如表12-5。表12-5事故類別總次數(shù)220kV線路110kV線路其它線路斷導(dǎo)線105處6處38處61處斷地線149處10處60處79處(2)2005年2月華中地區(qū)出現(xiàn)大冰凌時，500kV鳳夢線#201塔倒塌，現(xiàn)場檢查發(fā)現(xiàn)12根導(dǎo)線斷了9根。其中左、中兩相導(dǎo)線(4×LGJ-400/35)全斷，右相導(dǎo)線斷1根。地線(GJ-80)未斷。(3)220kV玉黎線，地處貴州東南部的湘黔邊境地帶。2005年2月大冰凌時期，該線路也出現(xiàn)嚴重冰害事故。除12基鐵塔受損(其中8基倒塌)外，導(dǎo)地線損壞也很嚴重。如：·N2o～N2osg,10mm冰區(qū)，12檔導(dǎo)線中(2×LGJ-240/30)3處共6根，地線(GJ-50)斷2根。6處共8根，地線(GJ-100)斷1根。1、IEC規(guī)范推薦斷線覆冰量可采用3年一遇冰荷載值。據(jù)此，可推算出當(dāng)變異系數(shù)時，斷線覆冰量與設(shè)計覆冰量的比值如表12-6。設(shè)計冰荷重現(xiàn)期(T)30年50年150年500年斷線覆冰量的比值這種取值方式，雖然簡單又能達到增大斷線殘余張力的目的。但應(yīng)用起來卻存在以下兩個明顯的缺點：(1)從表12-6中可以看到，斷線覆冰量的比值隨著設(shè)計重現(xiàn)期增大而減小，這就意味著斷線殘余張力將逐漸減低。這樣，相應(yīng)的桿塔抗扭強度將不能隨著線路重要性的增加而增大。(2)在目前我國各地尚缺乏系統(tǒng)而有效的冰凌觀測資料的情況下，要準確選定3年一遇的冰荷值將很困難，不能有效的貫徹執(zhí)行。2、沿用原重冰技術(shù)規(guī)定的方式，斷線冰荷載選用規(guī)定的設(shè)計覆冰率，并且要求：(1)斷線覆冰率隨設(shè)計冰厚增加而加大；(2)斷線覆冰率隨線路等級提高而加大。以達到桿塔的抗扭強度能合理增強的目的?，F(xiàn)將常用的500kV線路斷線殘余張力與設(shè)計最大使用張力比值與斷線覆冰率及檔距的關(guān)系列出如表12-7。表12-7覆冰率2從表中可以看到，(1)同一覆冰率時，三冰區(qū)各檔殘余張力比值較為近似；(2)斷線殘余張力隨檔距增大而增加，但增值量卻隨檔距增大而遞增；(3)斷線殘余張力比值隨覆冰率增加而增大，在同一檔鑒于原重冰技術(shù)規(guī)定所推薦的斷線覆冰率和相應(yīng)的斷線殘余張覆冰率隨設(shè)計冰厚增大和線路等級提高而增加的原則提出直線桿塔斷線覆冰率取值如表12-8。表12-8覆冰率(%)線路等級一類二類三類中冰區(qū)IⅡ重冰區(qū)IⅡⅢ對照表12-7數(shù)據(jù)來看，其斷線殘余張力百分數(shù)與原規(guī)定推薦的線殘余張力百分數(shù)影響很大，如表12-9。表12-9冰區(qū)、檔距(m)有的重冰線路耐張型桿塔，基本上都能起到抑制冰害事故范圍的作覆冰率如表12—10所示。表12-10覆冰率覆冰率(%)線路等線路等級一類二類三類中冰區(qū)IⅡ重冰區(qū)IⅡⅢ型桿塔還是耐張型桿塔，在斷線情況下的垂直荷載都可按100%11.5原重冰規(guī)定第6.7條修改條文據(jù)西南電力設(shè)計院在四川黃茅埂觀冰站所建連續(xù)兩檔試驗線路的觀測資料，其不均勻情況如表12—11所示。表12-11L?檔覆冰W?(kg/m.L?檔覆冰W?(kg/m((程度很?。换旌箱?、濕雪類一次脫冰可能達到100%,從而產(chǎn)生極大下表12-12列出西南院黃茅埂試驗線路上觀測到的三種脫冰情表12-12脫冰前脫冰后脫冰檔其他相冰重(kg/m.根)相鄰檔冰重(kg/m.一相另一相單導(dǎo)線三分裂四分裂相別冰重相別冰重線三分裂四分裂5.1→裂0單導(dǎo)EX四分裂4.9→0裂0單導(dǎo)線三分裂000L?檔單導(dǎo)線0四分裂0三分裂000裂0單導(dǎo)線四分裂L,檔四分裂0單導(dǎo)線三分裂0導(dǎo)線0四分裂0三分裂0注：表中5.1→0.43系表示相鄰檔該100%一次全脫落，仍殘留部份冰凌；第二種情況是脫冰相及相鄰檔同相冰凌均100%一次脫完；第三種情況是僅脫冰相100%脫冰，而受影響的相鄰檔同相冰凌卻100%保存下來。勢必產(chǎn)生大的不平衡張二、IEC規(guī)范對不均勻冰荷的取值推薦如表12-13。表12-13年一遇冰重不均勻冰荷載(kg/m)不均勻冰荷載組合情況桿塔一側(cè)連續(xù)三檔冰重耐張段內(nèi)其他各檔冰重縱向彎矩橫向彎矩一側(cè)另一側(cè)該文件除推薦表中一般設(shè)計條件之外，還特別提出如下兩點補充(1)當(dāng)線路處于周圍環(huán)境變化較大的覆冰地段，上表中不均勻率0.4應(yīng)可考慮更小一點；(1)不均勻覆冰率：本規(guī)定覆冰率的基準為設(shè)計冰重，而IEC標準為0.7G。如果按極值I型分布推算，原Gg冰凌的出現(xiàn)率分別為50、150、500年一遇值，則0.7G值相應(yīng)的出現(xiàn)概率大體上為10、本規(guī)定規(guī)定三類線路不均勻率取40%,與IEC標準也是相同的。但分別將其不均勻率提高為20%和30%。制作用，故簡化為縱向彎矩和扭矩兩項計算。(導(dǎo)線)(導(dǎo)線)a(地線)x(導(dǎo)線)b(地線)y(導(dǎo)線)cAXB另一方面，根據(jù)運行經(jīng)驗，在重冰線路不均勻覆冰情況下，如圖12-1示，當(dāng)重冰側(cè)邊相導(dǎo)線C和同側(cè)地線y先期脫冰時，則可能造成該桿塔受到五線同扭的嚴重受力情況。雖然這種機率不會很大，但可能性是存在的。為此，本規(guī)定規(guī)定重要的一類線路應(yīng)考慮導(dǎo)線三相和地線兩根同時產(chǎn)生有不均勻冰荷載，組合使桿塔產(chǎn)生最大扭矩。(3)IEC標準推薦的不均勻荷載及其組合，對直線型和耐張型桿塔并未加以區(qū)別。然而根據(jù)運行經(jīng)驗，耐張型桿塔多使用于地形變大的地段，會承受較大的不均勻荷載。其次，耐張型桿塔也常作為縮小耐張段長度、限制冰害事故范圍等使用，其重要性也相應(yīng)加大。為體現(xiàn)上述差別，本規(guī)定規(guī)定耐張型桿塔不均勻冰覆冰率為：三類線路30%、二類線路15%、一類線路0%。(4)正如IEC標準在補充意見中所指出的，在工程設(shè)計中，當(dāng)桿塔處于地形條件特殊，使相鄰檔的覆冰氣流存在明顯差別時，應(yīng)考慮加大不均勻覆冰率，甚至采用0%,以策安全。四、不同覆冰率下，典型導(dǎo)線的不平衡張力計算實例直線型桿塔不平衡張力百分數(shù)(一)冰區(qū)覆冰率四分裂四分裂四分裂四分裂四分裂四分裂備注550m,高差15%,0500m,高差15%,0450m,高差15%LGJ-400O400m,高差15%,465/60O400m,高差15%,A3/S3A-O350m,高差15%導(dǎo)線O直線型桿塔不平衡張力百分數(shù)(二)冰區(qū)覆冰率雙分裂雙分裂雙分裂雙分裂雙分裂雙分裂備注550m,高差15%,LGJ-400O500m,高差15%,O450m,高差15%,O400m,高差15%,O400m,高差15%,導(dǎo)線A3/S3A-O350m,高差15%導(dǎo)線O覆冰比率冰區(qū)備注0000011.6原規(guī)定第6.8條保留條文一、從12.3條可知，驗算覆冰荷載情況是作為正常設(shè)計情況之金具機械強度安全系數(shù)1.5。絕緣子機械強度安全系數(shù)1.8。11.7原規(guī)定第6.9條保留條文相鄰塔位高差較大時，還應(yīng)校驗?zāi)蛷埿蜅U塔橫擔(dān)受扭情況。一、位于垂直檔距系數(shù)(垂直檔距與水平檔距之比)較小處的桿塔構(gòu)件，有時反而受上拔荷載控制。從重冰線路的運行經(jīng)驗來看，除在大風(fēng)狀況下，導(dǎo)地線可能因空氣動力作用產(chǎn)生上升力之外，尚可能因脫冰跳躍產(chǎn)生瞬間動態(tài)負垂直荷重和不均勻脫冰時產(chǎn)生的靜態(tài)負垂直荷重這兩種情況需要引起注意。(1)動態(tài)負垂直荷重是在脫冰跳躍過程中出現(xiàn)的。即當(dāng)導(dǎo)線上一相冰凌因風(fēng)震影響而一齊脫落時，該檔導(dǎo)線將產(chǎn)生大幅值的跳躍現(xiàn)象。此時，如果鄰檔的高差系數(shù)為負在導(dǎo)線躍起階段該處的懸垂絕緣子串將呈現(xiàn)翻轉(zhuǎn)倒掛現(xiàn)象，形成一定的負垂直荷重。運行中所見到到懸垂絕緣子串甩上橫擔(dān)，和橫擔(dān)、支架損壞、絕緣子碰損等都是伴隨這種情況而產(chǎn)生的。(2)靜態(tài)負垂直荷重是在不均勻脫冰狀況下產(chǎn)生。從公式的對應(yīng)值。而在覆冰融化階段，當(dāng)某塔位兩側(cè)冰凌提前脫落，而耐張段內(nèi)其他檔冰凌均未脫落，此時，式中g(shù)?變成gi,數(shù)量幾乎小了3~4倍，而σ。值降低卻不明顯。所以，在負高差系數(shù)(一α)較大處的塔位，必然出現(xiàn)靜態(tài)負垂直荷載，使懸垂絕緣子串倒掛上拔。貴州久遵線#334、#326兩基較為典型。兩基高差系數(shù)分為一0.1329和一0.1475,在1966、1968年大冰凌年，均由于兩側(cè)脫冰，耐張桿其余檔仍覆冰時，使中相導(dǎo)線懸垂串倒拔頂住橫擔(dān)下平面，造成永久性接地故障。巡線中為驗算這種現(xiàn)象，人為地將右側(cè)導(dǎo)線上冰凌予以打掉，此時，右側(cè)