中學(xué)教學(xué)樓建筑結(jié)構(gòu)計(jì)算書畢業(yè)設(shè)計(jì)

3構(gòu)造設(shè)計(jì)闡明b)本工程各項(xiàng)批文及甲方單位規(guī)定。2混凝土構(gòu)造(上、下)11房屋建筑制圖統(tǒng)一原則(BG50001-2023)中國(guó)建筑工業(yè)出版社12建筑構(gòu)造制圖原則(BG50105-2023)中國(guó)建筑工業(yè)出版社13建筑設(shè)計(jì)防火規(guī)范(GBJ16—87)中國(guó)建筑工業(yè)出版社14民用建筑設(shè)計(jì)規(guī)范(GBJIOI8-7)中國(guó)建筑工業(yè)出版社15綜合醫(yī)院建筑設(shè)計(jì)規(guī)范(JGJ49-88)中國(guó)建筑工業(yè)出版社16建筑樓梯模數(shù)協(xié)調(diào)原則(GBJIOI-87)中國(guó)建筑工業(yè)出版社17建筑構(gòu)造荷載規(guī)范(GB5009-2023)中國(guó)建筑工業(yè)出版社18建筑構(gòu)造可靠度設(shè)計(jì)統(tǒng)一原則(GB50068-2023)中國(guó)建筑工業(yè)出版社19混凝土構(gòu)造設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50010—2023)中國(guó)建筑工業(yè)出版社20地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB5007-2023)中國(guó)建筑工業(yè)出版社21建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50011—2023)中國(guó)建筑工業(yè)出版社22砌體構(gòu)造中國(guó)建筑工業(yè)出版社23簡(jiǎn)要砌體構(gòu)造設(shè)計(jì)施工資料集成中國(guó)電力出版社24土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計(jì)指南中國(guó)水利水電出版社26簡(jiǎn)要砌體構(gòu)造設(shè)計(jì)手冊(cè)機(jī)械工業(yè)出版社27砌體構(gòu)造設(shè)計(jì)手冊(cè)中國(guó)建筑工業(yè)出版社28砌體構(gòu)造設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50010—2023)中國(guó)建筑工業(yè)出版社本工程采用框架構(gòu)造體系，抗震等級(jí)為四級(jí)。本工程耐火等級(jí)為二級(jí)，其建筑構(gòu)件的耐火極限及燃燒性能均按民用建筑設(shè)計(jì)規(guī)范(GBJIOI8-7)執(zhí)行.所有圖紙尺寸除標(biāo)高以米為單位外均以毫米為單位。本工程構(gòu)造圖中所注標(biāo)高鋼筋混凝土框架構(gòu)造是由梁，柱通過節(jié)點(diǎn)連接構(gòu)成的承受豎向荷載和水平荷載的構(gòu)造體系。墻體只給圍護(hù)和隔斷作用。框架構(gòu)造具有建筑平面布置靈活，室內(nèi)空按構(gòu)造布置不一樣，框架構(gòu)造可以分為橫向承重，縱向承重和縱橫向承重三種本次設(shè)計(jì)的教學(xué)樓采用橫向承重方案，豎向荷載重橫向框架還要承受橫向的水平風(fēng)載和地震荷載。在房屋的縱向則設(shè)置連系梁與橫向框架連接，這些聯(lián)絡(luò)梁與柱實(shí)際上形成了縱向框架，承受平行于房屋縱向的水平風(fēng)3.4變形縫的設(shè)置在構(gòu)造總體布置中，為了減少地基沉降、溫度變化和體型復(fù)雜對(duì)構(gòu)造的不利影當(dāng)房屋既需要設(shè)沉降縫，又需要設(shè)伸縮縫，沉降縫可以兼做伸縮縫，兩縫合并設(shè)置。對(duì)有抗震設(shè)防規(guī)定的的房屋，其沉降縫和伸縮縫均柱截面高度可以取h=(1/15-1/20)H,H為層高；柱截面寬度可以取為框架梁截面高度取梁跨度的1/8~1/12。該工程框架為第一：平面構(gòu)造假定：該工程平面為正交布置，可認(rèn)為每一方向的水平力只由在橫向水平力作用下，連梁梁對(duì)墻產(chǎn)生約束彎矩，因此將構(gòu)造簡(jiǎn)化為剛結(jié)計(jì)算3.7荷載計(jì)算作用在框架構(gòu)造上的荷載一般為恒載和活載。恒載包括構(gòu)造自重、構(gòu)造表面的粉灰重、土壓力、預(yù)加應(yīng)力等?；詈奢d包括樓面和屋面活荷載、風(fēng)荷載、雪荷載、高層建筑水平力是起控制作用的荷載，包括地震作用和風(fēng)力。地震作用計(jì)算措施按《建筑構(gòu)造抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》進(jìn)行，對(duì)高度不超過4豎向荷載重要是構(gòu)造自重(恒載)和使用荷載(活載)。構(gòu)造自重可由構(gòu)件截面尺寸直接計(jì)算，建筑材料單位體積重量按荷載規(guī)范取值。使用荷載(活荷載)按荷框架構(gòu)造的側(cè)移由梁柱桿件彎曲變形和柱的軸向變形產(chǎn)生高之比分別為1:650,1:700?？蚣軜?gòu)造在正常使用條件下的變形驗(yàn)算規(guī)定各層的層間側(cè)移值與該層的層高之比不適宜超過1/550的限值。豎向荷載下內(nèi)力計(jì)算首先根據(jù)樓蓋的構(gòu)造平面布置，將豎向荷載傳遞給每榀框架?？蚣軜?gòu)造在豎向荷載下的內(nèi)力計(jì)算采用分層法計(jì)算各敞口單元的內(nèi)力，然后在將各敞口單元的內(nèi)力進(jìn)行疊加；連梁考慮塑性內(nèi)力重分布而進(jìn)行調(diào)幅，按兩端固定水平荷載下的計(jì)算運(yùn)用D值法計(jì)算出框架在水平荷載作用下的層間水平力，然后將作用在每一層上的水平力按照該榀框架各柱的剛度比進(jìn)行分派，算出各柱的剪力，再求出柱端的彎矩，運(yùn)用節(jié)點(diǎn)平衡求出梁端彎矩。內(nèi)力組合第一：荷載組合。荷載組合簡(jiǎn)化如下：(1)恒荷載+活荷載、(2)恒荷載+風(fēng)荷載、(3)恒荷載+活荷載+風(fēng)荷載、(4)恒荷載+地震荷載+活荷載。第二：控制截面及不利內(nèi)力。框架梁柱應(yīng)進(jìn)行組合的層一般為頂上二層，底層，混凝土強(qiáng)度、截面尺寸有變化層及體系反彎點(diǎn)所在層。應(yīng)M、V,Nan及對(duì)應(yīng)M、V。在荷載作用下，建筑物的地基、基礎(chǔ)和上部構(gòu)造3部分彼此聯(lián)絡(luò)、互相制約。設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)根據(jù)地質(zhì)資料，綜合考慮地基——基礎(chǔ)——上部構(gòu)造的互相作用與施工條件，通過經(jīng)濟(jì)條件比較，選用安全可靠、經(jīng)濟(jì)合理、技術(shù)先進(jìn)和施工簡(jiǎn)便的地基基礎(chǔ)方案。根據(jù)上部構(gòu)造、工程地質(zhì)、施工等原因，優(yōu)先選用整體性很好的獨(dú)立基礎(chǔ)。第一：本工程中所采用的鋼筋箍筋為I級(jí)鋼，fy=210N/mm2,主筋為Ⅱ級(jí)鋼，第一：本工程上部樓板設(shè)計(jì)時(shí)未考慮較大施工堆載(均布),當(dāng)外荷載到達(dá)第二：本工程女兒墻壓頂圈梁為240mm×120mm,內(nèi)配4φ8,φ為240mm×240mm,內(nèi)配4φ10,φ60250,間隔不不小于2023mm第三；施工縫接縫應(yīng)認(rèn)真處理，在混凝土澆筑前必須清除雜物，洗凈濕潤(rùn)，在4設(shè)計(jì)計(jì)算書(1).冬季主導(dǎo)風(fēng)向東北平均風(fēng)速2.6m/s,夏季主導(dǎo)風(fēng)向東南平均風(fēng)速2.6m/s,最大風(fēng)速23.7m/s。(4).抗震設(shè)防烈度6度，設(shè)計(jì)地震分組第三組.厚度123根據(jù)該房屋的使用功能及建筑設(shè)計(jì)的需求，進(jìn)行了建筑平面、立面、及剖面設(shè)計(jì)其各層建筑平面剖面示意圖如建筑設(shè)計(jì)圖，主體構(gòu)造4層，層高均為3.9m。填充墻面采用240mm厚的灰砂磚砌筑，門為木門，窗為鋁度的1/12~1/8估算，由此估算的梁載面尺寸見表1,表中還給出柱板的砼強(qiáng)度等級(jí)。表1梁截面尺寸橫梁(b×h)縱梁(b×h)柱載面尺寸可根據(jù)式N=βFg”Ac≥N/[U,]fc估算表2查得該框架構(gòu)造在30m表2抗震等級(jí)分類構(gòu)造類型6789四三三二二三二 表3軸壓比限值構(gòu)造類型二三柱截面尺寸：柱截面高度可取h=(1/15-1/20)H,H為層高；柱截面高度可取a)框架柱承受豎向荷載為主時(shí)，可先按負(fù)荷面積估算出柱軸力，再按軸心受壓柱驗(yàn)算?？紤]到彎矩影響，合適將柱軸力乘以1.2-1.4的放大系數(shù)。A≥N1λfc基礎(chǔ)采用柱下條形基礎(chǔ)，基礎(chǔ)+距離室外地平0.5,室內(nèi)外高差為0.45,框架構(gòu)h?=3.9+0.45+0.5=4.85m?？蚣苡?jì)算簡(jiǎn)圖見圖1。圖1框架計(jì)算簡(jiǎn)圖屋面：剛性防水屋面(有保溫層):蘇J01-202312/740厚C20細(xì)石砼內(nèi)配直徑4間距150雙向鋼筋20厚1:3水泥砂漿找平70厚水泥防水珍珠巖塊或?yàn)r青珍珠巖保溫層20厚1:3水泥砂漿找平層100厚構(gòu)造層12厚板底抹灰0.1x25=2.5kN/m2130厚鋼筋砼板12厚水泥沙漿0.012×20=2.5kN/m2邊跨梁bXh=300×600mm梁自重25×0.3×(0.6-0.13)=3.75kN/m抹灰層：12厚水泥砂漿<0.012×(0.6-0.13)×2+0.012×0中間跨梁bXh=250×500mm梁自重抹灰層：12厚水泥砂漿<0.012×(0.5-0.13)×2+0.012×0合計(jì)3.26kN/m2柱自重25×0.50×0.50=6.25kN/m抹灰層：12厚水泥砂漿0.012×0.50×4×20=0.48kN/m合計(jì)縱墻(240灰砂磚)鋁合金門窗水泥粉刷外墻面水泥粉刷內(nèi)墻面0.36×(3.60-1.80)=0.756kN/m縱墻(240灰砂磚)鋁合金門窗釉面磚外墻面水泥粉刷內(nèi)墻面縱墻(240灰砂磚)18×(3.90-0.50)×0.24=14.688kN/m水泥粉刷墻面0.36×(3.90-0.5)×2.00=2.448kN/m縱墻(240灰砂磚)水泥粉刷墻面0.36×3.90×2=2.808kN/m4.3.2活荷載原則值計(jì)算第一：面和樓屋面活荷載原則值樓面：教室走道第二：雪荷載屋面活荷載與雪荷載不一樣步考慮，兩者中取大值。4.3.3豎向荷載下框架受荷總圖2.0kN/m22.0kN/m22.5kN/m2本次設(shè)計(jì)的教學(xué)樓縱向柱距為4.50m,橫梁跨度為6.90m,單區(qū)格板為4.50m×6.90m。L1/L2=1.5<2因此按雙向板傳遞荷載，板上荷載分派如圖2所示。第一：A-B軸間框架板傳至梁上的三角形和梯形荷載等效為均布荷載恒載活載恒載活載梁自重4.06kN/mA-B軸間框架梁均布荷載：屋面梁恒載=梁自重+板傳荷載=23.04kN/m活載=板傳荷載=7.88kN/m樓面梁恒載=梁自重+板傳荷載=31.496kN/m活載=板傳荷載=7.88kN/m活載恒載梁自重B-C軸間框架梁均布荷載：屋面梁恒載=梁自重+板傳荷載活載=板傳荷載樓面梁恒載=梁自重+板傳荷載+墻自重=23.09kN/m活載=板傳荷載女兒墻自重(做法：墻高900mm,100mm砼壓頂)=0.24×0.9×18KN/m3+25×0.1×0.24+(1.2m×2+0=5.808kN/m頂層柱恒載=梁自重+板傳荷載+板傳荷載原則層柱：原則層柱恒載=墻自重+梁自重+板傳荷載標(biāo)準(zhǔn)柱活載=板傳活載基礎(chǔ)頂面恒載=底層外縱墻自重+基礎(chǔ)梁自重=11.70×(6.9-0.5)+2.5×(第五：B柱縱向集中荷載計(jì)算頂層柱：頂層柱恒載=梁自重+板傳荷載頂層柱活載=板傳活載原則層柱：原則層柱恒載=內(nèi)縱墻自重+梁自重+板傳荷載基礎(chǔ)頂面恒載=底層內(nèi)總墻+基礎(chǔ)梁自重=19.87×(6.9-0.50)+2.5×(6構(gòu)造在進(jìn)行梁柱的布置時(shí)柱軸線與梁的軸線不重疊，因此柱的豎向荷載對(duì)柱存在偏心。框架的豎向荷載及偏心距如圖4所示。圖4框架豎向荷載圖其中可變荷載為雪荷載屋面活載樓面活載：教室走道2.0kN/m22.0kN/m22.5kN/m2(1)屋面處的重力荷載代表值的計(jì)算女兒墻的計(jì)算G'女兒=g女兒l=5.81×(23.4+14.7)×2=442.72kN屋面板構(gòu)造層及構(gòu)造層自重的原則層=442.72+1713.51+584.33+228.75+(2)其他層樓面處重力荷載代表值計(jì)算=2191.98+1244.81+584.3(3)底層樓面處重力荷載代表值計(jì)算G'=584.33kN=2468.17+1244.81+584.33Q?=qm×S=0.40×(23.4+0.6=2.0×23.7×13.2+2.5×2樓面處底層Gw=樓面處結(jié)構(gòu)自重+0.5×活荷載標(biāo)準(zhǔn)值標(biāo)準(zhǔn)層Gw=樓面處結(jié)構(gòu)自重+0.5×活荷載標(biāo)準(zhǔn)值4.4.1橫向框架側(cè)移剛度計(jì)算橫梁線剛度ib計(jì)算過程見下表4,柱線剛度ic計(jì)算見表5。層次類別41取BC跨梁的相對(duì)線剛度為1.0,則其他為：框架梁柱的相對(duì)線剛度如圖4,作為計(jì)算各節(jié)點(diǎn)桿端彎矩分派系數(shù)的根據(jù)。柱的側(cè)移剛度按式D=a計(jì)算，式由系數(shù)a。為柱側(cè)移剛度修正系數(shù)，由有關(guān)的表可查，根據(jù)梁柱線剛度比K的不一樣。例如，中框架柱分中柱和邊柱，邊柱梁分中柱和邊柱等，現(xiàn)以第2層B-3柱的側(cè)移剛度計(jì)算為例，其他見表6L:表6框架柱側(cè)移剛度A,D軸中框架邊柱線剛度a.2一般)(底層)(底層)166A-1,5、D-1,5軸邊框架邊柱K144BC軸中框架中柱K166BC軸邊框架中柱K144把上述不一樣狀況下同層框架柱側(cè)移剛度相加，即得框架各層間側(cè)移剛度ZD;橫向地震自振周期運(yùn)用頂點(diǎn)假想側(cè)移計(jì)算，計(jì)算過程見表7表7構(gòu)造頂點(diǎn)的假想側(cè)移計(jì)算43214.4.3橫向水平地震力計(jì)算本工程中構(gòu)造不超過40m質(zhì)量和剛度沿度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計(jì)算水平地震作用，構(gòu)造總水平地震作用原則值按式F=a?G計(jì)算即由于該工程所在地抗震設(shè)防烈度為6度，場(chǎng)地類別為Ⅱ類，設(shè)計(jì)地震分組為第各層橫向地震作用及樓層地震剪力計(jì)算見表8層次HF4321各質(zhì)點(diǎn)水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布如圖5,64.4.4水平地震作用下的位移驗(yàn)算水平地震作用下框架構(gòu)造的層間位移△μ,和頂點(diǎn)位移μ;分別按式計(jì)算過程見表9,表中還計(jì)算了各層的層間彈性位移角O.=△μ?/h?表9橫向水平地震作用下的位移驗(yàn)算4321由表9可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第1層，其值為1/5909<1/550滿足計(jì)算，其中D取自表ED?取自表5,層間剪刀取自表7,各柱反彎點(diǎn)高度比y按式y(tǒng)=yn+y?+y?+y?確度，各修正值見表10,各層柱剪力計(jì)算見表9。表10柱剪力計(jì)算同A軸同B軸第三層同A軸同B軸第二層同A軸同B軸第一層同A軸同B軸層次第五層同A軸同B軸第四層同A軸同B軸第三層同A軸同B軸第二層同A軸同B軸層次第一層同A軸同B軸表12橫向水平地震作用下A軸框架柱層號(hào)y4321表13橫向水平地震作用下B軸框架柱層號(hào)y4321圖10地震作用下的框架軸力圖豎向荷載作用下的內(nèi)力一般可采用近似法，有分層法，彎矩二次分派法和迭代法。當(dāng)框架為少層少跨時(shí)，采用彎矩二次分派法較為理想。這里豎向荷載作用下的框架橫梁均布恒荷載、活荷載可從前面荷載計(jì)算中查得。詳細(xì)數(shù)值見圖10。其二0.54二0.54二0.54二0.43g由于柱縱向集中荷載的作用，對(duì)柱產(chǎn)生偏心。在恒荷載和活荷載的作用下的偏心矩如圖12,13所示。e中圖12豎向恒載引起的偏心彎矩∠∠圖13豎向活載引起的偏心彎矩4.5.1梁柱端的彎矩計(jì)算梁端柱端彎矩采用彎矩分派法計(jì)算。計(jì)算環(huán)節(jié)為：(1)將原框架分為5個(gè)敞口單元，除底層柱外的其于各層柱的相對(duì)線剛度乘以0.9。(2)用彎矩分派法計(jì)算每一種敞口單元的桿端彎矩，底層柱的傳遞系數(shù)為0.5,其他各層柱的傳遞系數(shù)為1/3。將分層法所得到的彎矩圖疊加，并將節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩進(jìn)行再分派?；钶d：分層法計(jì)算見圖14、15、16。-下柱左梁右梁下柱左梁→<,<圖14頂層彎矩分派及彎矩圖上柱下柱右梁左梁下柱左梁-23.04—上柱下柱右梁左梁上柱下柱左梁→<圖16底層彎矩分派及彎矩圖圖17豎向均布恒載作用下的框架彎矩圖0下柱圖18頂層彎矩分派及彎矩圖下柱下柱→)←→→→→左梁左梁右梁對(duì)節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩進(jìn)行再次分派，以恒荷載作用下五層左上節(jié)點(diǎn)為例：其他各節(jié)點(diǎn)彎矩分派見圖中數(shù)據(jù)?；詈奢d作用下中間節(jié)點(diǎn)彎矩相差不大，不在分本設(shè)計(jì)中梁端彎矩的調(diào)幅系數(shù)取0.8。調(diào)幅成果表14。表14梁端彎矩的調(diào)幅調(diào)幅前調(diào)幅后調(diào)幅前調(diào)幅后梁左梁右梁左梁右梁左梁右梁左梁右四層跨三層二層一層活載四層三層二層一層4.5.2梁端剪力和軸力計(jì)算梁端剪力V=V?+Vm柱軸力N=V+PV:梁端剪力P:柱頂豎向集中荷載詳細(xì)計(jì)算成果見表15,16,17,18,19,20。表15恒載作用下AB梁端剪力計(jì)算層號(hào)432表16恒載作用下BC梁端剪力計(jì)算層號(hào)40302010表17活載作用下AB梁端剪力計(jì)算層號(hào)4321表18活載作用下BC梁端剪力計(jì)算層號(hào)4030200表19恒載作用下的剪力和軸力層次總剪力柱軸力N底N底4321表20活載作用下的剪力和軸力層次總剪力柱軸力4321本設(shè)計(jì)地區(qū)基本風(fēng)壓為o?=0.40kN/m,所設(shè)計(jì)的建筑地處農(nóng)村，風(fēng)系數(shù)按B類地區(qū)考慮風(fēng)壓體型系數(shù)迎風(fēng)面為0.8,背風(fēng)面為0.5。由于房屋的高度不大，風(fēng)振系數(shù)都取為1.0。B為6.3m。風(fēng)荷載作用下各層的風(fēng)荷載原則值及柱剪力如圖23所示各層作用風(fēng)荷載值安下式計(jì)算：計(jì)算成果見表21。表21各層的風(fēng)荷載原則值離地高度βhO離地高度/hQ4.7內(nèi)力組合表22橫梁內(nèi)力組合表層次位置內(nèi)力內(nèi)力組合②②4AMVMVBMV跨中3AMVMVM續(xù)表22層次位置內(nèi)力內(nèi)力組合②V跨中土32.952AMVMVMV跨中AM土52.28VM土54.89VMV跨中表23框架柱內(nèi)力組合表內(nèi)力荷載類型內(nèi)力組合④4A柱上MNA柱下MNB柱上BMNB柱下BMN3A柱上AMNA柱下MNBMNB柱下MN2A柱上AMNA柱下MNB柱上BM土59.81NB柱下BMN續(xù)表23內(nèi)力組合內(nèi)力④1A柱上AM土52.28NA柱下MNB柱上BMN8柱下MN94.8截面設(shè)計(jì)根據(jù)橫粱控制截面內(nèi)力設(shè)計(jì)值，運(yùn)用受彎構(gòu)件正截面承載力和斜截面承載力計(jì)算公式，算出所需縱筋及箍筋并進(jìn)行配筋?；緮?shù)據(jù)：混凝土C25fc=11.9N/mm2鋼筋HPB235fy=210N/mm2;HRB335fy=210N/mm2考慮抗振規(guī)定內(nèi)力乘以承載力抗振調(diào)整系數(shù)，系數(shù)引用見表24。受力狀態(tài)梁受彎軸壓比不不小于0.15的柱4.8.1框架梁的配筋計(jì)算(僅以一層梁為例闡明計(jì)算過程)(1)正截面受彎承載力計(jì)算跨中截面M=137.78kN·m,TM=0.75×137.78kN=103.34kN·mA.mm=Pbh=0.0021×300×600=3下部實(shí)配3蟲20(A=942mm2),上部按構(gòu)造規(guī)定配筋。梁AB和梁BC各截面受彎承載力配筋計(jì)算見表25.表25框架梁正截面強(qiáng)度計(jì)算AB左B右C配筋3蟲203蟲20(2)斜截面受彎承載力計(jì)算0.20βfbh?=0.20×1.0×14.3N/mm2×300mm×56滿足規(guī)定梁端箍筋加密區(qū)取雙肢箍08,取min(h/4,8d,150(柱根100),S=100mm,加密區(qū)的長(zhǎng)度max(1.5h,500mm),取900mm非加密區(qū)箍筋配置2①8@150驗(yàn)算可否按構(gòu)造規(guī)定配箍框架梁斜截面受剪承載力配筋計(jì)算見表26表26框架梁斜截面強(qiáng)度計(jì)算支座B左支座B右剪力V(KN)加密區(qū)實(shí)配箍筋2蟲8@1002蟲8@1002蟲8@10支座B左支座B右實(shí)配非加密區(qū)實(shí)配箍筋2蟲8@1502蟲8@150N=1342.54kNM=96.28kN·me?=max[20mm,h/30]=max[20mm因此取e。=20mm由于按照構(gòu)造配筋，最小總配筋率根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》,pn=0.7%(3)垂直于彎矩作用平面的受壓載力按軸心受壓計(jì)算。l?/b=6.063/0.6=10.126,查表φ=0.95(4)斜截面受剪承載力計(jì)算B軸柱：N=1797.56kN柱箍筋加密區(qū)的體積配筋率為：p≥λ,f?1fw=0.07×14.3/210=0.48%>0取復(fù)式箍4蟲8式箍4蟲8@100。非加密區(qū)取4蟲8@150三層：最不組合內(nèi)力組合M=106.89kN·mN=693.27kN非加密區(qū)取4蟲8@150由于0.3fcA=0.3×14.3×5002=1072.5kN>N,因此N=693.27kN柱箍筋加密區(qū)的體積配筋率為：p≥λf1fw=0.07×14.3/210=0.48%>0取復(fù)式箍4蟲8式箍4φ8@100。非加密區(qū)取4蟲8@1504.8.3節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)根據(jù)<<建筑構(gòu)造抗震規(guī)范>>規(guī)定，對(duì)一，二級(jí)抗震等級(jí)的框架節(jié)點(diǎn)必須進(jìn)行受剪承載力計(jì)算，而抗震等級(jí)為三四級(jí)的框架節(jié)點(diǎn)以及各抗震等級(jí)的頂層端節(jié)點(diǎn)關(guān)鍵區(qū)，,可不進(jìn)行節(jié)受剪承載力計(jì)算，僅按構(gòu)造規(guī)定配箍即可。選擇底層B軸柱上節(jié)點(diǎn)進(jìn)行驗(yàn)算，采用規(guī)范上如下公式，節(jié)點(diǎn)關(guān)鍵區(qū)剪力設(shè)計(jì)Hc=0.45×4.85+0.5×3.9=4.13m應(yīng)當(dāng)滿足驗(yàn)算梁柱節(jié)點(diǎn)關(guān)鍵區(qū)受剪能力：驗(yàn)算梁柱節(jié)點(diǎn)抗震受剪承載力，采用公式如下：0.5fbh=0.5×14.3×500×500=1787.5kN所以取N=1787.5kN4.9樓板設(shè)計(jì)在肋形樓蓋中，四邊支承板的長(zhǎng)邊l?與短邊1?之比l?/L≤2時(shí)可按雙向板設(shè)計(jì)。4.9.1B,D區(qū)格板的計(jì)算恒載：水磨石地面130mm厚構(gòu)造層2.5kN/m2P=g+q12=5.47kN1m2走道P=g+q=7.57kN1m2P=g+q12=5.82kN/m第二，計(jì)算跨度的求解內(nèi)跨的計(jì)算跨度取凈跨，邊跨的計(jì)算跨度為凈跨加上板厚的二分之一，邊跨%=1.(軸線間距)跨中最大彎矩發(fā)生在活載為棋盤式布置時(shí)，它可以簡(jiǎn)化當(dāng)內(nèi)支座為固定的g+q/2作用下的跨中彎矩值與當(dāng)內(nèi)支座鉸支時(shí)±q/2作用下的跨中彎矩值之和。支座最大負(fù)彎矩可近似按活載滿布求得，即內(nèi)支座固定期，g+q作用支座彎矩，所有區(qū)格板可分為A、B類，計(jì)算彎矩時(shí)考慮泊松比影響，取γ。=0.2。板的區(qū)格劃分見圖24。B區(qū)格板=0.0286×6.33×6.4052+0.06391×1.40=0.02084×6.33×6.4052+0.04456×1.4×m=m=-0.05975×(g+q)b2=-0.05975×7.73×m?=m?=-0.0543×(g+q)l?2=-0.0543×7.73D區(qū)格板=0.023028×6.33×6.4052+0.03051×1.4=0.21156×6.33×6.4052+0.02856×1.4mi=mí=-0.0550×(g+q)l2=-0.0550×7.73m?=m?=-0.0528×(g+q)h2=-0.0528×7.73×截面的有效高度：選用φ8的鋼筋作為受力主筋，則(短跨)方向跨中的截。支座截面處b=111mm。截面彎矩設(shè)計(jì)：板四面與梁整澆，故彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)按如下折減：(1)對(duì)于持續(xù)板的中間區(qū)格，其跨中截面及中間支座截面的折減系數(shù)為0.8。(2)對(duì)于邊區(qū)格跨中截面及第一內(nèi)支座截面“(3)樓板的角區(qū)格不折減。因此B區(qū)格跨中及DB支座減小20%。D區(qū)格跨中及BD支座減小20%。板的配筋計(jì)算見表27。h配筋實(shí)用跨中B區(qū)格向D區(qū)格向支座4.9.2A,C單向板計(jì)算：荷載計(jì)算同前雙向板。計(jì)算跨度由于板兩端都與梁固接，故板的計(jì)算跨度都取凈跨；截面內(nèi)力及配筋計(jì)算：B=1000mm,h=130mm,h=130-板的受荷承載力及配筋計(jì)算(取1m寬的板帶計(jì)算)離端第二支座中間支座中間跨跨中離端第二跨中彎矩系數(shù)配筋A(yù)4.10樓梯設(shè)計(jì)(采用平行雙跑樓梯)踏步尺寸采用150mm×300mm,共需12個(gè)踏步，梯段長(zhǎng)3300mm,活荷載原則值2.5kN/m2,踏步面層采用30mm水磨石，底面為20mm厚混合砂漿抹灰?；炷翞镃30,梁中受力筋為Ⅱ級(jí)，其他鋼筋采用I級(jí)鋼。本工程采用現(xiàn)澆梁式樓梯，選樓梯已進(jìn)行計(jì)算，開間3.3m,進(jìn)深7.8m,層高3.9m,梁式樓梯是由踏步又稱梯段的斜板及欄桿構(gòu)成。4.10.1踏步板計(jì)算1.荷載計(jì)算踏步板自重踏步抹灰重底面抹灰重恒載活載總荷載設(shè)計(jì)值p=1.2×g+1.4×q=1.2×1.307+1.4×0p=1.35×g+1.4×0.7×q=1.35×1.307+1.4×0.7×0=2.50kN/m因此取總荷載設(shè)計(jì)植為2.618KN/m進(jìn)行計(jì)算。2.內(nèi)力計(jì)算由于踏步板兩端均與斜邊梁相整結(jié)，踏步板計(jì)算跨度l=l+b=(1.45-2×0.15)+跨中最大彎距設(shè)計(jì)值為3.受彎承載力計(jì)算。踏步板截面的折算高度截面有效高度取h?=h-20=109.4mm;b=300mm。,,A,=Pbh?=0.002×300×100=為保證每個(gè)踏步至少有2根鋼筋，選用φ8@200,A=251mm2分布筋φ8@2004.10.2斜梁設(shè)計(jì)斜梁截面高度斜梁截面寬取b=150mm欄桿自重得h=300mm踏步板傳來荷載斜梁自重取平臺(tái)梁截面尺寸200×400.則斜梁的水平投影計(jì)算跨度為l=3.6+0.2=3.8m。斜梁跨中最大彎距設(shè)計(jì)值斜梁端部最大剪力斜梁支座反力翼緣高度取踏步板斜板厚度h,=t=40mm鑒別T型截面類型選用2φ12,A,=226mm21)平臺(tái)板取1m寬作為計(jì)算單元，平臺(tái)板近似按短跨方向的簡(jiǎn)支板計(jì)算計(jì)算跨度l=2000mm平臺(tái)板厚度t=60m30厚水磨石面層板底抹灰重圖26平臺(tái)板計(jì)算簡(jiǎn)圖3)內(nèi)力計(jì)算跨中彎距板端彎距正截面受彎承載力計(jì)算選用φ80130,A,=387mm2斜截面受剪承載力計(jì)算0.7βfbh?=0.7×1.0×1.43×1000×40=40.04kN>V=11.42kN按構(gòu)造配筋，選雙肢箍φ8@2004.10.4平臺(tái)梁的設(shè)計(jì)1)平臺(tái)梁截面尺寸取h=400mm,b=2002)平臺(tái)梁荷載計(jì)算由平臺(tái)板傳來的均布恒載由平臺(tái)板傳來的均布恒載1.4×2.5×(2.1/2+0.2)=4.375kN/m平臺(tái)梁自重1.2×25×0.2×(0.4-0.06)=2.040kN/m平臺(tái)梁抹灰重1.2×2×(0.4-0.06)×0.02×17=0.277kN/m均布荷載設(shè)計(jì)值由斜梁傳來的集中荷載設(shè)計(jì)值3)平臺(tái)梁內(nèi)力計(jì)算計(jì)算跨度支座反力R為平臺(tái)梁跨中最大彎距設(shè)計(jì)值梁端截面剪力V①正截面受彎承載力計(jì)算h?=h-35=400-35=365mm,b=200mm,hV=0.7fbh?=0.7×1.43×200×365=73.07采用附加箍筋承受梯段斜梁傳來的集中力.設(shè)附加箍筋為雙肢φ8,則所需箍筋總數(shù)為4.11基礎(chǔ)設(shè)計(jì)配筋過大。為使聯(lián)合基礎(chǔ)的基底壓力分布較為均勻，應(yīng)使基礎(chǔ)底面形心盡量靠近柱由于B,C軸間柱距較小，因此B,C柱設(shè)計(jì)為聯(lián)合基礎(chǔ)。而A,D基礎(chǔ)材料為：砼C20f;=1.1N/mm2,鋼筋HRB335,f,=300N/mm2。(以底層A柱基礎(chǔ)計(jì)算為例)底層外縱墻自重基礎(chǔ)梁自重N=1304.09kNG=(11.70+2.5)×(6.9-0.50G對(duì)基礎(chǔ)底面中心的偏心距對(duì)應(yīng)偏心彎矩為G.e=90.88×作用于基底的彎矩和對(duì)應(yīng)基頂?shù)妮S向力設(shè)計(jì)值為：(假定基礎(chǔ)高度為1100mm)N=1304.09+90.88=1394.97kNN=1469.10+90.88=1559.98kNb)基底尺寸確實(shí)定第一：確定1和b取1/b=1.5,解得：的條件：第二：驗(yàn)算另一組荷載效應(yīng)原則組合時(shí)的基底應(yīng)力：=231.5KN/m2<1.2f。=1.2×250=300kN/m2(可以)=219.09kN/m2>0(可以)C)確定基礎(chǔ)高度采用錐形杯口基礎(chǔ)，根據(jù)構(gòu)造規(guī)定，初步確定基礎(chǔ)剖面尺寸如下圖所示，由于上階底面落在柱邊破壞錐面之內(nèi)，故該基礎(chǔ)只須進(jìn)行變階處的抗沖切驗(yàn)F?=P,mx.A=254.08×1.5第三：變階處的抗沖切力[F]=0.7β,fbh=0.7×1×1.1×641=494kN>F=394kN因此，上圖所示的基礎(chǔ)剖面尺寸可以d)基底配筋包括沿長(zhǎng)邊和短邊兩個(gè)方向的配筋計(jì)算，沿長(zhǎng)邊的配筋計(jì)算應(yīng)按第一組荷載設(shè)計(jì)值作用下的地基凈反力進(jìn)行，而沿短邊方向，由于其為軸心受壓，其鋼筋用量應(yīng)當(dāng)按照第二組荷載設(shè)計(jì)值作用下的平均地基凈反力進(jìn)行計(jì)算。第一：沿長(zhǎng)邊方向的配筋計(jì)算第二：沿短邊方向的配筋計(jì)算在第二組荷載設(shè)計(jì)值作用下，均勻分布的土壤凈反力為：選用15φ8(φ80200),A?=755mm2>632mm2(可以)1324.11.2聯(lián)合基礎(chǔ)設(shè)計(jì)經(jīng)典的雙柱聯(lián)合基礎(chǔ)可以分為三種類型，即矩形聯(lián)合基礎(chǔ)，梯形聯(lián)合基礎(chǔ)和連梁聯(lián)合基礎(chǔ)。根據(jù)其受力特點(diǎn)，選擇用矩形聯(lián)合基礎(chǔ)。a)荷載計(jì)算由柱傳至基頂?shù)暮奢d：由柱的內(nèi)力組合表可查得底層外縱墻自重G=(8.71+2.5)×(6.9-0.5對(duì)應(yīng)偏心彎矩為G.e=90.88×作用于基底的彎矩和對(duì)應(yīng)基頂?shù)妮S向力設(shè)計(jì)值為：(假定基礎(chǔ)高度為1100mm)M=127.95+1.1×57.99-11.36=193.77KN·mN=1797.56+90.88=1888.44KNb)基底尺寸確實(shí)定由于構(gòu)造的對(duì)稱性，因此重要荷載的合力作用點(diǎn)和基礎(chǔ)底面形心重疊，無需計(jì)算重要荷載的合力作用點(diǎn)位置來確定基礎(chǔ)長(zhǎng)度。取1/b=1.5,由1/b=1.5和A=1.b=20mm2解得：c)計(jì)算基礎(chǔ)內(nèi)力凈反力設(shè)計(jì)值bp;=194.3×3.6=699.42k由剪力和彎矩的計(jì)算成果繪出V,M圖。d)基礎(chǔ)高度計(jì)算1)受沖切承載力驗(yàn)算取B柱進(jìn)行驗(yàn)算F=1888.44-194.3×3.6×2.41=2022)受剪承載力驗(yàn)算取柱B沖切破壞錐體地面邊緣處截面(截面I-I)為計(jì)算截面，該截面的V=734.4-699.42×(0.25+0.955)=451.0.7βfbh=0.7×1.0×1100×3.6×01)受沖切承載力驗(yàn)算F=1888.44-194.3×5.4×0.245=16312)受剪承載力驗(yàn)算取柱B沖切破壞錐體地面邊緣處截面為計(jì)算截面，該截面的剪力設(shè)計(jì)值V=1888.44-194.3×5.4×0.245=1631.e)配筋計(jì)算1)縱向鋼筋(采用HRB335級(jí)鋼筋)基礎(chǔ)底面(柱B、C的下方)配2023蟲(A,=4022(10根)通長(zhǎng)布置。2)橫向鋼筋(采用HRB335級(jí)鋼筋)柱B處等效梁寬為：ac+0.75h?=0.5+1.5×0實(shí)配折成每米板內(nèi)寬度的配筋面積為2483/1.94=1279.9mm21m,實(shí)配柱C計(jì)算同B柱。聯(lián)合基礎(chǔ)的配筋圖見圖33。1500聯(lián)合基礎(chǔ)配筋圖33HRB335,a,=35,則h?=500-35=465采用軸線四層持續(xù)梁為例進(jìn)行計(jì)算。4.12.1荷載計(jì)算梁自重25×0.25×(0.5-0.13)=2.31kN/m梁粉刷重0.36×[2(0.5-0.1)+0.25]=0.38kN/m總計(jì)g=13.73kN/m板傳荷載1.2g+1.4q=1.2×13.73+14.12.2計(jì)算簡(jiǎn)圖縱向持續(xù)梁b×h=250×500,橫梁b×h=300×600由于持續(xù)梁與橫向框架整澆，則邊跨計(jì)算跨度也取凈跨左邊跨l=1,=6.0-0.15-0.075=5.775m右邊跨6=l,=3.6-0.15-0.075=3.37邊跨與中間跨的計(jì)算跨度相差因此不可以按等跨持續(xù)梁計(jì)計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖34所示4.12.3內(nèi)力計(jì)算縱向持續(xù)梁計(jì)算時(shí)考慮梁中塑性鉸的形成是梁內(nèi)發(fā)生塑性內(nèi)力重分布的有利影響，采用塑性內(nèi)力重分布的措施計(jì)算持續(xù)梁。各跨跨中及支座截面的彎矩設(shè)計(jì)值按下面的公式計(jì)算：M=αm(g+q)β計(jì)算成果見表28A1B2C3D4E彎矩系數(shù)41335均布荷載作用下持續(xù)梁的剪力按下面公式計(jì)算：計(jì)算成果見表30AC左右D右El4.12.4配筋計(jì)算縱向持續(xù)梁跨中按T形計(jì)算，其翼緣的寬度取兩者的較小值：因此屬于第一類T形截面表30持續(xù)梁正截面計(jì)算A1B2C3D4EM配筋表31持續(xù)梁斜截面計(jì)算AE箍筋******************************************************************豎向力計(jì)算標(biāo)志：Mver=2模擬施工加載1水平力與構(gòu)造整體坐標(biāo)的夾角(弧度):Arf=0.000與否考慮梁柱重疊影響標(biāo)志：Mbcm=0不考慮構(gòu)造有側(cè)移、無側(cè)移標(biāo)志：Nstc=0有側(cè)移與否按混凝土規(guī)范7.11.3條計(jì)算柱長(zhǎng)度系數(shù)標(biāo)志：Lzhu=0不考慮構(gòu)造頂部小塔樓放大系數(shù)：Rt1=1.00考慮與框支柱相連的框架梁的調(diào)整標(biāo)志：LR_kz=0不調(diào)整9度或1級(jí)框架構(gòu)造的梁柱鋼筋超配系數(shù)：R_rein=1.15考慮附加微弱層地震剪力人工調(diào)整標(biāo)志：LE_tz=0不調(diào)整混凝土容重(kN/m3):Gc=25.00梁縱筋強(qiáng)度(N/mm2):FIb=300.0梁箍筋強(qiáng)度(N/mm2):FJb=210.0柱縱筋強(qiáng)度(N/mm2):FIc=300.0柱箍筋強(qiáng)度(N/mm2):FJc=210.0剪力墻邊緣構(gòu)件的縱筋強(qiáng)度(N/mm2):FIw=210.0剪力墻水平分布筋強(qiáng)度(N/mm2):FJwh=210.0剪力墻約束邊緣構(gòu)件的箍筋強(qiáng)度(N/mm2):FJwg=210.0梁箍筋間距(mm):Sb=100.0柱箍筋間距(mm):Sc=100.0剪力墻水平分布筋間距(mm):Swh=200.0剪力墻分布筋最小配筋率(%):Rw=0.30鋼的容重(kN/m3):Gs=78.00鋼號(hào)(3號(hào)/15錳/16錳):Ns=235風(fēng)、活荷載之活載組合系數(shù)：Cwll=0.70風(fēng)、活荷載之風(fēng)載組合系數(shù)：Cwlw=0.60柱配筋保護(hù)層厚度(mm):Aca=35.0梁配筋保護(hù)層厚度(mm):Bcb=35.0柱單、雙偏壓、拉配筋選擇標(biāo)志：Lddr=0單偏壓、拉配筋構(gòu)造重要性系數(shù)：Ssaft=1.00考慮自定義組合標(biāo)志：Mzh_m=0不考慮自定義組合修正后的基本風(fēng)壓(kN/m2):Wo=0.40構(gòu)造體形系數(shù)分段數(shù)(<4):Ndss=1.|各層柱、墻活荷載折減系數(shù)|各層桿件信息Y向WeakY=1.00層高m,HHf---樓層高度mNfr=1Ntw=1Cc=30.Wc=30.BRc=30.Bc=25.Nst=235.Hf=Nfr=1Ntw=2Cc=30.Wc=30.BRc=30.Bc=25.Nst=235.Nfr=1Ntw=3Cc=30.Wc=30.BRc=30.Bc=25.Nst=235.Hf=4.85Nfr=2Cm=55Wm=0BRm=0Bm=84Nfr=2Ntw=1Cc=30.Wc=30.BRc=30.Bc=25.Nst=235.Hf=3.90Nfr=2Ntw=2Cc=30.Wc=30.BRc=30.Bc=25.Nst=235.Hf=3.90Nfr=3Nfr=3Nfr=3Ntw=1Cc=30.Wc=30.BRc=30.Bc=25.Nst=235.Ntw=2Cc=30.Wc=30.BRc=30.Bc=25.Nst=235.Hf=3.90Nfr=4Cm=5Nfr=4Ntw=1Cc=30.Wc=30.BRc=30.Bc=25.Nst=235.Hf=3.90HHf=16.55Nfr=4Ntw=2Cc=30.Wc=30.BRc=30.Bc=25.Nst=235.Hf=3.90HHf=16****************************************************************EQ\*jc3\*hps5\o\al(\s\up5(),)******************************************************************第三部分各層風(fēng)力*****************************************************************層號(hào)塔號(hào)X向風(fēng)力X向偏心距X向剪力X向彎矩層高層號(hào)塔號(hào)Y向風(fēng)力Y向偏心距Y向剪力Y向彎矩層高42313222223|頂點(diǎn)風(fēng)力加速度值X向頂層順風(fēng)向風(fēng)力加速度Acce_XX=26.896mm/(s*s)Y向頂層順風(fēng)向風(fēng)力加速度Acce_YY=50.278mm/(s*s)X向頂層橫風(fēng)向風(fēng)力加速度Acce_XY=Y向頂層橫風(fēng)向風(fēng)力加速度Acce_YX=*第四部分各層層剛度、剛度中心、剛度比*****************************************************************各層(地震平均剪力/平均層間位移)剛度、剛度比等，其中：Ratio_d1:表達(dá)本層與下一層的層剛度之比Ratio_ul:表達(dá)本層與上一層的層剛度之比Ratio_u3:表達(dá)本層與上三層的平均層剛度之比層號(hào)塔號(hào)X向?qū)觿偠萗向?qū)觿偠葎傂淖鴺?biāo)：X,YX向偏心率Y向偏心率層號(hào)塔號(hào)Ratio_d1:X,41423132212211123|框架構(gòu)造整體穩(wěn)定驗(yàn)算|向滿足整體穩(wěn)定規(guī)定，不需要考慮P-△效應(yīng)向滿足整體穩(wěn)定規(guī)定，不需要考慮P-△效應(yīng)向滿足整體穩(wěn)定規(guī)定，不需要考慮P-△效應(yīng)該層Y向滿足整體穩(wěn)定規(guī)定，不需要考慮P-△效應(yīng)該層X向滿足整體穩(wěn)定規(guī)定，不需要考慮P-△效應(yīng)Nfr=3Ntw=1GDy=0.1561E+06>20*0.2854向滿足整體穩(wěn)定規(guī)定，不需要考慮P-△效應(yīng)該層X向滿足整體穩(wěn)定規(guī)定，不需要考慮P-△效應(yīng)該層Y向滿足整體穩(wěn)定規(guī)定，不需要考慮P-△效應(yīng)該層X向滿足整體穩(wěn)定規(guī)定，不需要考慮P-△效應(yīng)向滿足整體穩(wěn)定規(guī)定，不需要考慮P-△效應(yīng)該層X向滿足整體穩(wěn)定規(guī)定，不需要考慮P-△效應(yīng)向滿足整體穩(wěn)定規(guī)定，不需要考慮P-△效應(yīng)該層X向滿足整體穩(wěn)定規(guī)定，不需要考慮P-△效應(yīng)向滿足整體穩(wěn)定規(guī)定，不需要考慮P-△效應(yīng)向滿足整體穩(wěn)定規(guī)定，不需要考慮P-△效應(yīng)穩(wěn)定規(guī)定，不需要考慮P-△效應(yīng)穩(wěn)定規(guī)定，不需要考慮P-△效應(yīng)穩(wěn)定規(guī)定，不需要考慮P-△效應(yīng)該層該層X向滿足整體*****************************************************************第五部分樓層抗剪承載力、及承載力比值*****************************************************************Ratio_Bu:表達(dá)本層與上一層的承載力之比層號(hào)塔號(hào)X向承載力Y向承載力Ratio_Bu:X,Y414231322122111123TAT數(shù)據(jù)檢查輸出文獻(xiàn)水平力與構(gòu)造整體坐標(biāo)的夾角(弧度):Arf=0.000與否考慮梁柱重疊影響標(biāo)志：Mbcm=0與否按混凝土規(guī)范7.11.3條計(jì)算柱長(zhǎng)度系數(shù)標(biāo)志：Lzhu=0(梁扭矩<0)或(梁扭轉(zhuǎn)剛度>0)折減系數(shù)：Tb=0.40考慮與框支柱相連的框架梁的調(diào)整標(biāo)志：LR_kz=09度或1級(jí)框架構(gòu)造的梁柱鋼筋超配系數(shù)：R_rein剪力墻水平分布筋強(qiáng)度(N/mm2):FJwh=210.0剪力墻約束邊緣構(gòu)件的箍筋強(qiáng)度(N/mm2):FJw梁箍筋間距(mm):Sb=100.0剪力墻水平分布筋間距(mm):Swh=200.0構(gòu)造體形系數(shù)分段數(shù)(<4):Ndss=1.|各層附加微弱層地震剪力的人工調(diào)整系數(shù)各層幾何信息*****原則層號(hào)=1層號(hào)=4**********原則層號(hào)=2層號(hào)=3**********原則層號(hào)=4層號(hào)=1*****本層對(duì)稱軸上的節(jié)點(diǎn)數(shù)：Msy=0本層剪力墻混凝土強(qiáng)度等級(jí)：Ccw=25.00與上層相比不一樣的對(duì)稱軸上的節(jié)點(diǎn)數(shù)：Msyd=0層號(hào)=4塔號(hào)=層號(hào)=3塔號(hào)=層號(hào)=2塔號(hào)=層號(hào)=1塔號(hào)=層號(hào)=4塔號(hào)=層號(hào)=3塔號(hào)=塔號(hào)=1塔號(hào)=1塔號(hào)=++++荷載代碼Load荷載組合公式Load:荷載代碼Mx':相對(duì)于基礎(chǔ)底面形心的繞x軸彎矩原則組合值My’:相對(duì)于基礎(chǔ)底面形心的繞y軸彎矩原則組合值A(chǔ)Gy:底板y向全截面配筋面積節(jié)點(diǎn)號(hào)=1C20.0fak(kPa)=250.0q(m)=1.20Pt=34.0kPafy=210mPa柱下獨(dú)立基礎(chǔ)沖切計(jì)算：p(kPa)沖切力(kN)抗力(kN)H(mm)基礎(chǔ)各階尺寸：柱下獨(dú)立基礎(chǔ)底板配筋計(jì)算：loadM1(kNm)AGx(mm*mm)loadM2(kNm)AGy(mm*mm)節(jié)點(diǎn)號(hào)=2C20.0fak(kPa)=250.0q(m)=1.20Pt=34.0kPafy=210mPa柱下獨(dú)立基礎(chǔ)沖切計(jì)算：p(kPa)沖切力(kN)抗力(kN)基礎(chǔ)各階尺寸：No:S23LoadMx'(kN-m)My'(kN-m)N(kN)Pmax(kPa)Pmin(kPa)fa(kPa)S(mm)B(mm)方向p(kPa)沖切力(kN)抗力(kN)基礎(chǔ)各階尺寸：柱下獨(dú)立基礎(chǔ)底板配筋計(jì)算：節(jié)點(diǎn)號(hào)=4C20.0fak(kPa)=250.0LoadMx'(kN-m)My'(kN-m)N(kN)Pmax(kPa)Pmin(kPa)fa(kPa)S(mm)B(mm)柱下獨(dú)立基礎(chǔ)沖切計(jì)算：p(kPa)沖切力(kN)抗力(kN)節(jié)點(diǎn)號(hào)=5C20.0fak(kPa)=250.0q(m)=1.20Pt=34.0kPafy=210mPa方向p_(kPa)LoadMx'(kN-m)My'(kN-m)N(kN)Pmax(kPa)Pmin(kX-X-p(kPa)at(mm)load方向p_節(jié)點(diǎn)號(hào)=10C20.0fak(kPa)=250.0q(m)=1.20Pt=34.0kPafy=210mPaILoadMx'(kN-m)My'(kN-m)N(kN)Pmax(kPa)PLoadMx'(kN-m)My'(kN-m)N(kN)Pmax(kPa)Pmin(kPa)fa(kPa)S(mm)柱下獨(dú)立基礎(chǔ)沖切計(jì)算：方向p_(kPa)沖切力(方向p_(kPa)X-X-Y-Y-X-X-基礎(chǔ)各階尺寸：柱下獨(dú)立基礎(chǔ)底板配筋計(jì)算：loadM1(kNm)AGx(mm*mm)loadM2(kNm)AGy(mm*mm)柱下獨(dú)立基礎(chǔ)沖切計(jì)算：方向p(kPa)沖切力(kN)柱下獨(dú)立基礎(chǔ)底板配筋計(jì)算：loadM1(kNm)AGx(mm*mm)loadM2(kNm)AGy(mm*mm)節(jié)點(diǎn)號(hào)=14C20.0fak(kPa)=250.0q(m)=1.20Pt=34.0kPafy=210mPaLoadMx'(kN-m)My'(kN-m)N(kN)Pmax(kPa)Pmin(kPa)fa(kPa)S(mm)B(mm)方向p_(kPa)沖切力(kN)抗力(kN)柱下獨(dú)立基礎(chǔ)底板配筋計(jì)算：loadM1(kNm)AGx(mm*mm)loadM2(kNm)AGy(mm*mm)柱下獨(dú)立基礎(chǔ)沖切計(jì)算：方向p(kPa)沖切力(kN)基礎(chǔ)各階尺寸：123LoadMx'(kN-m)My'(kN-m)N(kN)Pmax(kPa)Pmin(kPa)fa(kPa)S(mm)Bp(kPa)抗力(kN)柱下獨(dú)立基礎(chǔ)底板配筋計(jì)算：loadM1(kNm)AGx(mm*mm)loadM2(kNm)AGy(mm*mm)節(jié)點(diǎn)號(hào)=24C20.0fak(kPa)=250.0q(m)=1.20Pt=34.0kPafy=210mPa柱下獨(dú)立基礎(chǔ)沖切計(jì)算：方向p(kPa)沖切力(kN)抗力(kN)基礎(chǔ)各階尺寸：柱下獨(dú)立基礎(chǔ)底板配筋計(jì)算：x實(shí)配：φ100200y實(shí)配：φ10@200節(jié)點(diǎn)號(hào)=25C20.0fak(kPa)=250.0q(m)=1.20Pt=34.0kPafy=210mPaLoadMx'(kN-m)M柱下獨(dú)立基礎(chǔ)沖切計(jì)算：at(mm)load方向p_(kPa)沖切力(kN)抗力(kN)H(mm)節(jié)點(diǎn)號(hào)=26C20.0fak(kPa)=250.0q(m)=1.20Pt=34.0kPafy=210mPaLoadMx'(kN-m)My'(kN-m)N(kN)Pmax(kPa)Pmin(kPa)fa(k方向p(kPa)沖切力(kN)抗力(kN)柱下獨(dú)立基礎(chǔ)底板配筋計(jì)算：loadM1(kNm)AGx(mm*mm)loadM2(kNm)AGy(mm*mm)方向p(kPa)節(jié)點(diǎn)號(hào)=30C20.0fak(kPa)=250.0q(m)=1.20Pt=34.0kPafy=210mPaLoadMx'(kN-m)My'(kN-m)N(kN)Pmax(kPa基礎(chǔ)各階尺寸：柱下獨(dú)立基礎(chǔ)底板配筋計(jì)算：loadM1(kNm)AGx(mm*mm)loadM2(kNm)AGy(mm*mm)柱下獨(dú)立基礎(chǔ)沖切計(jì)算：方向p(kPa)沖切力(kN)抗力(kN)基礎(chǔ)各階尺寸：No:節(jié)點(diǎn)號(hào)=38C20.0fak(kPa)=250.0q(m)=1.20Pt=34.0kPafy=210mPaLoadMx'(kN-m)My'(kN-m)N(kN)Pmax(kPa)Pmin(kPa)fa(kPa)S(mm)B方向p_(kPa)基礎(chǔ)各階尺寸：柱下獨(dú)立基礎(chǔ)底板配筋計(jì)算：loadM1(kNm)AGx(mm*mm)loadM2(kNm)AGy(mm*mm)節(jié)點(diǎn)號(hào)=39C20.0fak(kPa)=250.0q(m)=1.20Pt=34.0kPafy=210mPa柱下獨(dú)立基礎(chǔ)沖切計(jì)算：柱下獨(dú)立基礎(chǔ)底板配筋計(jì)算：loadM1(kNm)AGx(mm*mm)loadM2(kNm)AGy(mm*mm)節(jié)點(diǎn)號(hào)=42C20.0fak(kPa)=250.0q(m)=1.20Pt=34.0kPafy=210柱下獨(dú)立基礎(chǔ)沖切計(jì)算：at(mm)load方向p(kPa)沖切力(kN)抗力(kN)H(mm)X-Y-X-at(mm)load方向p(kPa)沖切力(kN)抗EQ\*jc3\*hps6\o\al(\s\up5(),)LoadMx'(kN-m)My'(kN-m)N(kN)Pmax(kPa)Pmin(kPa)fa(kPa)S(mm)B(mm)p(kPa)沖切力(kN)抗力(kN節(jié)點(diǎn)號(hào)=49C20.0fak(kPa)=250.0q(m)=1.20Pt=34.0kPafy=210mPaLoadMx'(kN-m)My'(kN-m)N(kN)Pmax(kPa)Pmin(kPa)fa(kPa)S(mm)基礎(chǔ)各階尺寸：柱下獨(dú)立基礎(chǔ)底板配筋計(jì)算：load