某辦公樓空調(diào)系統(tǒng)設計

群體系數(shù)；計算時刻下，室內(nèi)人數(shù)和；單個成年男子自然狀態(tài)下所能達到的小時顯熱散熱量，W；人體自然狀態(tài)下顯熱散熱狀態(tài)所形成的冷負荷系數(shù)。。3.2.6燈光冷負荷照明設備散熱進行相應的冷負荷計算，將時刻冷負荷用符號Qτ表達，根據(jù)燈具的不同情況如種類等需要進行不同計算，詳情如下：（1）燈具為白熾燈或鎮(zhèn)流動所帶的室外熒光燈，公式如下：(3-10)（2）燈具為鎮(zhèn)流器所帶室內(nèi)熒光燈，公式如下：(3-11)（3）燈具為暗裝熒光燈，公式如下：(3-12)式中：燈具標準功率，kW；根據(jù)熒光燈照有無小孔，且綜合考慮頂棚通風，將該系數(shù)確定為兩個區(qū)間，一個有小孔情況下取值區(qū)間在0.5到0.6范圍內(nèi)，一個無小孔情況下取值區(qū)間在0.6到0.8范圍內(nèi)；燈具同時使用時的照明細數(shù)，取值范圍在0.5到0.8區(qū)間內(nèi)；燈具照明開啟時間，h；燈具照明開啟到當前計算時刻，h；燈具照明時間段內(nèi)散熱所形成的冷負荷系數(shù)。3.2.7設備冷負荷熱設備及熱表面散熱形成的計算時刻冷負荷Qτ，按下式計算：(3-13)式中：熱源投入使用的時刻，點鐘；從熱源投入使用的時刻算起到計算時刻的時間，ｈ；時間設備、器具散熱的冷負荷系數(shù)；熱源的實際散熱量，W。電熱、電動設備散熱量的計算方法如下：（1）電熱設備散熱量： (3-14)（2）電動機和工藝設備均在空調(diào)房間內(nèi)的散發(fā)量：(3-15)（3）只有電動機在空調(diào)房間內(nèi)的散熱量： (3-16)（4）只有工藝設備在空調(diào)房間內(nèi)的散熱量：(3-17)式中：設備的總安裝功率，kW；電動機的效率；同時使用系數(shù)，一般可取0.5-1.0；利用系數(shù)，一般可取0.7-0.9；小時平均實耗功率與設計最大功率之比，一般可取0.5左右；通風保溫系數(shù)；輸入功率系數(shù)。3.2.8滲透空氣顯熱冷負荷滲透空氣的顯冷負荷(W)，按下式計算： (3-18)式中：單位時間滲入室內(nèi)的總空氣量，kg/h；夏季空調(diào)室外干球溫度，OC；室內(nèi)計算溫度，OC。3.2.9伴隨散濕過程的潛熱冷負荷（1）人體散濕和潛熱冷負荷①人體散濕量按下式計算(3-19)式中：散濕量，kg/h；名成年男子的小時散濕量，g/h。②人體散濕形成的潛熱冷負荷Q(W)，按下式計算： (3-20)式中：一名成年男子小時潛熱散熱量，W；群體系數(shù)。（2）滲入空氣散濕量及潛熱冷負①滲透空氣帶入室內(nèi)的濕量(kg/h)，按下式計算： (3-21)②滲入空氣形成的潛熱冷負荷(W)，按下式計算： (3-22)式中：室外空氣的含濕量，g/Kg；室內(nèi)空氣的含濕量，g/Kg；室外空氣的焓，KJ/Kg；室內(nèi)空氣的焓，KJ/Kg。（3）食物散濕量及潛熱冷負荷①餐廳的食物散濕量(kg/h)，按下式計算： (3-23)式中：就餐總?cè)藬?shù)。②食物散濕量形成的潛熱冷負荷(W)，按下式計算： (3-24)（4）水面蒸發(fā)散濕量及潛熱冷負荷敞開水面的蒸發(fā)散濕量(kg/h)，按下式計算： (3-25)式中：蒸發(fā)表面積，㎡；不同水溫下的擴散系數(shù)；蒸發(fā)表面的空氣流速；相應于水表面溫度下的飽和空氣的水蒸氣分壓力；室內(nèi)空氣的水蒸氣分壓力；標準大氣壓，1001325Pa；當?shù)卮髿鈮海≒a）。3.2.10新風負荷室外新鮮空氣及空氣品質(zhì)直接關乎到室內(nèi)空氣質(zhì)量。夏季時，外部空氣中不管是氣溫還是焓值都顯著高于室內(nèi)，因此空調(diào)系統(tǒng)為了在此時進行新風處理，就需要進行冷量提供。與此同時，冬季時，外部空氣不管是氣溫還是含水量都顯著低于室內(nèi)，因此空調(diào)系統(tǒng)為了在此時進行新風處理，就需要加大濕量生成及增加熱量耗費。新風量一般來說具有四個方面的標準：第一需要對人體及其他活動過程中所生成的污染物進行一定的排出和稀釋，從而達到空氣品質(zhì)要求；第二對室內(nèi)消耗的空氣量進行及時的補充及室內(nèi)產(chǎn)生氣體所需要的排氣量；第三維持空調(diào)室內(nèi)的正壓；第四新風量要始終維持在總風量占比10%以上的數(shù)據(jù)表現(xiàn)上。之所以要在室內(nèi)維持穩(wěn)定正壓，是為了防止外部未經(jīng)過空調(diào)系統(tǒng)處理空氣流通進室內(nèi)，從而對室內(nèi)空氣環(huán)境造成干擾和污染，基于此一定量新風就成為必要。通常室內(nèi)正壓取值范圍維持在5到10Pa區(qū)間內(nèi)。（1）夏季新風負荷：通常來說，夏季室外空氣環(huán)境中的焓值及氣溫的具體數(shù)據(jù)都超過室內(nèi)，空調(diào)系統(tǒng)我了保持室內(nèi)空氣標準需要對新風進行處理，此時為冷量消耗，也就是冷負荷，具體計算公式如下：CLQ=ρWG（hW-hN）/3.6G送入室內(nèi)的總空氣量，m3/h；hW在夏季室外計算參數(shù)時的焓值，kJ/kg；hN室內(nèi)計算溫度，kJ/kg。（2）冬季新風負荷按下面公式計算：Q=GwhR-h0式中：Q新風負荷，KW；Gw新風量，kg/s；h0、hR室外、室內(nèi)空氣的焓值，kJ/kg。（3）新風濕負荷：W=ρWG（dW-式中：ρW夏季空調(diào)室外計算干球溫度下的空氣密度，一般可取ρW=1.13kg/m3；G送入室內(nèi)的總空氣量，m3/h；dW在夏季室外計算參數(shù)時的含濕量，g/kg；dN室內(nèi)空氣含濕量，g/kg。3.3熱負荷計算通常來說，空調(diào)熱負荷具體含義指的是，在冬季環(huán)境下，為了維持室內(nèi)一定的溫度標準而需要供應的熱量情況。一般民用性質(zhì)建筑，空調(diào)冬季使用時的經(jīng)濟性要稍微超過夏季影響。對于空調(diào)熱負荷的計算過程，其涉及到的原理是穩(wěn)定傳熱，具體計算模式與供暖系統(tǒng)的熱損失基本相符，主要涉及以下方面數(shù)據(jù)項：（1）經(jīng)由圍護結(jié)構(gòu)流通入空氣所生成基本耗熱量計算公式如下：Qj=KF（tN-附加耗熱量：該項數(shù)據(jù)獲取可以從前述基本耗熱量得到，按百分比進行計算，同時還需要參考其他各項附加值，得到耗熱量具體公式如下：Q1=Qj1+β（3）由門窗縫隙流通入內(nèi)的冷空氣所產(chǎn)生的耗熱量計算公式如下：Qs=0.28CpVp（4）直接開啟外門流動入內(nèi)冷空氣所稱生耗熱量：通常來說，單層門耗熱量可以按照基本耗熱量的百分率還進行計算，一般我65N%，公式中的N表示當前外門所在樓層。3.4負荷計算實例本方案中所涉及的大樓內(nèi)部房間數(shù)目眾多，因此以1001號辦公用的房間作為樣本范例進行各方面詳細負荷計算過程，而其他房間則利用軟件天正暖通直接得到結(jié)果。3.5冷負荷計算由《實用供熱空調(diào)設計手冊》表20.2-6，進行房間面積數(shù)據(jù)比對，確定1001號空調(diào)房間為中型大小。（1）北外墻冷負荷，依據(jù)《設計手冊》中提供的表格和數(shù)據(jù)，其中續(xù)表20.3-1中提供詳細的鎮(zhèn)江外墻冷負荷數(shù)據(jù)，在此用tτ-ξ來進行符號代表，同時還能得到地區(qū)丟正系數(shù)的具體數(shù)據(jù)，計算公式具體可見（3-1），將結(jié)果錄入表3-1，具體詳情見下表：表3-1外墻逐時冷負荷（單位：W）（2）內(nèi)墻冷負荷表3-2東西內(nèi)墻逐時冷負荷（單位：W）（3）人體冷負荷：對該空調(diào)房間按照人均8平方進行相應計算，并從《設計手冊》中對應的表格中進行群體系數(shù)查找，具體有表20.7-2、-3、-4這三個表格，最終系數(shù)取值確定是0.93，據(jù)此可知，每名成年男子每小時自然狀態(tài)下顯熱散熱量能夠生成大約66W左右，該數(shù)據(jù)項用q1進行符號替代，人體時刻顯然散熱的冷負荷系數(shù)數(shù)據(jù)結(jié)算結(jié)果用符號Xτ-T來進行表示，計算公式具體可見（3-10），將結(jié)果錄入表3-3，具體詳情見下表：表3-3人體冷負荷單位（W）燈具冷負荷，該空調(diào)房間照明是熒光燈，根據(jù)《設計手冊》能夠得到相應的照明功率密度，再查手冊中的表20.8-2，得到對應的冷負荷系數(shù)，并將數(shù)據(jù)代入相應公式（3.14）進行計算，將所的結(jié)果錄入表3-4。表3-4照明冷負荷單位（W）設備冷負荷，由于該空調(diào)房間主要都是一些電器，據(jù)此利用《使用供熱空調(diào)設計手冊》中所提供的不同設備的散熱功率，其具體密度數(shù)據(jù)數(shù)值是每平方具有20W，將相關數(shù)據(jù)代入公式（3.15），得到一定結(jié)果，并將其列入下表3-5：表3-5設備冷負荷單位（W）第四章空調(diào)方案的確定通常來說，空氣調(diào)節(jié)系統(tǒng)會涉及到三個方面的組成構(gòu)件，一部分是空氣處理相關的裝置和設備；一部分是空氣輸送相關的管道和裝置；一部分是空氣分配相關的設備和裝置，基于現(xiàn)場需要和不同功能訴求，能夠?qū)崿F(xiàn)多種形式和不同性能要求的系統(tǒng)組成。在實際工程施工時，對空調(diào)系統(tǒng)的選擇需要綜合考慮包括當前建筑的實際用途及具體面向的使用對象情況、各方面負荷情況和負荷特點、對空氣環(huán)境的調(diào)控要求涉及溫濕度等多種情況、空調(diào)機房的安放場地及實際供給面積、前期投入欠款數(shù)額及投入運行后的支持支出和維護費用等諸多方面因素。對室內(nèi)環(huán)境進行改善最便捷有效的方式是通風，因此需要提供全面通風方案，且盡量利用自然形式的通風，以有效節(jié)約投入和后續(xù)資源供應，只有當自然通風無法達到標準，才綜合考慮機械通風，通常情況都會綜合利用兩種不同通風模式進行搭配使用。4.1空調(diào)系統(tǒng)的分區(qū)處理一般來說，都要對建筑物進行全盤的衡量，依據(jù)其不同使用要求及建筑物用材等方面的特點，來對集中空調(diào)系統(tǒng)進行具體的方案規(guī)劃，通常情況下會針對不同建筑情況而對系統(tǒng)提供分區(qū)處理和劃分。其基本原則就是就近處理，換言之將距離相近且室內(nèi)環(huán)境類同的房間聯(lián)系到一起，進行系統(tǒng)組合。這是室內(nèi)環(huán)境情況具體來說指的是濕熱比等參數(shù)詳情。作為辦公用建筑，對于負荷的區(qū)分和確定主要以房間進深作為參考，在空調(diào)系統(tǒng)設計手冊中也涉及到該方面的詳細內(nèi)容，建筑物如果出現(xiàn)進深過大的情況，那么就可以將之區(qū)分成內(nèi)區(qū)及其他較為靠近外部的周邊區(qū)。而周邊區(qū)負荷情況會因為外界日照等情況出現(xiàn)顯著波動，而內(nèi)區(qū)則無此影響，相應負荷自然也就不存在，在手冊內(nèi)容中，對周邊區(qū)的劃分是以建筑物外層往內(nèi)部延伸4到6m的范圍，再往里則一概劃定為內(nèi)區(qū)。4.2空調(diào)系統(tǒng)的設計原則(1)達到室內(nèi)要求所劃定的標準線，也就是設計方案及實際運行中都能滿足室內(nèi)要求的指標和參數(shù)，具體包括溫濕度及空氣凈化系數(shù)等多方面要求；(2)經(jīng)濟性要求，主要是前期設備及其他方面的投入，同時運行后的實際能源等支出情況都具有一定經(jīng)濟性指標；(3)針對同一系統(tǒng)下的房間，要盡量進行系統(tǒng)分離，避免相互不利的影響；(4)在設計時，要對風管實行精控，長度和重疊情況都需要嚴格控制，便于進行施工及后期的管理等；(5)保持系統(tǒng)性能設置與建筑物分區(qū)所出現(xiàn)不同空調(diào)系統(tǒng)要求間的一致性。(6)民用建筑一般不用配置規(guī)格過大的空氣系統(tǒng)，受限于建筑狀況，風管布置會出現(xiàn)困難；同時系統(tǒng)最好是分樓層進行區(qū)分，如果需要跨樓層安裝，層數(shù)也要盡量控制在一定范圍內(nèi)，能夠提高消防安全性。4.3方案比較表4-1全空氣系統(tǒng)與空氣－水系統(tǒng)方案比較表表4-2風機盤管+新風系統(tǒng)的特點表s前面先對全空氣系統(tǒng)進行了介紹，同時又對空氣-水進行有所闡述，并對這二者展開比較，二者的優(yōu)缺點都一一論及并分析，最終對大樓空氣處理方案有所定論。對于一些空間較小的房間如辦公室、會議室等，這些房間對于空調(diào)系統(tǒng)功能要求不同，房間內(nèi)部負荷也會伴隨時間有所改變，同時還需要考慮層高的因素，因此系統(tǒng)選擇了風機盤管外加獨立新風方案，這其中較為特殊處在于新風處理時單獨進行的，與傳統(tǒng)回風箱新風處理模式進行比較，噪聲明顯降低，同時風機風量也有一定程度降低，在風機盤管保持禁用的狀態(tài)下依然能夠完成送風，確保了室內(nèi)空氣品質(zhì)，并且依據(jù)房間功能等方面要求進行特殊區(qū)分和設計。第五章空氣處理過程計算本方案中關于送風溫差的設置，參考的數(shù)據(jù)來源是一次露點送風，所謂露點送風換言之也可以叫做最大溫差送風，具體含義是對空氣進行冷卻處理，讓其達到熱濕比線標準，之后在進行送風操作，而其中如果以最大溫差進行送風實現(xiàn)，就能夠避免再加熱處理，從而有效降低熱能耗。5.1風機盤管加新風系統(tǒng)的空氣處理過程圖5-1：夏季處理過程1001夏季工作間的計算參數(shù)；針對夏季外部空氣環(huán)境，進行對應參數(shù)設置，具體如下：tW=34.8℃,φW=60.6%,hW=90.6kj/kg，dW=21.6g/kg；室內(nèi)空氣計算參數(shù)：tN=26℃，φN=60%，hN=58.8kj/kg，dN=12.8g/kg?？諝馓幚盱蕽駡D的具體流程顯示情況及相關結(jié)算詳情：在焓濕圖上進行觀察，尋找室內(nèi)外的狀態(tài)點，并將之分別用符號N和W進行表示，從前文已經(jīng)得到1001號空調(diào)房的余熱實際取值數(shù)據(jù)是2.414kW，同時，余濕實際取值數(shù)據(jù)是1.0kg/h，將二者進行對比，可得到熱濕比，具體公式表達如下：將送風溫差具體取值設定成8℃，通過N，也就是室外狀態(tài)點，來描繪熱濕比線，并將之與18℃等溫線進行交匯，交匯點確定為O點，該點也就是通常所說送風狀態(tài)點，公式中t代表18℃，與此同時h詳細取值數(shù)據(jù)是48.5j/kg，同時在D點做等焓線，其與φ線的交匯點，將之確定為L點，將之參數(shù)確定為21.5℃，同時，h詳細取值數(shù)據(jù)是58.8kj/kg。將兩個交匯點進行相連，也就是L點和O點，同時將新風比取值確定為11%，最終可以得到點M，這時參數(shù)值t具體數(shù)值顯示是10.6℃，同時，h詳細取值數(shù)據(jù)是22.6kj/kg。依據(jù)上述數(shù)據(jù)，總風量的計算公式和具體結(jié)果如下：G1=G-Gw=0.2-0.016=0.184kg/s設備容量計算；新風機組冷量計算公式和據(jù)圖結(jié)果如下：風機盤管冷量：其余房間的具體計算過程與1001號空調(diào)房類似，各方面具體參數(shù)及送風量結(jié)算結(jié)果制成一張圖表，具體可見附錄。5.2新風處理方法及送風方式的確定5.2.1新風處理方法對風機盤管加新風系統(tǒng)而言，在目前在現(xiàn)場工程場景中，對新風處理主要有以下幾種不同方案設計：方案一，對新風進行去除一定濕度并溫度冷卻的處理，且處理標準要低于室內(nèi)含濕量水平，從而滿足室內(nèi)濕負荷條件，同時還需要達到部分濕熱冷負荷標準。而風機盤管則主要負責后者，也就是濕熱冷負荷，具體運行環(huán)境是干工況，基于此，為了讓盤管維持這一運行狀態(tài)，需要讓冷水保持一定水溫，具體溫度區(qū)間保持在15到18℃范圍內(nèi)。方案二，對新風進行去除一定濕度并溫度冷卻的處理，且處理標準要達到空氣焓值水平，這種狀態(tài)下，風機盤管需要承擔多方面的冷負荷標準，涉及到室內(nèi)活動人員、設備及圍護結(jié)構(gòu)等。這一方案主要針對密度性較小的辦公室或者賓館。方案三，對新風進行去除一定濕度的處理，注意這一方案并非冷卻去濕，處理后新風需要符合室內(nèi)濕符合水平，與此同時風機盤管則要在此種場景下負責顯熱冷負荷。新風主要去濕路徑是讓新風與鹽溶液進行接觸，該溶液需要經(jīng)過冷凍水冷卻，冷凍水溫度區(qū)間值在15到18℃范圍內(nèi)，讓處理后新風具有標準值以內(nèi)的含濕量，即含濕量﹤，此時新風溫度也會保持與室溫一致；對風機盤管也需要采用冷凍水冷凍處理過程，冷凍水溫度區(qū)間值在15到18℃范圍內(nèi)。與本方案中實際條件和施工環(huán)境進行綜合考慮，方案一和方案三都需要提供冷凍水，而如果想要實現(xiàn)這一條件，就需要進行冷凍水系統(tǒng)設計和施工，不光工程過于復雜且投入已經(jīng)超過預期，因此予以排除；方案二具有更為廣泛的適用性，在密度性較小的辦公場所和賓館中的設計方案中最為常用，因此本次方案設計中采納了方案二，也就是對新風進行去除一定濕度并溫度冷卻的處理，且處理標準要達到空氣焓值水平。5.3空調(diào)設備選型5.3.1風機盤管的選型通常來說，可以對風機盤管進行多類型劃分，以結(jié)構(gòu)形式進行區(qū)分，有立式、臥式以及日常也經(jīng)常可以看到的壁掛式等多個不同類型；以安裝方式進行區(qū)分，有明裝和暗裝兩種不同類型；明裝形式的盤管外殼為了與建筑裝飾相匹配，會注重美觀度，另外送風口、回風口這些裝置和設備都附帶，同時還有用于回風過濾的裝置，具體安裝方式是室內(nèi)明露式，而暗裝形式的盤管外殼則不需要考慮匹配度，因此非常簡單粗陋，通常安裝位置放在房間室外頂棚，或直接利用建筑裝修進行遮蓋擋?。灰詸C外靜壓進行區(qū)分，有一般及高靜兩種不同類型。在具體類型選擇中，需要綜合考慮多種情況，涉及房間功能訴求、建筑用材及機構(gòu)、所能提供安裝位置等。本文方案中主要是辦公室、會議室等類型房間內(nèi)部需要進行風機盤管安裝和設置，因此都選用暗裝模式，同時在結(jié)構(gòu)上選用臥式，具體安裝部位放在頂部吊頂，考慮到房間大小有區(qū)別，開間也不盡一致，因此根據(jù)開間大小進行風機盤管臺數(shù)安裝，開間小的安裝一臺，開間大的就安裝兩臺及以上。將一層1001房作為樣本進行觀察，該房間的用途是作為資料室使用，對此展開負荷計算，結(jié)果冷負荷具體數(shù)值表現(xiàn)是2.414w，同時風量計算結(jié)果顯示是520m3/h，前述數(shù)據(jù)也是風機盤管所需要承擔的負荷量，該房間盤管部分冬夏需要四季都能夠有效運行，因此風機盤管多種不同型號和性能的選擇中，最終方案敲定FP-68型，該型號制冷量指標數(shù)據(jù)顯示是3600w，與此同時，送風量指標數(shù)據(jù)顯示達到680m3/h，達到該房間所需要的冷量和風量。其他不同功能和需要的房間，風機盤管選型適配結(jié)果詳情如下：表5-1風機盤管選型匯總表5.3.2新風系統(tǒng)的機組選型針對負一層特殊場景和情況，風機盤管加新風系統(tǒng)的功能需要，其中新風量具體數(shù)值表現(xiàn)是440m3/h，與此同時，新風負荷具體數(shù)值表現(xiàn)是6.143kW，如果將安全系數(shù)值具體設定為1.1，此時新風量具體數(shù)值表現(xiàn)計算是484m3/h。依據(jù)前述數(shù)據(jù)來進行新風機型號選擇，最終選定HDK-01。該型號擁有3排表冷器，其他性能數(shù)據(jù)指標分別是，額定風量具體指標數(shù)據(jù)是1000m3/h，另外，供冷量具體指標數(shù)據(jù)是15.6kW，同時，供熱量具體指標數(shù)據(jù)是18kW，機外余壓具體指標數(shù)據(jù)是150pa。針對一層到十三層的場景和情況，最終選定HDK-02。不同型號新風機組性能詳情見表5-2。同時廠家選擇為江蘇舒源的SYXF系列。表5-2部分新風機組性能參數(shù)表第六章氣流組織及風管布置6.1氣流組織概述對于空調(diào)室內(nèi)來說，氣流速度場往往具有關鍵性影響和作用，是其他場形成和存在的基礎性條件，如溫度場等，因此不同的室內(nèi)空氣環(huán)境要求及不同功能需求的空調(diào)房，也需要提供與之相適配的氣流速度場。對于空調(diào)房間的氣流速度場具體的設計方案，需要綜合多種因素進行考慮，包括送風狀態(tài)參數(shù)具體標準、空調(diào)系統(tǒng)室內(nèi)安裝維持、適應不同需要和環(huán)境的氣流組織模式等，從而讓房間氣流能夠呈現(xiàn)均勻而舒適的流動及分布，從而讓空調(diào)房間內(nèi)的空氣環(huán)境各方面的指標如溫濕度、氣流速度等同時達到工藝性和舒適性兩方面的要求。從官方權威設計規(guī)范，即《全國民用建筑工程設計技術措施暖通空調(diào)》，這一規(guī)范性文件中對于氣流組織設計，提出了一些具體的要求和指標：(1) 在工程設計和施行時，需要對氣流組織進行多方面的計算，確定當前環(huán)境的具體數(shù)據(jù)和情況；(2) 在氣流組織方案中，要達到多方面標準，涉及到空氣環(huán)境溫濕度情況、人體感覺較為舒適的氣流速度標準、室內(nèi)雜音噪音要求及其他空氣品質(zhì)標準。(3) 實現(xiàn)氣流組織的裝置和設備要能與建筑物裝飾相匹配；(4) 需要著重關注氣流分布情況，盡量做到均勻分布，避免死角及可能觸發(fā)的短路等多種不利情況發(fā)生。氣流組織的具體標準及要求見表6-1:表6-1氣流組織的基本要求6.2空調(diào)送風口和回風口6.2.1送風口所謂的大送風口，又有另一個名稱叫空氣分布器，可以分成多種不同類型，以安裝位置進行區(qū)分，有側(cè)送、頂送及地送三種不同類型；以送出氣流形態(tài)進行區(qū)分，有擴散氣流類型、軸向氣流類型、孔板氣流類型等。其中擴散類型的典型特征是室內(nèi)空氣誘導性顯著，因此送風攜帶的溫度表現(xiàn)降低速度較為明顯，另外氣流射程相較而言偏短，軸向類型的典型特征是室內(nèi)空氣誘導性不顯著，溫度衰減相較來說比較慢，氣流射程表現(xiàn)較為突出，孔板類型的典型特征是溫度衰減相對來說非?？欤植夹员憩F(xiàn)更為均勻。送風口的常見類型：側(cè)送風口：具體來說有格柵類、百葉類、條風類等。散流器：型號非常多，有圓盤型也有流線型，同時還有線型等諸多不同類型，可依據(jù)工程需要進行選擇。噴射式送風口：具體來說包括圓形、矩形還有一類型較為特殊的旋轉(zhuǎn)球形。綜合衡量了本次空調(diào)工程方案所需要的性能要求及氣流組織要求，方形散流器兼顧適配性和實用性，成為首選。本方案中對于散流器選擇主要涉及到平送風，同時還需要用到側(cè)送百葉形式。對空調(diào)房內(nèi)的送分口及管道的空氣流速具體詳情見表6-2：表6-2風口建議流速表6.2.2回風口通常來說，房間回風口也就是各種氣流回流的地方，在這里風速很快降低，就房間整體性影響來說，比送風口要更低一點，并且設計也較為簡單，類型也較為固定，有活動百葉類型、固定葉片類型等。常用回風口的布置方案：（1）通常來說室內(nèi)氣流流動形態(tài)主要受到送風射流的左右，回風口位置并不會在其中擁有顯著影響，同時對區(qū)域溫差的形成也幾乎不存在影響，因此除非房間面積過大空間過高，或者面積達同時區(qū)域溫差要求較高的兩類空調(diào)房以外，回風口都可安排在房間一側(cè)。（2）回風口位置應安排在離射流區(qū)較遠的位置，同時側(cè)送方向通常都需要位于送風口同側(cè)，且處在下風位。（3）空間如果過高過大，則房間上部會留存一定余熱量，因此此類房間應在上部位置安排排風或回風裝置，排除余熱量，從而幫助調(diào)節(jié)空調(diào)區(qū)總體熱量。（4）多個內(nèi)室且有走廊的超大規(guī)模空調(diào)房，回風口布置通常來說會放在走廊端頭，以便更好的進行集中回風；與此同時，與走廊相接的內(nèi)墻或門下側(cè)，也可以安排一些百葉柵口，并且最好是可調(diào)節(jié)式的，另外走廊兩端由于經(jīng)常需要使用，因此門需要具備較高的氣密性。（5）有些空調(diào)區(qū)域內(nèi)存在一些難以挪動的局部熱源，需要進行隔離處理，可以在附近安裝排風罩或排風口，此時如果存在這里處理過的空氣焓值相較于室外要低的情況，那此處排風口顯然也可以當做回風口使用，并且將之與回風系統(tǒng)在有需要時進行連接。本方案設計中選擇使用散流器。6.3空間氣流分布的形式一般來說，送回風形式受到多因素影響，有多種不同類型：（1）上送下回：這種模式的含義就是從室內(nèi)空間的上部進行空氣送入處理，同時經(jīng)由空間下部進行空氣排出處理，簡稱“上送下回”，這種類型送風模式是一種傳統(tǒng)基本型，主要優(yōu)點在于送入的空氣氣流會有一段和室內(nèi)空氣充分融入摻雜的時間，之后才會進入工作區(qū)，因此最終室內(nèi)空氣環(huán)境的溫度場和速度場就會呈現(xiàn)較為穩(wěn)定和均勻的狀態(tài)。（2）上送上回：此種模式下，空氣的送入和排出都是經(jīng)由室內(nèi)空間上部進行，管道也集中于此，為了實現(xiàn)管道安裝，需要在異側(cè)進行吊頂。（3）下送上回：這種模式，顧名思義，就是與第一種模式反過來，下部送入，而上部進行排出。通過前面的闡述，可以對本工程方案中氣流組織形式進行最終決定。也就是風機盤管加獨立新風系統(tǒng)，該系統(tǒng)中氣流組織的具體類型是用散流器進行空氣平送處理，而在回風口為了能夠更有效實現(xiàn)需求和功能，則選擇方形散流器。6.4氣流組織的計算6.4.1送風口的計算如果以一層1001號房間作為樣本范例，針對該方面進行散流器的選擇，前面已經(jīng)計算出該房間總送風量具體需求數(shù)值是680m3/h。（1）首先就要進行散流器的安裝和放置。具體施工計劃詳情見圖6-1，由圖可知共打算安裝2個散流器，來平攤總送風量，因此每個需要承擔數(shù)值是340m3/h。我們在前文中回顧了空調(diào)技術發(fā)展歷史，并對其未來趨向進行了分析和展望，指出科技創(chuàng)新以無可抵擋之姿出現(xiàn)在眾多企業(yè)面前。未來空調(diào)必然會向著更為健康化和人性化方向發(fā)展，同時也會有更高的環(huán)?；瘶藴屎鸵?，另外伴隨智能技術飛躍式發(fā)展，網(wǎng)絡化也大勢所趨，有鑒于此，各個空調(diào)廠家已經(jīng)研發(fā)和推出許多提升和保障空氣質(zhì)量的技術，如多重空氣過濾、環(huán)繞立體送風等等。圖6-1：資料室散流器布置初選散流器。具體性能要求是送風口風速取值數(shù)據(jù)顯示是2.5m/s，同時取風口面積系數(shù)取值數(shù)據(jù)顯示是0.8，該設備尺寸大小數(shù)據(jù)顯示是250X250mm，據(jù)此得到面積實際數(shù)據(jù)結(jié)果是0.05㎡，而風口實際風速具體取值表現(xiàn)是1.89m/s，同時，射程取值數(shù)據(jù)是2.8m。(3)室內(nèi)均速計算公式詳情如下：式中：L射流服務區(qū)邊長，m;H空調(diào)房高，m;r為射流射程與邊長之比，因此rL即為射程Um=0.381×2.8/2(1.524最終結(jié)算結(jié)果顯示達到風速標準。6.4.2回風口的計算依舊以一層1001號房間作為樣本范例，進行回風口安排，單個風口所具備的回風量具體數(shù)據(jù)表現(xiàn)是620m3/h，在回風口類型選擇上確定為單層百葉，此時回風速度的具體取值數(shù)據(jù)是2.0m/s，同時取風口面積系數(shù)具體數(shù)據(jù)顯示是0.8，具體尺寸要求數(shù)據(jù)顯示為400X200，而回風口所具有的回風速度具體數(shù)據(jù)顯示是2.69m/s。其他不同功能房間也采用同樣計算方式，尺寸詳細數(shù)據(jù)可于設計方案圖中獲取。6.5風管的布置（1）管材選用鍍鋅鋼板，具體厚度數(shù)據(jù)及加工模式，按照空調(diào)工程規(guī)范進行實際操作。（2）在部分風管與其他裝置和設備連接處，需要利用人造革軟接模式，軟接具體長度設置數(shù)據(jù)區(qū)間是200到300mm范圍內(nèi)，如與通風機進出口連接處就需要利用軟接進行；軟接接口具有一定嚴密性要求，同時要求牢固。在軟接部位不能出現(xiàn)變徑。（3）如果是可拆卸類型的風管接口，安防位置不能是墻板或樓板內(nèi)部。（4）水平方向或垂直方向的風管，需要安裝承托裝置，裝置具體構(gòu)型由安裝單位在綜合考慮功能實現(xiàn)和現(xiàn)場需求后自行決定。（5）承托裝置要設置在保溫層外，并且需要在裝置與風管間鑲上能夠減震隔離的墊木，另外，承托裝置需要避開一些零部件進行防止，如測量孔等。（6）安裝調(diào)節(jié)閥等多種不同具有調(diào)節(jié)功用的配件時，要保持操作部分位于易用的方位和位置。（7）對于閥門安裝，如防火及排煙閥等，要先對閥門的靈活性及質(zhì)量進行檢查，確定符合標準和要求后再進行安裝。（8）防火閥安裝需要額外關注，必須與設計方案一致，且氣流方向與閥體標識符合，需要對此進行再三確認，嚴禁出現(xiàn)反向情況。6.6風管水力計算原理（1）風管沿程阻力損失可按下式計算：(6-式中：單位管長沿程阻力，；風管長度，m。其中單位管長沿程阻力可按下式計算：(6-式中：摩擦阻力系數(shù)；空氣密度，；風管當量直徑m；（2）風管局部壓力損失(6-式中：局部阻力系數(shù)；風管內(nèi)局部壓力損失發(fā)生處得空氣流速，m/s；空氣密度，；6.7風管水力計算步驟通常來說，水力計算也有多種不同方法，假定流速法使用較為廣泛，優(yōu)點在于先行依據(jù)考慮性能及經(jīng)濟等多方面因素確定風管流速，之后再從風管風量出發(fā)來對風管斷面進行相應的尺寸計算，同時也可以據(jù)此得到阻力的具體數(shù)據(jù)。圖6-2：新風系統(tǒng)單線圖（1）首先是要對空調(diào)系統(tǒng)展開相應的軸測圖描述，同時對管段風道進行一系列的編號，具體詳情見圖6-2，據(jù)此計算出長度和對應的風量。（2）其次確定風道流速，先給定流速一個虛擬設置，根據(jù)前述所得風量結(jié)果來獲取喉部面積，進而來選定風道的尺寸數(shù)據(jù)，接下來就可以據(jù)此獲得真實流速，通常情況下直管流速取值范圍大概在3到4m/s區(qū)間內(nèi)，干管取值范圍則大概在5到7m/s區(qū)間內(nèi)，依據(jù)以上風速數(shù)據(jù)來進行最不利環(huán)路阻力計算等。表6-3空調(diào)系統(tǒng)中的空氣流速由上可知，最不利環(huán)路阻力計算公式詳情如下：(6-4)(3)阻力計算摩擦阻力計算的基本公式：長度為的風道摩擦阻力可按下式計算(6-5)式中——單位管長沿程壓力損失，也稱單位管長摩擦阻力損失，，見《設計手冊》，根據(jù)風量和風速查表11.2-3，其計算公式如下(6-6)式中：空氣密度，標準狀況下，；風道內(nèi)空氣的平均流速，；風道的當量直徑，；圓形風道的當量直徑，為風管直徑；矩形風道的當量直徑，、分別為矩形風道的兩個邊長；λ摩擦阻力系數(shù)，λ值可按下式計算：(6-7)式中：風道內(nèi)壁的當量絕對粗糙度；雷諾數(shù)：(6-8)式中：空氣的運動粘度，標準狀況下，。局部阻力計算的基本公式 (6-9)式中：彎頭、三通等阻力系數(shù)。（4）并聯(lián)管路阻力平衡計算(6-10)式中：混合點不平衡率；1路各管段總阻力；2路管段總阻力。如果，則并聯(lián)管段阻力符合要求；如果說明并聯(lián)管段阻力不符合要求，此時可以采用閥門調(diào)節(jié)使其平衡。（5）1層-新風管水力計算表如下表6-4一層新風系統(tǒng)分支水力計算表6-3負一層新風系統(tǒng)最不利路徑水力計算表其中最不利環(huán)路1-2-3-4-5-11總阻力為：69Pa需要對環(huán)路阻力進行對應的不平衡率計算，如果計算結(jié)果顯示超過15%，則認為當前出于不平衡狀態(tài)，需要在該環(huán)路的支路設置相應的調(diào)節(jié)閥，閥門類型是滴電動對開多頁類型。綜合以上數(shù)據(jù)來進行空調(diào)機組選擇，綜合適用性和實用性，型號確定是HDK-03，該型號機外全壓取值數(shù)據(jù)顯示是150Pa，同時，最不利環(huán)路阻力取值數(shù)據(jù)顯示是69Pa，如果該項目數(shù)據(jù)大小低于全壓，則表明機組達到標準。第七章水系統(tǒng)設計7.1水系統(tǒng)分類水系統(tǒng)分類情況如表7-1：表7-1水系統(tǒng)分類表7.2水系統(tǒng)方案的確定本工程方案對于水管布置，在經(jīng)過綜合衡量后，確定為兩管制異程式，與此同時，對于水系統(tǒng)的選擇，結(jié)合多方面因素，確定是閉式等溫一次泵定式。（1）兩管制系統(tǒng)的優(yōu)點該種水系統(tǒng)，能夠共用供回水管路，冷、熱季節(jié)分別進行熱、冷水供應，具體供應情況將有系統(tǒng)管理人員根據(jù)多數(shù)房間的功能需求和現(xiàn)場情況進行確定，實現(xiàn)冷、熱水的交替轉(zhuǎn)換供應。該系統(tǒng)管理非常方便，且前期設備和器件投入相對較小。之所謂使用該系統(tǒng)，主要基于本工程方案不需要空調(diào)系統(tǒng)具有高精度反應。另外三管制雖然也可以共用回水管路，但由于三管并用冷熱混合性較強導致能耗損失較高，反而降低運行效率，而且這種形式的水利工況要求較高，實現(xiàn)順利運行需要更多投入。而四管制則存在前期投入過高的不足且空間占用較高難以進行協(xié)調(diào)。（2）閉式系統(tǒng)的優(yōu)點①不需要對樓層層數(shù)進行額外考慮，僅需要控制管路長度，盡量克服其中存在的循環(huán)阻力。這一過程都是循環(huán)水，不易受到外部影響和污染，管道內(nèi)腐蝕情況較為良好。③該系統(tǒng)以膨脹水箱來替代開式系統(tǒng)所需要的回水池。（3）同程和異程系統(tǒng)的選擇本方案中之所欲選擇異程系統(tǒng)，出于兩方面考慮，一是對管道阻力平衡的考慮，一個是對施工及后期檢修維護的考慮。（4）一次泵定流量系統(tǒng)的選擇該系統(tǒng)的特點就是實現(xiàn)主機與各個末端裝置間的空調(diào)水循環(huán)流動。該系統(tǒng)的優(yōu)點是設置相對簡單，不需要復雜的控制元件。由于本工程方案中對于水泵揚程的設計距離是20m左右，這個標準不需要對水泵有額外要求，因此采用了該一次泵系統(tǒng)。與其他的二次泵系統(tǒng)相比，雖然二次泵能夠降低能耗，但卻存在前期投入大，同時對控制元件要求較高的不足，另外，空間占用也較大。本次工程方案中總負荷有限，如果使用二次泵系統(tǒng)無法達到經(jīng)濟性和節(jié)能性要求。7.3水管的水力計算7.3.1水管水力計算的原理及依據(jù)總阻力=沿程阻力+局部阻力（1）沿程阻力水在管道內(nèi)流動的沿程阻力可按下式計算：(7-1)單位管長沿程阻力可按下式計算：(7-2)式中：摩擦阻力系數(shù)，無因次量；流速，；管道內(nèi)徑，；直管段長度，；水的密度，；(2)局部阻力水流動時遇到彎頭、三通及其它異形配件時，因摩擦及渦流耗能而產(chǎn)生的局部阻力為：(7-式中：局部阻力系數(shù)；管道內(nèi)徑，；7.3.2水系統(tǒng)的水力計算步驟以一層風機盤管加新風系統(tǒng)的水系統(tǒng)為例，水系統(tǒng)計算簡圖如圖7.1所示圖7-1：一層風機盤管水系統(tǒng)簡圖對水管環(huán)路進行檢查，對其中最不利環(huán)路進行明確標示。（2）在進行管路布置操作時，冷凍水回、供水溫度分別采取取值數(shù)據(jù)12℃以及7℃，據(jù)此進行管段流量的計算，其具體公式就是該管段所涉及各個房間的流量總計，依據(jù)該流量計算結(jié)果來進行管徑計算以及對其中存在的壓力損失進行計算。各個房間流量總計可用以下公式進行表達：(7-式中：水的比熱容，；冷負荷，根據(jù)情況設置的供回水溫度取值，℃。當對管段內(nèi)機組水流量數(shù)據(jù)已經(jīng)獲取的情況下，可據(jù)此進行管段總流量計算并得到最終計算數(shù)據(jù)。（3）對水系統(tǒng)管徑的具體確定流程：首先流速限制范圍在一般，當管徑取值范圍限制為100到250（mm）范圍內(nèi)時，此時流速值大約維持在1.5m/s上下，當管徑取值范圍限制在100（mm）以下，此時流速值大約維持在1.0m/s以下。本方案中管徑實際取值是100（mm）以下，據(jù)此得到流速值實際取值大約在0.9m/s。此外，也可以從2009年版的工程技術指標中進行相應的規(guī)定和標準獲取，具體內(nèi)容見表7-2。表7-2空調(diào)房間內(nèi)空調(diào)水管流速限制對于管徑進行初步篩選，可以利用這一公式進行計算，在該公式中，水的流量體積用符號來進行表示，單位是。計算得到的結(jié)果就是初選管徑，并依據(jù)該結(jié)果來最終確定實際管徑的數(shù)據(jù)。（1）冷凝水管管徑確定：根據(jù)《2009版工程設計技術措施—暖通空調(diào)、動力》中規(guī)定：一般用途民用建筑的參考推薦標準見表7-3：表7-3冷凝水管徑估算表本方案中空調(diào)房室內(nèi)負荷在經(jīng)過精確計算后確定為42kW以下，據(jù)此可得凝水管公稱直徑實際數(shù)值計算結(jié)果是25。（2）阻力計算：對于水管流速計算，需要依據(jù)管徑數(shù)據(jù)進行，從《實用空調(diào)及供熱設計手冊》中進行相關數(shù)據(jù)推薦值查找，里面明確管段的單位長度摩擦阻力，也就是Rm，根據(jù)前面所提及的公式來進行阻力計算，結(jié)算結(jié)果分別是管段的摩擦阻力以及管段存在的實際局部阻力，并根據(jù)這兩個阻力計算結(jié)果來獲取相應水管段總阻力，如果以1層為樣本案例，具體計算內(nèi)容詳情見表7-4：表7-4空調(diào)水系統(tǒng)的水力計算表7-5空調(diào)水系統(tǒng)最不利環(huán)路水力計算需要注意的是，管段與設備間普遍存在一定程度的不平衡率，該方案中弄個顯示為27.7%，已經(jīng)超過標準值15%，需要對此采取一定措施，通常是在支管口安排調(diào)節(jié)裝置，也就是閥門。7.4冷凝水系統(tǒng)的設計空調(diào)系統(tǒng)在夏季進行運行時，需要對空氣進行冷卻降溫及去除濕氣降低濕度的處理，過程中會產(chǎn)生冷凝水，也需要進行排出處理?；诖?，工程方案需要考慮以下因素：凝結(jié)水管材材料選擇:目前來說，普遍使用兩種材料，一種是鋼材，鍍鋅鋼管，一種是塑料材料，聚錄乙烯管材，如果用塑料管材，可以省卻保溫環(huán)節(jié)；如果用鋼制管材，需要設置保溫層，以有效防止結(jié)露現(xiàn)象出現(xiàn)。綜合考慮經(jīng)濟性和管材采購便利性等因此，本方案中最終選定塑料管材。凝結(jié)水管敷設要求：通常來說，凝結(jié)水水盤需要具備一定的進水坡度，其坡度值設置具體數(shù)值應該要大于0.01，同時，其他水平干管，如果順著水流方向進行坡度考慮，需要維持坡度值的具體表現(xiàn)是大于0.003，另外，不能出現(xiàn)積水現(xiàn)象。當冷凝水盤由于空調(diào)系統(tǒng)運行而處在負壓區(qū)段時，就需要對出口進行水封處理，以避免出現(xiàn)回流現(xiàn)象。水封高度具體數(shù)值表現(xiàn)是負壓的50%以上。（3）系統(tǒng)立管頂部需要加裝一根透氣管，能夠直接通向外部空氣，對于冷凝水系統(tǒng)，要充分考慮到后期維護時進行定期沖洗的方便性。（4）凝結(jié)水管管徑的確定。從工程經(jīng)驗出發(fā)，一般來說冷負荷每達到1kW，凝結(jié)水的形成每小時具體數(shù)據(jù)表現(xiàn)為0.4kg左右；而潛熱負荷較高的場景環(huán)境中，冷負荷每達到1kW，凝結(jié)水形成每小時具體數(shù)據(jù)表現(xiàn)為0.77kg左右。（5）對于冷凝水管的公稱直徑來說，通常情況下是由冷負荷所決定的，可以利用表7-6中的數(shù)據(jù)進行近似計算得到。表7-6冷凝水管管徑選取表本工程對象大樓每層都設有衛(wèi)生間，因此具有良好的冷凝水排放條件，可以直接利用衛(wèi)生間地漏進行，有效節(jié)省管材耗費及鋪設工作，從而讓工程預算也能得到部分儉省，基于此，也不需要再進行水力方面的詳細計算。第八章制冷機房及設備選型計算8.1制冷機房的設計對于中央空調(diào)系統(tǒng)來說，其中最為重要且核心的組成部分是涉及到制冷功能的機組機房，這也是空調(diào)制冷制熱的實現(xiàn)部分，其中主要有以下幾大部分，主機房通常來說用于安防和布置制冷壓縮機組、用來安放和布置水箱和水泵這些組件的場所也就是所謂水泵機房、用來安放水凝器、蒸發(fā)器等多種不同類型輔助器件和裝置的場所也就是通常所說設備房以及用來平時對空調(diào)系統(tǒng)進行日常運行和維護工作的值班室。這些機房通常不會進行嚴格切割，而是按不同設備和功能進行簡單的區(qū)塊劃分。8.1.1制冷機房的基本要求（1）在設計制冷機房方案時，其位置應處在下風側(cè)，則是本地區(qū)夏季時主導風向方向；而動力站，則在方案中其位置應在煤氣站、乙炔站等能量供應場所的上風側(cè)，這是為了維持機房的衛(wèi)生和清潔。（2）機房選定位置和場地，需要位于冷負荷中心，有利于冷凍水輸入范圍縮短，同時也能有效降低冷卻水管網(wǎng)的面積和距離，同時如果機房用電負荷為全區(qū)占比最高時，就適宜放在距離變電站較近的位置。（3）機房建材需要具備二級耐火，或直接使用不然材料。（4）機房通風要求較高，通風設置要進行有效配套，自然通風需要達到每小時室內(nèi)空氣進行3次換氣的標準，如果機房安裝和設置在地下室，那么需要進行機械通風配套設置，且每小時要進行6次換氣，在有需要時能夠順利進行事故通風，因此有必要安裝此類型裝置和設備。。（5）不管是機房地面還是機座表面都是使用易清潔的材質(zhì)，且要配套給排水設置，這是為了提供足夠的沖洗和排污水量，達到相關標準。（6）機房要配套相應的值班或控制室，基于現(xiàn)場狀況和功能訴求也可以劃分出維修及工具間。（7）需要提供預留孔及洞，和其他設備連接和運送所需的運輸通道等，同時部分配件如安全閥世壓管等都不能放在機房內(nèi)需要安排在室外安全位置進行連接安裝。8.1.2制冷機房的設備布置（1）機房設備布置方式需要兼顧節(jié)約空間和操作方便兩個方面，因此既要緊湊，又要便于操作和檢修，從而有效減少對建筑面積的占用。（2）機組通道寬度需要與配電柜間保持一定距離，一般要求1.5m以上，同時機組也有同樣布置要求；另外制冷機組與機組間，及與其他設備間也要保持一定距離，一般要求1.2m以上；同時制冷機組需要與其他配件和組件如管道和電纜橋間保持一定距離，一般要求1m以上，另外與墻壁距離也需要在1m以上。（3）冷卻塔的具體安排和放置要求是通風散熱都具有良好條件的地面或屋面，同時還要保持與熱源和塵源間的有效隔離距離；另外塔與塔之間及塔與其他建筑構(gòu)件或建筑物間都需要保持一定的距離。（4）水泵的安排和放置要便于操作和檢修；水泵與水泵間需要保持0.7m以上的通道距離。（5）壓力表、溫度計等需要經(jīng)常進行查看的儀表等裝置要安排在方便的地方。（6）要留下足夠的維修距離，至少要能夠達到蒸發(fā)器、低溫發(fā)生器等多種儀器和設備的長度。8.2冷水機組選型8.2.1制冷機房的總負荷本工程是一棟綜合樓的空調(diào)系統(tǒng)設計方案，對夏季逐時數(shù)據(jù)進行精確計算，得到冷負荷和新風負荷數(shù)據(jù)，進行累加計算后得到467.3kW。同時冷源機組需要考慮其運行時難以避免的冷損失，系數(shù)具體數(shù)值是1.05，另外還需要添加安全系數(shù)，具體數(shù)值表現(xiàn)是1.1，最終計算可得制冷量需要承擔的負荷，具體計算結(jié)果是539.7kW。8.2.2冷水機組的型號和臺數(shù)通常來說，在對電動冷水機組進行適配性選擇時，需要綜合考慮多方面情況，要掌握當前建筑物使用要求的具體詳情，要對當前建筑負荷現(xiàn)狀和情況進行全盤了解，同時還需要結(jié)合本地區(qū)電力供應情況，及機房具體的投入數(shù)據(jù)及后續(xù)的運行和維護支出等也要有具體的分析，從而得出最具性價比最合適的選擇。如果沒有任何附加設備或其他條件，機組裝機總?cè)萘康木唧w數(shù)據(jù)，對各方面所涉及的負荷進行計算，二者間的比值需要小于1.1。與此同時，對房間負荷情況展開詳細計算時，所得到的最終數(shù)據(jù)其實就是建筑物所能容納的最大負荷，通常來說，夏季多數(shù)情況下都不會達到這一負荷表現(xiàn)。在選擇機組時，還可以基于能效表現(xiàn)進行挑選，能效等級高進入優(yōu)先選擇序列。在選擇機組時，以單機容量進行分類選擇，容量范圍區(qū)間表現(xiàn)在700到1054kW之間時，螺桿式機組就具有更高的適配性，同時，離心式機也符合要求，容量范圍區(qū)間表現(xiàn)在1758kW以上，此時最適配的選擇是離心式機組。根據(jù)本建筑情況進行冷負荷計算，最終結(jié)果是335.5kW，基于此可以使用兩臺機組，并且容量范圍區(qū)間表現(xiàn)在1054kW以下，因此，綜合來看，前述兩種不同類型冷水機組都可以選擇。一般來說，對機組具體所需臺數(shù)進行明確時，也需要進行綜合考量，如果機組臺數(shù)較多，自然能夠?qū)崿F(xiàn)更靈活有效的調(diào)節(jié)，在節(jié)能方面會有更好的表現(xiàn)；但如果機組臺數(shù)超過一定限度，前期設備投入增加，需要提供更多機組使用場地，后期維修和管理都會更為復雜，難度也更高。因此需要對冷水機組臺數(shù)進行一定的控制，一般維持在2到5臺較為合適。在本次設計規(guī)范中，對冷水機組也有具體規(guī)定，那就是保持在2臺以下最佳，而實際到底使用幾臺，則需要根據(jù)現(xiàn)場情況進行綜合衡量，涉及到本次方案設計中空調(diào)工程總體規(guī)模情況，建筑負荷情況以及針對部分情況下負荷調(diào)節(jié)等多方面影響因素。本次方案設計中，確定選用螺桿式冷水機組，在綜合考慮性價比和適用性后，選擇美的旗下的LSBLG320/M螺桿式機組，臺數(shù)確定為2臺，該型號性能參數(shù)詳情見表8-1。表8-1LSBLG320/M水冷螺桿冷水機組性能詳情列表圖8-1：冷水機8.3冷卻水系統(tǒng)設計一般來說，空調(diào)系統(tǒng)中的冷凝器、吸收器等多個不同設備，在運行過程中都需要提供冷卻水系統(tǒng)，通過該系統(tǒng)將為了保持空調(diào)房內(nèi)空氣環(huán)境標準而吸收的熱量而排放到建筑外界，同時還能將消耗的功率進行同樣處理。機組在實現(xiàn)制冷過程中，冷卻水系統(tǒng)也需要不停運行提供充足的冷卻水，而在現(xiàn)場環(huán)境中，水資源都是有一定使用標準和額度的，不可能提供無限量消耗供應，因此為了避免浪費，就要把吸熱升溫后的冷卻水進行再利用，換言之對其進行降溫處理，此時需要增加水冷卻設備，基于此，合理而低能耗的水冷卻方案就尤為重要。常用冷卻水基本水源一半來自地表和地下水及自來水等多種類型。本方案設計使用的冷卻水源是更具便利性的自來水。8.3.1冷卻水系統(tǒng)形式（1）直流式冷卻水系統(tǒng)：該系統(tǒng)運行時冷卻水不進行循環(huán)使用而是直接排放，因此一般都是具備充足水源的情況下才使用，這是一類型設備和原理都最簡單的系統(tǒng)。（2）噴水池冷卻水系統(tǒng)：該系統(tǒng)利用水蒸發(fā)吸熱原理而進行實現(xiàn)，在水池上方將水進行噴發(fā)。該系統(tǒng)規(guī)模較為小型化，氣候較為干燥的地區(qū)更具適用性。（3）機械通風冷卻塔循環(huán)系統(tǒng)：該系統(tǒng)是利用冷凝器來實現(xiàn)，冷卻塔與冷凝器之間用水泵進行連接，這也是目前出鏡率最高的冷卻水系統(tǒng)。本文工程所在地是河北石家莊市，并非水資源豐沛的區(qū)域，因此不適宜采用直流式系統(tǒng)，會導致水費支出驟增；噴水池系統(tǒng)則存在著冷卻質(zhì)量欠佳的問題，因此也不合用；最后的機械通風循環(huán)系統(tǒng)，雖然存在著運行費用相對來說較為突出，同時內(nèi)部結(jié)構(gòu)也較為復雜的多個不足，但同時也擁有較好的冷卻質(zhì)量，同時占用空間相較偏低，因此適用性非常廣泛。經(jīng)過上述詳細對比后，本次工程方案最終選定機械通風循環(huán)系統(tǒng)。8.3.2冷卻塔選型由于本工程對象是綜合辦公樓的空調(diào)系統(tǒng)方案，能投提供的土地占用面積比較少，綜合考慮后決定將冷卻塔安排和放置在七層樓頂，這個位置能夠有效降低初期投入及以后的運行和維護支出，并且可以節(jié)省土地面積。機械通風式冷卻塔也具有多種不同類型劃分，以氣流流動進行劃分，有逆流和橫流等多種不同類型系統(tǒng)；以冷卻水是否空氣蒸發(fā)進行劃分，有干濕兩種不同類型。綜合考慮后發(fā)現(xiàn)逆流式冷卻塔在當前場景應用中具有顯著優(yōu)勢，冷卻質(zhì)量好且所需要的橫斷面積偏低，因此選定該類型冷卻塔。8.3.3冷卻水量的計算（8-1）式中：G冷卻水量，kg/s；K制冷時所耗費的熱量悉數(shù)。如果選擇的是壓縮式，那么此系數(shù)取值范圍就在1.2到1.3區(qū)間內(nèi)；系統(tǒng)的冷量，kW；C水的比熱容，4.187kJ/(kg.℃)；，冷卻塔的進，出口水溫。本方案中冷卻水具體水量數(shù)據(jù)計算過程如下：前面已經(jīng)提及，冷卻塔需要進行綜合考量安全因素，具體安全系數(shù)取值區(qū)間在1.1到1.2范圍內(nèi)，據(jù)此可以計算得到單臺的冷卻水量計算結(jié)果及詳情，即。從功能需要及現(xiàn)場情況出發(fā)，進行冷卻塔選擇，選定了逆流式，同時還兼具有低噪聲性能的兼具經(jīng)濟性和適用性的YHA型號，臺數(shù)為2臺，廠家是河北可耐特公司，該系列產(chǎn)品塔內(nèi)進出水溫度具體數(shù)據(jù)指標分別是37℃以及32℃。該系列性能具體情況見表8-2。表8-2冷卻塔標準選型圖8-2：卻塔裝置示意圖配管管徑DN（mm）：進水管：200mm自動補水管：25mm出水管：250mm手動補水管：25mm排污管：50mm溢流管：80mm8.3.4冷卻塔補水量通常來說，冷水卻補水量的設置標準一般是在1%到2%區(qū)間范圍內(nèi)，部分系統(tǒng)沒有配置相應的集水箱，此時就要么進行集水箱安裝布置，要么就在冷卻塔進行補水，且補水量具體數(shù)值計算詳情如下：8.3.5冷卻水泵選型（1）冷卻水泵的流量。通常來說，就是指的冷凝器水量。挑選水泵類型時，需要額外關注其流量，該項的具體計算可以按照冷水機組流量來進行，一般是其1.1到1.2倍的范圍內(nèi)，據(jù)此可以進行單臺水泵流量計算，具體如下：G=68.4×1.2=82.08m3/h（2）冷卻水泵揚程計算：該項計算可以依據(jù)下面公式進行，公式中水泵揚程的具體情況及組成包括：H=Hf+Hd+Hm+Hs（8-3）式中：Hf，Hd冷卻水管路系統(tǒng)的總沿程阻力和局部阻力，mH2O；Hm冷凝器阻力，mH2O；Hs冷卻塔塔體揚程，mH2O。①進行冷凝器水阻力計算所用數(shù)值：本方案中采用36kpa；②進行冷卻塔塔體揚程相關項計算所用數(shù)值：本方案中采用3.7kPa；③進行供回水過濾器阻力相關項計算所用數(shù)值：本方案中采用60kPa；④進行冷卻水系統(tǒng)管路各種阻力計算所用數(shù)值：本方案中采用105.526kpa。依據(jù)以上設定數(shù)據(jù)，對冷卻水泵的揚程進行計算，詳情如下：=36+60+3.7+105.526=205.226kPa=20.5m由此可知，揚程具體數(shù)值顯示是20.5m（3）冷卻水泵選擇前面已經(jīng)經(jīng)過計算得到揚程數(shù)據(jù)，其中需要再進行安全系數(shù)的計算，且系數(shù)取值是10%，經(jīng)過該環(huán)節(jié)后，會得到實際揚程，具體過程如下：H=20.5×1.1=22.55m從前述計算冷卻水流量具體數(shù)值表現(xiàn)，再綜合所得實際揚程數(shù)據(jù)，進行水泵選擇，臺數(shù)為3臺，型號是125-80-315(J)，具體類型選擇是單級單吸式，兩臺直接使用，一臺作為備用機，該型號水泵性能具體情況見表8-3。表8-3125-80-315(J)離心泵性能參數(shù)型號額定流量額定揚程轉(zhuǎn)速電機功率必須汽蝕余量重量m3/hmm/skWmkgIS100-80-1601202814507.42.1328.8.3冷凍水泵選型通常來說，冷凍水泵的流量，對應的應該是冷凝器水量，在進行該設備的型號選擇時，對于流量的考慮可以按照冷水機組流量來進行，一般是其1.1到1.2倍的范圍內(nèi)，據(jù)此可以進行單臺水泵流量計算，具體如下：G=54.7×1.2=65.64m3/h經(jīng)過計算得到揚程數(shù)據(jù)，其中需要再進行安全系數(shù)的計算，且系數(shù)取值是10%，經(jīng)過該環(huán)節(jié)后，會得到實際揚程，具體過程如下：=22.9×1.1=25.2m計算結(jié)果中冷凍水泵流量具體數(shù)值表現(xiàn)是82.56m3/h計算結(jié)果中冷凍水泵揚程具體數(shù)值表現(xiàn)是25.2m從前述計算冷卻水流量具體數(shù)值表現(xiàn)，再綜合所得實際揚程數(shù)據(jù)，進行水泵選擇，臺數(shù)為3臺，型號是IS125-100-400，具體類型選擇是單級單吸式，兩臺直接使用，一臺作為備用機，該型號水泵性能具體情況見表8-4。表8-4IS125-100-400離心泵性能參數(shù)8.4分、集水器選型設計該項目的方案設計，具體作用是為了與環(huán)路并聯(lián)管道進行有效而合理的連接而安裝和設置的，并且對匯集環(huán)路提供一致的壓力，如此一來，就能促使流量均勻化。8.4.1分集水器的直徑確定為了更好進行公式表達，將分集水器直徑用符號D進行表達，其中將最大連接管直徑設置用符號來進行表達，此時D的具體數(shù)值至少要大于或等于2。一般來說，要獲取具體直徑數(shù)據(jù)，可以根據(jù)并聯(lián)管道的總流量數(shù)據(jù)進行計算并最終確定，其中涉及到管道流速數(shù)據(jù)，以母管斷面作為測試點，對該點的平均流速進行計算和獲取，其取值范圍在0.5到1.5m/s區(qū)間內(nèi)，當并聯(lián)管流量數(shù)據(jù)顯示過大時，此時流動會呈現(xiàn)方向變化，數(shù)據(jù)會低于4.0m/s。對于該部分管材根據(jù)計算分析需要采用標準無縫鋼管。本方案中，1根分區(qū)立管中所通過的冷水流量實際具體數(shù)值表現(xiàn)是102.3，與此同時，管徑的實際數(shù)值表現(xiàn)是125mm。而方案中機組管徑具體數(shù)值顯示是200mm，而并聯(lián)干管的實際具體數(shù)值是250，同時，分集水器斷面流速在經(jīng)過計算后獲得數(shù)據(jù)是0.6m/s，利用公式可以得到分集水器直徑，具體計算過程如下：8.4.2旁通管的尺寸確定通常來說，旁通管流量進行數(shù)據(jù)計算時，可以依靠總流量進行，取其值的一半即可，根據(jù)立管管徑及系統(tǒng)中對應流量分流情況，據(jù)此可得到管徑數(shù)據(jù)取值可以用200mm，此時旁通管流量可以將上述數(shù)據(jù)代入公式進行計算，具體過程如下：8.4.3分集水器的長度確定本方案中，立管數(shù)量實際數(shù)量是3個，機組干管實際數(shù)量是1個，旁通管實際數(shù)量是1個，據(jù)此可以得到筒體長度的實際數(shù)值，具體計算過程如下：L=130++120+2h式中：L筒體長度，換言之分集水器的長度，mm；h代表母管封頭高度，本方案中采用100mm；=；=；=；=；=；=；=;則分集水器長度具體計算詳情如下：L=130+（80+120）+（80+80+120）+（80+125+120）+（125+200+120）+（200+125+120）+120+2×100L=2145mm根據(jù)最終計算結(jié)果，分集水器直徑實際取值是400mm，并且材質(zhì)選擇為無縫鋼管，具體承壓性能表現(xiàn)是1.6MPa，管道壁厚具體取值是6mm，與此同時，封頭高度具體取值范圍是100mm。8.5補水定壓系統(tǒng)設計通常而言，對于定壓點需要進行審慎選擇，會放在循環(huán)水泵的吸入口位置，究其主因，該處的空調(diào)系統(tǒng)中能量顯示數(shù)據(jù)相較來說最小，只要經(jīng)過水泵加壓處理，其他任何地方都會具有比吸入口更高的能量表現(xiàn)，因此放在此處就會得到更為優(yōu)良的水利工況。具體來說，定壓設備的主要功能有下述幾點：（1）能夠有效防止系統(tǒng)內(nèi)出現(xiàn)水倒空現(xiàn)象，以確保系統(tǒng)無論何種狀態(tài)下都處在滿水狀態(tài)，不會出現(xiàn)空氣涌入。（2）能夠有效防止系統(tǒng)運行中出現(xiàn)水汽化情況。定壓系統(tǒng)裝置通常有三種不同類型，涉及膨脹水箱、水泵及定壓罐等，由于定壓罐需要的空間面積相對較大，因此本工程方案中不予采用，最終選定膨脹水箱設備。8.6膨脹水箱的選擇本方案中選用開式膨脹水箱，對該水箱進行相應的體積計算，公式如下：（8-4）式中：Vt水箱補水量，系統(tǒng)水容量的5%每小時)，且保持水箱調(diào)節(jié)水位高差不小于200mm；Vp系統(tǒng)最大的膨脹水量m3；（8-5）式中：a自然狀態(tài)下水體膨脹系數(shù)，a=0.0006L/℃；Δt水溫所呈現(xiàn)的最大升降值，冬夏初始水溫取值一般設定在35℃/5℃；Vs整個空調(diào)系統(tǒng)水容量，從《實用手下冊》中得到相應數(shù)據(jù)，近似取值是1.3L/m2建筑面積，由圖紙可得辦公樓建面為10454.34m2，得Vs=13590.64L。通過上述公式，得到膨脹水量的計算結(jié)果，數(shù)值表現(xiàn)是0.225m3，同時調(diào)節(jié)容量的范圍區(qū)間顯示是大于或等于0.002m3，通過上述公式得到水箱體積計算結(jié)果顯示是0.024m3，綜合利用前述數(shù)據(jù)，可以從國家建筑標準中進行水箱的選擇，具體詳情見表8-5：表8-5膨脹水箱規(guī)格型號另外，膨脹水箱安裝時尤為需要注意高度，必須超過水系統(tǒng)0.5m才符合標準。8.7補水與水處理設備的選擇通常來說，系統(tǒng)所需要設置的補水量，以系統(tǒng)水容量的2%進行取值計算。本工程方案中利用補水泵，同時對補水泵運行所表現(xiàn)出來的小時流量進行觀察，發(fā)現(xiàn)大約為水容量數(shù)據(jù)的5%，另外該方案中補水點壓力具體表現(xiàn)數(shù)值是24mH20，普遍而言，水泵揚程會比前者超出30到50Pa。因此，最終選定2臺離心水泵，且水泵類型是立式結(jié)構(gòu)，一個立刻使用一個存放備用，水流量具體數(shù)據(jù)表現(xiàn)是1.44m3/h，與此同時，該類水泵揚程具體數(shù)值表現(xiàn)是28m。在綜合考慮性價比及現(xiàn)場需要后，覺得太平洋制泵所生成的水泵較為符合需要，型號是TPG20-160，該水泵鉆速具體指標數(shù)據(jù)是2900r/min，而功率具體指標數(shù)據(jù)是1.1kW。補水箱的貯水量具體數(shù)值，以補水泵小時流量進行確定，具體來說是1.0倍，并且還要同時滿足水高差，因此最終補水箱選擇為流量表現(xiàn)數(shù)值在1.44m3/h的型號。本方案中空調(diào)用水水源是自來水，考慮到自來水水質(zhì)，需要對誰進行軟化處理，相關設備能夠處理的水量標準設置在2m3/h，軟化水設備選定為鄭州匯海川產(chǎn)品，具體型號是RS400，該設備具體尺寸數(shù)據(jù)是400X2500。8.8換熱器選型計算本工程方案中冬季空調(diào)承載的熱負荷具體數(shù)據(jù)表現(xiàn)是197.26kW，與此同時空調(diào)供回水溫度表現(xiàn)分別是60℃以及50℃，另外，熱源的供應方是市政提供的低溫熱水，供回水溫度表現(xiàn)分別是95℃以及70℃。8.8.1平均溫差8.8.2確定傳熱系數(shù)通常來說，板間流速具體取值區(qū)間表現(xiàn)在0.3到0.5m/s范圍內(nèi)，而此時水-水換熱器所表現(xiàn)出來的傳熱系數(shù)具體數(shù)值區(qū)間在3000到7000W（），該系數(shù)以K進行符號表示，具體計算時，如果流速具體取值是0.4m/s，此時對應的K值具體計算結(jié)果是3500W/（）。8.8.3計算傳熱面積具體計算步驟如下，先通過公示得出換熱器流量，進行該項計算時，需要額外提供10%富余，且該項計算主要以熱負荷為數(shù)據(jù)來源。負荷承擔情況，單臺換熱器能夠有效承擔70%，此種情況下單臺換熱器流量計算公示并結(jié)果詳情如下：下一步步驟是進行換熱面積計算，具體計算詳情如下：如果是換熱器類型是板式結(jié)構(gòu)，那么還需要提供修正系數(shù)，在此處以β進行符號表示，且具體取值區(qū)間在0.7到0.9范圍內(nèi)，在本方案中取值為0.9，則換熱面積計算詳情如下：8.8.4換熱器選型板式換熱器，本方案中型號選擇BR-50型，且臺數(shù)為1臺。單片換熱面積實際性能數(shù)據(jù)表現(xiàn)是0.63最大流量實際性能數(shù)據(jù)表現(xiàn)是150接管管徑實際數(shù)據(jù)表現(xiàn)是DN100最高工作壓力實際性能數(shù)據(jù)表現(xiàn)是1.2MPa流通面積實際數(shù)據(jù)表現(xiàn)是0.00124設備尺寸實際數(shù)據(jù)表現(xiàn)是840×500×1250（mm）依據(jù)上述數(shù)據(jù)來進行板片數(shù)的計算，板片數(shù)用N進行符號表示，公式是傳熱面積實際數(shù)據(jù)表現(xiàn)除以單片傳熱面積實際數(shù)據(jù)表現(xiàn)，具體公式計算詳情如下：8.8.5求流道數(shù)8.8.6計算流速（10-4）式中：W流速，m/s；單通道截面積，；為流道數(shù)。8.8.7計算實際k值（10-5）（10-6）（10-7）其中，a為給熱系數(shù)，W/(℃)；為運動粘度，/s；為介質(zhì)導熱系數(shù)，W/(℃)；Re為雷諾數(shù)；為當量直徑，m；為板片導熱系數(shù)，W/(℃)。求得k=4000W/(℃)（8）帶走熱量的實際計算步驟和結(jié)果如下：第九章管路系統(tǒng)的保溫防腐及消聲隔振9.1管道的保溫9.1.1保溫的原因及目的空調(diào)系統(tǒng)會對室外空氣進行新風處理，讓其達到室內(nèi)氣流要求的狀態(tài)點后，之后要將這些處理后的新風經(jīng)由管道輸送到各個系統(tǒng)對應房間內(nèi)。管道較長難免會有部分熱量在中途遭受損失，基于此，管道保溫問題就提上系統(tǒng)設計日程，這也是空調(diào)系統(tǒng)正常運行的重要條件之一。尤其是夏季，此時是制冷，管道輸送的也是冷風，會導致風道表面溫度要顯著低于外部環(huán)境當前表現(xiàn)出來的露點溫度，這種溫度差會讓水蒸氣凝結(jié)，進而在管道表面形成的水滴，這會造成兩方面負面影響，一方面會加劇熱量損耗；另一方面，會對金屬類管道造成腐蝕效果，這主要是因為凝結(jié)成的水滴中會溶解部分酸性氣體。因此，出于降低熱量損耗及管道保護兩方面目的，施工時都會對管道進行必要的保護及相應的保溫設置，有效提升管道使用性能和壽命。9.1.2保溫的結(jié)構(gòu)通常來說，風道保溫結(jié)構(gòu)主要涉及到三個組成構(gòu)件，防腐層組件、保溫層組件以及對應的保護層組件等。一般來說管道會承受來自兩方面的腐蝕效應，一個是來自介質(zhì)內(nèi)部形成的內(nèi)腐蝕效應；一個是來自外部環(huán)境如大氣、土壤等作用形成的外腐蝕效應。降低內(nèi)腐蝕的手段和舉措主要通過對水處理方法進行該方面的優(yōu)化和改進，同時對水質(zhì)管理進行嚴格的規(guī)范并制定相應的機制；降低外腐蝕的手段和舉措主要通過對管道刷層具有防腐效果的涂料。而所謂保溫層，簡言之就是具有保溫效用的一些管道結(jié)構(gòu)或組件。所謂保護層，指的是對保溫層進行一定防護，防止其受到機械碰撞形成破壞或損毀進而影響到管道功能正常運行。9.1.3保溫材料空調(diào)系統(tǒng)所需要的具有顯著保溫性能和作用的材料，需要滿足多方面的標準和指標，主要涉及到傳熱系數(shù)的標準、經(jīng)濟性標準和指標、施工便捷性標準和指標及使用壽命標準和指標等。在保溫材料進行適應性和實用性兼有的選擇時，可以將材料說明中說提供的導熱率數(shù)據(jù)與其報價進行相乘，得到的數(shù)據(jù)如果相對較小，就認為此種材料經(jīng)濟性表現(xiàn)較佳，如果出現(xiàn)幾種材料最終所得到的相乘結(jié)果相差無幾，那么就選擇其中導熱率表現(xiàn)更好的材料。通常來說，質(zhì)量較輕且具有多孔性的材料，具有較小的導熱率，對施工方要求較低，同時還能有效減輕管道支架的承壓，但是材料同時也對吸水率有一定要求，另外對材料的不變形率也有一定標準，如果達不到標準，那么材料就容易受潮產(chǎn)生變形，讓導熱率上升，這一方面會提高熱量損耗，另一方面也會造成管道損害。當下空調(diào)工程中，對保溫材料具有多種不同選擇，有巖棉、玻璃棉等多達8種大類，其中最經(jīng)常使用的涉及到玻璃棉、聚乙烯和發(fā)泡橡膠這三大類，本文空調(diào)系統(tǒng)方案中就使用的是聚乙烯材料，因為其更為符合當前場景所需。9.1.4保溫層的厚度為了有效降低管道結(jié)露，對管道厚度會有一定標準，這就是保溫層通常都會有的指標項防結(jié)露厚度，當前三種主流保溫材料在該方面的性能表現(xiàn)見表9.1。本次系統(tǒng)方案中對于保溫層性能的標準，除了防結(jié)露厚度要達到一定標準，同時還要具有一定經(jīng)濟性，在方案中依據(jù)相關規(guī)范中所列出的材料厚度展開設計。保溫層厚度推薦列表詳情可見表9.2表9.1保溫材料防結(jié)露厚度（mm）表9.2保溫層選用厚度推薦值（mm）從上面兩個表格可知，本文工程方案中，依據(jù)供回水管的管徑大小進行保溫材料選擇，管徑大小范圍在100mm以下的，選擇聚乙烯材料，且具體型號范圍是20mm；對于管徑大小范圍在100到250mm區(qū)間范圍內(nèi)的，也選擇聚乙烯材料，且具體型號范圍是25mm。對于風管而言，聚乙烯材料的具體型號限制在20mm最為適配。