時代廣場立面裝飾工程結(jié)構(gòu)計算書

xxxx時代廣場II期1~10層外立面玻璃裝飾工程結(jié)構(gòu)計算書設(shè)計單位：xx市科源建筑裝飾設(shè)計工程有限公司計算人： 日期：審核人： 日期：目錄TOC\o"1-3"\h\z目錄 2第一部分：工程概況 4第二部分：結(jié)構(gòu)設(shè)計理論與材料性能部分 51．結(jié)構(gòu)設(shè)計理論和標(biāo)準(zhǔn) 52．主要材料和它們的設(shè)計指標(biāo) 83．基本計算公式: 11第三部分：結(jié)構(gòu)計算部分 13ξ1明框幕墻設(shè)計計算書 13一、風(fēng)荷載計算 13二、玻璃的選用與校核 13三、幕墻立柱計算: 16四、立梃與主結(jié)構(gòu)連接 21五、幕墻埋件計算 27六、幕墻預(yù)埋件焊縫計算 28七、幕墻橫梁計算 29ξ2首層全玻幕墻設(shè)計計算書 33一、風(fēng)荷載計算 33二、大片玻璃強度校核: 34三、玻璃肋寬度選用: 36四、玻璃肋強度及剛度校核: 36五、膠縫強度校核: 37ξ39.7m二層全玻幕墻設(shè)計計算書 38一、 風(fēng)荷載計算 38二、大片玻璃強度校核: 38三、玻璃肋寬度選用: 41四、玻璃肋強度及剛度校核: 41五、膠縫強度校核: 42ξ446m全玻幕墻設(shè)計計算書 42一、風(fēng)荷載計算 43二、大片玻璃強度校核: 43三、玻璃肋寬度選用: 46四、玻璃肋強度及剛度校核: 46五、膠縫強度校核: 47六、后補埋件強度計算 47ξ546m復(fù)合鋁板幕墻設(shè)計計算書 49一、 荷載計算 49二、板強度校核: 50三、幕墻立柱計算: 51四、立梃與主結(jié)構(gòu)連接 56五、幕墻橫梁計算 59ξ6廣告招牌位鋼梁設(shè)計計算書 63一、荷載計算 63二、橫鋼梁內(nèi)力分析: 65三、后補埋件強度計算 71附錄SAP2000計算軟件分析橫鋼梁輸入與輸出結(jié)果

第一部分：工程概況工程概況：工程名稱：xx時代廣場II期1~10層外立面玻璃裝飾工程建設(shè)地點：xx福田區(qū)華強北建設(shè)單位：xx茂業(yè)商廈有限公司施工單位：xx市廣田建筑裝飾設(shè)計工程有限公司基本風(fēng)壓：0.750kN/m^2按7度地震烈度計算年溫差Tn=80地面粗糙度類型：C類荷載及其組合：幕墻系統(tǒng)在結(jié)構(gòu)設(shè)計時考慮以下荷載及其組合風(fēng)荷載自重地震作用溫度應(yīng)力作用

第二部分：結(jié)構(gòu)設(shè)計理論與材料性能部分1．結(jié)構(gòu)設(shè)計理論和標(biāo)準(zhǔn)1.1．設(shè)計依據(jù)：1．1．1《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20011．1．2《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》GB50011-20011．1．3《建筑結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-20011．1．4《建筑幕墻》JG3035-961．1．5《玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范》JGJ102-20031．1．6《玻璃幕墻工程質(zhì)量檢驗標(biāo)準(zhǔn)》JGJ/T139-20011．1．7《金屬與石材幕墻工程技術(shù)規(guī)范》JGJ133-20011．1．8《建筑制圖標(biāo)準(zhǔn)》GB/T50104-20011．1．9《建筑玻璃應(yīng)用技術(shù)規(guī)程》JGJ113-20031．1．10《全玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)程》DBJ/CT014-20011．1．11《點支式玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)程》CECS127:20011．1．12《點支式玻幕墻支承裝置》JC1369-20011．1．13《吊掛式玻幕墻支承裝置》JC1368-20011．1．14《建筑鋁型材基材》GB/T5237.1-20001．1．15《建筑鋁型材陽極氧化、著色型材》GB/T5237.2-20001．1．16《建筑鋁型材電泳涂漆型材》GB/T5237.3-20001．1．17《建筑鋁型材粉末噴涂型材》GB/T5237.4-20001．1．18《建筑鋁型材氟碳漆噴涂型材》GB/T5237.5-20001．1．19《玻璃幕墻學(xué)性能》GB/T18091-20001．1．20《建筑幕墻平面內(nèi)變形性能檢測方法》GB/T18250-20001．1．21《建筑幕墻抗震性能振動臺試驗方法》GB/T18575-20011．1．22《緊固件機械性能螺栓、螺釘和螺柱》GB3098.1-20001．1．23《緊固件機械性能螺母粗牙螺紋》GB3098.2-20001．1．24《緊固件機械性能螺母細(xì)牙螺紋》GB3098.4-20001．1．25《緊固件機械性能自攻螺釘》GB3098.5-20001．1．26《緊固件機械性能不銹鋼螺栓、螺釘、螺柱》GB3098.6-20001．1．27《緊固件機械性能不銹鋼螺母》GB3098.15-20001．1．28《螺紋緊固件應(yīng)力截面積和承載面積》GB/T16823.1-19971．1．29《焊接結(jié)構(gòu)用耐候鋼》GB/T4172-20001．1．30《浮法玻璃》GB11614-19991．1．31《夾層玻璃》GB9962-19991．1．32《鋼化玻璃》GB/T9963-19981．1．33《幕墻用鋼化玻璃與半鋼化玻璃》GB17841-19991．1．34《鋁及鋁合金軋制板材》GB/T3880-19971．1．35《鋁塑復(fù)合板》GB/T177481．1．36《干掛天然花山崗石，建筑板材及其不銹鋼配件》JC830.1,830.2-19981．1．37《建筑用鋁型材、鋁板氟碳涂層》JC133-20001．1．37《建筑用安全玻璃防火玻璃》GB15763.1-20011．1．39《混凝土接縫用密封膠》JC/T881-20011．1．40《幕墻玻璃接縫用密封膠》JC/T882-20011．1．41《石材幕墻接縫用密封膠》JC/T883-20011．1．42《中空玻璃用彈性密封膠》JC/T486-20011．1．43《天然花崗石建筑板材》GB/T18601-20011．1．44建筑、結(jié)構(gòu)圖紙1.2結(jié)構(gòu)設(shè)計和計算時均遵守如下理論和標(biāo)準(zhǔn)及相應(yīng)的計算方法1.2.1幕墻均按圍護(hù)結(jié)構(gòu)設(shè)計，其主要桿件懸掛在主體結(jié)構(gòu)上，層與層之間設(shè)置豎向伸縮縫。1.2.2玻璃幕墻各構(gòu)件及連接件均具有承載力、剛度和相對于主體結(jié)構(gòu)的位移能力，并均采用螺栓連接。1.2.3幕墻均按7度設(shè)防，并遵循現(xiàn)行設(shè)防的原則，在設(shè)防烈度地震作用下經(jīng)修理后幕墻仍可使用，在罕遇地震作用下幕墻骨架不脫落。1.2.4幕墻構(gòu)件在重力荷載﹑風(fēng)荷載﹑地震作用﹑溫度作用和主體結(jié)構(gòu)位移影響下均具有安全性。1.2.5幕墻構(gòu)件內(nèi)力采用彈性方法計算，其截面最大應(yīng)力設(shè)計值應(yīng)不超過材料的強度設(shè)計值：≤式中——荷載和作用產(chǎn)生的截面最大應(yīng)力設(shè)計值——材料強度設(shè)計值1.2.6進(jìn)行幕墻構(gòu)件、連接件和錨固件承載力計算時，荷載和作用的分項系數(shù)按下列數(shù)值采用：重力荷載：:1.2風(fēng)荷載：:1.4地震作用：:1.3溫度作用：:1.21.2.7幕墻構(gòu)件進(jìn)行位移和撓度計算時，荷載和作用分項系數(shù)按下列數(shù)據(jù)取值：重力荷載：:1.0風(fēng)荷載：:1.0地震作用：:1.0溫度作用：:1.01.2.8當(dāng)兩個及以上的可變荷載或作用（風(fēng)荷載、地震作用、溫度作用）效應(yīng)參加組合時，第一個可變荷載或作用效應(yīng)的組合系數(shù)按1.0采用；第二個可變荷載或作用效應(yīng)的組合系數(shù)按0.6采用；第三個可變荷載或作用效應(yīng)的組合系數(shù)按0.2采用。1.2.9荷載或作用效應(yīng)按下列方式進(jìn)行組合：(2.1)式中：——荷載和作用效應(yīng)組合后的設(shè)計值；——重力荷載作為不變荷載產(chǎn)生的效應(yīng)；——分別為風(fēng)荷載、地震作用和溫度作用作為可變荷載和作用產(chǎn)生的效應(yīng)；——分別為重力荷載、風(fēng)荷載、地震作用、溫度作用的分項系數(shù)，按2.2.6或2.2.7取值；——分別為風(fēng)荷載、地震作用和溫度作用效應(yīng)的組合系數(shù)，按2.2.8取值。1.2.102．主要材料和它們的設(shè)計指標(biāo)1.0LD31-RCS鋁型材(T5鋁材)抗拉強度σb≥157N/mm2屈服強度fya≥108N/mm2受拉壓強度設(shè)計值fab=85.5N/mm2受剪強度設(shè)計值fas=49.6N/mm2局部承壓強度設(shè)計值fabr=120N/mm2彈性模量Ea=70×103N/mm2線膨脹系數(shù)αa=2.35×10-5重力體積密度ρa=27.1×103N/m3伸長率δ≥8%泊松比ν=0.332.0LD31-CS鋁型材（T6鋁材）抗拉強度σb≥205N/mm2屈服強度fya≥177N/mm2受拉壓強度設(shè)計值fab=140.0N/mm2受剪強度設(shè)計值fas=81.2N/mm2局部承壓強度設(shè)計值fabr=196N/mm2彈性模量Ea=70×103N/mm2線膨脹系數(shù)αa=2.35×10-5重力體積密度ρa=27.1×103N/m3伸長率δ≥8%泊松比ν=0.333.0鋼化玻璃大面上的強度設(shè)計值fgf=84.0N/mm2邊緣強度設(shè)計值fge=58.8N/mm2彈性模量Eg=72×103N/mm2線膨脹系數(shù)αg=1.0×10-5重力體積密度ρg=25.6×103N/m3泊松比ν=0.24.0花崗巖花崗巖抗彎設(shè)計強度fT3.7N/mm^2花崗巖抗剪設(shè)計強度fTv1.9N/mm^25.03.0mm彈性模量Ea=70×103N/mm2彎曲抗拉壓強度設(shè)計值fb=129.5N/mm2泊松比ν=0.336.0A3屈服強度fys≥235N/mm2局部承壓強度設(shè)計值fsbr=320N/mm2抗拉壓強度設(shè)計值fsb=215N/mm2抗剪強度設(shè)計值fss=125N/mm2彈性模量Es=210×103N/mm2線膨脹系數(shù)αg=1.2×10-5重力體積密度ρs=78.5×103N/m3泊松比ν=0.37.0結(jié)構(gòu)用不銹鋼屈服強度fys≥205N/mm2局部抗壓強度設(shè)計值fsbr=279N/mm2抗拉壓強度設(shè)計值fsb=187N/mm2抗剪強度設(shè)計值fss=109N/mm2彈性模量Es=210×103N/mm2線膨脹系數(shù)αg=1.8×10-5重力體積密度ρs=78.5×103N/m3泊松比ν=0.38.0焊縫（A3鋼）角焊縫強度設(shè)計值:ffw=160N/mm2對接焊縫強度設(shè)計值:抗拉壓強度設(shè)計值fwb=215N/mm2抗剪強度設(shè)計值fws=125N/mm29.0鍍鋅六角頭螺栓（A3鋼）屈服強度fys≥235N/mm2抗拉強度設(shè)計值ftb=170N/mm2抗剪強度設(shè)計值fsb=130N/mm2承壓強度設(shè)計值(構(gòu)件)fbrb=305N/mm210.0不銹鋼螺栓屈服強度fys≥450N/mm2抗拉強度設(shè)計值ftb=325N/mm2抗剪強度設(shè)計值fsb=272N/mm2承壓強度設(shè)計值(構(gòu)件)fbrb=584N/mm211.0II級鋼筋抗拉強度設(shè)計值frt=310N/mm212.0結(jié)構(gòu)硅酮密封膠短期強度允許值:f1=0.14N/mm2長期強度允許值：f2=0.007N/mm2 3．基本計算公式:(1).場地類別劃分:根據(jù)地面粗糙度,場地可劃分為以下類別:A類近海面,海島,海岸,湖岸及沙漠地區(qū);B類指田野,鄉(xiāng)村,叢林,丘陵以及房屋比較稀疏的鄉(xiāng)鎮(zhèn)和城市郊區(qū);C類指有密集建筑群的城市市區(qū);D類指有密集建筑群且房屋較高的城市市區(qū);xx時代廣場II期1~10層外立面裝飾工程按C類地區(qū)計算風(fēng)壓(2).風(fēng)荷載計算:幕墻屬于薄壁外圍護(hù)構(gòu)件，根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20017.1.1采用風(fēng)荷載計算公式:Wk=βgz×μz×μs×W0其中:Wk作用在幕墻上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)βgz瞬時風(fēng)壓的陣風(fēng)系數(shù),按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2001取定根據(jù)不同場地類型,按以下公式計算:βgz=K(1+2μf)其中K為地區(qū)粗糙度調(diào)整系數(shù)，μf為脈動系數(shù)A類場地:βgz=0.92*(1+2μf)其中：μf=0.387*(Z/10)-0.12B類場地:βgz=0.89*(1+2μf)其中：μf=0.5(Z/10)-0.16C類場地:βgz=0.85*(1+2μf)其中：μf=0.734(Z/10)-0.22D類場地:βgz=0.80*(1+2μf)其中：μf=1.2248(Z/10)-0.3μz風(fēng)壓高度變化系數(shù),按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2001取定,根據(jù)不同場地類型,按以下公式計算:A類場地:μz=1.379×(Z/10)0.24B類場地:μz=(Z/10)0.32C類場地:μz=0.616×(Z/10)0.44D類場地:μz=0.318×(Z/10)0.60本工程屬于B類地區(qū),故μz=(Z/10)0.32μs風(fēng)荷載體型系數(shù),按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2001取為：1.2W0基本風(fēng)壓,按全國基本風(fēng)壓圖,xx地區(qū)取為0.750kN/m2(3).地震作用計算:qEAk=βE×αmax×GAK其中:qEAk水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值βE動力放大系數(shù),按5.0取定αmax水平地震影響系數(shù)最大值,按相應(yīng)設(shè)防烈度取定:6度:αmax=0.047度:αmax=0.088度:αmax=0.169度:αmax=0.32xx設(shè)防烈度為7度,故取αmax=0.080GAK幕墻構(gòu)件的自重(N/m2)(4).荷載組合:結(jié)構(gòu)設(shè)計時，根據(jù)構(gòu)件受力特點，荷載或作用的情況和產(chǎn)生的應(yīng)力(內(nèi)力)作用方向，選用最不利的組合，荷載和效應(yīng)組合設(shè)計值按下式采用：γGSG+γwφwSw+γEφESE+γTφTST各項分別為永久荷載：重力；可變荷載：風(fēng)荷載、溫度變化；偶然荷載：地震水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值:qk=Wk+0.5qEAk水平荷載設(shè)計值:q=1.4Wk+0.5×1.3qEAk荷載和作用效應(yīng)組合的分項系數(shù),按以下規(guī)定采用:①對永久荷載采用標(biāo)準(zhǔn)值作為代表值，其分項系數(shù)滿足：a.當(dāng)其效應(yīng)對結(jié)構(gòu)不利時：對由可變荷載效應(yīng)控制的組合，取1.2；對有永久荷載效應(yīng)控制的組合，取1.35b.當(dāng)其效應(yīng)對結(jié)構(gòu)有利時：一般情況取1.0；對結(jié)構(gòu)傾覆、滑移或是漂浮驗算，取0.9②可變荷載根據(jù)設(shè)計要求選代表值，其分項系數(shù)一般情況取1.4第三部分：結(jié)構(gòu)計算部分ξ1明框幕墻設(shè)計計算書一、風(fēng)荷載計算1、標(biāo)高為46.180處風(fēng)荷載計算(1).風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算:Wk:作用在幕墻上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m^2)βgz:46.180m高處陣風(fēng)系數(shù)(按C類區(qū)計算):μf=0.734×(Z/10)^(-0.22)＝0.524βgz=0.85×(1+2μf)=1.741μz:46.180m高處風(fēng)壓高度變化系數(shù)(按C類區(qū)計算):(GB50009-2001)μz=0.616×(Z/10)^0.44=1.208風(fēng)荷載體型系數(shù)μs=1.20Wk=βgz×μz×μs×W0(GB50009-2001)=1.741×1.208×1.2×0.750=1.892kN/m^2(2).風(fēng)荷載設(shè)計值:W:風(fēng)荷載設(shè)計值:kN/m^2rw:風(fēng)荷載作用效應(yīng)的分項系數(shù)：1.4按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-20013.2.5規(guī)定采用W=rw×Wk=1.4×1.892=2.649kN/m^2二、玻璃的選用與校核玻璃的選用與校核:(第1處)本處選用玻璃種類為:鋼化玻璃1.玻璃面積:B:該處玻璃幕墻分格寬:2.250mH:該處玻璃幕墻分格高:2.180mA:該處玻璃板塊面積:A=B×H=2.250×2.180=4.905m^22.玻璃厚度選取:Wk:風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值:1.892kN/m^2A:玻璃板塊面積:4.905m^2K3:玻璃種類調(diào)整系數(shù):3.000試算:C=Wk×A×10/3/K3=1.892×4.905×10/3/3.000=10.314T=2×(1+C)^0.5-2=2×(1+10.314)^0.5-2=4.727mm玻璃選取厚度為:10.0mm3.該處玻璃板塊自重:GAK:玻璃板塊平均自重(不包括鋁框):t:玻璃板塊厚度:10.0mm玻璃的體積密度為:25.6(KN/M^3)GAK=25.6×t/1000=25.6×10.0/1000=0.256kN/m^24.該處垂直于玻璃平面的分布水平地震作用:αmax:水平地震影響系數(shù)最大值:0.080qEAk:垂直于玻璃平面的分布水平地震作用(kN/m^2)qEAk=5×αmax×GAK=5×0.080×0.256=0.102kN/m^2rE:地震作用分項系數(shù):1.3qEA:垂直于玻璃平面的分布水平地震作用設(shè)計值(kN/m^2)qEA=rE×qEAk=1.3×qEAK=1.3×0.102=0.133kN/m^25.玻璃的強度計算:校核依據(jù):σ≤ｆg=84.000N/mm^2Wk:垂直于玻璃平面的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(N/mm^2)qEK:垂直于玻璃平面的地震作用標(biāo)準(zhǔn)值(N/mm^2)σWk:在垂直于玻璃平面的風(fēng)荷載作用下玻璃截面的最大應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值(N/mm^2)σEk:在垂直于玻璃平面的地震作用作用下玻璃截面的最大應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值(N/mm^2)θ:參數(shù)(用于查玻璃板折減系數(shù))η:折減系數(shù)a:玻璃短邊邊長:2180.0mmb:玻璃長邊邊長:2250.0mmt:玻璃厚度:10.0mmψ:玻璃板的彎矩系數(shù),按邊長比a/b查表6.1.2-1得:0.047在垂直于玻璃平面的風(fēng)荷載作用下玻璃截面的最大應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值計算(N/mm^2)θ=Wk×a^4/(E×t^4)=59.35η:折減系數(shù)，按θ=59.35查表得:0.78σWk=6×ψ×Wk×a^2×η/t^2=6×0.047×1.892×2.180^2×0.782/10.0^2=19.869N/mm^2在垂直于玻璃平面的地震作用下玻璃截面的最大應(yīng)力標(biāo)準(zhǔn)值計算(N/mm^2)θ=qEK×a^4/(E×t^4)=3.21η:折減系數(shù)，按θ=3.21查6.1.2-2表得:1.00σEk=6×ψ×qEAK×a^2×η/t^2=6×0.047×0.102×2.180^2×1.000/10.0^2=1.375N/mm^2σ:玻璃所受應(yīng)力:采用SW+0.5SE組合:σ=1.4×σWK+0.5×1.3×σEK=1.4×19.869+0.5×1.3×1.375=28.711N/mm^2df:在風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下?lián)隙茸畲笾?mm)D:玻璃的剛度(N.mm)t:玻璃厚度:10.0mmν:泊松比，按JGJ102-20035.2.9條采用，取值為0.20μ:撓度系數(shù):0.004D=(E×t^3)/12(1-ν^2)=6250000.00(N.mm)df=μ×Wk×a^4×η/D=23.1(mm)由于玻璃最大應(yīng)力設(shè)計值σ=28.711N/mm^2≤ｆg=84.000N/mm^2玻璃的強度滿足!由于玻璃的最大撓度df=23.1mm,小于或等于玻璃短邊邊長的60分之一36.333(mm)玻璃的撓度滿足!6.玻璃最大面積校核:Azd:玻璃的允許最大面積(m^2)Wk:風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值:1.892kN/m^2t:玻璃厚度:10.0mmα1:玻璃種類調(diào)整系數(shù):3.000A:計算校核處玻璃板塊面積:4.905m^2Azd=0.3×α1×(t+t^2/4)/Wk=0.3×3.000×(10.0+10.0^2/4)/1.892=16.649m^2A=4.905m^2≤Azd=16.649m^2可以滿足使用要求三、幕墻立柱計算:幕墻立柱計算:(第1處)幕墻立柱按雙跨梁力學(xué)模型進(jìn)行設(shè)計計算：1.選料:(1)風(fēng)荷載線分布最大荷載集度設(shè)計值(矩形分布)qw:風(fēng)荷載線分布最大荷載集度設(shè)計值(kN/m)rw:風(fēng)荷載作用效應(yīng)的分項系數(shù)：1.4Wk:風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值:1.892kN/m^2B:幕墻分格寬:2.250mqw=1.4×Wk×B=1.4×1.892×2.250=5.960kN/m(2)立柱彎矩:Mw:風(fēng)荷載作用下立柱彎矩(kN.m)qw:風(fēng)荷載線分布最大荷載集度設(shè)計值:5.960(kN/m)Hsjcg:立柱計算跨度:4.500mMw=(L1^3+L2^3)/8/(L1+L2)×qw=(4.100^3+0.400^3)/8/(4.100+0.400)×5.960=11.420kN·mqEA:地震作用設(shè)計值(KN/M^2):GAk:玻璃幕墻構(gòu)件(包括玻璃和框)的平均自重:400N/m^2垂直于玻璃幕墻平面的分布水平地震作用:qEAk:垂直于玻璃幕墻平面的分布水平地震作用(kN/m^2)qEAk=5×αmax×GAk=5×0.080×400.000/1000=0.160kN/m^2γE:幕墻地震作用分項系數(shù):1.3qEA=1.3×qEAk=1.3×0.160=0.208kN/m^2qE：水平地震作用線分布最大荷載集度設(shè)計值(矩形分布)qE=qEA×B=0.208×2.250=0.468kN/mME:地震作用下立柱彎矩(kN·m):ME=(L1^3+L2^3)/8/(L1+L2)×qE=(4.100^3+0.400^3)/8/(4.100+0.400)×0.468=0.897kN·mM:幕墻立柱在風(fēng)荷載和地震作用下產(chǎn)生彎矩(kN·m)采用SW+0.5SE組合M=Mw+0.5×ME=11.420+0.5×0.897=11.869kN·m(3)W:立柱抗彎矩預(yù)選值(cm^3)W=M×10^3/1.05/215.0=11.869×10^3/1.05/215.0=52.575cm^3qwk:風(fēng)荷載線分布最大荷載集度標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)qwk=Wk×B=1.892×2.250=4.257kN/mqEk:水平地震作用線分布最大荷載集度標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)qEk=qEAk×B=0.160×2.250=0.360kN/m(4)I1,I2:立柱慣性矩預(yù)選值(cm^4)R0=[L1^2/2-(L1^3+L2^3)/8(L1+L2)]×(qwk+0.5×qEk)/L1=7.022KNI1=1000×[1.4355×R0-0.409×(qwk+0.5×qEk)×L1]×L1^3/(24×2.1)/20=180.494cm^4I2=[1.4355×R0-0.409×(qwk+0.5×qEk)×L1]×L1^2×180/(24×2.1)=158.483cm^4選定立柱慣性矩應(yīng)大于:180.494cm^42.選用立柱型材的截面特性:選用型材號:150x75x6mm鋼管型材強度設(shè)計值:215.000N/mm^2型材彈性模量:E=2.1×10^5N/mm^2X軸慣性矩:Ix=723.134cm^4Y軸慣性矩:Iy=238.575cm^4X軸抵抗矩:Wx1=96.427cm^3X軸抵抗矩:Wx2=96.409cm^3型材截面積:A=25.469cm^2型材計算校核處壁厚:t=6.000mm型材截面面積矩:Ss=61.883cm^3塑性發(fā)展系數(shù):γ=1.053.幕墻立柱的強度計算:校核依據(jù):N/A+M/γ/w≤ｆa=215.0N/mm^2(拉彎構(gòu)件)B:幕墻分格寬:2.250mGAk:幕墻自重:400N/m^2幕墻自重線荷載:Gk=400×Wfg/1000=400×2.250/1000=0.900kN/mNk:立柱受力:Nk=Gk×Hsjcg=0.900×4.500=4.050kNN:立柱受力設(shè)計值:rG:結(jié)構(gòu)自重分項系數(shù):1.2N=1.2×Nk=1.2×4.050=4.860kNσ:立柱計算強度(N/mm^2)(立柱為拉彎構(gòu)件)N:立柱受力設(shè)計值:4.860kNA:立柱型材截面積:25.469cm^2M:立柱彎矩:11.869kN·mWx2:立柱截面抗彎矩:96.409cm^3γ:塑性發(fā)展系數(shù):1.05σ=N×10/A+M×10^3/1.05/Wx2=4.860×10/25.469+11.869×10^3/1.05/96.409=119.156N/mm^2119.156N/mm^2≤ｆa=215.0N/mm^2立柱強度可以滿足4.幕墻立柱的剛度計算:校核依據(jù):Umax≤L/250Umax:立柱最大撓度Umax=1000×[1.4355×R0-0.409×(qWk+0.5×qEk)×L1]×L1^3/(24×2.1×Ix)立柱最大撓度Umax為:5.089mm≤15mmDu:立柱撓度與立柱計算跨度比值:Hsjcg:立柱計算跨度:4.500mDu=U/Hsjcg/1000=5.089/4.500/1000=0.001≤1/250撓度可以滿足要求5.立柱抗剪計算:校核依據(jù):τmax≤[τ]=125.0N/mm^2(1)Qwk:風(fēng)荷載作用下剪力標(biāo)準(zhǔn)值(kN)R0:雙跨梁長跨端支座反力為:6.737KNRa:雙跨梁中間支座反力為:31.962KNRb:雙跨梁短跨端支座反力為:19.542KNRc:中間支承處梁受到的最大剪力(KN)=21.245KNQwk=21.245KN(2)Qw:風(fēng)荷載作用下剪力設(shè)計值(kN)Qw=1.4×Qwk=1.4×21.245=29.743kN(3)QEk:地震作用下剪力標(biāo)準(zhǔn)值(kN)R0:雙跨梁長跨端支座反力為:0.570KNRa:雙跨梁中間支座反力為:2.703KNRb:雙跨梁短跨端支座反力為:1.653KNRc:中間支承處梁受到的最大剪力(KN)=1.797KNQEk=1.797KN (4)QE:地震作用下剪力設(shè)計值(kN)QE=1.3×QEk=1.3×1.797=2.336kN(5)Q:立柱所受剪力:采用Qw+0.5QE組合Q=Qw+0.5×QE=29.743+0.5×2.336=30.911kN(6)立柱剪應(yīng)力:τ:立柱剪應(yīng)力:Ss:立柱型材截面面積矩:61.883cm^3Ix:立柱型材截面慣性矩:723.134cm^4t:立柱壁厚:6.000mmτ=Q×Ss×100/Ix/t=30.911×61.883×100/723.134/6.000=44.087N/mm^244.087N/mm^2≤125.0N/mm^2立柱抗剪強度可以滿足四、立梃與主結(jié)構(gòu)連接立梃與主結(jié)構(gòu)連接:(第1處)1.校核連接不銹鋼螺栓M16：Lct2:連接處鋼角碼壁厚:8.000mmD2:連接螺栓直徑:16.000mmD0:連接螺栓直徑:14.120mm采用SG+SW+0.5SE組合N1wk:連接處風(fēng)荷載總值(N):N1wk=Wk×B×Hsjcg×1000=1.892×2.250×4.500×1000=19156.500N連接處風(fēng)荷載設(shè)計值(N):N1w=1.4×N1wk=1.4×19156.500=26819.100NN1Ek:連接處地震作用(N):N1Ek=qEAk×B×Hsjcg×1000=0.160×2.250×4.500×1000=1620.000NN1E:連接處地震作用設(shè)計值(N):N1E=1.3×N1Ek=1.3×1620.000=2106.000NN1:連接處水平總力(N):N1=N1w+0.5×N1E=26819.100+0.5×2106.000=27872.100NN2:連接處自重總值設(shè)計值(N):N2k=400×B×Hsjcg=400×2.250×4.500=4050.000NN2:連接處自重總值設(shè)計值(N):N2=1.2×N2k=1.2×4050.000=4860.000NN:連接處總合力(N):N=(N1^2+N2^2)^0.5=(27872.100^2+4860.000^2)^0.5=28292.641NNvb:螺栓的承載能力:Nv:連接處剪切面數(shù):2Nvb=2×3.14×D0^2×130/4(GBJ17-887.2.1-1)=2×3.14×14.120^2×130/4=40692.315NNum1:立梃與建筑物主結(jié)構(gòu)連接的螺栓個數(shù):Num1=N/Nvb=28292.641/40692.315=0.695個取2個Ncbl:立梃型材壁抗承壓能力(N):D2:連接螺栓直徑:16.000mmNv:連接處剪切面數(shù):4t:立梃壁厚:6.000mmNcbl=D2×2×120×t×Num1(GBJ17-887.2.1)=16.000×2×120×6.000×2.000=46080.000N46080.000N≥28292.641N強度可以滿足Ncbg:鋼角碼型材壁抗承壓能力(N):Ncbg=D2×2×267×Lct2×Num1(GBJ17-887.2.1)=16.000×2×267×8.000×2.000=136704.000N136704.000N≥28292.641N強度可以滿足.2．校核連接2個75x8mm鋼角碼:A．作用于中間支座處的反力：(1)Qwk:風(fēng)荷載作用下支座反力標(biāo)準(zhǔn)值(kN)R0:雙跨梁長跨端支座反力為:6.737KNRa:雙跨梁中間支座反力為:31.962KNRb:雙跨梁短跨端支座反力為:19.542KN(2)QEk:地震作用下支座反力標(biāo)準(zhǔn)值(kN)R0:雙跨梁長跨端支座反力為:0.570KNRa:雙跨梁中間支座反力為:2.703KNRb:雙跨梁短跨端支座反力為:1.653KN(3)荷載總設(shè)計值Rw:中間支座連接處風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN):31.962Rwa:連接處風(fēng)荷載設(shè)計值(N):Rwa=1.4×Rw=1.4×31.962=44.75kNRe:中間支座連接處地震荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN):2.703Rea:連接處地震作用設(shè)計值(N):Rea=1.3×Re=1.3×2.703=3.52kNN1k:連接處水平力荷載標(biāo)準(zhǔn)值(N): N1k = Rw+0.5Re = 31.962+0.5x2.703 = 33.31kNN1:連接處水平力荷載設(shè)計值(N): N1= Rwa+0.5×Rea = 44.75+0.5×3.52 = 48.26kNN2:連接處自重總值標(biāo)準(zhǔn)值(N): N2k= 400×B×Hsjcg = 400×2.25×4.500 = 4.05kNN2:連接處自重總值設(shè)計值(N): N2 = 1.2×N2k = 1.2×4.05 = 4.86kNN:連接處總合力設(shè)計值(kN):N=(N1^2+N2^2)^0.5=(48.26^2+4.860^2)^0.5=48.50kNB．計算與校核連接梁75x8角鋼：按懸挑梁力學(xué)模型進(jìn)行設(shè)計計算：(1)荷載計算作用彎矩為：跨度為：L=360mmM = N2×L = 4.86×0.36 = 1.75kNm軸力：N=N1=48.50kN剪力：V=N2=4.86Kn (2).選用立柱型材的截面特性:選用型材號:75x8角鋼型材強度設(shè)計值:215.000N/mm^2型材彈性模量:E=2.1×10^5N/mm^2X軸慣性矩:Ix=59.96cmY軸慣性矩:Iy=59.96cmX軸抵抗矩:Wx1=27.93cmX軸抵抗矩:Wx2=11.20cm型材截面積:A=11.50cm型材計算校核處壁厚:t=8型材截面面積矩:Ss=11.795cm塑性發(fā)展系數(shù):γ=1.05(3).幕墻立柱的強度計算:校核依據(jù):N/A+M/γ/W≤ｆa=215.0N/mm^2(拉彎構(gòu)件)σ:挑梁計算強度(N/mm^2)(為拉彎構(gòu)件)N:受力設(shè)計值:48.50kNA:型材截面積:11.50cmM:彎矩:1.75kN·mWx2:截面抗彎矩:27.93cmγ:塑性發(fā)展系數(shù):1.05σ=N×10/A+M×10^3/1.05/Wx2=48.50×10/11.50/2+1.75×10^3/1.05/27.93/2=50.92N/mm^250.92N/mm^2≤ｆa=215.0N/mm^2強度可以滿足(4).挑梁的剛度計算:校核依據(jù):Umax≤L/125Umax:立柱最大撓度Umax=N2×Hsjcg^3×1000/3/2.1/Ix =4.05×360×1000/3/2.1/59.96 =0.51 ≤L/250/2=360/125=2.88撓度可以滿足要求(5).抗剪計算:τ:立柱剪應(yīng)力:Ss:立柱型材截面面積矩:11.795cmIx:立柱型材截面慣性矩:59.96cmt:立柱壁厚:8τ=Q×Ss×100/Ix/t=4.86×11.795×100/59.96/8.00=11.97N/mm^211.97N/mm^2≤125.0N/mm^2抗剪強度可以滿足五、幕墻埋件計算根據(jù)現(xiàn)場情況，采用4支M16化學(xué)螺栓與12mm厚彎鋼板作埋件。校核化學(xué)螺栓抗拉力及抗剪力。單個M16化學(xué)螺栓(靜止?fàn)顟B(tài))技術(shù)參數(shù)如下：允許拉力[N]=72KN允許剪力[V]=50KN本工程預(yù)埋件受拉力和剪力V:剪力設(shè)計值:V=N2=4.860kNN:法向力設(shè)計值:N=N1=48.50kNM:彎矩設(shè)計值(N·mm):M=1.75kN·mNum1:錨筋根數(shù):4根錨筋層數(shù):2層Kr:錨筋層數(shù)影響系數(shù):1.000關(guān)于混凝土：混凝土標(biāo)號C30混凝土強度設(shè)計值:fc=15.000N/mm^2按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)≤混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范≥GBJ10采用。選用一級錨筋錨筋強度設(shè)計值:fy=210.000N/mm^2d:鋼筋直徑:Φ16.000mmαv:鋼筋受剪承載力系數(shù):αv=(4-0.08×d)×(fc/fy)^0.5=(4-0.08×16.000)×(15.000/210.000)^0.5=0.73αv取0.7t:錨板厚度:12.000mmαb:錨板彎曲變形折減系數(shù):αb=0.6+0.25×t/d=0.6+0.25×12.000/16.000=0.79Z:外層鋼筋中心線距離:175.000mmAs:錨筋實際總截面積:As=Num1×3.14×d^2/4=4.000×3.14×d^2/4=803.840mm錨筋總截面積計算值:選用4M16化學(xué)螺栓.4根φ16.000錨筋可以滿足要求A:錨板面積:90000.000mm^20.5fcA=675000.000NN=79.9kN≤0.5fcA錨板尺寸可以滿足要求.六、幕墻預(yù)埋件焊縫計算幕墻預(yù)埋件焊縫計算:(第1處)焊縫強度可以滿足!七、幕墻橫梁計算幕墻橫梁計算:(第1處)1.選用橫梁型材的截面特性:選用型材號:75X75X4型材強度設(shè)計值:215.000N/mm^2型材彈性模量:E=2.1×10^5N/mm^2X軸慣性矩:Ix=94.674cm^4Y軸慣性矩:Iy=94.780cm^4X軸抵抗矩:Wx1=25.244cm^3X軸抵抗矩:Wx2=25.249cm^3Y軸抵抗矩:Wy1=25.272cm^3Y軸抵抗矩:Wy2=25.278cm^3型材截面積:A=11.304cm^2型材計算校核處壁厚:t=4.000mm型材截面面積矩:Ss=15.307cm^3塑性發(fā)展系數(shù):γ=1.052.幕墻橫梁的強度計算:校核依據(jù):Mx/γWx+My/γWy≤ｆa=215.0(1)橫梁在自重作用下的彎矩(kN·m)H:玻璃面板高度:2.180mGAk:橫梁自重:300N/m^2Gk:橫梁自重荷載線分布均布荷載集度標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m):Gk=300×H/1000=300×2.180/1000=0.654kN/mG:橫梁自重荷載線分布均布荷載集度設(shè)計值(kN/m)G=1.2×Gk=1.2×0.654=0.785kN/mMx:橫梁在自重荷載作用下的彎矩(kN·m)Mx=G×B^2/8=0.785×2.250^2/8=0.497kN·m(2)橫梁在風(fēng)荷載作用下的彎矩(kN·m)風(fēng)荷載線分布最大荷載集度標(biāo)準(zhǔn)值(梯形分布)qwk=Wk×H=1.892×2.180=4.125KN/m風(fēng)荷載線分布最大荷載集度設(shè)計值qw=1.4×qwk=1.4×4.125=5.774kN/mMyw:橫梁在風(fēng)荷載作用下的彎矩(kN·m)Myw=qw×B^2×(3-H^2/B^2)/24=5.774×2.250^2×(3-2.180^2/2.250^2)/24=2.511kN·m(3)地震作用下橫梁彎矩qEAk:橫梁平面外地震荷載:βE:動力放大系數(shù):5αmax:地震影響系數(shù)最大值:0.080Gk:幕墻構(gòu)件自重:300N/m^2qEAk=5×αmax×300/1000=5×0.080×300/1000=0.120kN/m^2qex:水平地震作用線分布最大荷載集度標(biāo)準(zhǔn)值B:幕墻分格寬:2.250m水平地震作用線分布最大荷載集度標(biāo)準(zhǔn)值(梯形分布)qex=qEAk×H=0.120×2.180=0.262KN/mqE:水平地震作用線分布最大荷載集度設(shè)計值γE:地震作用分項系數(shù):1.3qE=1.3×qex=1.3×0.262=0.340kN/mMyE:地震作用下橫梁彎矩:MyE=qE×B^2×(3-H^2/B^2)/24=0.340×2.250^2×(3-2.180^2/2.250^2)/24=0.148kN·m(4)橫梁強度:σ:橫梁計算強度(N/mm^2):采用SG+SW+0.5SE組合Wx1:X軸抵抗矩:25.244cm^3Wy2:y軸抵抗矩:25.278cm^3γ:塑性發(fā)展系數(shù):1.05σ=(Mx/Wx1+Myw/Wy2+0.5×MyE/Wy2)×10^3/1.05=116.117N/mm^2116.117N/mm^2≤ｆa=215.0N/mm^2橫梁正應(yīng)力強度可以滿足3.幕墻橫梁的抗剪強度計算:校核依據(jù):τmax≤[τ]=125.0N/mm^2(1)Qwk:風(fēng)荷載作用下橫梁剪力標(biāo)準(zhǔn)值(kN)Wk:風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值:1.892kN/m^2B:幕墻分格寬:2.250m風(fēng)荷載線分布呈梯形分布時：Qwk=Wk×B^2×(1-H/B/2)/2=1.892×2.250^2×(1-2.180/2.250/2)/2=2.469kN(2)Qw:風(fēng)荷載作用下橫梁剪力設(shè)計值(kN)Qw=1.4×Qwk=1.4×2.469=3.457kN(3)QEk:地震作用下橫梁剪力標(biāo)準(zhǔn)值(kN)地震作用線分布呈梯形分布時：QEk=qEAk×B^2×(1-H/B/2)/2=0.120×2.250^2×(1-2.180/2.250/2)/2=0.157kN(4)QE:地震作用下橫梁剪力設(shè)計值(kN)γE:地震作用分項系數(shù):1.3QE=1.3×QEk=1.3×0.157=0.204kN(5)Q:橫梁所受剪力:采用Qw+0.5QE組合Q=Qw+0.5×QE=3.457+0.5×0.204=3.558kN(6)τ:橫梁剪應(yīng)力Ss:橫梁型材截面面積矩:15.307cm^3Iy:橫梁型材截面慣性矩:94.780cm^4t:橫梁壁厚:4.000mmτ=Q×Ss×100/Iy/t=3.558×15.307×100/94.780/4.000=14.368N/mm^214.368N/mm^2≤125.0N/mm^2橫梁抗剪強度可以滿足4.幕墻橫梁的剛度計算校核依據(jù):Umax≤L/250橫梁承受呈梯形分布線荷載作用時的最大荷載集度：qwk：風(fēng)荷載線分布最大荷載集度標(biāo)準(zhǔn)值(KN/m)qwk=Wk×H=1.892×2.180=4.125KN/mqex:水平地震作用線分布最大荷載集度標(biāo)準(zhǔn)值(KN/m)qex=qEAk×H=0.120×2.180=0.262KN/m水平方向由風(fēng)荷載和地震作用產(chǎn)生的彎曲:U1=(qwk+0.5×qex)×Wfg^4×1000×(25/8-5×(Hfg/2/Wfg)^2+2×(Hfg/2/Wfg)^4)/2.1/Iy/120=4.798mm自重作用產(chǎn)生的彎曲:U2=5×GK×Wfg^4×1000/384/2.1/Ix=1.119mm綜合產(chǎn)生的彎曲為:U=(U1^2+U2^2)^0.5=4.927mm<=15mmDu=U/Wfg/1000=4.927/2.250/1000=0.002≤1/250撓度可以滿足要求ξ2首層全玻幕墻設(shè)計計算書基本參數(shù):xx地區(qū)抗震7度設(shè)防一、風(fēng)荷載計算1、標(biāo)高為5.200處風(fēng)荷載計算(1).風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算:Wk:作用在幕墻上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m^2)βgz:5.200m高處陣風(fēng)系數(shù)(按C類區(qū)計算):μf=0.734×(Z/10)^(-0.22)＝0.848βgz=0.85×(1+2μf)=2.291μz:5.200m高處風(fēng)壓高度變化系數(shù)(按C類區(qū)計算):(GB50009-2001)μz=0.616×(Z/10)^0.44=0.740風(fēng)荷載體型系數(shù)μs=1.20Wk=βgz×μz×μs×W0(GB50009-2001)=2.291×0.740×1.2×0.750=1.526kN/m^2(2).風(fēng)荷載設(shè)計值:W:風(fēng)荷載設(shè)計值:kN/m^2rw:風(fēng)荷載作用效應(yīng)的分項系數(shù)：1.4按《玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范》JGJ102-965.1.6條規(guī)定采用W=rw×Wk=1.4×1.526=2.136kN/m^2二、大片玻璃強度校核:本工程選用大片玻璃種類為:鋼化玻璃1.該處垂直于玻璃平面的分布水平地震作用:αmax:水平地震影響系數(shù)最大值:0.080GAK:玻璃板塊平均自重:400.000(N/m^2)qEAk:垂直于玻璃平面的分布水平地震作用(kN/m^2)qEAk=5×αmax×GAK/10^3=5×0.080×400.000/10^3=0.160kN/m^2rE:地震作用分項系數(shù):1.3qEA:垂直于玻璃平面的分布水平地震作用設(shè)計值(kN/m^2)qEA=rE×qEAk=1.3×qEAk=1.3×0.160=0.208kN/m^22.荷載組合qk:玻璃所受組合荷載標(biāo)準(zhǔn)值:(kN/m^2)q:玻璃所受組合荷載設(shè)計值:(kN/m^2)采用SW+0.5SE組合:qk=Wk+0.5×qEAk=1.526+0.5×0.160=1.606kN/m^2q=W+0.5×qEA=2.136+0.5×0.208=2.240kN/m^23.大片玻璃厚度預(yù)算:fg:大片玻璃強度最大設(shè)計值:84.000N/mm^2q:玻璃所受組合荷載設(shè)計值:2.240kN/m^2a:玻璃短邊長度(板的跨度):1.500mt1:大片玻璃厚度預(yù)選值:mmt1=((3×q×a^2)/(4×fg)/1000)^0.5×1000=((3×2.240×1.500^2)/(4×84.000)/1000)^0.5×1000=6.7mm4.大片玻璃強度校核:校核依據(jù):σ≤[σ]=59.000N/mm^2(與玻璃厚度有關(guān))M:荷載作用下的彎矩:q:玻璃所受組合荷載設(shè)計值:2.240kN/m^2a:玻璃短邊長度:1.500mb:玻璃長邊長度:4.200mt:大片玻璃選取厚度:15.0mmM=q×b×a^2/8=2.240×4.200×1.500^2/8=2.646kN·m荷載作用下的截面抗彎矩:W=t^2×b×10^3/6=15.0^2×4.200×10^3/6=157500.000mm^3全玻璃幕墻大片玻璃的強度:σ=M×10^6/W=2.646×10^6/157500.000=16.800N/mm^216.800N/mm^2≤59.000N/mm^2大片玻璃的強度可以滿足要求5.大片玻璃的剛度校核:校核依據(jù):Umax≤[U]=30mm且Umax≤L/100Umax:玻璃最大撓度qk:玻璃所受組合荷載標(biāo)準(zhǔn)值:1.606kN/m^2荷載作用下的截面慣性矩:I=t^3×b×10^3/12=15.0^3×4.200×10^3/12=1181250.00mm^4Umax=5×qk×a^4×10^9/384/E/I=5×1.606×1.500^4×10^4/384/0.72/1181250.00=0.001mm≤30mmDu=Umax/a/1000=0.001/1.500/1000=0.000≤1/100撓度可以滿足要求三、玻璃肋寬度選用:玻璃肋寬度選用(第1處)本工程選用玻璃肋種類為:鋼化夾膠玻璃1.玻璃肋寬度初選計算值:Lb:玻璃肋寬度:(mm)q:玻璃幕墻所受組合荷載設(shè)計值:2.240kN/m^2B:兩肋間距:1.500mHsjcg:玻璃肋上下兩支承點之間距離:4.200mSc0:玻璃肋強度設(shè)計值:59.000N/mm^2t:玻璃肋的厚度:15+15=30.000mmLb=(3×q×B×Hsjcg^2×10^6/4/Sc0/t)^0.5=158.5四、玻璃肋強度及剛度校核:玻璃肋校核(第1處)玻璃肋寬度選取值:180.000mm1.玻璃肋強度校核:校核依據(jù):σ≤[σ]=59.000N/mm^2q:玻璃幕墻所受組合荷載設(shè)計值:2.240kN/m^2B:兩玻璃肋間距:1.500mHsjcg:計算跨度:4.200mLbxz:玻璃肋寬度:180.000mmt:玻璃肋的厚度:30.000mmσ=q×B×Hsjcg^2×6×10^6/t/Lbxz^2/8=45.73N/mm^245.73N/mm^2<59.000N/mm^2玻璃肋的強度滿足要求2.玻璃肋剛度校核:校核依據(jù):Umax≤L/150Umax:玻璃肋最大撓度qk:玻璃幕墻所受組合荷載標(biāo)準(zhǔn)值:1.606(kN/m^2)Umax=5×qk×Hsjcg^4×12×10^4/384/0.72/t/Lbxz^3=0.0Du=Umax/Hsjcg/1000=0.006/4.200/1000=0.000≤1/150撓度可以滿足要求五、膠縫強度校核:膠縫強度校核(第1處)校核依據(jù):σ≤[σ]=0.2N/mm^2Glasst：膠縫寬：10.0mmB:兩玻璃肋間距(板跨度):1.500mqk:玻璃幕墻所受組合荷載標(biāo)準(zhǔn)值:1.606(kN/m^2)σ=qk×B/2/Glasst=1.606×1.500/2/10.000=0.120N/mm^2≤0.2N/mm^2膠縫強度可以滿足要求ξ39.7m二層全玻幕墻設(shè)計計算書基本參數(shù):xx地區(qū)抗震7度設(shè)防風(fēng)荷載計算1、標(biāo)高為9.700處風(fēng)荷載計算(1).風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算:Wk:作用在幕墻上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m^2)βgz:9.700m高處陣風(fēng)系數(shù)(按C類區(qū)計算):μf=0.734×(Z/10)^(-0.22)＝0.739βgz=0.85×(1+2μf)=2.106μz:9.700m高處風(fēng)壓高度變化系數(shù)(按C類區(qū)計算):(GB50009-2001)μz=0.616×(Z/10)^0.44=0.740風(fēng)荷載體型系數(shù)μs=1.20Wk=βgz×μz×μs×W0(GB50009-2001)=2.106×0.740×1.2×0.750=1.403kN/m^2(2).風(fēng)荷載設(shè)計值:W:風(fēng)荷載設(shè)計值:kN/m^2rw:風(fēng)荷載作用效應(yīng)的分項系數(shù)：1.4按《玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范》JGJ102-965.1.6條規(guī)定采用W=rw×Wk=1.4×1.403=1.964kN/m^2二、大片玻璃強度校核:大片玻璃強度校核(第1處)本工程選用大片玻璃種類為:鋼化玻璃1.該處垂直于玻璃平面的分布水平地震作用:αmax:水平地震影響系數(shù)最大值:0.080GAK:玻璃板塊平均自重:400.000(N/m^2)qEAk:垂直于玻璃平面的分布水平地震作用(kN/m^2)qEAk=5×αmax×GAK/10^3=5×0.080×400.000/10^3=0.160kN/m^2rE:地震作用分項系數(shù):1.3qEA:垂直于玻璃平面的分布水平地震作用設(shè)計值(kN/m^2)qEA=rE×qEAk=1.3×qEAk=1.3×0.160=0.208kN/m^22.荷載組合qk:玻璃所受組合荷載標(biāo)準(zhǔn)值:(kN/m^2)q:玻璃所受組合荷載設(shè)計值:(kN/m^2)采用SW+0.5SE組合:qk=Wk+0.5×qEAk=1.403+0.5×0.160=1.483kN/m^2q=W+0.5×qEA=1.964+0.5×0.208=2.068kN/m^23.大片玻璃厚度預(yù)算:fg:大片玻璃強度最大設(shè)計值:84.000N/mm^2q:玻璃所受組合荷載設(shè)計值:2.068kN/m^2a:玻璃短邊長度(板的跨度):1.500mt1:大片玻璃厚度預(yù)選值:mmt1=((3×q×a^2)/(4×fg)/1000)^0.5×1000=((3×2.068×1.500^2)/(4×84.000)/1000)^0.5×1000=6.4mm4.大片玻璃強度校核:校核依據(jù):σ≤[σ]=59.000N/mm^2(與玻璃厚度有關(guān))M:荷載作用下的彎矩:q:玻璃所受組合荷載設(shè)計值:2.068kN/m^2a:玻璃短邊長度:1.500mb:玻璃長邊長度:4.500mt:大片玻璃選取厚度:15.0mmM=q×b×a^2/8=2.068×4.500×1.500^2/8=2.617kN·m荷載作用下的截面抗彎矩:W=t^2×b×10^3/6=15.0^2×4.500×10^3/6=168750.000mm^3全玻璃幕墻大片玻璃的強度:σ=M×10^6/W=2.617×10^6/168750.000=15.510N/mm^215.510N/mm^2≤59.000N/mm^2大片玻璃的強度可以滿足要求5.大片玻璃的剛度校核:校核依據(jù):Umax≤[U]=30mm且Umax≤L/100Umax:玻璃最大撓度qk:玻璃所受組合荷載標(biāo)準(zhǔn)值:1.483kN/m^2荷載作用下的截面慣性矩:I=t^3×b×10^3/12=15.0^3×4.500×10^3/12=1265625.00mm^4Umax=5×qk×a^4×10^9/384/E/I=5×1.483×1.500^4×10^4/384/0.72/1265625.00=0.001mm≤30mmDu=Umax/a/1000=0.001/1.500/1000=0.000≤1/100撓度可以滿足要求三、玻璃肋寬度選用:玻璃肋寬度選用(第1處)本工程選用玻璃肋種類為:鋼化玻璃1.玻璃肋寬度初選計算值:Lb:玻璃肋寬度:(mm)q:玻璃幕墻所受組合荷載設(shè)計值:2.068kN/m^2B:兩肋間距:1.500mHsjcg:玻璃肋上下兩支承點之間距離:4.500mSc0:玻璃肋強度設(shè)計值:59.000N/mm^2t:玻璃肋的厚度:15.+15.0=30.0mmLb=(3×q×B×Hsjcg^2×10^6/4/Sc0/t)^0.5=163.2四、玻璃肋強度及剛度校核:玻璃肋校核(第1處)玻璃肋寬度選取值:200.000mm1.玻璃肋強度校核:校核依據(jù):σ≤[σ]=59.000N/mm^2q:玻璃幕墻所受組合荷載設(shè)計值:2.068kN/m^2B:兩玻璃肋間距:1.500mHsjcg:計算跨度:4.500mLbxz:玻璃肋寬度:200.000mmt:玻璃肋的厚度:30.000mmσ=q×B×Hsjcg^2×6×10^6/t/Lbxz^2/8=39.26N/mm^239.26N/mm^2<59.000N/mm^2玻璃肋的強度滿足要求2.玻璃肋剛度校核:校核依據(jù):Umax≤L/150Umax:玻璃肋最大撓度qk:玻璃幕墻所受組合荷載標(biāo)準(zhǔn)值:1.483(kN/m^2)Umax=5×qk×Hsjcg^4×12×10^4/384/0.72/t/Lbxz^3=0.0Du=Umax/Hsjcg/1000=0.0055/4.500/1000=0.000≤1/150撓度可以滿足要求五、膠縫強度校核:膠縫強度校核(第1處)校核依據(jù):σ≤[σ]=0.2N/mm^2Glasst：膠縫寬：10.0mmB:兩玻璃肋間距(板跨度):1.500mqk:玻璃幕墻所受組合荷載標(biāo)準(zhǔn)值:1.483(kN/m^2)σ=qk×B/2/Glasst=1.483×1.500/2/10.000=0.111N/mm^20.111N/mm^2≤0.2N/mm^2膠縫強度可以滿足要求ξ446m全玻幕墻設(shè)計計算書基本參數(shù):xx地區(qū)抗震7度設(shè)防一、風(fēng)荷載計算1、標(biāo)高為46.000處風(fēng)荷載計算(1).風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算:Wk:作用在幕墻上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m^2)βgz:46.000m高處陣風(fēng)系數(shù)(按C類區(qū)計算):μf=0.734×(Z/10)^(-0.22)＝0.525βgz=0.85×(1+2μf)=1.742μz:46.000m高處風(fēng)壓高度變化系數(shù)(按C類區(qū)計算):(GB50009-2001)μz=0.616×(Z/10)^0.44=1.206風(fēng)荷載體型系數(shù)μs=1.20Wk=βgz×μz×μs×W0(GB50009-2001)=1.742×1.206×1.2×0.750=1.890kN/m^2(2).風(fēng)荷載設(shè)計值:W:風(fēng)荷載設(shè)計值:kN/m^2rw:風(fēng)荷載作用效應(yīng)的分項系數(shù)：1.4按《玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范》JGJ102-965.1.6條規(guī)定采用W=rw×Wk=1.4×1.890=2.646kN/m^2二、大片玻璃強度校核:大片玻璃強度校核(第