輸電塔線體系結(jié)構(gòu)力學(xué)計(jì)算研究（結(jié)題）final

朽木易折，金石可鏤。千里之行，始于足下。第(5-3)來衡量舞動(dòng)幅度并判斷是否發(fā)生舞動(dòng)，若，則表示導(dǎo)線發(fā)生舞動(dòng)。 （9-3）式中：——導(dǎo)線在X方向（橫向）的振蕩幅度——導(dǎo)線在Z方向（豎直方向）的振蕩幅度表9-1為各風(fēng)速下導(dǎo)線舞動(dòng)幅度的計(jì)算結(jié)果，圖9-18直觀展示了舞動(dòng)幅度隨風(fēng)速的變化關(guān)系?？煽闯鲈陲L(fēng)速大小及風(fēng)向不變的情況下，導(dǎo)線舞動(dòng)只發(fā)生在某一速度范圍內(nèi)，本情形下大致在9—15m/s這一區(qū)間。導(dǎo)線舞動(dòng)發(fā)生在風(fēng)速大于8m/s時(shí)，隨著風(fēng)速逐漸增強(qiáng)，舞動(dòng)幅度迅速增強(qiáng)。并且在舞動(dòng)風(fēng)速區(qū)間里存在一個(gè)風(fēng)速使得舞動(dòng)幅值取最大值。表9-1不同風(fēng)速下扇形冰形覆冰20mm舞動(dòng)幅值風(fēng)速m/s58910111213141520/m0.0040.0361.6802.7983.2143.3023.2581.3820.7140.011/m0.0120.0411.4662.3123.0213.6574.1021.7180.8200.010/m0.0130.0542.2303.6304.4114.9275.2552.2041.0880.015圖9-SEQ圖\*ARABIC\s118扇形截面不同風(fēng)速下舞動(dòng)幅值（初始覆冰角130°）輸電線路檔內(nèi)舞動(dòng)前面研究了兩種冰形的舞動(dòng)特性和風(fēng)速對(duì)舞動(dòng)幅值的影響。本節(jié)針對(duì)輸電線路典型區(qū)段展開檔內(nèi)舞動(dòng)研究?？紤]如下工況：覆冰輸電線路覆冰20mm，覆冰冰形為扇形，對(duì)C檔施加大小為10m/s的風(fēng)載荷，風(fēng)向在水平面內(nèi)垂直于導(dǎo)線。導(dǎo)線和地線響應(yīng)此時(shí)C檔三相導(dǎo)線、地線和光纜同時(shí)受到風(fēng)載，取導(dǎo)線初始覆冰角為130度，由本章第二節(jié)結(jié)果可知，導(dǎo)線此時(shí)會(huì)發(fā)生舞動(dòng)。經(jīng)計(jì)算分析，地線（光纜）在初始覆冰角為130度時(shí)，并不會(huì)發(fā)生舞動(dòng)。圖9-19為地線在施加風(fēng)載后橫向和豎直方向位移響應(yīng)曲線。從圖中可看出，在風(fēng)載下，地線很快達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)。圖9-SEQ圖\*ARABIC\s119C檔地線位移響應(yīng)三相導(dǎo)線在風(fēng)載下的舞動(dòng)軌跡如圖9-20，可看出三相導(dǎo)線的舞動(dòng)軌跡差異很小。圖9-SEQ圖\*ARABIC\s120三相導(dǎo)線舞動(dòng)軌跡表9-2為各相導(dǎo)線的舞動(dòng)幅值，可看出舞動(dòng)幅值最大相差0.107m，占舞動(dòng)幅值的2.05%。與舞動(dòng)幅度比較起來還是很小?？傮w來說三相導(dǎo)線的舞動(dòng)幅值十分臨近。表9-SEQ表\*ARABIC\s12風(fēng)載下各相導(dǎo)線的舞動(dòng)幅值比較C檔導(dǎo)線左相中相右相橫向幅值/m2.7242.7682.802豎直方向/m4.4584.4324.535舞動(dòng)幅值/m5.2245.2265.331各相導(dǎo)線的張力振蕩曲線如圖9-21所示，可看出導(dǎo)線右相張力振蕩幅度最大，中相導(dǎo)線次之，左相導(dǎo)線最小，三個(gè)曲線還存在相位差。圖9-SEQ圖\*ARABIC\s121C檔各相導(dǎo)線中點(diǎn)張力變化曲線上述三相導(dǎo)線舞動(dòng)幅度、張力振蕩幅度和相位的不同很可能是因?yàn)镹21轉(zhuǎn)角塔的影響，如圖9-22所示，N21轉(zhuǎn)角塔使得B檔三相導(dǎo)線檔距不同，從而引發(fā)各相導(dǎo)線在舞動(dòng)過程中的張力振蕩幅度及舞動(dòng)幅度存在差異。圖9-SEQ圖\*ARABIC\s122輸電線路鳥瞰圖（部分）絕緣子串響應(yīng)分析兩直線塔N22和N23絕緣子串的響應(yīng)。因?yàn)镹22直線塔絕緣子串僅沿導(dǎo)線橫向方向產(chǎn)生較大幅度擺動(dòng)，其余兩方向擺動(dòng)幅度均很小，所以僅畫出橫向擺動(dòng)曲線，如圖9-23所示。N22直線塔絕緣子串的橫向振蕩幅度為0.278m。圖9-SEQ圖\*ARABIC\s123N22輸電塔絕緣子串?dāng)[動(dòng)位移N23直線塔絕緣子串橫向位移和沿線路方向位移相當(dāng)，如圖9-24所示，振蕩幅度分離為0.151m和0.388m。N23直線塔絕緣子串的舞動(dòng)軌跡如圖9-25所示.圖9-SEQ圖\*ARABIC\s124N23直線塔絕緣子串位移曲線圖9-SEQ圖\*ARABIC\s125N23直線塔絕緣子串的擺動(dòng)軌跡將N22、N23直線塔絕緣子串?dāng)[動(dòng)情況舉行比較，發(fā)現(xiàn)N22直線塔絕緣子串的橫向振蕩幅度大于N23直線塔；N22沿線路方向位移很小，而N23直線塔沿線路方向振蕩幅度為0.388m。N22直線塔絕緣子串大致呈單向往返擺動(dòng)，而N23直線塔絕緣子串在一個(gè)水平面內(nèi)呈“橢圓形擺動(dòng)”。圖9-26為C檔舞動(dòng)穩(wěn)定后兩直線塔右相導(dǎo)線絕緣子串的張力變化，可看出N23直線塔絕緣子串的張力大致為N22的兩倍，N23和N22直線塔絕緣子串的張力振蕩幅度分離為1.700KN和1.071KN。此結(jié)果與9.3節(jié)導(dǎo)線脫冰結(jié)果十分相似，表明無論是脫冰還是舞動(dòng)情況，N23直線塔絕緣子串的受到的載荷均要大于N22直線塔。圖9SEQ圖\*ARABIC\s126直線塔絕緣子串張力變化曲線輸電塔構(gòu)件軸向應(yīng)力對(duì)耐張段內(nèi)各塔構(gòu)件的軸向應(yīng)力舉行分析，找到了前4個(gè)最大應(yīng)力所在的位置及其大小，如表9-3所示。其中各位置可見圖8-16，其結(jié)果與導(dǎo)線脫冰結(jié)果類似。表明：無論是脫冰還是舞動(dòng)情況，輸電塔各構(gòu)件最大軸向應(yīng)力位置并沒有變化。表9-SEQ表\*ARABIC\s13輸電塔各構(gòu)件前四大軸向應(yīng)力位置及其大小位置位置2位置3位置4位置5軸向應(yīng)力/MPa26.2127.9533.1934.87

結(jié)論與展望結(jié)論輸電塔線體系抗風(fēng)、斷線和掉串本項(xiàng)目采用有限元主意，通過數(shù)值分析軟件ANSYS研究輸電塔線體系的抗風(fēng)特性，主要分為三部分。第一部分是輸電塔線體系抗風(fēng)性能數(shù)值仿真研究，選取某一耐張段，建立了三塔四檔精細(xì)化有限元模型，舉行塔線耦合的動(dòng)靜態(tài)數(shù)值仿真，研究了這一耐張段中各桿塔在各種載荷工況下（如自重、靜風(fēng)、脈動(dòng)風(fēng)等）的受力、內(nèi)力和應(yīng)力，計(jì)算分析結(jié)果有助于全面地了解輸電塔線整體抗風(fēng)特性；第二部分是輸電塔線體系斷線數(shù)值仿真研究，在無風(fēng)的條件下，首先驗(yàn)證了解耦計(jì)算的可行性，采用解耦的計(jì)算主意研究了不同斷線部位和形式，對(duì)桿塔力學(xué)特性的影響；第三部分是輸電塔線體系掉串?dāng)?shù)值仿真研究，在無風(fēng)的條件下，采用解耦的計(jì)算主意研究了不同掉串部位和形式，對(duì)桿塔力學(xué)特性的影響。下面分離講述各部分主要結(jié)論。第一部分：按照項(xiàng)目方提供的輸電線路資料，選取湛霞線一耐張段，建立了三塔四檔精細(xì)化有限元模型，研究了這一耐張段中塔線耦合體系在各種載荷工況下（如自重、靜風(fēng)、脈動(dòng)風(fēng)等）的受力、內(nèi)力和安全系數(shù)，并與斜拋模型舉行比較，計(jì)算分析結(jié)果有助于全面地了解輸電塔線耦合體系的整體抗風(fēng)特性。給出風(fēng)速時(shí)程曲線，通過規(guī)范得到桿塔和導(dǎo)地線上的風(fēng)載荷時(shí)程曲線，舉行動(dòng)態(tài)瞬時(shí)分析，得到桿塔在脈動(dòng)風(fēng)載荷作用下，桿塔的動(dòng)力響應(yīng)。=1\*GB3①將導(dǎo)地線的找形模擬結(jié)果，與斜拋理論模型的比較，誤差很小，說明找形主意確實(shí)切性。②三種靜態(tài)載荷工況的塔線耦合數(shù)值計(jì)算，其掛點(diǎn)載荷，通過與斜拋理論模型的比較，發(fā)現(xiàn)沒有風(fēng)載時(shí)，耦合計(jì)算與斜拋理論模型的結(jié)果很臨近，但是有風(fēng)載荷作用時(shí)，兩者相差較大。這為后續(xù)的解耦計(jì)算提供了可靠的根據(jù)。③三種靜態(tài)載荷工況的塔線耦合數(shù)值計(jì)算，是否施加塔身上的風(fēng)載荷，對(duì)導(dǎo)地線的變形和掛點(diǎn)力影響不大，但是對(duì)桿塔的內(nèi)力有一定影響。④三種靜態(tài)載荷工況的塔線耦合數(shù)值計(jì)算，對(duì)于桿塔的軸力分析，因?yàn)閷?dǎo)地線的走向、風(fēng)向等綜合影響，有點(diǎn)部位軸力是疊加的效果，會(huì)較危險(xiǎn)。對(duì)于耐張塔，根部主材較危險(xiǎn)，而對(duì)于直線塔，中部（下橫擔(dān)以下）較危險(xiǎn)。⑤從風(fēng)速譜中可以看出，平均風(fēng)速為35m/s的脈動(dòng)風(fēng)，風(fēng)速從11.43m/s到58.73m/s變化，增幅達(dá)67.8%。⑥脈動(dòng)風(fēng)下塔線耦合數(shù)值計(jì)算，桿塔主材關(guān)鍵部位的受拉、受壓情況與靜風(fēng)時(shí)類似。對(duì)于耐張塔，根部主材較危險(xiǎn)，而對(duì)于直線塔，中部（下橫擔(dān)以下）較危險(xiǎn)。對(duì)于湛霞線而言，A塔的情況比C塔更嚴(yán)重，主要是因?yàn)閷?dǎo)地線的方向與風(fēng)的方向引起的。第二部分：基于第3章的模型，在無風(fēng)的條件下，研究了不同斷線部位和形式，對(duì)桿塔力學(xué)特性的影響。通過將耦合斷線計(jì)算與解耦斷線計(jì)算的比較，提出了一種容易明了的斷線計(jì)算主意，認(rèn)為斷線時(shí)，即為該桿塔懸掛點(diǎn)的導(dǎo)地線載荷驟然變?yōu)榱?，這樣可以較為容易、確切地分析輸電線塔的斷線問題。通過各種斷線數(shù)值分析，分析了斷線影響的邏輯。=1\*GB3①將耦合斷線計(jì)算與解耦斷線計(jì)算的比較，無論是導(dǎo)地線掛點(diǎn)載荷、還是桿塔關(guān)鍵部位的軸力，發(fā)現(xiàn)兩者計(jì)算結(jié)果的差異很小，這為斷線以及后續(xù)掉串的解耦分析提供了可靠的根據(jù)。②提出了一種新的斷線解耦計(jì)算主意，認(rèn)為斷線時(shí)，即為該桿塔懸掛點(diǎn)的導(dǎo)地線載荷驟然變?yōu)榱?，這樣可以較為容易、確切地分析輸電線塔的斷線問題。③導(dǎo)線斷線較地線斷線危險(xiǎn)，導(dǎo)線斷線的位置越高對(duì)桿塔的影響越大。④某側(cè)的導(dǎo)線發(fā)生斷線，將使桿塔向另一側(cè)彎曲傾斜，故導(dǎo)致斷線側(cè)桿塔的軸力代數(shù)值增強(qiáng)，另一側(cè)桿塔的軸力代數(shù)值減小。⑤桿塔根部主材軸力的峰值增量基本是終值增量的2倍，橫擔(dān)軸力的峰值增量基本是終值增量的1.15倍，說明斷線對(duì)桿塔根部主材軸力的動(dòng)態(tài)響應(yīng)較大⑥B塔斷線結(jié)果，與A塔斷線的結(jié)果相比，B塔終值增量和峰值增量均較A塔的結(jié)果偏大，異常是對(duì)桿塔根部主材軸力的影響較大，主要是因?yàn)锽塔較高的緣故。第三部分：基于第3章的模型，在無風(fēng)的條件下，研究了不同形式的掉串，對(duì)桿塔力學(xué)特性的影響。掉串時(shí)載荷的計(jì)算，是假設(shè)了一種極端情況，即直線塔發(fā)生掉串時(shí)，兩邊的耐張塔形成新的檔距，計(jì)算出新的掛點(diǎn)和檔距情況下導(dǎo)地線的載荷，以突加載荷形式，施加到耐張塔相應(yīng)的掉串掛點(diǎn)上，得出掉串對(duì)耐張塔和直線塔的影響邏輯。=1\*GB3①提出了一種新的掉串解耦計(jì)算主意。②B塔發(fā)生掉串時(shí)，A塔向大號(hào)側(cè)彎曲，A塔根部主材的1、2部位軸力的代數(shù)值增大，3、4部位軸力的代數(shù)值減小。桿塔根部主材軸力的峰值增量是終值增量2倍左右。橫擔(dān)軸力的峰值增量是終值增量的1.2倍，說明掉串對(duì)桿塔根部主材軸力的動(dòng)態(tài)響應(yīng)較大。③掉串的位置越高，對(duì)耐張塔的影響越大。④對(duì)于直線塔，掉串相當(dāng)于小號(hào)側(cè)、大號(hào)側(cè)同時(shí)發(fā)生斷線。不同的掉串形式對(duì)直線塔根部主材和橫擔(dān)主材的影響基本相同。⑤掉串發(fā)生在B塔x正向的橫擔(dān)上，此時(shí)B塔有向x負(fù)向彎曲的趨勢(shì)，B塔根部主材的2、3部位軸力的代數(shù)值增大，1、4部位軸力的代數(shù)值減小。掉串對(duì)桿塔根部主材軸力影響較小，桿塔橫擔(dān)的軸力總算將臨近于零。覆冰輸電線路的脫冰及舞動(dòng)本項(xiàng)目采用數(shù)值主意建立塔線耦合體系研究了覆冰輸電線路的脫冰及舞動(dòng)過程中導(dǎo)線、絕緣子串及輸電塔的動(dòng)力響應(yīng)。主要分為四個(gè)方面：一是建立塔線耦合模型，分析求解主意；二是全面分析覆冰輸電線路脫冰參數(shù)，比如檔距、高差、脫冰位置和脫冰率等，對(duì)線路脫冰特性的影響；三是建立真切輸電線路典型區(qū)段，以導(dǎo)線為研究對(duì)象，分析兩種脫冰方式對(duì)輸電線路脫冰特性的影響。然后以較為嚴(yán)重的脫冰方式分析了光纜脫冰。接著以一個(gè)三檔耐張段為研究對(duì)象，分析三檔每隔30s依次脫冰的脫冰順序?qū)λ€體系影響，找出了最佳脫冰順序。最后按照同時(shí)同向和同時(shí)不同向兩種情況分析了各工況下不平衡張力的變化情況；四是真切輸電線路典型區(qū)段的舞動(dòng)研究，分析了新月形和扇形兩種冰形在不同初始覆冰角下的舞動(dòng)特性，分析了風(fēng)速對(duì)導(dǎo)線舞動(dòng)幅度的影響，分析了檔內(nèi)舞動(dòng)時(shí)輸電線路響應(yīng)。下面分離講述四方面得到的四部分主要結(jié)論。第一部分：首先驗(yàn)證了塔線耦合體系模型的建立、脫冰模擬及動(dòng)力求解主意。在該部分中，本文提出了一種簡(jiǎn)便的找形主意，以往均是通過反復(fù)迭代舉行找形，操作不便，精度較低，本次對(duì)導(dǎo)線（地線）施加初始應(yīng)變舉行找形，容易有效。第二部分：在導(dǎo)線脫冰時(shí)：=1\*GB3①覆冰厚度越大，導(dǎo)線弧垂越大，跳躍高度也越大，但最高點(diǎn)變化較小。=2\*GB3②脫冰率越大，導(dǎo)線跳躍高度越大，掛點(diǎn)處受到的不平衡張力和絕緣子串的擺動(dòng)位移也越大。=3\*GB3③參加水平間隔棒可有效降低導(dǎo)線跳躍幅度和導(dǎo)線張力振蕩幅度。但間隔棒數(shù)目對(duì)導(dǎo)線跳躍幅度影響很小，所以使用一對(duì)間隔棒最好。多對(duì)間隔棒會(huì)增強(qiáng)導(dǎo)線弧垂和張力。=4\*GB3④檔距越大，導(dǎo)線跳躍高度越大，張力振蕩幅度越大。=5\*GB3⑤高差對(duì)導(dǎo)線的跳躍高度幾乎沒有影響，但高差越大，導(dǎo)線高懸掛點(diǎn)處的張力越大。=6\*GB3⑥脫冰位置越逼近導(dǎo)線中央，導(dǎo)線中點(diǎn)跳躍幅度、張力振蕩幅度越大。=7\*GB3⑦若只研究導(dǎo)線和絕緣子串的的脫冰響應(yīng)，將塔線體系簡(jiǎn)化為導(dǎo)線絕緣子模型是有效且可靠的。第三部分：=1\*GB3①對(duì)真切輸電線路典型區(qū)段舉行覆冰前后靜力分析，發(fā)現(xiàn)：覆冰后導(dǎo)線弧垂增強(qiáng)，張力增大；覆冰后絕緣子串的偏移方向發(fā)生了改變，絕緣子串?dāng)[動(dòng)位移增大、張力增強(qiáng)。=2\*GB3②對(duì)“全擋脫冰”和“局部脫冰”兩種脫冰方式舉行分析比較，發(fā)現(xiàn)：無論是從脫冰跳躍振動(dòng)幅度、導(dǎo)線張力振蕩幅度、絕緣子串張力振蕩幅度，還是絕緣子串偏移位移方面來比較，局部脫冰方式引起的都更大，對(duì)輸電線路安全運(yùn)行的威脅也越大。但從輸電塔構(gòu)件應(yīng)力來比較，兩種脫冰方式的影響十分臨近。=3\*GB3③通過脫冰研究發(fā)現(xiàn)，N23輸電塔絕緣子串受到的張力大致為N22輸電塔絕緣子串的2倍，N23輸電塔絕緣子串的張力振蕩幅度也較大。表明脫冰時(shí)，N23輸電塔更為危險(xiǎn)。=4\*GB3④對(duì)于一個(gè)三檔耐張段，若按照每隔30s各檔依次脫冰，要使耐張段內(nèi)導(dǎo)線的跳躍高度最低，脫冰順序應(yīng)遵循以下兩個(gè)原則：大檔距應(yīng)首先脫冰，小檔距脫冰應(yīng)在兩個(gè)大檔距脫冰之間舉行；對(duì)于兩個(gè)大檔距，高差較小的脫冰順序在前。=5\*GB3⑤通過對(duì)耐張段內(nèi)同時(shí)同向和同時(shí)不同向兩種情況下導(dǎo)線和光纜的不平衡張力舉行分析，發(fā)現(xiàn)存在3個(gè)工況的計(jì)算結(jié)果超出了標(biāo)準(zhǔn)。第四部分：=1\*GB3①使用鄧哈托舞動(dòng)判據(jù)判斷導(dǎo)線是否舞動(dòng)并不可靠，但其判定結(jié)果可作為參考。=2\*GB3②新月形冰形在覆冰厚度23mm、風(fēng)速為10m/s時(shí)，在0°、30°、60°、90°、120°、150°和180°初始覆冰角下，導(dǎo)線均沒有發(fā)生舞動(dòng)。=3\*GB3③扇形冰形在風(fēng)速10m/s情況下，覆冰厚度為10mm和20mm兩種情況下，僅在某些初始覆冰角下導(dǎo)線才會(huì)發(fā)生舞動(dòng)。=4\*GB3④在扇形冰形覆冰10mm和20mm兩種厚度中，在分析的初始覆冰角中，共浮上了3個(gè)初始覆冰角使得導(dǎo)線在風(fēng)中舞動(dòng)。經(jīng)過傅里葉分析，各舞動(dòng)情況下導(dǎo)線在橫向、豎直方向及導(dǎo)線轉(zhuǎn)動(dòng)方向上的振蕩頻率均臨近0.18Hz，為一階振動(dòng)頻率。=5\*GB3⑤扇形冰形在風(fēng)速10m/s情況下，覆冰厚度為10mm和20mm兩種覆冰厚度下，引發(fā)舞動(dòng)的初始覆冰角是不同的。=6\*GB3⑥在同一覆冰厚度下，初始覆冰角不但影響導(dǎo)線是否舞動(dòng)，還會(huì)影響舞動(dòng)幅值。=7\*GB3⑦導(dǎo)線要在風(fēng)作用下發(fā)生舞動(dòng)，不僅要有合適的初始覆冰角，風(fēng)速還必須大于舞動(dòng)臨界風(fēng)速，隨著風(fēng)速增大，舞動(dòng)幅度也迅速增強(qiáng)。=7\*GB3⑦在導(dǎo)線舞動(dòng)時(shí)，地線可能不會(huì)發(fā)生舞動(dòng)。=8\*GB3⑧在轉(zhuǎn)角塔的影響下，三相導(dǎo)線在相同的風(fēng)載下舞動(dòng)幅值、軌跡和張力不同，但差異很小。=9\*GB3⑨在一個(gè)耐張段中，發(fā)生檔內(nèi)舞動(dòng)時(shí)，該檔兩端絕緣子串的舞動(dòng)響應(yīng)徹低不同。N22直線塔絕緣子串主要沿單方向（橫向）擺動(dòng)，而N23直線塔絕緣子串則在水平面內(nèi)呈“橢圓形擺動(dòng)”。N23直線塔絕緣子串的張力大致為N22的兩倍，N23直線塔絕緣子串的張力振蕩幅度也較大。=10\*GB3⑩在一耐張段內(nèi)，無論發(fā)生脫冰還是檔內(nèi)舞動(dòng)，較薄弱的位置不會(huì)發(fā)生改變，比如絕緣子串張力較大位置，輸電塔構(gòu)件軸向應(yīng)力最大位置，均需要重點(diǎn)擔(dān)心。展望輸電塔線體系抗風(fēng)、斷線和掉串本項(xiàng)目研究了輸電塔線體系抗風(fēng)、斷線和掉串時(shí)的力學(xué)特性和結(jié)構(gòu)響應(yīng)。對(duì)于抗風(fēng)的數(shù)值模擬，采用了塔線耦合有限元模型，并發(fā)現(xiàn)該模型計(jì)算得到導(dǎo)地線掛點(diǎn)力與斜拋理論模型的計(jì)算結(jié)果有較大偏差，如能進(jìn)一步舉行研究，找到差異的緣故，或?qū)τ邢拊Ｐ突驅(qū)π睊伬碚撃Ｐ团e行合理的修訂，會(huì)推進(jìn)對(duì)塔線耦合體系抗風(fēng)特性的進(jìn)一步理解和工程應(yīng)用。對(duì)于斷線和掉串的數(shù)值模擬，采用了解耦的計(jì)算主意舉行研究，雖節(jié)約了耦合時(shí)非線性迭代的大量時(shí)光，但是因?yàn)闂U塔體系的復(fù)雜，斷線和掉串的形式無數(shù)，加之導(dǎo)地線走向的影響，若想全面了解斷線和掉串對(duì)桿塔的影響，還需要大量時(shí)光舉行計(jì)算和分析。在掉串的數(shù)值模擬中，假設(shè)了一種極限狀態(tài)，即導(dǎo)線不落地的情況，但是實(shí)際導(dǎo)線絕對(duì)會(huì)落地的，這一現(xiàn)象的模擬還需進(jìn)一步研究。另外，對(duì)脈動(dòng)風(fēng)的研究有限，本研究只挑選了一條脈動(dòng)風(fēng)曲線舉行了桿塔耦合體系的動(dòng)態(tài)瞬時(shí)分析，不同的脈動(dòng)風(fēng)，可能對(duì)導(dǎo)線、桿塔的激振會(huì)不同。因?yàn)闂U塔中的主材眾多，本研究只選取了若干關(guān)鍵部位舉行了軸力、安全系數(shù)的分析，越發(fā)全面的分析是須要的。覆冰輸電線路的脫冰及舞動(dòng)本項(xiàng)目分析覆冰輸電線路脫冰參數(shù)，比如檔距、高差、脫冰位置和脫冰率等，對(duì)線路脫冰特性的影響。但只是定性的分析，仍需進(jìn)一步得到脫冰跳躍振動(dòng)高度與檔距、高差、覆冰厚度和脫冰率等參數(shù)的定量關(guān)系，并根據(jù)實(shí)驗(yàn)舉行驗(yàn)證。另外，舞動(dòng)分析中假設(shè)覆冰勻稱且整擋風(fēng)載荷是大小、方向均不變的。固然有助于分析風(fēng)速和初始覆冰角與覆冰導(dǎo)線舞動(dòng)特性的關(guān)系，但仍需考慮更符合實(shí)際的風(fēng)載荷及其對(duì)應(yīng)的覆冰導(dǎo)線的舞動(dòng)特征，以便對(duì)真切線路舉行分析研究。最后，本項(xiàng)目舞動(dòng)分析部分缺乏實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)支撐，應(yīng)在有條件的情況下對(duì)實(shí)際線路舉行舞動(dòng)觀測(cè)或者舉行舞動(dòng)實(shí)驗(yàn)，進(jìn)而完美舞動(dòng)數(shù)值模擬主意。

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