全陪導(dǎo)游帶團(tuán)流程及全橋LLC

全陪導(dǎo)游帶團(tuán)流程

1、物品：團(tuán)款、名單、派團(tuán)單、確認(rèn)單、便簽紙；導(dǎo)游證、導(dǎo)游旗、帽子、車牌、座位號。2、聯(lián)系：司機(jī)、地接。3、計算：借款額，算好與地接結(jié)算的各項(xiàng)費(fèi)用：門票、導(dǎo)服、住宿等。4、時間：提前30分鐘到達(dá)集合地點(diǎn)，做好以下工作：（1）檢查：檢查車油是否滿，是否需要加油。（2）座位：預(yù)留司機(jī)和導(dǎo)游的位置

放好座位號，以免客人座錯位置發(fā)生不必要的糾紛。

如是團(tuán)隊(duì)：預(yù)留司機(jī)和導(dǎo)游以及團(tuán)隊(duì)中領(lǐng)導(dǎo)的位置。二、客人登車：1、安排客人入座，找準(zhǔn)座位號，順便看看哪位客人還有沒有到。2、照顧好客人的行李：（1）從客人行李傻瓜車一直到旅游結(jié)束行李下車，

都要一看——他們的行李是不是會在旅途中會掉下來；

二動——沒事的時候動動行李往里推推；

三問——客人有沒有在景區(qū)或者在房間落下行李。（2）每次下車前、后提醒客人：“貴重物品隨身攜帶”。三、旅程開始：1、歡迎詞：介紹自己、旅行社、司機(jī)、車牌號、并留下自己的電話給客人，2、行程介紹：未來幾天的行程安排。3、注意事項(xiàng)：人身、財產(chǎn)安全。4、互動節(jié)目：小游戲、講笑話等5、看電視或者休息。6、適時去趟洗手間，提醒：（1）及時回到車上（2）注意服務(wù)區(qū)車輛（3）看好自己的孩子四、到達(dá)景區(qū)：1、景區(qū)簡介：快要到達(dá)景區(qū)的時候介紹當(dāng)?shù)馗艣r、景區(qū)概況等。2、再次請客人記下你的聯(lián)系電話。3、告訴客人游覽路線、集合時間、集合地點(diǎn)。4、提醒客人注意安全。5、解決師傅吃飯的問題。五、游覽景區(qū)：1、配合和監(jiān)督地接工作，帶領(lǐng)可以一起游覽。2、適時帶動客人的情緒。3、提醒客人自由活動時間。4、提醒客人注意安全。六、入住酒店：1、安排房間：A：散客：在出發(fā)前和途中觀察房間如何安排，做好計劃；

B：團(tuán)隊(duì)：安排好領(lǐng)導(dǎo)以及領(lǐng)隊(duì)的房間，其他人的房間有領(lǐng)導(dǎo)或者領(lǐng)隊(duì)安排。2、次日安排：（1）安排酒店叫早并通知客人叫早時間、吃飯時間、出發(fā)地點(diǎn)。

（2）提醒客人退房離店交給前臺房卡。

（3）提醒客人千萬帶全自己的行李起用餐。七、返程：1、上車后再次提醒客人行李是否帶全。2、說明返程途所要用時。3、安排客人看電視。4、適時去趟洗手間：（1）及時回到車上班（2）注意服務(wù)區(qū)車輛

（3）看好自己的孩子5、記得照顧行李。八、歡送詞：

回顧行程，對服務(wù)不周到之處表示歉意，請及時提出意見和建議，同時為旅行社做廣告，告知我們的其它線路和優(yōu)惠活動，及旅行社所在地址和電話，希望能夠再次合作。2LLC諧振全橋變換器拓?fù)浼肮ぷ鳈C(jī)理

全橋變換器由于具有較高功率密度而廣泛應(yīng)用于中、大功率場合，其主電路拓?fù)淙鐖D1所示。該電路主要包括初級4個功率MOSFET、諧振電感Lr、諧振電容Cr、勵磁電感Lm，次級則由整流二極管VD5和VD6以及輸出濾波電容Co組成。

可見，拓?fù)渲写渭墰]有濾波電感，整流二極管無需緩沖吸收網(wǎng)絡(luò)，與傳統(tǒng)的全橋拓?fù)湎啾?，其元件大為減少，且變換器的磁性元件能很容易集成到一個磁芯，主變壓器的漏感和Lm也能被利用。

LLC諧振全橋變換器包括如圖2所示的3個工作區(qū)域：其中區(qū)域1，2的主開關(guān)管工作在ZVS狀態(tài)，而區(qū)域3的主開關(guān)管工作在ZCS狀態(tài)。對于選用MOSFET作為主開關(guān)管的高頻LLC變換器而言，工作在ZVS條件下其開關(guān)損耗最小，工作狀態(tài)較佳，故其所需的工作區(qū)域?yàn)樵鲆媲€的右側(cè)(其中負(fù)斜率表示初級MOSFET工作在ZVS模式)。當(dāng)LLC變換器工作在如圖2所示的ωs=ωr狀態(tài)下時，其增益由變壓器的匝比決定，從效率和EMI的角度而言，在這個工作點(diǎn)狀態(tài)下由于正弦初級電流、MOSFET和次級整流二極管都得到最優(yōu)化利用，故為最佳工作點(diǎn)，但是這只能在特定的工作電壓以及負(fù)載條件下得到。LLC諧振全橋變換器存在兩個諧振頻率，一個為Lr與Cr的諧振頻率：

由于該電路采用PFM控制模式，所以變換器工作頻率fs既可以工作在fs≥fr的頻率范圍內(nèi)，也可以工作在fm<fs<fr的頻率范圍內(nèi)。下面就其工作在fm<fs<fr頻段內(nèi)(該頻段內(nèi)工作狀態(tài)較佳)一個開關(guān)周期的6個模態(tài)進(jìn)行簡要分析，此時諧振變換器各個關(guān)鍵點(diǎn)的工作波形如圖3所示。

模態(tài)1(t0～t1)在t0時刻，VT1和VT4開通，諧振電流ir流經(jīng)VT1和VT4。變壓器次級電壓上正下負(fù)，VD5開通，為負(fù)載提供能量，Lm被箝位不參加諧振過程，勵磁電流iLm線性上升。

模態(tài)2(t1～t2)在t1時刻，iLm=ir。VD5，VD6的電流為零，次級輸出電壓對Lm不再箝位，Lm開始參與諧振，Cr被恒流線性充電升高電壓。

模態(tài)3(t2～t3)在t2時刻，VT1和VT4關(guān)斷。VD2和VD3導(dǎo)通續(xù)流，從而為VT2和VT3的ZVS開通創(chuàng)造了條件。變壓器初級電壓極性切換，VD6開始導(dǎo)通，由于此前VD5電流歸零，故沒有反向恢復(fù)。Lm重新被次級輸出電壓箝位，退出諧振過程。

模態(tài)4(t3～t4)在t3時刻，VT2和VT3開通，VD6繼續(xù)導(dǎo)通向負(fù)載提供能量。Lm仍被輸出電壓箝位不參加諧振，故iLm線性下降。

模態(tài)5(t4～t5)在t4時刻，iLm又重新等于ir，VD5，VD6的電流為零，次級輸出電壓對Lm不再箝位，Lm開始參與諧振，Cr被反向恒流充電，其電壓線性升高。

模態(tài)6(t5～t6)在t5時刻，VT2和VT3關(guān)斷，VD1和VD4導(dǎo)通續(xù)流，從而為VT1和VT4的ZVS開通創(chuàng)造了條件。變壓器初級電壓極性切換，VD5開始導(dǎo)通，由于此前VD6電流歸零故沒有反向恢復(fù)。Lm重新被次級輸出電壓箝位，退出諧振過程。

以上就是LLC變換器工作在fm<fs<fr頻段內(nèi)一個開關(guān)周期的6個工作過程。

3LLC諧振全橋變換器設(shè)計

LLC諧振全橋變換器的設(shè)計難點(diǎn)在于諧振網(wǎng)絡(luò)參數(shù)的選取和優(yōu)化，合理設(shè)計參數(shù)能夠保證變換器工作在所期待的區(qū)域，從而確保在最佳工作狀態(tài)。在此設(shè)計的LLC諧振全橋變換器輸入直流電壓Uin=390V，輸出電壓Uo=48V，滿載功率Po=2kW。3．1主電路關(guān)鍵參數(shù)設(shè)計

選取fr=100kHz，主電路關(guān)鍵參數(shù)設(shè)計過程為：

1、計算變壓器變比N=Uin／(Uo+Ud)，Ud為輸出整流二極管導(dǎo)通壓降，選用IXYS60CPQ150快速恢復(fù)二極管，其典型值為1．2V，計算得N=7．92。

2、計算最高、最低輸入電壓時增益Gmin，Gmax：

Gmin=2n(Uo+Ud)／Uinmax，Gmax=2n(Uo+Ud)／Uinmin(3)

Uinmin，Uinmax分別為輸入直流電壓的最小值和最大值，分別為320V和420V。計算得到Gmin=0．927，Gmax=1．22。

3、計算負(fù)載電阻RL和反射電阻RAC：

計算得到RL=1．15Ω，RAC=58．5Ω。

4、計算品質(zhì)因數(shù)Q，Cr，Lr，Lm為：

式中：k值為Lm和Lr的比值。

對于LLC諧振變換器而言，滿載時Q和k的恰當(dāng)選擇是設(shè)計的關(guān)鍵，將直接影響變換器的工作頻率范圍、諧振回路中循環(huán)能量大小及轉(zhuǎn)換效率，k值一般在2．5～6之間，設(shè)計中k取4。計算得到Q=0．463，Cr=58nF，Lr=43μH，Lm=172μH。

至此，變換器主電路關(guān)鍵參數(shù)設(shè)計完畢。為保證輸出功率留有一定的裕量，主變壓器選用PC40材質(zhì)的EE65磁芯，初級功率管則選用STSTW43NM60ND，次級整流管為IXYS60CPQ150快速恢復(fù)二極管，輸出濾波電容為6個NICHICON電解電容1000μF／100V并聯(lián)。

3．2控制電路關(guān)鍵參數(shù)設(shè)計

控制電路采用高性能諧振控制器MC33067為控制核心，該芯片采用固定死區(qū)時間的PFM互補(bǔ)調(diào)制技術(shù)，輸出兩路開關(guān)頻率可達(dá)1MHz、峰值電流可達(dá)200mA的驅(qū)動脈沖，只需通過隔離變壓器就可以直接驅(qū)動MOSFET。芯片內(nèi)部則主要由基準(zhǔn)電壓、壓腔振蕩器、誤差放大器、軟啟動電路、欠壓鎖定、保護(hù)以及輸出電路構(gòu)成?；贛C33067所設(shè)計的PFM控制電路關(guān)鍵參數(shù)設(shè)計如下：

(1)最低、最大開關(guān)頻率fmin，fmax的確定：

由于負(fù)載過重使得fs過低，導(dǎo)致變換器進(jìn)入圖2所示主開關(guān)管ZCS區(qū)域，因此要對MC33067的fmin進(jìn)行限制，fmin=fr[1+k(1-1／Gmax2)-1／2，可以得到fmin=67kHz。同時，為減小電源啟動瞬間對Co的沖擊，一般采用空載高頻開機(jī)方式，開機(jī)頻率為諧振頻率的2～3倍，該設(shè)計中設(shè)定fmax=200kHz。

(2)定時電阻Rosc與定時電容Cosc的確定：

Rosc與Cosc組合的時間常數(shù)確定內(nèi)部壓腔振蕩器的最小振蕩頻率，其值為2fmin：Rosc=(Tmax-70ns)／(0．348Cosc)，得到Rosc=10kΩ，Cosc=2．4nF。

(3)調(diào)頻電阻RVFO的確定：

芯片能夠進(jìn)行頻率調(diào)制，實(shí)際是通過改變流過RVFO電流的大小而改變流經(jīng)Rosc放電電流IRosc：

式中：Imax為fmax時Cosc總放電電流，其值為1mA；UEAsat為誤差放大器低電位時的飽和輸出電壓，其值為0．1V。

由式(6)中第2個公式得到RVFO=2．7kΩ。

(4)定時電阻RT和定時電容CT的確定：

兩路驅(qū)動脈沖的死區(qū)時間由RT和CT確定，根據(jù)諧振頻率的大小以及工作頻率變化范圍，初步選定死區(qū)時間Tdead=0．47μs，依據(jù)：RT=Tdead／(0．348CT)，得到RT=2．7kΩ，CT=500nF。芯片根據(jù)反饋量大小進(jìn)行PFM，其實(shí)質(zhì)性機(jī)理就是通過改變流經(jīng)RVFO的電流從而改變IROSC，最終改變內(nèi)部壓腔振蕩器頻率。在穩(wěn)態(tài)情況下，芯片的腳3電位被內(nèi)部三極管箝位在2．5V，當(dāng)腳6，7短接組成電壓跟隨器形式時，外部PI調(diào)節(jié)器的運(yùn)算值即反饋值從腳8輸入。由于誤差放大器被軟啟動緩沖器箝位，當(dāng)反饋量的值大于1．5V時，才能進(jìn)入線性調(diào)節(jié)區(qū)域，故外部反饋值的范圍在1．5～2．5V之間。綜上所述，利用MC33067所搭建的頻率調(diào)制控制原理圖如圖4所示。

4試驗(yàn)結(jié)果

基于以上設(shè)計流程搭建了一個2kW功率等級的LLC諧振全橋變換器的主電路和控制電路，測試了大量的關(guān)鍵點(diǎn)波形。

圖5a示出390V直流輸入，滿載功率2kW時初級VT3的驅(qū)動電壓波形ugsVT3和VT4漏源電壓波形udsVT4?？梢?，udsVT4在ugsVT3由低電平切換為高電平之前就已經(jīng)建立起母線電壓，說明VT3工作在ZVS狀態(tài)。圖5b示出390V輸入，滿載功率2kW時Lm兩端電壓波形uab和次級整流輸出電流波形iud。

可見，初級電壓關(guān)斷時刻，次級電流剛好到零，無反向恢復(fù)，處于最佳ZCS狀態(tài)。

圖6為390V輸入，48V輸出時不同輸出功率下輸出電流在10A，20A，30A，40A，50A時對應(yīng)的整機(jī)效率曲線