課題研究背景及意義正文

121.1課題的研究背景及意義...........................................21.2國(guó)內(nèi)外單兵火箭筒研究現(xiàn) .......................................31.3單兵火箭筒未來發(fā)展趨勢(shì)....121.1課題的研究背景及意義...........................................21.2國(guó)內(nèi)外單兵火箭筒研究現(xiàn) .......................................31.3單兵火箭筒未來發(fā)展趨勢(shì)........................................41.4本文的主要工作................................................42浮動(dòng)式發(fā)射系統(tǒng)的總體設(shè)計(jì)與結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)................................52.1研究目標(biāo)及技術(shù)指52.2浮動(dòng)式發(fā)射系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì).......................................6整體布局設(shè)計(jì)6分部件設(shè)計(jì)62.3浮動(dòng)式發(fā)射系統(tǒng)的工作原理......................................162.4163浮動(dòng)式發(fā)射系統(tǒng)的內(nèi)彈道數(shù)值計(jì)算...................................173.1內(nèi)彈道數(shù)學(xué)模型簡(jiǎn)述............................................173.2發(fā)射過程各時(shí)期的劃分..........................................173.3經(jīng)典內(nèi)彈道數(shù)學(xué)模型............................................18基本假設(shè)..................................................18內(nèi)彈道過程的方程............................................18計(jì)算結(jié)果..................................................233.4浮動(dòng)式發(fā)射系統(tǒng)的氣動(dòng)力內(nèi)彈道模型...............................30氣動(dòng)力模型的簡(jiǎn)30氣動(dòng)力模型的基本假 30各時(shí)期的氣動(dòng)氣動(dòng)力模型的基本假 30各時(shí)期的氣動(dòng)力數(shù)學(xué)模 31 36邊界條件和初始條 37計(jì)算結(jié) 413.5本章小 424結(jié) 43參考文 45致...........................................................47 課題的研究背景及意單兵火箭是步兵肩射筒式武器,主要用于近距離摧毀坦克、碉堡、水泥工事、前沿坦克仍將是地面作戰(zhàn)的一項(xiàng)重要作戰(zhàn)任務(wù)。由此可見單兵火箭是步兵肩射筒式武器,主要用于近距離摧毀坦克、碉堡、水泥工事、前沿坦克仍將是地面作戰(zhàn)的一項(xiàng)重要作戰(zhàn)任務(wù)。由此可見,單兵火箭武器在現(xiàn)代戰(zhàn)爭(zhēng)中有著不可替代的作用。進(jìn)入21世紀(jì)以來,世界形勢(shì)和作戰(zhàn)對(duì)象的變化,反恐戰(zhàn)爭(zhēng)、特種部隊(duì)(120-140dB)、射擊安全距離(后端距垂直lm)、后噴物危害距離(10m) 。針對(duì)上述設(shè)計(jì)方案的技術(shù)途徑是對(duì)常規(guī)固體火箭發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)行改進(jìn),運(yùn)用高低壓浮動(dòng)發(fā)射方式，可增加液體平衡拋射系統(tǒng),實(shí)現(xiàn)火箭發(fā)動(dòng)機(jī)燃?xì)馍淞髋c液體工質(zhì)射流同軸噴射方式?？傮w設(shè)計(jì)方案旨在有效抑制單兵火箭發(fā)射過程中存在的聲、光、焰、煙等弊端,為單兵火箭 國(guó)內(nèi)外單兵火箭筒研究現(xiàn)目前在單兵火箭筒研制上,世界各國(guó)都把研究重點(diǎn)放在了增大威力方面。同時(shí)為了適應(yīng)現(xiàn)代戰(zhàn)爭(zhēng)形式的需要,在研究中還注重了減小武器體積、減輕重量、提高射擊精度4代單,PF9793m單,而采用浮動(dòng)發(fā)射的組合方式還未見報(bào)道。 單兵火箭筒未來發(fā)展趨鑒于坦克與反坦克仍是未來地面戰(zhàn)爭(zhēng)的主要形式,故坦克與反坦克武器的對(duì)峙發(fā)展局面,將長(zhǎng)期繼續(xù)下去。預(yù)計(jì)今后一二十年內(nèi),作為步兵主要反坦克、反裝甲武器的火箭發(fā)射器,隨著科學(xué)技術(shù)的發(fā)展,其戰(zhàn)術(shù)技術(shù)性能將會(huì)有較大的提高。目前世界各國(guó)在研制新型火箭發(fā)射器時(shí),特別重視提高威力、射程、射擊精度和射手生存能力,并通過光電技 本文的主要本課題將以100mm單兵火箭筒的組合發(fā)射方式中的浮動(dòng)發(fā)動(dòng)機(jī)作為研究對(duì)象，完1.2.3.3.時(shí)期的質(zhì)量守恒方程、動(dòng)量守恒方程、能量守恒方程及輔助方程,并應(yīng)用Maccormack等的分布, 浮動(dòng)式發(fā)射系統(tǒng)的總體設(shè)計(jì)與結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 研究目標(biāo)及技術(shù)1.口徑：1003.配合破甲彈直射距離400+北約重型靶、穿透率≥90%3.配合破甲彈直射距離400+北約重型靶、穿透率≥90%≤0.45×0.45（m×m）；戰(zhàn)斗全重：≤10或11公斤；戰(zhàn)斗全長(zhǎng)：≤1000或1100浮動(dòng)式發(fā)射系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)設(shè)2.2.12.2.2圖2.2.1圖2.2.21.(1)形狀設(shè)計(jì)(2)強(qiáng)度設(shè)計(jì)1.(1)形狀設(shè)計(jì)(2)強(qiáng)度設(shè)計(jì)Pm——燃燒室計(jì)算壓力；———所選材料的應(yīng)力5%，為塑性材料，初步確定燃燒室壁厚為3mm，燃燒室內(nèi)徑為92mm。(3)其它部分設(shè)計(jì)如下圖2.2.3圖2.2.32.(1)結(jié)構(gòu)形狀設(shè)計(jì)如下圖2.2.3圖2.2.32.(1)結(jié)構(gòu)形狀設(shè)計(jì)(2)噴管材料選擇(3)噴管喉部尺寸設(shè)計(jì)為了確定喉部的形狀，首先要確定喉部直徑dtP0AbaAtP——kg/m30—平均侵蝕比；裝藥燃燒面積，m2Ab—x——熱損失系數(shù)；P0AbaAtP——kg/m30—平均侵蝕比；裝藥燃燒面積，m2Ab—x——熱損失系數(shù)；——f0——N·mkga—n—peq————推進(jìn)劑比熱比k（絕熱指數(shù)）k1k k （N：13.252.12.1中國(guó)雙鉛―2裝藥采用單孔管狀藥。起始通氣量參量：150L15cmm2.5kg()m 1.447103V 1.728g/藥b式中 m 1.447103V 1.728g/藥b式中 1.447V4.73810-3mATL藥ApAcAT1.910103D2i6.648103m —燃燒室內(nèi)腔橫截面積，AA4ccDi—燃燒室內(nèi)徑或絕熱層內(nèi)徑，Di起始燃燒面積：AbAp1501.910103m20.2865mb.1943年提出了求爆熱QV﹑比容V1和爆溫T1的經(jīng)驗(yàn)公式有相當(dāng)?shù)臏?zhǔn)確13.6h26.7h31.0s32.542.0gV1(dm3kg1)94447.3(N11.8)2.45n14c12d23v16.9h14.6s17.410gT1(K)2790375(N11.8)22n71c59d100v82h88s92125gdh：內(nèi)揮發(fā)份（一般指火藥的殘留溶劑）s：二苯胺百分?jǐn)?shù)gdnT1V1983.554(dm3h：內(nèi)揮發(fā)份（一般指火藥的殘留溶劑）s：二苯胺百分?jǐn)?shù)gdnT1V1983.554(dm3paV1f1式中：pa103.3kg 將T1V1代入得p 1103.3kg/dm2983.554dm3/kg3040.75K1131645.54Nmkg-f1f1131645.54Nm905316.43Nmkg-f0k在火箭火藥燃燒氣體中對(duì)爆熱不太大（800~ kcal）的火藥，P0AbaAtP—1.728g/cm30—平均侵蝕比0) 0.2865m2b—燃速系數(shù)，n—sf905316.43N—燃速系數(shù)，n—sf905316.43Nmf0——噴管流量系數(shù)，0.5peq—燃燒室平衡壓強(qiáng) 15MPa推進(jìn)劑的比熱比k（絕熱指數(shù)）1.25 1.728g/cm310.2865m20.0105m/s0.9905316.43Nmkg1At0.51.2515M d2 t根據(jù)t4dt 4At65mm(4)噴管的型面設(shè)計(jì)圖2.2.43.（1）（圖2.2.43.（1）（2）（3）（4）圖2.2.44.點(diǎn)火具圖2.2.44.點(diǎn)火具圖2.2.5（1）和點(diǎn)火頭，其底部要開有一個(gè)Ф2（2）1)噴孔在點(diǎn)火管軸向上等距離分布，其在軸向上的分布長(zhǎng)度要大于火藥在軸向上為了增（2）1)噴孔在點(diǎn)火管軸向上等距離分布，其在軸向上的分布長(zhǎng)度要大于火藥在軸向上為了增加傳火管中的火藥燃燒速度，可加入燃速快的LVD管。圖2.2.65.由于有大量氣體流出，其裝藥量比一般火炮多許多；(3)在裝藥結(jié)構(gòu)上要保證有足夠壓力時(shí)火藥氣體才開始流出，即有一定的噴口打開(4)為了適應(yīng)低壓的彈道特點(diǎn)，發(fā)動(dòng)機(jī)裝藥應(yīng)多采用高熱量、高燃速的推進(jìn)劑。(1)擋藥板設(shè)計(jì)(2)后噴孔模板設(shè)計(jì)(3)(1)擋藥板設(shè)計(jì)(2)后噴孔模板設(shè)計(jì)(3)發(fā)動(dòng)機(jī)裝藥選擇6.為L(zhǎng)Yl2CZ鋁合金。解脫桿上設(shè)計(jì)有一段沉槽作為薄弱點(diǎn)，當(dāng)發(fā)射時(shí)，解脫桿在此處斷 浮動(dòng)式發(fā)射系統(tǒng)的工作原 本章 本章2.浮動(dòng)式發(fā)射系統(tǒng)的內(nèi)彈道數(shù)值計(jì)算3 內(nèi)彈道數(shù)學(xué)模型 發(fā)射過程各時(shí)期的 內(nèi)彈道數(shù)學(xué)模型 發(fā)射過程各時(shí)期的劃(1)第一時(shí)期：從火箭發(fā)動(dòng)機(jī)點(diǎn)火開始到火箭發(fā)動(dòng)機(jī)后噴口打開的瞬間。在這個(gè)時(shí)(2)第二時(shí)期：從火箭發(fā)動(dòng)機(jī)后噴口打開的瞬間到火箭發(fā)動(dòng)機(jī)與彈丸分離的瞬間。(3)第三時(shí)期：從火箭發(fā)動(dòng)機(jī)與彈丸分離的瞬間到彈丸出炮口瞬間。這個(gè)時(shí)期是整經(jīng)典內(nèi)彈道數(shù)學(xué)(1)發(fā)動(dòng)機(jī)裝藥在高壓室中是按幾何燃燒定律進(jìn)行燃燒，并且假定火藥的燃燒速度(2)在發(fā)射過程中，火藥只在高壓室中燃燒，沒有未燃燒完的火藥隨火藥氣體從后噴口流出或流入低壓室；火藥燃?xì)鉂M足諾貝爾方程，有關(guān)特征量如火藥力f(3)火藥氣體噴出時(shí)，彈丸和火箭發(fā)動(dòng)機(jī)同時(shí)瞬間解除約束并開始運(yùn)動(dòng)；彈丸和火低壓室中的燃?xì)饬鲃?dòng)滿足拉格朗日假設(shè)。不考慮點(diǎn)火過程，不考慮高壓室內(nèi)壓力分布，采用平均壓力來進(jìn)行計(jì)算。（1）u xZ(1低壓室中的燃?xì)饬鲃?dòng)滿足拉格朗日假設(shè)。不考慮點(diǎn)火過程，不考慮高壓室內(nèi)壓力分布，采用平均壓力來進(jìn)行計(jì)算。（1）u xZ(1ZZ2e1——火藥弧厚的一半；Ψ——x、、——（2）1)在第二個(gè)時(shí)期，彈丸和火箭發(fā)動(dòng)機(jī)一起運(yùn)動(dòng)，可以得到運(yùn)動(dòng)方程：FSPmfdlvF——S——炮膛的橫截面積；Pf————虛擬質(zhì)量系數(shù)V——彈丸和火箭發(fā)動(dòng)機(jī)的速度；M——彈丸和火箭發(fā)動(dòng)機(jī)的運(yùn)動(dòng)質(zhì)量。2v2(kk1——虛擬質(zhì)量系數(shù)V——彈丸和火箭發(fā)動(dòng)機(jī)的速度；M——彈丸和火箭發(fā)動(dòng)機(jī)的運(yùn)動(dòng)質(zhì)量。2v2(kk12kPP11 01114 ac4cc00Pa——V——彈丸的速度——未受擾動(dòng)的氣體的音速；——空氣比熱比m 式中m——m————裝藥質(zhì)量箭——從尾部噴口流出的質(zhì)量百分比低——流入低壓室的質(zhì)量百分比（當(dāng)?shù)蛪菏覈娍谖创蜷_時(shí)，其值取SPPdv 彈dt彈式中 ——彈底的壓力v——l彈——彈丸路程。FSPm1t箭 v——l彈——彈丸路程。FSPm1t箭 箭式中：Pt——低壓室氣體作用在火箭發(fā)動(dòng)機(jī)前端上的壓力；S——火箭發(fā)動(dòng)機(jī)前端面的橫截面積v——火箭發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)動(dòng)速度l箭——火箭發(fā)動(dòng)機(jī)路程（3）1)高低壓室即火箭發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室，其在不同時(shí)期的狀態(tài)方程如下：f PW 0 ————2)低壓室氣體狀態(tài)的方程：PW 低低式中 ——低壓室的平均壓力Wb——（4）PWSl Sl 低f低k1) 彈 箭1P P 式中——次要功計(jì)算（4）PWSl Sl 低f低k1) 彈 箭1P P 式中——次要功計(jì)算系數(shù)PdPt——k———（5）k122StP2k2kP;b b kk2PPPk(k2(k2StP22k,k1 k1 f——耗散系數(shù)；St——Pb——低壓室或環(huán)境溫度；（6）PdP1/1彈 PPd低t彈F2StkP22(kPdP1/1彈 PPd低t彈F2StkP22(kSaPa2a1PP kkk 1 212kkkkak2P PakakP P kSa/St的函數(shù)，其中噴口端部截面積，Pa為噴管端口處壓力。1.1.3，1.05，0.96fx,y,y......,y nyi龍格-庫塔公式可以寫成（其中h為計(jì)算步長(zhǎng) yhK2K2KKfx,y,y......,y nyi龍格-庫塔公式可以寫成（其中h為計(jì)算步長(zhǎng) yhK2K2KK i 6Ki1fixk,y1k,y2k ,ynk fxh, hK11,......, iik222h, hK12 , fi222h, fi,......, i2按照上述公式，以時(shí)間t為自變量，為Z，Ψ，P3.3.13.3.3.23.3.2(1)保持其它參數(shù)不變，只改變裝藥量，計(jì)算結(jié)果如下3.3.3裝藥量---力3.3.3.23.3.2(1)保持其它參數(shù)不變，只改變裝藥量，計(jì)算結(jié)果如下3.3.3裝藥量---力-藥火藥密度/gcm火藥余容/cm3g3火藥力/J·g燃速系數(shù)/m·s-(2)保持其它參數(shù)不變只改變前噴口尺寸，計(jì)算結(jié)果如下3.3.4(3)保持其它參數(shù)不變，只改變解脫力，計(jì)算結(jié)果如下3.3.5(4)保持其它參數(shù)不變，只改變火藥弧厚，計(jì)算結(jié)果如下(2)保持其它參數(shù)不變只改變前噴口尺寸，計(jì)算結(jié)果如下3.3.4(3)保持其它參數(shù)不變，只改變解脫力，計(jì)算結(jié)果如下3.3.5(4)保持其它參數(shù)不變，只改變火藥弧厚，計(jì)算結(jié)果如下3.3.6(5)保持其它參數(shù)不變，只改變?nèi)紵仪皣娍诖蜷_壓力，計(jì)算結(jié)果如下3.3.7力力------力力---(1)發(fā)動(dòng)機(jī)與彈丸的解脫力、燃燒室前噴孔打開壓力對(duì)浮動(dòng)發(fā)射系統(tǒng)的內(nèi)彈道性能增加裝藥量可以增加彈丸初速、高低壓室最大壓力等各個(gè)參數(shù)；(4)火藥弧厚對(duì)發(fā)射系統(tǒng)的內(nèi)彈道性能有顯著的影響，當(dāng)減小火藥弧厚時(shí)，各性能4.力力(1)發(fā)動(dòng)機(jī)與彈丸的解脫力、燃燒室前噴孔打開壓力對(duì)浮動(dòng)發(fā)射系統(tǒng)的內(nèi)彈道性能增加裝藥量可以增加彈丸初速、高低壓室最大壓力等各個(gè)參數(shù)；(4)火藥弧厚對(duì)發(fā)射系統(tǒng)的內(nèi)彈道性能有顯著的影響，當(dāng)減小火藥弧厚時(shí)，各性能4.力力---3.3.1百分比-3.3.1百分比-3.3.2速度-推力-行程推力-行程-3.3.1壓力-浮動(dòng)式發(fā)射系統(tǒng)的氣動(dòng)力3.3.1壓力-浮動(dòng)式發(fā)射系統(tǒng)的氣動(dòng)力內(nèi)彈道模 假設(shè)有11象；并認(rèn)為生成物的組分保持不變，火藥力?，火藥氣體余容k(3)由于固相的藥粒比氣體分子大得多，對(duì)混合物得壓力沒有貢獻(xiàn)，混合物的壓力(4)在微元體積中，火藥燃燒服從幾何燃燒定律和燃燒速度定律。所有藥粒雖然假(5)彈丸的阻力和火藥氣體的熱損失通過阻力系數(shù)、火藥?，或絕熱指數(shù)來(6)(3)由于固相的藥粒比氣體分子大得多，對(duì)混合物得壓力沒有貢獻(xiàn)，混合物的壓力(4)在微元體積中，火藥燃燒服從幾何燃燒定律和燃燒速度定律。所有藥粒雖然假(5)彈丸的阻力和火藥氣體的熱損失通過阻力系數(shù)、火藥?，或絕熱指數(shù)來(6)不考慮點(diǎn)火和定容燃燒的過程，前期用后噴孔打開壓力等參量來描述不考慮氣體的粘性以及氣體對(duì)身管的摩擦。假設(shè)流入低壓室的混合相在瞬間燃燒完成。(1)第一個(gè)時(shí)期，從火箭發(fā)動(dòng)機(jī)后膜板打開瞬間到低壓室膜板打開的瞬間；(2)第二個(gè)時(shí)期，從低壓室膜板打開瞬間到彈丸和火箭發(fā)動(dòng)機(jī)分離的瞬間；1.AAA A2Ak1pAA A2Ak1pA1 式中：A——火箭發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室截面積——P——火箭發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒室的壓力——溫度比，TT1T1K——火藥氣體比熱比；—Ψ——Z1Z2Z(1)形狀函數(shù)Z——dZZZ(2)燃速方程 式中：——燃速系數(shù)e1——火藥厚度的一半；V——燃速指數(shù)(3)高壓室狀態(tài)P式中：————f——(4)燃?xì)赓|(zhì)量流量方程1k122Stptp0p0 2k; kkk 式中：————f——(4)燃?xì)赓|(zhì)量流量方程1k122Stptp0p0 2k; kkk kk2f m箭k2Stpt22(kkkk;k1 k2 式中——耗散系數(shù)；St————環(huán)境壓力；K——火藥氣體比熱比由以上可知，所需要求的變量包括：P，Z，，Ψ，pmx，t2.A11A111AA2111111式中——低壓室截面積——低壓室中火藥氣體密度；——低壓室中火藥氣體速度；——低壓室的壓力。dEQ式中：E代表總能量，QL Q式中——低壓室截面積——低壓室中火藥氣體密度；——低壓室中火藥氣體速度；——低壓室的壓力。dEQ式中：E代表總能量，QL Q 2EA11e12式中：e 22A11eA11e1212 在溫度比下，單位質(zhì)量火藥氣體的潛能可表示為ekL Ax11Q ，L，Q的表達(dá)式代入熱流學(xué)第一定律的速率方程，經(jīng)整理可以得到2 2A11e xp1tA11e12121)低壓室狀態(tài)方P 12)燃?xì)赓|(zhì)2 2A11e xp1tA11e12121)低壓室狀態(tài)方P 12)燃?xì)赓|(zhì)量流量方1k12k2S'tptp1p1 2kpkk ;t ptp k2fmk低kS't22(kpk tk; kk2pt——在這個(gè)時(shí)期，所要求的變量在第一時(shí)期的基礎(chǔ)上增加,1,1和m，而與53. FtUn1/2UFnn ff 1 n1/n1/n1/n1/j FtUn1/2UFnn ff 1 n1/n1/n1/n1/j U U j2 是Fx,n的縮寫。預(yù)測(cè)計(jì)算是在平面上矩形網(wǎng)格的中心計(jì)算。校正計(jì)FUj將預(yù)測(cè)計(jì)算的結(jié)果Un1/2Fn1/2Hn1/2fjj穩(wěn)定性條件：只要保 在任何地方都不超越任何一條特征線的斜率，則差分ctt c12A10.8-0.91.確u0,t0。其絕對(duì)速度應(yīng)等于發(fā)動(dòng)機(jī)的速度,若某瞬間發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)動(dòng)到xa,相tFpfA0 ux1.確u0,t0。其絕對(duì)速度應(yīng)等于發(fā)動(dòng)機(jī)的速度,若某瞬間發(fā)動(dòng)機(jī)運(yùn)動(dòng)到xa,相tFpfA0 ux,t發(fā)a1式中——阻力系數(shù)；F——發(fā)動(dòng)機(jī)在該時(shí)刻的推力——炮膛橫截面積M——運(yùn)動(dòng)系統(tǒng)的質(zhì)量,mmm1-pf——彈前激波阻力,k k12v2 2kPP1 01 4114 ccc00其中:pa——彈前空氣柱的壓力V——彈丸速度c0——未受擾動(dòng)氣體的音速——空氣的比熱比右邊界是發(fā)動(dòng)機(jī)后噴管的喉部,根據(jù)氣流在噴管喉部的馬赫數(shù)M=1這一條件,右邊界氣流的相對(duì)速度和絕對(duì)速度,其關(guān)系滿足u絕對(duì)cu(c是喉部的當(dāng)?shù)匾羲?FH 式中:B是由于氣體從噴管流出所引起的質(zhì)量、動(dòng)量和能量的變化(以下簡(jiǎn)稱“B 右邊界氣流的相對(duì)速度和絕對(duì)速度,其關(guān)系滿足u絕對(duì)cu(c是喉部的當(dāng)?shù)匾羲?FH 式中:B是由于氣體從噴管流出所引起的質(zhì)量、動(dòng)量和能量的變化(以下簡(jiǎn)稱“B , Itmu mk 在喉部網(wǎng)格(3.4.1)中,J,們?nèi)≡趪姽艿暮聿拷孛嫔?。這樣在J點(diǎn)的差分格式采用如式(3.4.19)的形式,B正負(fù)來分別表示流入和流出22 tHntxBnx Unnnt/1jj 23.4.12)初始條如果發(fā)動(dòng)機(jī)后噴口模板的打開壓力為p。,根據(jù)定容條件下的狀態(tài)方程、燃速方程等就可以求得第一時(shí)期的初始條件了。設(shè)發(fā)動(dòng)機(jī)從噴管喉部到燃燒室前端的距離為L(zhǎng),那么當(dāng)t=0時(shí),O,x,L,各參量的初始值為1,pp0,u1 如果發(fā)動(dòng)機(jī)后噴口模板的打開壓力為p。,根據(jù)定容條件下的狀態(tài)方程、燃速方程等就可以求得第一時(shí)期的初始條件了。設(shè)發(fā)動(dòng)機(jī)從噴管喉部到燃燒室前端的距離為L(zhǎng),那么當(dāng)t=0時(shí),O,x,L,各參量的初始值為1,pp0,u1 ,f0010 140ZZ0W00式中/W0,(2)第二和第三個(gè)時(shí)生改變。同樣根據(jù)氣流在前噴口喉部的馬赫數(shù)M=1這一條件,可以確定氣體在前噴口喉Fpt du 箭式中pt2.(1)第二個(gè)時(shí)理。這時(shí),氣體在彈丸底部的速度等于彈丸速度,即它們的相對(duì)速度為零。發(fā)動(dòng)機(jī)前端面pl=0.IMPa(l個(gè)標(biāo)準(zhǔn)大氣壓),10,(2)第三個(gè)時(shí)丸和發(fā)動(dòng)機(jī)的速度轉(zhuǎn)換成絕對(duì)速度,在固定的網(wǎng)格系中進(jìn)行計(jì)算求解。左邊界為彈底,3.4.2所示,以得到如下的邊界求解公式。tx/丸和發(fā)動(dòng)機(jī)的速度轉(zhuǎn)換成絕對(duì)速度,在固定的網(wǎng)格系中進(jìn)行計(jì)算求解。左邊界為彈底,3.4.2所示,以得到如下的邊界求解公式。tx/tFn H nnnnUx jj3.4.21mdu彈隨著彈丸的運(yùn)動(dòng),彈后網(wǎng)格x2不斷增加。當(dāng)x2x時(shí),x/x=1.5~1.6時(shí),增加一個(gè)網(wǎng)格比較合適。當(dāng)內(nèi)點(diǎn)網(wǎng)格增加一個(gè)后,將xx22x1重新計(jì)算,至于右邊界,因存在氣體流入現(xiàn)象,處理方法將同發(fā)動(dòng)機(jī)后噴管喉部的一樣,機(jī)高壓室內(nèi)的壓力變化規(guī)律,3.4.33.4.1機(jī)高壓室內(nèi)的壓力變化規(guī)律,3.4.33.4.13.4.1 本章P1位置最大壓力443.在針對(duì)本武器系統(tǒng)的特點(diǎn)進(jìn)行了合理假設(shè)的基礎(chǔ)上,以氣動(dòng)力原理,建立了該發(fā)射系統(tǒng)氣動(dòng)力內(nèi)彈道模型。在建立模型的過程中,按發(fā)射系統(tǒng)的不同組成部分、不同時(shí)期分上,,,,將控制體方程轉(zhuǎn)化為守恒型方程,并根據(jù)前人的研究成果給出了該類型邊界點(diǎn)的計(jì)算公式。對(duì)于與外界無物質(zhì)、能,,給出邊界點(diǎn)的計(jì)算公式。在對(duì)數(shù)學(xué)模型的數(shù)值求解上,ok差分格式并根據(jù)該差分格式編制了計(jì)算程序。性為了進(jìn)一步提高彈丸的初速,可以采用的方法有增加發(fā)動(dòng)機(jī)裝藥量、使用高速發(fā)動(dòng)、參考王升晨.準(zhǔn)一維兩相流火炮內(nèi)彈道方程組的計(jì)算.兵工學(xué)報(bào)(武器分冊(cè)劉樹華,