第四章-船舶穩(wěn)性

第四章船舶穩(wěn)性4/12/2024.第一節(jié)穩(wěn)性的基本概念一、穩(wěn)性(Stability)船舶受外力作用而不致傾覆，當(dāng)外力消失后仍能回復(fù)到原平衡位置的能力。4/12/2024.第一節(jié)穩(wěn)性的基本概念二、幾個基本概念1.復(fù)原力矩MR(Rightingmoment)MR=

GZ式中:GZ—復(fù)原力臂(重力和浮力作用線之間的距離)。4/12/2024.第一節(jié)穩(wěn)性的基本概念二、幾個基本概念2.(橫)穩(wěn)心(Metacenter)M：船舶微傾前后浮力作用線的交點。其距基線的高度KM=f(dm)可從船舶資料中查取。4/12/2024.第一節(jié)穩(wěn)性的基本概念二、幾個基本概念3.(橫)穩(wěn)心半徑(Metacentricradius)BM：浮心B點到穩(wěn)心M點之間的距離。式中：IT——水線面面積橫向慣性矩(m4)；4/12/2024.第一節(jié)穩(wěn)性的基本概念三、船舶的三種平衡狀態(tài)（equilibrium）1.穩(wěn)定平衡：重心G在穩(wěn)心M之下，MR為正值。2.不穩(wěn)定平衡：重心G在穩(wěn)心M之上，MR為負值。3.隨遇平衡：重心G與穩(wěn)心M重合，MR為零。4/12/2024.第一節(jié)穩(wěn)性的基本概念四、穩(wěn)性的分類

1.按傾斜方向橫穩(wěn)性：船舶在橫傾狀態(tài)下所具有的穩(wěn)性?？v穩(wěn)性：船舶在縱傾狀態(tài)下所具有的穩(wěn)性。4/12/2024.第一節(jié)穩(wěn)性的基本概念

2.按傾斜角度大小

初穩(wěn)性（小傾角穩(wěn)性）：傾斜角度小于10時船舶所具有的穩(wěn)性。大傾角穩(wěn)性：傾斜角度大于10

船舶所具有的穩(wěn)性。4/12/2024.第一節(jié)穩(wěn)性的基本概念

3.按外力性質(zhì)靜穩(wěn)性：在靜態(tài)力矩作用下，不計及傾斜角加速度和慣性矩的穩(wěn)性。動穩(wěn)性；在動態(tài)力矩作用下，計及傾斜角加速度和慣性矩的穩(wěn)性。4/12/2024.第一節(jié)穩(wěn)性的基本概念

4.按船艙是否進水分完整穩(wěn)性：船體在完整狀態(tài)時的穩(wěn)性。破艙穩(wěn)性；船體破艙進水后所具有的穩(wěn)性。4/12/2024.第一節(jié)穩(wěn)性的基本概念重量移動原理合重心的移動方向平行于局部重心的移動方向，即：G1G2||g1g1’，而且，P

G1G2=P1

g1g1’

。4/12/2024.第二節(jié)船舶穩(wěn)性的計算一、初穩(wěn)性1.初穩(wěn)性公式：MR=

GZ

初穩(wěn)性假定條件：(1)船舶微傾前后水線面的交線過原水線面的漂心F；(2)浮心移動軌跡為圓弧段，圓心為定點M(穩(wěn)心)，半徑為BM(穩(wěn)心半徑)。滿足假定條件時：MR=

GM

sin

4/12/2024.MR=

GM

sin

GM可以作為衡量船舶大小的標(biāo)志。欲使船舶具有穩(wěn)性，必須使GM>0。4/12/2024.第二節(jié)船舶穩(wěn)性的計算2.初穩(wěn)性衡準(zhǔn)指標(biāo)GM計算

(1)基本計算法

GM=KM-KG0式中:KM——橫穩(wěn)心距基線高度(m)，KM=KB+BM或者KM

=f(dm);

KG0——船舶重心距基線高度(m);

4/12/2024.第二節(jié)船舶穩(wěn)性的計算

KG0計算式中：Pi——組成船舶總重的第i項載荷重量。Zi——Pi載荷的重心距基線的高度(m)。油水載荷Zi確定方法：(i)滿艙時取艙容中心（ii)未滿艙時取載荷重心貨物載荷Zi確定方法：

（i)估算法（ii)艙容曲線圖法（iii)艙內(nèi)貨物合重心法

4/12/2024.第二節(jié)船舶穩(wěn)性的計算（i)Zi確定方法：估算法4/12/2024.第二節(jié)船舶穩(wěn)性的計算(ii)Zi確定方法：艙容曲線圖4/12/2024.（iii)Zi確定方法：艙內(nèi)貨物合重心法

以艙內(nèi)所裝貨物的合體積中心作為該艙貨物的合重心（如果貨艙已滿倉，則取艙容中心作為貨物的合重心）——合體積中心計算方法同上述方法(i)配貨的一般原則是重貨在下、輕貨在上，因此將貨物合體積重心作為該艙貨物的合重心是一種偏安全的做法。4/12/2024.第二節(jié)船舶穩(wěn)性的計算（2）影響初穩(wěn)性高度的因素及計算①GMf計算：式中:

——液體密度(g/cm3);ix——自由液面對其橫傾軸的面積慣性距(m4)

ix值可查取“液艙自由液面慣性矩ix表”或用下式近似計算：

其中：l—艙長(m);b1、b2—前、后邊寬(m)。

k—系數(shù)，液面對稱的艙柜取1/48，液面不對稱的艙柜取1/364/12/2024.減少自由液面影響的措施：1）減少液艙柜的寬度矩形液面的液艙內(nèi)，設(shè)置一道縱向艙壁將其寬度二等分，ix減少至原來的1/4；設(shè)置兩道縱向艙壁將其寬度三等分，ix減少至原來的1/9。對于等腰梯形或等腰三角型液面，設(shè)置設(shè)置一道縱向艙壁將其寬度二等分，ix減少至原來的1/3。

設(shè)置橫向艙壁則不會減少自由液面對穩(wěn)性的影響2）液艙柜應(yīng)盡可能裝滿或空艙3）保持甲板排水孔暢通，減小甲板上浪而形成的自由液面的影響4）注意縱向水密分隔是否有漏水連通現(xiàn)象及是否有不必要的積水5）在排水量較小時，更應(yīng)重視自由液面對穩(wěn)性的影響4/12/2024.第二節(jié)船舶穩(wěn)性的計算②船內(nèi)載荷垂向移動對初穩(wěn)性高度的影響

設(shè)GM的調(diào)整值:δGM=要求的GM2-調(diào)整前GM1

式中：Z——P重心垂向移動距離(m),下移取“+”，上移取“-”。

當(dāng)滿載滿艙時，可采用輕重貨物等體積互換方法調(diào)整：P=PH-PLSFH

PH=SFL

PL

4/12/2024.第二節(jié)船舶穩(wěn)性的計算

③懸掛載荷對GM的影響設(shè)懸掛物重P噸，其初始重心至懸掛點的垂直距離l，則懸掛載荷對GM影響值為：

因

GM值等于將載荷P垂向移至懸掛點所產(chǎn)生對GM影響，所以稱懸掛點為懸掛載荷的虛重心。

GM與懸掛索的長度無關(guān)4/12/2024.第二節(jié)船舶穩(wěn)性的計算

④少量載荷(

Pi

10%

)變動若設(shè)

Pi變動前后

KM=0，則：式中：GM1、GM2——載荷變動前、后船舶的初穩(wěn)性高度(m)。注：重心之下加載，GM變大；重心之上加載，GM變小4/12/2024.第二節(jié)船舶穩(wěn)性的計算

⑤大量載荷(

Pi﹥10%

)變動這時不能忽略載荷變動對KM的影響①根據(jù)新的排水量Δ1=Δ+

Pi查靜水力資料，得到重量增減后新的KM1②計算重量增減后新的船舶重心高度KG1

③新的GM1=KM1-KG1上述方法對載荷少量增減同樣適用，只是為了計算方便而用④中的簡便算法4/12/2024.第二節(jié)船舶穩(wěn)性的計算二、大傾角穩(wěn)性：1.大傾角穩(wěn)性與初穩(wěn)性的區(qū)別①兩者對應(yīng)的船舶傾斜角不同②大傾角橫傾時相鄰的浮力作用線的交點不再為定點M（小傾角橫傾時忽略）③大傾角橫傾時，傾斜軸不再過初始水線面漂心④大傾角穩(wěn)性不能用GM作為衡量標(biāo)志（M點不固定）

4/12/2024.第二節(jié)船舶穩(wěn)性的計算2.大傾角穩(wěn)性的衡量標(biāo)志MR=

GZ

排水量一定的條件下，大傾角下的穩(wěn)性力矩MR取決于船舶重心G到傾斜后浮力作用線的垂直距離，即靜穩(wěn)性力臂GZ

衡量大傾角穩(wěn)性的標(biāo)志：靜穩(wěn)性力臂GZ

4/12/2024.第二節(jié)船舶穩(wěn)性的計算3.靜穩(wěn)性力臂GZ的計算（1）基點法

GZ=KN-KH式中:KN——形狀穩(wěn)性力臂(m)，KN=f(

，

)，可從“穩(wěn)性橫交曲線”中查取;KH——重量穩(wěn)性力臂(m)，KH=KG

sin

，

GZ——復(fù)原力臂(m)

GZ=KN-KH=KN-KG

sin

4/12/2024.第二節(jié)船舶穩(wěn)性的計算“穩(wěn)性橫交曲線”（基點法）4/12/2024.第二節(jié)船舶穩(wěn)性的計算（2）假定重心點法

GZ=GAZA-GGAsinθ

式中:GAZA——形狀穩(wěn)性力臂(m)，GAZA=f(

，

)GGAsinθ——重量穩(wěn)性力臂(m)。4/12/2024.4/12/2024.第二節(jié)船舶穩(wěn)性的計算（3）初穩(wěn)心點法式中:MS——形狀穩(wěn)性力臂(m)，MS=f(

，

)。GM

sin

——重量穩(wěn)性力臂

初穩(wěn)性點M隨船舶吃水（或排水量）而改變，故其參考點不像基點K、假定重心GA那樣固定不變4/12/2024.第二節(jié)船舶穩(wěn)性的計算

4.自由液面對GZ的修正1）重心高度修正法

將自由液面對初穩(wěn)性高度的減少視為船舶重心高度的增大

GZ=KN–KG1

sin

這是一個近似的方法，在大傾角的情況下ix隨橫傾角而變化4/12/2024.第二節(jié)船舶穩(wěn)性的計算2）查取“液艙自由液面傾側(cè)力矩表”4/12/2024.第二節(jié)船舶穩(wěn)性的計算5.靜穩(wěn)性曲線某一裝載狀態(tài),即,KG一定，則MR=f(

)或GZ=f(

)

4/12/2024.第二節(jié)船舶穩(wěn)性的計算5.1靜穩(wěn)性曲線的特征(1)曲線在原點處的斜率等于初穩(wěn)性高度GM(小傾角時GZ=GMsinθ,為正弦曲線。相比較可知，在橫傾角較小時，兩條曲線重合，但隨著橫傾角的增大兩條曲線逐漸分離。說明大傾角橫傾時GZ不能用GMsinθ表示）求取GM:過原點作GZ曲線的切線，然后在θ=57.3度量取該切線的縱坐標(biāo)即為GM

4/12/2024.第二節(jié)船舶穩(wěn)性的計算（2）靜穩(wěn)性曲線上的反曲點

反曲點處曲線斜率最大，這是因為船舶橫傾至甲板浸水角前后浮心位置改變最大反曲點：反曲點對應(yīng)的角度即為甲板浸水角θim（3）靜穩(wěn)性曲線上的極值點是曲線最高點的位置，反映出船舶橫傾中所具有的最大靜穩(wěn)性力矩（力臂）MRm(GZmax)極限靜傾角θsmax：指極值點對應(yīng)的橫傾角4/12/2024.第二節(jié)船舶穩(wěn)性的計算（4）穩(wěn)性消失點

橫傾角達到某一角度時，MR或GZ等于零，此時穩(wěn)性消失穩(wěn)性消失角θ

v：船舶穩(wěn)性消失時的橫傾角。穩(wěn)性范圍：0~θ

v，超過θ

v船舶會傾覆4/12/2024.第二節(jié)船舶穩(wěn)性的計算（5）靜平衡位置和靜平衡角靜平衡位置：靜外力矩Mh緩慢作用于船上使船橫傾，當(dāng)傾角達到某一角度時船舶不再繼續(xù)傾斜的位置。此時：Mh=MR(大小相等，方向相反）靜平衡角（靜傾角）θs：船舶在靜平衡位置的橫傾角。4/12/2024.第二節(jié)船舶穩(wěn)性的計算5.2影響靜穩(wěn)性曲線的因素對不同船舶：（1）不同船寬（吃水、重心高度相同）:（2）不同干舷（船寬、吃水、重心高度相同）：

4/12/2024.第二節(jié)船舶穩(wěn)性的計算對于同一船舶：（3）重心高度不同：（4）排水量(吃水)不同：與“干舷不同”類似4/12/2024.第二節(jié)船舶穩(wěn)性的計算（5）自由液面

對穩(wěn)性的影響，自由液面的存在相當(dāng)于增加了船舶的重心高度（6）初始橫傾

靜穩(wěn)性曲線下降，GZmax和穩(wěn)性范圍減小4/12/2024.第二節(jié)船舶穩(wěn)性的計算三、動穩(wěn)性動穩(wěn)性：船舶在動態(tài)外力矩的作用下計及橫傾角加速度和慣性矩的穩(wěn)性外力矩逐漸作用在船上：不考慮橫傾過程中的角加速度和慣性矩（靜穩(wěn)性）外力矩突然作用在船上：要考慮橫傾過程中的角加速度和慣性矩，如陣風(fēng)突然襲擊、海浪的猛烈沖擊、拖輪急拖或急頂?shù)龋▌臃€(wěn)性）

思考：在動態(tài)外力矩的作用下，什么時候船舶第一次達到橫傾角速度為零？4/12/2024.第二節(jié)船舶穩(wěn)性的計算1.動穩(wěn)性與靜穩(wěn)性的區(qū)別

靜穩(wěn)性動穩(wěn)性受力性質(zhì)靜態(tài)外力作用動態(tài)外力作用基本標(biāo)志復(fù)原力矩MR(力臂GZ)MR=

GZMR所作功AR(力臂ld)Md=AR=

ld平衡條件當(dāng)MR=Mh時，船舶平衡于靜傾角

s當(dāng)AR=Ah時，船舶平衡于動傾角

d4/12/2024.第二節(jié)船舶穩(wěn)性的計算2.衡量船舶動穩(wěn)性的重要指標(biāo)——最小傾覆力矩Mh.min（Minimumcapsizingmoment），即能使船舶傾覆的最小外力矩。在此最小傾覆力矩的作用下所對應(yīng)的動傾角稱為極限動傾角θdm保證船舶不致傾覆的條件：Mh≤Mh.min4/12/2024.第二節(jié)船舶穩(wěn)性的計算3.動穩(wěn)性曲線（Curveofdynamicalstability）是表示動穩(wěn)性力矩（即復(fù)原力矩做的功）或動穩(wěn)性力臂與橫傾角的關(guān)系曲線。動穩(wěn)性曲線的用途：1）已知外力矩Mh時求動傾角θd2）求最小傾覆力矩Mh.min和極限動傾角θdm

4/12/2024.第二節(jié)船舶穩(wěn)性的計算初始橫搖角

i和甲板進水角

f對最小傾覆力矩Mhmin的修正：初始橫搖角

i的影響：當(dāng)船舶橫搖至一舷

i角而開始回搖時，受到與回搖同方向的突風(fēng)作用甲板進水角

f的影響：船舶橫搖至最低非水密開口開始入水時，船舶穩(wěn)性視為完全喪失靜穩(wěn)性曲線動穩(wěn)性曲線4/12/2024.第三節(jié)對船舶穩(wěn)性的要求一、IMO對船舶穩(wěn)性的要求適用對象：船長大于或等于24米國際航行貨船1.經(jīng)自由液面修正后，船舶在整個航程中要求同時滿足：(1)GM

0.15m；(2)復(fù)原力臂曲線在橫傾角0°～30°之間所圍面積應(yīng)不小于0.055m·rad；(3)復(fù)原力臂曲線在橫傾角0°～40°或進水角中較小者之間所圍面積應(yīng)不小于0.090m·rad；(4)復(fù)原力臂曲線在橫傾角30°～40°或進水角中較小者之間所圍面積應(yīng)不小于0.030m·rad；(5)GZ|

≥30

0.20m；(6)θsmax

25°；(7)對L≥24m的船舶，滿足氣象衡準(zhǔn)(weathercriterion)要求。

4/12/2024.第三節(jié)對船舶穩(wěn)性的要求2.氣象衡準(zhǔn)（突風(fēng)和橫搖衡準(zhǔn)要求）指船舶抵抗橫風(fēng)和橫搖聯(lián)合作用應(yīng)具有的能力（1）船舶受到垂直作用在其中心線上的一個穩(wěn)定風(fēng)壓的作用下，產(chǎn)生穩(wěn)定風(fēng)壓傾側(cè)力臂lw1,此時船舶的靜傾角為θ0.（2）假定在橫浪的作用下，船舶由靜傾角θ0向上風(fēng)舷橫搖至θ1.（3）然后船舶受到一個陣風(fēng)的作用，產(chǎn)生陣風(fēng)風(fēng)壓傾側(cè)力臂lw2（4）在上述條件下，復(fù)原力臂曲線下的面積應(yīng)滿足：面積b≥面積a4/12/2024.第三節(jié)對船舶穩(wěn)性的要求在進行氣象衡準(zhǔn)核算時，各項規(guī)定如下：

（1）lw1——穩(wěn)定風(fēng)壓力臂（m）Pw——單位計算風(fēng)壓，取值504Pa；Aw——水線以上船舶和甲板貨物的側(cè)投影面積（m2）；Zw——從Aw的中心到水下側(cè)面積中心或近似地到吃水一半處的垂直距離（m）（2）lw2——突風(fēng)風(fēng)壓力臂（m），lw2

＝

1.5lw1

（3）θ1

——根據(jù)船舶結(jié)構(gòu)、尺度、橫搖周期、平均型吃水及船舶重心距水線面的高度等因素決定（4）θ2——θ2=min{θf,θc,500}

θf——船舶進水角θc——lw2與GZ曲線的第二個交點對應(yīng)的橫傾角4/12/2024.第三節(jié)對船舶穩(wěn)性的要求二、我國《法定規(guī)則》對船舶穩(wěn)性的要求1.國際航行船舶：應(yīng)滿足IMO《2008年國際完整穩(wěn)性規(guī)則》的要求2.國內(nèi)航行船舶（經(jīng)自由液面修正后）：（1）

GM

0.15m；（2）GZ|

≥30

0.20m，當(dāng)

f<30°時GZ|

=

f

0.20m（3）θsmax30°；且

f

θsmax；（4）穩(wěn)性橫準(zhǔn)數(shù)K

1.00當(dāng)船舶寬深比B/D>2.0時，對θsmax要求可適當(dāng)減小，減少量為：

式中：B——船舶型寬（m），當(dāng)B＞2.5D時，取B＝2.5D；

D——船舶型深（m）；

K——穩(wěn)性衡準(zhǔn)數(shù)，當(dāng)K＞1.5時，取K＝1.5。4/12/2024.第三節(jié)對船舶穩(wěn)性的要求式中：Mhmin、lhmin——最小傾覆力矩和力臂，即使船舶發(fā)生傾覆的最小動外力矩和力臂；Mw、lw——風(fēng)壓傾側(cè)力矩和力臂，即設(shè)定的惡劣海況下風(fēng)壓對船舶的動傾力矩和力臂。3.穩(wěn)性衡準(zhǔn)數(shù)K

4/12/2024.

(1)Mhmin計算

(2)Mw計算式中:Pw——單位計算風(fēng)壓(t/m2，kPa),Pw=f(航區(qū),Zw)；Aw——船舶水線以上橫向受風(fēng)面積(m2),Aw=f(dm,甲板貨載)；Zw——Aw中心距水線距離(m);lw——風(fēng)壓傾側(cè)力臂(m)，可從船舶資料中的風(fēng)壓傾側(cè)力臂圖表中查取。4/12/2024.綜上所述：

初穩(wěn)性——（1）GM

0.15m；大傾角穩(wěn)性——（2）GZ|

≥30

0.20m，當(dāng)

f<30°時 GZ|

=

f

0.20m（3）θsmax

25°；且

f

θsmax；動穩(wěn)性——（4）穩(wěn)性橫準(zhǔn)數(shù)K

1.00(K≥1，即Mhmin≥Mw)

4/12/2024.第三節(jié)對船舶穩(wěn)性的要求三、船舶臨界穩(wěn)性資料

船舶臨界初穩(wěn)性高度GMc：恰能同時滿足穩(wěn)性衡準(zhǔn)要求時的初穩(wěn)性高度值(m)。

極限重心高度KGc:KGc=KM-GMc=f(

)穩(wěn)性滿足條件：GM≥GMc或KG≤KGc。CurveofthecriticalstabilityheightCurveofmaximumheightofthecenterofthegravity4/12/2024.第四節(jié)穩(wěn)性的檢驗及調(diào)整一、船舶適度的穩(wěn)性范圍1.最小值GMmin：GMmin≥GMc；2.最大值GMmax：對于雜貨船、集裝箱船等：取Tθ=9s時所對應(yīng)值；對于礦石專用船等：取Tθ=7s時所對應(yīng)值；3.適宜值：Tθ在14～16s時所對應(yīng)的初穩(wěn)性高度值；4.當(dāng)對船舶穩(wěn)性情況沒有充分把握時，可以考慮將船舶初穩(wěn)性高度的最低值在臨界穩(wěn)性高度值的基礎(chǔ)上加上一個安全余量。4/12/2024.第四節(jié)穩(wěn)性的觀測判斷及調(diào)整二、船舶穩(wěn)性的檢驗1.根據(jù)實測船舶橫搖周期進行檢驗橫搖周期T

：船舶橫搖一個全擺程(四個擺幅)所需時間(s)(1)我國《法定規(guī)則》推薦公式

式中：B——船舶型寬(m)；f——系數(shù)，由B/dm查表GM0——未經(jīng)自由液面修正的初穩(wěn)性高度(m)。4/12/2024.第四節(jié)穩(wěn)性的觀測判斷及調(diào)整(2)IMO采用的經(jīng)驗公式：

式中：C——橫搖周期系數(shù)，與B/d有關(guān)。

GM——經(jīng)自由液面修正后的初穩(wěn)性高度4/12/2024.第四節(jié)穩(wěn)性的觀測判斷及調(diào)整2.根據(jù)在橫傾力矩作用下產(chǎn)生的橫傾角大小進行檢驗①載荷橫移設(shè)橫向移動P(t)，船舶產(chǎn)生橫傾角

，則：P

Y=

GM

tg

或：

式中：Y——P重心橫移的距離4/12/2024.第四節(jié)穩(wěn)性的觀測判斷及調(diào)整②橫向不對稱加減載荷設(shè)加減載荷P(t)，船舶產(chǎn)生的橫傾角為

，則：式中：Y——P重心距中縱剖面的距離(m);

忽略加減載荷對GM的影響，則有：qtan)(GMPYP+D=·PKPKGPGMGM+D-×+=)(01qtan)(1GMPYP+D=·4/12/2024.第四節(jié)穩(wěn)性的觀測判斷及調(diào)整3.通過觀察船舶征兆進行檢驗

當(dāng)船舶初穩(wěn)性不足時的一些現(xiàn)象或征狀：1)裝卸貨時，左右重量稍有不均，船舶立刻向重的一側(cè)傾斜；2)使用、調(diào)駁、添注燃油、淡水、壓載水等，盡管數(shù)量不大，也引起船舶較大的橫傾；3)受到較小的橫風(fēng)或橫向力，即引起船舶較大的橫傾；4)操船時用舵或使用拖輪牽拉，船身明顯傾斜；5)當(dāng)遇到甲板上浪或結(jié)冰等意外情況時，船舶出現(xiàn)永傾角等。4/12/2024.第四節(jié)穩(wěn)性的觀測判斷及調(diào)整三、船舶穩(wěn)性的調(diào)整

GM的調(diào)整設(shè)GM的調(diào)整值:δGM=要求的GM2-調(diào)整前GM1

1.垂向移動載荷式中：Z——P重心垂向移動距離(m),下移取“+”，上移取“-”。

當(dāng)滿載滿艙時，可采用輕重貨物等體積互換方法調(diào)整：P=PH-PLSFH

PH=SFL

PL

4/12/2024.例題

某輪某航次配載草圖擬就后，計算得船舶排水量Δ=20881t，全船垂向重量力矩為∑pizi=158487x9.81kN.m，查得KM=8.69m。（1）試求初穩(wěn)性高度GM（2）為了將初穩(wěn)性高度調(diào)至0.90m，擬將裝在第二艙的五金（SF=0.75m3/t，zp=6.5m）和麻袋（SF=2.88m3/t，zp=12m）位置互換，試計算這兩種貨物各調(diào)換多少噸才能滿足需要？4/12/2024.第四節(jié)穩(wěn)性的觀測判斷及調(diào)整2.加減載荷(

P

10%

)減小GM:船舶原重心以上增加載荷或重心以下減 少載荷