土木工程畢業(yè)設(shè)計(jì)辦公樓設(shè)計(jì)

目錄摘要 IIIABSTRACT IV1前言 V2建筑設(shè)計(jì) 12.1建筑概況 12.2采光、通風(fēng)、防火設(shè)計(jì) 22.3建筑細(xì)部設(shè)計(jì) 22.4方案構(gòu)思 22.5設(shè)計(jì)過程 22.6建筑做法 23結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 33.1結(jié)構(gòu)選型布置及計(jì)算簡(jiǎn)圖 33.1.1．結(jié)構(gòu)選型 33.1.2．柱網(wǎng)布置 43.1.3．梁板柱的截面尺寸 43.1.4.計(jì)算簡(jiǎn)圖 53.2荷載計(jì)算 63.2.1．恒荷載計(jì)算 63.2.2活荷載計(jì)算 123.2.3.風(fēng)荷載計(jì)算 133.3.內(nèi)力計(jì)算 143.3.1風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算及側(cè)移驗(yàn)算 143.3.1.1柱的側(cè)移剛度計(jì)算過程如下 143.3.2.活荷載作用下的框架內(nèi)力分析 193.3.3.恒荷載作用下的內(nèi)力分析 253.4框架的內(nèi)力組合 303.5.截面設(shè)計(jì) 343.5.1框架梁 343.5.2.框架柱 433.5.3．樓梯的計(jì)算 483.5.4．板的計(jì)算 513.5.5．基礎(chǔ)設(shè)計(jì) 564施工設(shè)計(jì) 624.1工程概況 624.1.1總體概況 634.1.2建筑設(shè)計(jì) 634.1.3結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 634.2施工部署 644.2.1總體部署 644.2.2工程的管理組織 654.3施工準(zhǔn)備 664.4施工順序 664.4.1施工原則 664.4.2基礎(chǔ)工程施工順序 664.4.3主體工程施工順序 664.4.4屋面工程施工順序 664.5分項(xiàng)工程施工技術(shù)及參數(shù) 664.5.1土方與基礎(chǔ)工程施工方案 664.5.2主體結(jié)構(gòu)施工方案 724.5.3主要裝飾工程施工方案 824.6施工進(jìn)度計(jì)劃 854.7主要機(jī)具表 864.8施工平面圖布置 874.8.1施工平面圖布置原則 874.8.2平面布置 874.9施工措施 884.9.1安全技術(shù)措施 884.9.2文明施工措施 904.9.3雨季施工措施 91謝辭 96參考文獻(xiàn) 97摘要本文為山東銀座物流園辦公樓設(shè)計(jì)計(jì)算書。該樓建筑面積4000左右，根據(jù)建筑設(shè)計(jì)、抗震方面等的要求，確定合理的結(jié)構(gòu)方案和結(jié)構(gòu)布置方案，確定框架、基礎(chǔ)的形式。根據(jù)要求采用了鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。本設(shè)計(jì)中選取一榀主框架以及一層樓板進(jìn)行截面設(shè)計(jì)及配筋計(jì)算。首先根據(jù)框架布局確定各構(gòu)件尺寸，進(jìn)行恒載、活載及風(fēng)荷載的統(tǒng)計(jì)。然后再進(jìn)行豎向荷載作用下的結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算，水平荷載采用D值法進(jìn)行計(jì)算。之后進(jìn)行內(nèi)力組合分析，找出最不利的一組內(nèi)力，進(jìn)行構(gòu)件計(jì)算。樓板采用彈性理論設(shè)計(jì)，并進(jìn)行柱下獨(dú)立基礎(chǔ)的配筋設(shè)計(jì)。除此之外，還進(jìn)行了樓梯的設(shè)計(jì)計(jì)算。最后，根據(jù)計(jì)算結(jié)果，按照相應(yīng)的構(gòu)造要求，繪制了結(jié)構(gòu)施工圖，并寫出了相應(yīng)的設(shè)計(jì)說明。本設(shè)計(jì)的特點(diǎn)之一，運(yùn)用了大學(xué)四年所學(xué)過的很多理論，計(jì)算中多種計(jì)算方法得到體現(xiàn)，如D值法，彎矩分配法，分層法等，使自己掌握了多方面的知識(shí)。關(guān)鍵詞：框架；框架設(shè)計(jì)；內(nèi)力DesignationforaOfficeBuilding（SchemeThree）ABSTRACTAbuildingofofficewasdesignedinthispaper.Thebuildingareaisabout4000.Accordingtotheofficedesignandtheearthquakeresistance,thereasonablestructuralschemeandstructuralfoundationplanwasdetermined.Onelateralframeandslabwasselectedandcalculated.First,depthandwidthofsectionsweredetermined,anddeadload,liveload,windloadweredetermined.Thentheinternalforcesofthestructureunderverticalloadwerecalculated.TheD-methodwasusedforcaculatingthewindload.Afterthecombinationofinternalforces,themostunfavorablecombinationofinternalforceswasidentified.Thenthenecessaryreinforcementinbeamsandcolumnswasdetermined.Theelastictheorywasusedforcalculatingslab.Inaddition,thesingle-foundationandcombinedfoundationweredesigned.Thestairwayandcanopywerealsodesigned.Finallyaccordingtothecalculatedresultsanddetail,blueprintsofthestructurehadbeencompleted.Theadvantageinthisdesignwasthatmanytheoriesstudiedinuniversityinfouryearswasused.Themanykindsofcomputationalmethodswasmanifestedinthecomputation,likeD-method,themomentassignment-method,delaminationandsoon,sowhichcausedmyselftograspthevariousknowledge.KeyWords:frame；structuraldesign；internalforce；1前言畢業(yè)設(shè)計(jì)是大學(xué)本科教育培養(yǎng)目標(biāo)實(shí)現(xiàn)的重要階段，是畢業(yè)前的綜合學(xué)習(xí)階段,是深化、拓寬、綜合教和學(xué)的重要過程,是對(duì)大學(xué)期間所學(xué)專業(yè)知識(shí)的全面總結(jié)。通過畢業(yè)設(shè)計(jì),可以將以前學(xué)過的知識(shí)重溫回顧,對(duì)疑難知識(shí)再學(xué)習(xí),對(duì)提高個(gè)人的綜合知識(shí)結(jié)構(gòu)有著重要的作用。通過畢業(yè)設(shè)計(jì),使我們?cè)谫Y料查找、設(shè)計(jì)安排、分析計(jì)算、施工圖繪制、口頭表達(dá)等各個(gè)方面得到綜合訓(xùn)練,具備從事相關(guān)工作的基本技術(shù)素質(zhì)和技能。目前，我國(guó)建筑中仍以鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)為主，鋼筋混凝土造價(jià)較低，材料來源豐富，且可以澆筑成各種復(fù)雜斷面形狀，節(jié)省鋼材，承載力也不低，經(jīng)過合理設(shè)計(jì)可以獲得較好的抗震性能。今后幾十年，鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)仍將活躍在我國(guó)的建筑業(yè)上?？蚣芙Y(jié)構(gòu)體系的主要特點(diǎn)是平面布置比較靈活，能提供較大的室內(nèi)空間，對(duì)于自選商場(chǎng)類樓房是最常用的結(jié)構(gòu)體系。多層建筑結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)，除了要根據(jù)建筑高度、抗震設(shè)防等級(jí)等合理選擇結(jié)構(gòu)材料、抗側(cè)力結(jié)構(gòu)體系外，要特別重視建筑體形和結(jié)構(gòu)總體布置。建筑體形是指建筑的平面和立面；結(jié)構(gòu)總體布置指結(jié)構(gòu)構(gòu)件的平面布置和豎向布置。建筑體形和結(jié)構(gòu)總體布置對(duì)結(jié)構(gòu)的抗震性能有決定性的作用。畢業(yè)設(shè)計(jì)的三個(gè)月里，在指導(dǎo)老師的幫助下，經(jīng)過查閱資料、設(shè)計(jì)計(jì)算、論文撰寫以及圖紙繪制，加深了對(duì)規(guī)范等相關(guān)內(nèi)容的理解，鞏固了專業(yè)知識(shí)，提高了綜合分析、解決問題的能力。并熟練掌握了AutoCAD和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)軟件PKPMCAD，基本上達(dá)到了畢業(yè)設(shè)計(jì)的目的與要求?？蚣芙Y(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的計(jì)算工作量很大，在計(jì)算過程中以手算為主，后面采用建筑結(jié)構(gòu)軟件PKPMCAD進(jìn)行電算,并將電算結(jié)果與手算結(jié)果進(jìn)行了誤差分析對(duì)比。由于自己水平有限，難免有不妥和疏忽之處，敬請(qǐng)各位老師批評(píng)指正。2建筑設(shè)計(jì)2.1建筑概況該辦公樓為四層鋼筋框架結(jié)構(gòu)體系，建筑面積約4000m2，建筑物平面為矩形。標(biāo)準(zhǔn)層高3.6m，頂層層高4.2m建筑等級(jí):耐火等級(jí)為Ⅱ級(jí)抗震等級(jí)為四級(jí)設(shè)計(jì)使用年限50年2.2采光、通風(fēng)、防火設(shè)計(jì)1.采光、通風(fēng)設(shè)計(jì)在設(shè)計(jì)中選擇合適的門窗位置，取得良好的效果以便于通風(fēng)。2.防火設(shè)計(jì)本工程耐火等級(jí)為二級(jí)，建筑的內(nèi)部裝修、陳設(shè)均應(yīng)做到難燃化，以減少火災(zāi)的發(fā)生及降低蔓延速度，公共安全出口設(shè)有兩個(gè)，可以方便人員疏散。樓梯間應(yīng)采用封閉式，防止煙火侵襲。在疏散門處應(yīng)設(shè)有明顯的標(biāo)志。各層均應(yīng)設(shè)有手動(dòng)、自動(dòng)報(bào)警器及高壓滅火水槍。2.3建筑細(xì)部設(shè)計(jì)1、建筑熱工設(shè)計(jì)應(yīng)做到因地制宜，保證室內(nèi)基本的熱環(huán)境要求，發(fā)揮投資的經(jīng)濟(jì)效益。2、建筑體型設(shè)計(jì)應(yīng)有利于減少空調(diào)與采暖的冷熱負(fù)荷，做好建筑圍護(hù)結(jié)構(gòu)的保溫和隔熱，以利節(jié)能。3、采暖地區(qū)的保溫隔熱標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)符合現(xiàn)行的《民用建筑節(jié)能設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》的規(guī)定。4、室內(nèi)應(yīng)盡量利用天然采光。5、為滿足防火和安全疏散要求，在建筑中間有一部樓梯。6、商場(chǎng)內(nèi)的布置與裝修以清新自然為主，衛(wèi)生間的地面鋪有防滑地板磚，墻面貼瓷磚。2.4方案構(gòu)思設(shè)計(jì)采用目前國(guó)內(nèi)通用的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。本設(shè)計(jì)為總體規(guī)劃中的單體建筑，設(shè)計(jì)中充分考慮到總體規(guī)劃提出的要求、建筑高度、抗震設(shè)防烈度和周圍環(huán)境的關(guān)系，確定本結(jié)構(gòu)為規(guī)則有序的板式結(jié)構(gòu)，建筑平面布置簡(jiǎn)單、規(guī)則、對(duì)稱、長(zhǎng)寬比不大，對(duì)抗震有利，結(jié)構(gòu)具有較好的整體性；同時(shí)考慮到結(jié)構(gòu)不同使用功能的需求，建筑平面布置較為靈活，可以自由分割空間，選用框架結(jié)構(gòu)；立面注意對(duì)比與呼應(yīng)、節(jié)奏與韻律，體現(xiàn)建筑物質(zhì)功能與精神功能的雙重特性。2.5設(shè)計(jì)過程建筑設(shè)計(jì)根據(jù)建筑用地條件和建筑使用功能、周邊城市環(huán)境特點(diǎn)，首先設(shè)計(jì)建筑平面，包括建筑平面選擇、平面柱網(wǎng)布置、平面交通組織及平面功能設(shè)計(jì)；其次進(jìn)行立面造型、剖面設(shè)計(jì)；最后設(shè)計(jì)樓梯和衛(wèi)生間。本設(shè)計(jì)滿足建筑單位的使用要求，技術(shù)措施合理，同時(shí)，通風(fēng)、采光、消防等技術(shù)指標(biāo)均滿足相應(yīng)的規(guī)范和規(guī)定。2.6建筑做法1．屋面做法：防水、保溫層：60mm厚現(xiàn)場(chǎng)噴涂硬質(zhì)發(fā)泡聚氨脂；找坡層：1:8水泥膨脹珍珠巖找坡2%最薄處40厚；結(jié)構(gòu)層：120mm厚鋼筋砼屋面板。2．樓面做法：地面：10厚鋪地磚；結(jié)構(gòu)層：100㎜現(xiàn)澆砼板。3．墻體做法：內(nèi)墻：噴涂料；7厚1：0.3:3水泥石灰膏砂漿抹面壓實(shí)抹光；8厚1:1:6水泥石灰膏砂漿掃毛；8厚1：3水泥石灰砂漿打底掃毛；加氣混凝土界面處理劑一道。外墻：7厚1:2.5水泥漿抹面；9厚1:1:6水泥石灰膏砂漿找平掃毛；7厚1：3水泥砂漿打底掃毛；素水泥界面處理劑一道。圖2.1標(biāo)準(zhǔn)層平面圖3結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)3.1結(jié)構(gòu)選型布置及計(jì)算簡(jiǎn)圖3.1.1．結(jié)構(gòu)選型本工程選用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)選擇此結(jié)構(gòu)的原因：由設(shè)計(jì)任務(wù)書中的要求，要求建筑物內(nèi)部使用空間能靈活分割，采用框架結(jié)構(gòu)即可最大限度的滿足任務(wù)書中的要求。鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系，結(jié)構(gòu)整體性好，抗震性能好。3.1.2．柱網(wǎng)布置圖3.1柱網(wǎng)布置圖3.1.3．梁板柱的截面尺寸3.1.3.1梁a．框架梁：L=9600mm梁高h(yuǎn)=(1/12-1/18)L=(800-533取h=750梁寬b=(1/3-1/2)h=（250-375）mm取b=3b．次梁：由于次梁支撐條件不好，故可取次梁尺寸：b×h=350×7c．跨中梁:L=2400mm,取b=350mm，h=400mm3.1.3.2板跨L=4800此處取板厚取h=13.1.3.3柱柱的尺寸根據(jù)軸壓比公式確定μ=N/fcbha.邊柱，q取13kN/m2μ=1.05,fc=14.3N/mm2A1=(6.9/2+4.8)*8.7/2=35.888N1=A1q=35.888×13=466.544KN設(shè)計(jì)值N1=1.25×N1×n=1.25×466.544×4=2332.688kN柱截面面積A=N/fcμ=155357mm則b=h=3取柱截面尺寸為b×h=400×400mmb.中柱：A2=（6.9/2+4.8）×（1.2+8.7/2）=48.563N2=A2q=48.563×13=631.313KN設(shè)計(jì)值N=1.25×N2×n=125×631.313×4=2976.188KN則柱截面積A=N/fcμ=189204則b=h=435取柱的截面尺寸為b×h=450×43.1.4.計(jì)算簡(jiǎn)圖結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖所示，室內(nèi)外高差為450mm，根據(jù)地質(zhì)資料確定基礎(chǔ)頂面離室外地面為600mm。因此求得底層計(jì)算高度為0.6+0.45+3.6=4.65m。各梁柱構(gòu)件的線剛度比經(jīng)過計(jì)算后列于圖中其中在求梁截面慣性矩時(shí)考慮到現(xiàn)澆樓板的作用，取I=2Io(Io為不考慮樓板翼緣作用的梁截面慣性矩主梁Ib1=2Ec×(1/12)×0.4×0.753/8.475=2.90×上部二、三層邊柱=Ec×(1/12)×0.44/3.6=5.9×頂層邊柱=×3.6/4.2=5.1×上部二、三層中柱=Ec×(1/12)×0.454/3.6=9.5×10-4頂層中柱=×3.6/4.2=8.1×底層中柱=×3.6/4.65=7.4×頂層邊柱=×3.6/4.65=4.6×圖3.2結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖（）3.2荷載計(jì)算3.2.1．恒荷載計(jì)算3.2.1.1屋面框架梁線荷載標(biāo)準(zhǔn)值20厚1：3水泥砂漿抹平1×1m分格0.02×20=0.4kN/m260厚現(xiàn)場(chǎng)噴涂硬質(zhì)發(fā)泡聚氨酯保溫防水層0.06×1=0.06kN/m21:8水泥膨脹珍珠巖找坡2%最薄處40厚7×0.19=1.33kN/m2140厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土屋面板0.14×25=3.5kN/m2樓面抹灰及吊頂0.35kN/m2屋面恒荷載5.61kN/m2橫向框架梁自重：0.75×0.35×25=6.56kN/m則作用在屋頂框架梁上的線荷載為：=6.56kN/m=4.8×5.61=26.93kN/m3.2.1.2樓面框架梁線荷載標(biāo)準(zhǔn)值10厚鋪地磚稀水泥填縫：28×0.01=0.28KN/m225厚1：2干硬性水泥砂漿結(jié)合層：0.025×20=0.5KN/m2140厚現(xiàn)澆混凝土樓板0.14×25=3.5KN/m2吊頂荷載0.35KN/m2樓面其他荷載折合成均布荷載0.5KN/m2樓面恒荷載5.13KN/m2橫向框架梁自重6.56KN/m因此，作用在中間層框架梁上的線荷載為：=6.56kN/m=4.8×5.13=24.62kN/m3.2.1.3屋面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值女兒墻自重標(biāo)準(zhǔn)值：600mm高200mm厚，雙面抹灰加氣混凝土墻自重0.6×(0.2×7+0.04×20)=1.32縱向框架梁自重標(biāo)準(zhǔn)值：0.75×0.35×25=6.56KN/m次梁自重標(biāo)準(zhǔn)值：0.75×0.35×25=6.56KN/m圖3.3均布荷載傳遞圖a.A軸縱向框架梁傳來荷載的標(biāo)準(zhǔn)值女兒墻自重：1.32×7.2=9.50kN縱向框架梁自重：6.56×4.8=31.49kN次梁自重：6.56×8.7×0.5=28.54kN屋面恒荷載傳來：b.B軸縱向框架梁傳來恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值縱向框架梁自重：6.56×4.8=31.49KN次梁自重：6.56×8.7×1/2=28.54KN屋面恒荷載傳來：由建筑圖知，;墻體偏心產(chǎn)生的附加彎矩：(其中：=75mm。)得MA=MD=160.42×0.050+0.71=8.73kN.m3.2.1.4樓面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值縱向墻體砌塊面密度：7×0.2=1.4kN/m2水泥石灰膏砂漿（壓實(shí)、抹光、掃毛）面密度：（0.007+0.008）×17=0.225kN/m2水泥砂漿打底掃毛：0.008×20=0.16kN/m2水泥漿（抹面+打底掃毛）面密度：0.014×20=0.28kN/m2水泥石灰膏砂漿面密度：0.009×17=0.153kN/m2則A軸墻體面密度：0.225+0.16+15+0.28+0.153=2.2kN/m2E軸為玻璃通窗面密度按玻璃幕墻計(jì)算取1.8kN/m2縱向框架梁自重標(biāo)準(zhǔn)值：0.35×0.75×25=6.56kN/m次梁自重標(biāo)準(zhǔn)值：0.35×0.75×25=6.56kN/m圖3.4集中荷載傳遞圖A軸縱向框架梁傳來恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值(1).一、二層：窗的重度：0.45KN/m2A軸墻體自重3.6×（7.5-0.4）×2.2-3.6×1.5×1.8×(2.2-0.45)=40.01kN縱向框架梁自重6.56×(4.8+2.4)=47.23KN次梁自重6.56×8.75×0.5=28.54kN樓面恒荷載傳來荷載橫墻自重：3.6×8.7×2.2/4=17.23KNA軸上柱的自重0.4×0.4×3.6×25=14.4kN(2).三層：窗的重度：0.45KN/m2A軸墻體自重4.2×（4.6+2.4）×2.2-3.6×1.5×1.8×(2.2-0.45)=46.68kN縱向框架梁自重6.56×(4.8+2.4)=47.23KN次梁自重6.56×8.75×0.5=28.54kN樓面恒荷載傳來荷載橫墻自重：4.2×8.7×2.2/4=20.10KNA軸上柱的自重0.4×0.4×4.2×25=16.8kNB軸縱向框架梁傳來恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值：(1).一、二層：B軸墻體自重：3.6×（7.5-0.4）×2.2=57.02N縱向框架梁自重標(biāo)準(zhǔn)值：0.35×0.75×25=6.56kN/m縱向框架梁自重：6.56×(4.8+2.4)=47.23KN次梁自重：6.56×8.7×0.5=28.54kN樓面恒荷載傳來荷載B軸上柱自重：0.45×0.45×3.6×25=18.23kNB軸墻體偏心附加彎矩：57.92×0.075=4.28KN.mA軸墻體偏心附加彎矩：40.01×0.075=3KN.mMA標(biāo)=234.34×0.050+3=14.82KN.mMB標(biāo)=294.68×0.025=11.65KN.m框架梁自重：中間跨0.35×0.4×25=3.5KN/m邊跨0.35×0.75×25=6.56KN/m(1).三層：B軸墻體自重：4.2×（7.5-0.4）×2.2=66.52N橫墻自重：4.2×8.7×2.2/2=40.19縱向框架梁自重標(biāo)準(zhǔn)值：0.35×0.75×25=6.56kN/m縱向框架梁自重：6.56×(4.8+2.4)=47.23KN次梁自重：6.56×8.7×0.5=28.54kN樓面恒荷載傳來荷載B軸上柱自重：0.45×0.45×3.6×25=18.23kNB軸墻體偏心附加彎矩：66.52×0.075=4.99KN.mA軸墻體偏心附加彎矩：46.68×0.075=3.5KN.mMA標(biāo)=246.91×0.050+3.5=15.85KN.mMB標(biāo)=326.72×0.025+4.99=13.16KN.m框架梁自重：中間跨0.35×0.4×25=3.5KN/m邊跨0.35×0.75×25=6.56KN/m圖3.5恒荷載圖3.2.2活荷載計(jì)算3.2.2.1屋面活荷載計(jì)算：屋面為非上人屋面，查得屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：0.5kN/m20.5×4.8=2.4KN/m==(2.4×8.7×0.5+2.4×2.4)×1/2=8.1K==8.1+7.2×1.2×1/2=12.42kN3.2.2.2樓面活荷載計(jì)算樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：2kN/m22×4.8=9.6kN/m==(2.4×8.7/2+2.4×2.4)×2=32.4KN==32.4+7.2×1.2×2=49.68KN3.2.2.3集中荷載偏心產(chǎn)生的彎矩8.1×0.05=0.41KN.m12.42×0.025=0.31KN.m1.62KN.m圖3.6活荷載圖3.2.3.風(fēng)荷載計(jì)算風(fēng)壓標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算公式為wk=βzμzμsw0因結(jié)構(gòu)高度H=18m<30m表3.1風(fēng)荷載計(jì)算層次βzμsZ(m)μzW0A(m2)PW(KN)41.01.315.451.1500.419.4411.6331.01.311.251.0290.428.0815.0321.01.37.651.000.425.9213.4811.01.34.051.000.427.5414.32注：地面粗糙程度為B類圖3.7風(fēng)荷載圖3.3.內(nèi)力計(jì)算3.3.1風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算及側(cè)移驗(yàn)算3.3.1.1柱的側(cè)移剛度計(jì)算過程如下表3.2底層柱的側(cè)移剛度柱\DK=∑ib/icαc=(0.5+k)/(2+k)Dz=αc×12ic/hj2(N/m)邊柱（2根）29.0/4.6=6.300.8196272中柱（2根）(14.1+29.0)/7.4=5.820.8089955注：剛度見第6頁(yè)計(jì)算框架Ec=3.0×104底層∑D=6272×2+9955×2=32454N/mm表3.3.1上（二、三）柱\DK=∑ib/（2ic）αc=k/(2+k)Dz=αc×12ic/hj2(N/m)邊柱（2根）29.0×2/（2×5.9）=4.920.71111653中柱（2根）(29.0×2+14.1×2)/（2×9.5）=4.5370.69418315∑D=11653×2+18315×2=59936N/mm表3.3.2上（頂）柱\DK=∑ib/（2ic）αc=k/(2+k)Dz=αc×12ic/hj2(N/m)邊柱（2根）29.0×2/（2×5.1）=5.690.7407700中柱（2根）(29.0×2+14.1×2)/（2×8.1）=5.320.72712015∑D=7700×2+12015×2=39430N/mm3.3.1.2風(fēng)荷載作用下的側(cè)移驗(yàn)算水平荷載作用下的層間側(cè)移可按下式計(jì)算μj=Vj/∑Djk各層的層間位移求得后，頂點(diǎn)位移為各層層間位移之和，框架在風(fēng)荷載作用下的側(cè)移計(jì)算如下表；表3.4框架在風(fēng)荷載作用下的側(cè)移計(jì)算表層次各層風(fēng)載Pj(KN)層間剪力Vi(KN)側(cè)移剛度∑D(N/mm)層間側(cè)移△μj(mm)△μj/hj411.6311.63394300.2951/14240315.0326.66599360.4451/8093213.4840.14599360.6701/5375114.3254.46324541.6781/2771層間側(cè)移最大值1/2771<1/550,滿足要求μj=∑△μj=0.003.3.13風(fēng)荷載作用下的框架內(nèi)力分析用D值法求解，以頂層計(jì)算為例，其余各層列于表中。A軸線柱：D/∑D=7700/39430=0.195,則VA=0.195×11.63=2.27KN反彎點(diǎn)的高度由K=5.69查表得因I=1,,0.857,頂層，則由K=5.69、0.857知，=+=0.45柱端彎矩：柱頂=(1-0.45)×4.2×2.27=5.24KN.m柱底=0.45×4.2×2.27=4.29KN.m表3.5柱端彎矩表層數(shù)A軸B軸D/∑DV(KN)y(m)(KNm)(KNm)D/∑DV(KN)y(m)(KNm)(KNm)40.1952.270.455.244.290.3053.540.458.186.6930.1945.180.59.329.320.3068.150.514.6714.6720.1947.790.514.0214.020.30612.270.522.0922.0910.19310.520.5522.0126.900.30716.710.5534.9642.72B軸線柱：D/∑D=12015/39430=0.305則=0.305×11.63=3.54KN反彎點(diǎn)的高度由K=5.32查表的因I=1,,0.857,,頂層，則由K=5.32、0.857知，則=+=0.45柱端彎矩：柱頂=(1-0.45)×4.2×3.54=8.18KNm柱底=0.45×4.2×3.54=6.69KNm求梁端彎矩：兩端的剪力由梁端的彎矩求得。表3.6梁端彎矩剪力及柱的軸力計(jì)算表層次邊跨（AB、CD）中跨（BC）柱軸力Mb左Mb右L(m)Vb(KN)Mb左Mb右L(m)Vb(KN)A、E柱B、D柱45.245.508.4751.272.682.682.652.02±1.27±0.75313.6114.378.4753.306.996.992.655.28±4.57±1.98223.3424.738.4755.6712.0312.032.659.08±10.24±3.41136.0338.398.4758.7818.6618.662.6514.08±19.02±5.30“±”號(hào)表示風(fēng)荷載可能左右兩個(gè)方向作用于框架，當(dāng)風(fēng)荷載反方向作用于框架是軸力將變號(hào)。計(jì)算梁內(nèi)剪力時(shí)，以各梁為脫離體，將梁的左右端彎矩之和除以該梁的跨度即得。計(jì)算柱內(nèi)軸向力時(shí)，自上而下逐項(xiàng)疊加節(jié)點(diǎn)左右的梁端剪力。當(dāng)風(fēng)荷載從A側(cè)作用時(shí)，梁柱的剪力軸力如下圖。圖3.8風(fēng)載引起的剪力圖左風(fēng)荷載作用下柱的軸力圖圖3.9風(fēng)載引起的柱的軸力圖左風(fēng)荷載作用下梁柱的彎矩圖：圖3.10風(fēng)載引起的柱的彎矩圖（括號(hào)內(nèi)為梁在柱邊緣處彎矩）3.3.2.活荷載作用下的框架內(nèi)力分析本工程采用滿布荷載近似法考慮活荷載不利布置的影響，內(nèi)力分析方法采用分層法計(jì)算，分層法除底層以外，其余各層柱的線剛度應(yīng)乘以0.9的修正系數(shù)，且傳遞系數(shù)，由1/2改為1/3，以考慮假設(shè)的柱上下端與實(shí)際情況的出入。（1）梁固端彎矩頂層梁：由α=a/l=2.425/8.45=0.29（其中：。）q=2.4KN/m=－q(1-)=-12.23KNm==6.79KNm其余各層：α=a/l=2.425/8.45=0.29q=9.6KN/=－q(1-)=-48.92KNm==27.16KNm求各節(jié)點(diǎn)分配系數(shù)頂層：三層：三層：底層：內(nèi)力計(jì)算彎矩的計(jì)算過程如下表，將相鄰兩個(gè)開口剛架中同層同柱內(nèi)力疊加，作為原框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力，梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加而得?？蚣芰涸趯?shí)際活荷載作用下AB跨按簡(jiǎn)支梁計(jì)算的跨中彎矩如下：圖3.11頂層框架梁彎矩圖圖3.12其它層框架梁彎矩圖圖3.13活荷載彎矩圖（KNm）（括號(hào)內(nèi)為梁在柱邊緣的彎矩值）圖3.14活荷載作用下的軸力圖（KN）圖3.15活荷載框架梁的剪力圖（括號(hào)內(nèi)為梁在柱邊緣處剪力值）3.3.3.恒荷載作用下的內(nèi)力分析內(nèi)力分析方法采用分層法，計(jì)算方法同活荷載作用的類似。3.3.3.1梁固端彎矩頂層各跨：a梯形荷載：α=a/l=0.29q=26.93KN/mMB=MA=q(1-)=137.23KNm b均布荷載q=6.56KN/mMB=MA==39.03KNm則兩種荷載共同作用下：MB=MA=137.23+39.03=176.26KNm一、二層：a梯形荷載α=a/l=0.29q=24.62KN/m=MB=q(1-)=125.461KNmb均布荷載q=14.48KN/mMB=MA==86.15KNm兩者共同作用寫MB=MA=125.46+86.15=211.61KNm三層：a梯形荷載α=a/l=0.29q=24.62KN/m=MB=q(1-)=125.46KNmb均布荷載q=15.8KN/mMB=MA==94.01KNm兩者共同作用寫MB=MA=125.46+94.01=219.471KNm中間跨：均布荷載q=3.5KN/mM跨中==3KNm3.3.3.2求各節(jié)點(diǎn)的分配系數(shù)各節(jié)點(diǎn)的分配系數(shù)同活荷載作用下的相同直接應(yīng)用即可。3.3.3.3內(nèi)力計(jì)算彎矩的計(jì)算過程如下圖，將相鄰兩個(gè)開口剛架中同層同柱內(nèi)力疊加，作為原框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力，梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得柱軸力可由梁端剪力和節(jié)點(diǎn)集中力疊加而得?？蚣芰涸谑兰o(jì)恒荷載分布荷載作用下按簡(jiǎn)支梁計(jì)算的跨中彎矩如下：圖3.16頂層框架梁在恒載作用下的彎矩圖圖3.17一、二（三）層框架梁在恒載作用下的彎矩圖圖3.18恒載彎矩圖（括號(hào)內(nèi)為梁在柱邊緣出彎矩值）圖3.19恒載軸力圖圖3.20恒載剪力圖（括號(hào)內(nèi)為梁在柱邊緣處剪力值）3.4框架的內(nèi)力組合可以考慮四種內(nèi)力組合形式，即：1.2SGK+1.4SQK,1.2SGK+1.4SWK,1.2SGK1.40.9(SQK+SWK)，1.35SGK+1.0SQK。各層梁的內(nèi)力組合結(jié)果如下表所示，表中SGKSQK兩列中的梁彎矩是柱邊梁的彎矩。對(duì)于支座負(fù)彎矩按相應(yīng)的組合形式進(jìn)行計(jì)算，求跨間最大正彎矩時(shí)，由于組合下左右梁端彎矩不同，在梁上荷載與左右梁端彎矩的作用下，垮內(nèi)最大正彎矩往往不在跨中，而是偏向梁端彎矩較小的一側(cè)，在水平荷載參與組合是有其明顯。此時(shí)可根據(jù)梁端彎矩組合值及梁上荷載設(shè)計(jì)值由平衡條件確定垮內(nèi)最大正彎矩的位置及數(shù)值。（由于本工程中水平荷載作用較小，左右梁端的彎矩相差不懸殊，垮內(nèi)最大正彎矩可近似取跨中彎矩，以減小計(jì)算量。）取每層柱頂和柱底兩個(gè)控制截面，內(nèi)力組合形式見框架柱內(nèi)組合表。表3.6框架梁內(nèi)力組合表框架梁的內(nèi)力組合表編號(hào)位置內(nèi)力SgkSqkSwk恒+活恒+活恒+風(fēng)恒+0.9（活+風(fēng)）截面控制內(nèi)力支座邊緣控制內(nèi)力①②③1.2①+1.4②1.35①+1.0②1.2①+1.4③1.2①+1.26(②+③)4-AB左4M（KNm）38.893.554.9951.63856.05253.65457.42857.428V（KN）70.396.651.2793.778101.67786.24694.447101.677內(nèi)M（KNm）180.6511.810.13233.314255.688216.962231.824255.688右4M（KNm）110.877.905.21144.104157.575140.338149.563157.575V（KN）88.587.741.27117.132127.323108.074117.649127.3234-BC左4M（KNm）72.674.192.5493.070102.29590.76095.684102.295V（KN）3.800.002.024.5605.1307.3887.1057.388內(nèi)M（KNm）70.514.190.0090.47899.37984.61289.89199.3793-AB左3M（KNm）90.5615.5312.97130.414137.786126.830144.582144.582V（KN）61.8426.683.30111.560110.16478.828111.983111.983內(nèi)M（KNm）195.8346.310.43299.830310.681235.598293.888310.681右3M（KNm）160.8732.1113.61237.998249.285212.098250.651250.651V（KN）79.3330.973.30138.554138.06699.816138.376138.5543-BC左3M（KNm）62.7716.146.6297.920100.88084.592104.002104.002V（KN）3.800.005.284.5605.13011.95211.21311.952內(nèi)M（KNm）60.6116.140.0095.32897.96472.73293.06897.9642-AB左2M（KNm）92.9018.1722.24136.918143.585142.616162.397162.397V（KN）61.6125.505.67109.632108.67481.870113.206113.206內(nèi)M（KNm）179.6943.890.77277.074286.472216.706271.900286.472右2M（KNm）167.1234.2523.42248.494259.862233.332273.208273.208V（KN）80.1232.155.67141.154140.312104.082143.797143.7972-BC左2M（KNm）66.4615.0311.39100.794104.75195.698113.041113.041V（KN）3.800.009.084.5605.13017.27216.00117.272內(nèi)M（KNm）64.3015.030.0098.202101.83577.16096.098101.8351-AB左1M（KNm）78.8214.5434.34114.940120.947142.660156.173156.173V（KN）61.5726.558.78111.054109.67086.176118.400118.400內(nèi)M（KNm）193.7446.741.29297.924308.289234.294293.006308.289右1M（KNm）152.5132.2436.36228.148238.129233.916269.448269.448V（KN）82.8031.108.78142.900142.880111.652149.609149.6091-BC左1M（KNm）68.6616.6617.67105.716109.351107.130125.648125.648V（KN）3.800.0014.084.5605.13024.27222.30124.272內(nèi)M（KNm）66.5016.660.00103.124106.43579.800100.792106.435表3.7框架柱內(nèi)力組合表3.5.截面設(shè)計(jì)3.5.1框架梁（以4層AB跨梁為例，說明計(jì)算過程）3.5.1.1梁的正截面受彎承載力計(jì)算從梁的內(nèi)力組合表中選出AB跨跨間截面及支座截面的最不利內(nèi)力（支座截面的內(nèi)力為支座邊緣控制截面的內(nèi)力）支座邊緣處：MA=57.42KN.MB=157.58KN.跨內(nèi)彎矩：M=255.69KN.m跨內(nèi)截面梁下部受拉，可將T形截面進(jìn)行配筋計(jì)算，支座邊緣截面梁上部受拉，可按矩形截面計(jì)算。翼緣的計(jì)算寬度：①按梁的計(jì)算跨度lo考慮：bf’＝l/3=8475/3=2825②按梁（縱肋）凈距考慮：bf’=b+Sn=350+3787.5=4137.5③按翼緣高度考慮：ho=h-as=750-35=7因?yàn)閔f’/ho=140/715=0.20>0.1此種情況下不起控制作用。所以取bf’=2825梁內(nèi)縱向鋼筋選用HRB400(fy=fy’=360N/mm2)ξb=0.518下部跨間截面按單筋T形截面計(jì)算，因?yàn)椋害?fchf’bf’(ho-hf’/2)=1.0×14.3×140×2825×(715-140/2)=3647.9KN.M＞255.69KNM

屬于一類T形截面實(shí)配2Ф18+2Ф20（As＝1137.4mm2>Asmin=525mm將下部跨間截面的鋼筋全部伸入支座。則支座截面可按已知受壓鋼筋的雙筋截面計(jì)算受拉鋼筋，因本工程梁端彎矩較小，簡(jiǎn)化計(jì)算，仍可按單筋矩形截面設(shè)計(jì)。A支座截面：實(shí)配：220+110（＝741.1>Asmin=525mm2）滿足要求。B支座截面：實(shí)配320（As＝942.6mm2>Asmin=525mm其他層的配筋計(jì)算結(jié)果見下表表3.8配筋計(jì)算結(jié)果見下表·截面M/KNmb或bf/mmho/mmas§rsAs/mm2實(shí)配鋼筋實(shí)配As配筋率4支座A57.4283507150.02240.02270.9886225.72Ф18+2Ф12734.80.0029AB跨內(nèi)255.68828257150.01240.01250.9938999.62Ф18+2Ф201137.40.0045支座B左157.5753507150.06160.06360.9682632.32Ф16+2Ф18910.60.0036支座B右102.2953503650.15340.16740.9163849.62Ф16+2Ф18910.60.0071BC跨內(nèi)99.37928253650.01850.01860.9907763.42Ф16+2Ф18910.60.0071支座C左102.2953503650.15340.16740.9163849.62Ф16+2Ф18910.60.0071支座C右157.5753507150.06160.06360.9682632.32Ф16+2Ф18910.60.0036CD跨內(nèi)255.68828257150.01240.01250.9938999.62Ф18+2Ф201137.40.0045支座D左57.4283507150.02240.02270.9886225.72Ф18+2Ф12734.80.00293支座A144.5823507150.05650.05820.9709578.52Ф22760.20.0030AB跨內(nèi)310.68128257150.01500.01520.99241216.22Ф20+2Ф221388.60.0055支座B左250.6513507150.09800.10330.94841026.82Ф20+2Ф221388.60.0055支座B右104.0023503650.15600.17050.9147865.32Ф20+2Ф221388.60.0109BC跨內(nèi)97.96428253650.01820.01840.9908752.42Ф16+2Ф18910.60.0071支座C左104.0023503650.15600.17050.9147865.32Ф20+2Ф221388.60.0109支座C右250.6513507150.09800.10330.94841026.82Ф20+2Ф221388.60.0055CD跨內(nèi)310.68128257150.01500.01520.99241216.22Ф20+2Ф221388.60.0055支座D左144.5823507150.05650.05820.9709578.52Ф22760.20.00302支座A162.3973507150.06350.06560.9672652.32Ф22760.20.0030AB跨內(nèi)286.47228257150.01390.01400.99301120.82Ф20+2Ф221388.60.0055支座B左273.2083507150.10680.11320.94341125.12Ф20+2Ф221388.60.0055支座B右113.0413503650.16950.18700.9065949.02Ф20+2Ф221388.60.0109BC跨內(nèi)101.83528253650.01890.01910.9904782.52Ф16+2Ф18910.60.0071支座C左113.0413503650.16950.18700.9065949.02Ф20+2Ф221388.60.0109支座C右273.2083507150.10680.11320.94341125.12Ф20+2Ф221388.60.0055CD跨內(nèi)286.47228257150.01390.01400.99301120.82Ф20+2Ф221388.60.0055支座D左162.3973507150.06350.06560.9672652.32Ф22760.20.00301支座A156.1733507150.06100.06300.9685626.52Ф22760.20.0030AB跨內(nèi)308.28928257150.01490.01500.99251206.82Ф20+2Ф221388.60.0055支座B左269.4483507150.10530.11150.94421108.62Ф20+2Ф221388.60.0055支座B右125.6483503650.18840.21060.89471068.82Ф20+2Ф221388.60.0109BC跨內(nèi)106.43528253650.01980.02000.9900818.22Ф16+2Ф18910.60.0071支座C左125.6483503650.18840.21060.89471068.82Ф20+2Ф221388.60.0109支座C右269.4483507150.10530.11150.94421108.62Ф20+2Ф221388.60.0055CD跨內(nèi)308.28928257150.01490.01500.99251206.82Ф20+2Ф221388.60.0055支座D左156.1733507150.06100.06300.9685626.52Ф22760.20.00303.5.1.2梁斜截面受剪受彎承載力計(jì)算：箍筋采用HPB235級(jí)鋼筋，AB跨：V=127.323KN由屬厚腹梁﹥V截面尺寸滿足要求。按構(gòu)造要求配筋，取雙肢筋φ8@200,則%﹥%，滿足要求。 其他層梁的斜截面受剪承載力配筋計(jì)算結(jié)果見下表表3.9梁的斜截面受剪承載力配筋計(jì)算表梁斜截面受剪承載力配筋計(jì)算層次截面剪力（KN）實(shí)際配筋實(shí)際4A-B左127.323894.644>V﹤0四肢Ф8＠2000.973B右-C左7.388894.644>V﹤0C右-D127.323894.644>V﹤03A-B左138.554894.644>V﹤0B右-C左11.952894.644>V﹤0C右-D138.554894.644>V﹤02A-B左143.797894.644>V﹤0B右-C左17.272894.644>V﹤0C右-D143.797894.644>V﹤01A-B左149.609894.644>V﹤0B右-C左24.272894.644>V﹤0C右-D149.609894.644>V﹤03.5.1.3撓度及裂縫的驗(yàn)算：1.撓度的計(jì)算以4層AB跨梁為例說明計(jì)算過程（1）荷載的計(jì)算梁左所承受的彎矩（標(biāo)準(zhǔn)值）：，，梁內(nèi)所承受的彎矩（標(biāo)準(zhǔn)值）：，，梁右所承受的彎矩（標(biāo)準(zhǔn)值）：，，屋面活荷載的準(zhǔn)永久值系數(shù)，風(fēng)荷載的準(zhǔn)永久值系數(shù)，樓面活荷載的準(zhǔn)永久值系數(shù)，風(fēng)荷載的準(zhǔn)永久值系數(shù)。梁左：梁內(nèi)：梁右：（2）計(jì)算相關(guān)系數(shù)梁左：﹤0.2取<0.2ho=143mm，取同樣求得梁內(nèi)：<0.2ho=143mm，取梁右：<0.2ho=143mm，取由于，，可取跨中剛度B計(jì)算。（3）撓度驗(yàn)算由結(jié)構(gòu)力學(xué)知識(shí)求得S=0.102,得：查表得：，故﹤滿足要求。2.驗(yàn)算最大裂縫寬度（以跨中計(jì)算為例）梁內(nèi)：﹤,取,,C=25mm,,得：滿足要求。其他驗(yàn)算見下表：表3.10梁的撓度及裂縫計(jì)算表（下頁(yè)）3.5.2.框架柱3.5.2.1軸壓比驗(yàn)算：由《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》查得本工程屬四級(jí)抗震，對(duì)柱的軸壓比不作要求。3.5.2.2截面尺寸復(fù)核：取ho＝450-35＝415mm。Vmax則，滿足要求。3.5.2.3框架柱正截面承載力計(jì)算以底層的B柱為例。由B柱內(nèi)力組合表，考慮到柱端彎矩較小，支座中心處的彎矩與支座邊緣的彎矩偏差不大，且按支座中心算是偏于安全的，故采用對(duì)稱配筋。B軸柱：(=0.518)選最不利組合：柱頂:①，②，③柱底：①，②，③以第一種不利組合為例計(jì)算：柱頂：﹤N為小偏心受壓，，取ζ2=1.0（﹥）（）柱底：﹤N為小偏心受壓，，取ζ2=1.0（﹥）（）Asmin=0.002bh=0.002×450×450=405mm其他各柱正截面受彎承載力計(jì)算如下表：表3.11柱正截面受彎承載力計(jì)算表3.5.2.4垂直于彎矩作用平面的受壓承載力驗(yàn)算按軸心受壓構(gòu)件驗(yàn)算：查表的：0.9×0.981×（14.3×550×550+360×12×153.9）=4406.2KN﹥滿足要求。3.5.2.5斜截面受彎承載力計(jì)算以B軸柱為例一層最不利組合剪跨比﹥3(取)=1297.7KN﹤N取N=1297.7KN﹤0按構(gòu)造配筋。取井字形復(fù)式箍其余各柱斜截面受剪承載力計(jì)算如下表表3.12柱斜截面受剪承載力計(jì)算表柱斜截面受剪承載力計(jì)算柱號(hào)控制內(nèi)力斜截面抗剪承載力計(jì)算V（KN）N(KN)HnhoλAsv/s實(shí)配鋼筋A(yù)4-A322.01289.54395036030Ф8@200(n=4)A3-A223.78714.28395036030Ф8@200(n=4)A2-A126.881142.68395036030Ф8@200(n=4)A1-A017.11577.45490036030Ф8@200(n=4)B4-B313.02503.3395051030Ф8@200(n=4)B3-B217.491094.1395051030Ф8@200(n=4)B2-B123.931684.16395051030Ф8@200(n=4)B1-B028.631716.6490051030Ф8@200(n=4)C4-C35.5291.88395051030Ф8@200(n=4)C3-C212.71562.93395051030Ф8@200(n=4)C2-C119.19833.99395051030Ф8@200(n=4)C1-C026.891113.67490051030Ф8@200(n=4)D4-D313.04503.3395051030Ф8@200(n=4)D3-D217.5310948@200(n=4)D2-D123.951684.31395051030Ф8@200(n=4)D1-D028.621703.63490051030Ф8@200(n=4)E4-E322.06289.54395036030Ф8@200(n=4)E3-E223.87697.02395036030Ф8@200(n=4)E2-E127.021107.96395036030Ф8@200(n=4)E1-E017.121525.4490036030Ф8@200(n=4)3.5.3．樓梯的計(jì)算踏步面層為20厚水泥砂漿抹面，樓梯底面為20厚水泥砂漿抹灰，金屬欄桿重0.1KN/m。樓梯活荷載標(biāo)準(zhǔn)值2.5KN/m，混凝土C30,鋼筋HRB335。取板厚120mm,約為板斜長(zhǎng)的1/30,板傾斜角tanα=150/300=0.5,cosα=0.894取圖3.21樓梯圖(1)荷載計(jì)算恒荷載:梯段板自重1××25=3.36KN/m三角形踏步0.5×0.3×0.15×25÷0.3=1.88KN/m踏步板抹灰自重1×(0.3+0.15)×0.02××20=0.6KN/m板帶抹灰自重1×KN/m金屬欄桿自重0.1×=0.11KN/m恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值=6.33KN/m恒荷載設(shè)計(jì)值g=1.2×6.33KN/m=7.60KN/m活荷載設(shè)計(jì)值q=1.4×2.5KN/m=3.5KN/m恒荷載活荷載合計(jì)q+g=11.1KN/m(2)內(nèi)力計(jì)算水平投影計(jì)算跨度為lo=3.3跨中最大彎矩M=(3)截面計(jì)算ho=h-=120-20=100mm（=240）選用10@180實(shí)配As=436mm22.平臺(tái)板計(jì)算設(shè)平臺(tái)版厚h=70mm，取1m板帶作為計(jì)算單元恒荷載計(jì)算平臺(tái)板自重0.07×25×1.0=1.75KN/m板面抹灰自重0.02×20×1.0=0.4KN/m板底抹灰自重0.02×17×1.0=0.34KN/m合計(jì)(恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值)=2.49KN/m恒荷載設(shè)計(jì)值g=1.2×2.49=2.99KN/m活荷載設(shè)計(jì)值q=1.4×2.5=3.5KN/m合計(jì)g+q=6.49KN/m②內(nèi)力計(jì)算計(jì)算跨度lo=跨中最大彎矩M=③截面計(jì)算ho=h-as=70-20=50mm（=140）選用8@200實(shí)配As=251mm24.平臺(tái)梁設(shè)計(jì)（1）確定梁尺寸計(jì)算跨度 估算截面尺寸：h=mm梁寬取b=200mm，高?。?）．荷載計(jì)算梯段板傳來：11.1×4.2/2=23.31kN/m平臺(tái)板傳來：6.49×2.1/2=6.81kN/m平臺(tái)梁自重：1.2×0.2×(0.35-0.07)×25=1.68kN/m平臺(tái)梁粉刷自重：1.2×0.2×(0.35-0.07)×0.02×17=0.02kN/m合計(jì)P=g+q31.82kN/m（3）內(nèi)力計(jì)算彎矩設(shè)計(jì)值：剪力設(shè)計(jì)值：（4）配筋計(jì)算平臺(tái)梁按倒L形計(jì)算，受壓翼緣取下面兩個(gè)數(shù)值的較小值，取，梁的有效高度ho=h-ao=310-35=3﹥M=70.16KNm，為第一類T形截面。選配416（As=804mm2）（Asmin=126mm受剪承載力計(jì)算0.25βcfcbho=0.25×1.0×14.3×200×315=225.2KN>V=63.61KN故截面尺寸滿足要求=0.7×1.43×200×315=63.06kN>V=63.64KN按構(gòu)造配箍筋即可，箍筋選用φ6@200。3.5.4．板的計(jì)算設(shè)計(jì)資料:樓板板厚140mm,屋面板厚120mm,選用C30混凝土,鋼筋采用HRB400級(jí)鋼筋,箍筋采用HPB235級(jí)鋼筋，屋面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為5.61KN/,屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.5KN/,樓面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為5.13KN/,樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為2KN/。圖3.22板分布圖3.5.4.1以樓面B2區(qū)格板為例計(jì)算，按彈性理論設(shè)計(jì)荷載設(shè)計(jì)值：q=2×1.4=2.8g=1.2×5.13=6.16g+q/2=7.56q/2=1.4g+q=8.96(2)計(jì)算跨度內(nèi)跨l0=lc=（軸線間距離）邊跨或，各個(gè)區(qū)格板的計(jì)算跨度列于下面表中。(3)彎矩計(jì)算跨中最大彎矩為當(dāng)內(nèi)支座固定時(shí)在g+q/2作用下的跨中彎矩值,與內(nèi)支座簡(jiǎn)支時(shí)在q/2作用下的跨中彎矩之和。本工程計(jì)算時(shí)混凝土波松比取為0.2，支座最大副彎矩為當(dāng)內(nèi)支座固定時(shí)g+q作用下的跨中彎矩。以F區(qū)格為例計(jì)算，，查表得：同理其他區(qū)格的彎矩值列于下表:表3.13按彈性理論計(jì)算的彎矩值表項(xiàng)目/區(qū)格B2B5L01(mm)46004600L02(mm)85008500L01/L020.540.54M1(KNm)9.3311.68M2(KNm)3.064.45M1'(KNm)-15.71-21.76M1"(KNm)-15.710M2'(KNm)-10.80-14.88M2"(KNm)00(4)截面設(shè)計(jì)截面有效高度：假定選用8鋼筋，則方向跨中截面的=121mm，方向的跨中截面的=113mm，支座截面高度=121mm。截面計(jì)算結(jié)果及實(shí)際配筋列于下表中表3.14板配筋表樓面板配筋計(jì)算表截面\項(xiàng)目ho(mm)M(KNm)As(mm2)配筋跨中B2區(qū)格lo1方向1219.33225.510@180lo2方向1133.0679.28@150B5區(qū)格lo1方向12111.68282.212@200lo2方向1134.45115.18@150支座B2-B3121-15.71379.614@180B2-B7121-10.80261.012@200B5-B8121-21.76525.812@150B5-B2121-14.88359.616@180（5）單向板（厚100）的計(jì)算（彈性法）：①B10、B3板的計(jì)算：取1米寬板計(jì)算g+q=7.76KN/m支座彎矩：跨中彎矩：配筋：跨中（Asmin=121.5mm2）實(shí)配：8@150支座實(shí)配：10@150②B1板的計(jì)算（取1米寬計(jì)算）支座彎矩：跨中彎矩：配筋：支座，實(shí)配8@200跨中，實(shí)配10@150③B6、B7、B8、B9板的計(jì)算（取1米寬計(jì)算）支座彎矩：跨中彎矩：配筋：支座，實(shí)配8@200跨中，實(shí)配8@2003.5.4.2屋面板的計(jì)算荷載設(shè)計(jì)值：g=1.2×5.6=6.73KNmq=1.4×0.5=0.7KNmg+q/2=7.08KNmq/2=0.35KNmg+q=7.43KNm屋面板的布置如下圖：圖3.23板分布圖表3.15按彈性理論計(jì)算的屋面彎矩值表項(xiàng)目|區(qū)格B2B5L01（mm）46004600L02（mm）85008500L01/L020.540.54M1（KNm）6.819.01M2（KNm）2.073.37M1'（KNm）-13.03-18.05M1"（KNm）-13.030M2’（KNm）-8.96-12.34M2"（KNm）00表3.16按彈性理論設(shè)計(jì)的截面配筋表截面|項(xiàng)目Ho（mm）M（KNm）As配筋跨中B2區(qū)格L01方向1215.91164.56410@200L02方向1132.0353.5638@150支座B2-B3121-11.7314.87112@150B2-B7121-7.85216.51910@1503.5.5．基礎(chǔ)設(shè)計(jì)3.5.5.1荷載計(jì)算：1.邊柱基礎(chǔ)承受的上部荷載（標(biāo)準(zhǔn)值）A軸框架柱傳來：MK=-45.08KNm，NK=1367.37KN,V=21.89KND軸框架柱傳來：MK=8.72KNm，NK=1329.33KN,V=0.85KN因A、D軸荷載相差不大，故A、D軸基礎(chǔ)取用同一基礎(chǔ)，荷載偏安全取用A軸上荷載。2．中柱基礎(chǔ)承受的上部荷載（標(biāo)準(zhǔn)值）B軸框架柱傳來：MK=63.96KNm，NK=1780.07KN,V=-30.04KNC軸框架柱傳來：MK=-21.72KNm，NK=1790.67KN,V=3.38KN同樣中柱基礎(chǔ)取用同一基礎(chǔ)，荷載偏安全取用B柱上荷載。3.5.5.2基礎(chǔ)設(shè)計(jì)資料及形式的選擇該工程層數(shù)不多,地基土較均勻且柱矩較大,故選擇獨(dú)立基礎(chǔ).取基礎(chǔ)混凝土的強(qiáng)度等級(jí)為C30,ft＝1.43N/mm2,fc＝14.3N/mm2,鋼筋采用HRB335,fy＝300N/mm2,墊層100厚,采用C15素混凝土,每邊比基礎(chǔ)寬100mm.3.5.5.3邊柱A、E軸柱獨(dú)立基礎(chǔ)的計(jì)算設(shè)基礎(chǔ)埋深為1.4m，基礎(chǔ)高度為0.8m，則有效高度為h0=0.8-0.04=基礎(chǔ)持力層為第三層土為粉質(zhì)粘土，。1．基底尺寸的確定（1）地基承載力的修正由地質(zhì)報(bào)告查表設(shè)基礎(chǔ)寬度為3m，﹥（2）基礎(chǔ)底面尺寸的確定先按軸心荷載作用下估算基底面積將其增大20%—40%，初步選用底面尺寸為b×l=4m×3m2．地基承載力驗(yàn)算﹤﹥0﹤=176.78故該基礎(chǔ)底面尺寸滿足要求。驗(yàn)算基礎(chǔ)高度圖3.23基礎(chǔ)尺寸圖基底凈反力按比例可求得控制截面處地基凈反力=139.39﹥選用基礎(chǔ)高度合適。4．基礎(chǔ)底板配筋沿基礎(chǔ)長(zhǎng)邊方向，對(duì)柱邊截面I-I處的彎矩為實(shí)配Ф14@125,As=3847.5mm2（Asmin=3600沿基礎(chǔ)短邊方向，對(duì)柱邊截面Ⅱ-Ⅱ處的彎矩為實(shí)配Ф14@125,As=5078.7mm2（Asmin=4800mm圖3.24邊柱布筋圖3.5.5.4中柱B、C、D軸柱基礎(chǔ)設(shè)計(jì)設(shè)基礎(chǔ)高度及埋深同A、E軸上基礎(chǔ)，則1初步確定基地尺寸(1)地基承載力的深度修正設(shè)基礎(chǔ)寬度為3.5m，﹥(2)基礎(chǔ)底面尺度先按軸心荷載作用下計(jì)算基底面積初步選用底面尺寸為b×l=4m×2地基承載力驗(yàn)算﹤﹥0﹤=171.25故該基礎(chǔ)底面尺寸滿足要求。3驗(yàn)算基礎(chǔ)高度基底凈反力按比例可求得控制截面處地基凈反力=132.15﹥選用基礎(chǔ)高度合適。圖3.25基礎(chǔ)尺寸圖4基礎(chǔ)底板配筋沿基礎(chǔ)長(zhǎng)邊方向，對(duì)柱邊截面I-I處的彎矩為實(shí)配Ф14@130,As=4155mm2（Asmin=1575mm2）沿基礎(chǔ)短邊方向，對(duì)柱邊截面Ⅱ-Ⅱ處的彎矩為實(shí)配Ф12@200,As=2827mm2（Asmin=2250mm2）4施工設(shè)計(jì)4.1工程概況4.1.1總體概況工程名稱：四層框架結(jié)構(gòu)自選商場(chǎng)建設(shè)地點(diǎn)：某城市市郊東新城區(qū)的主要交通干線的路南，建筑物兩面臨街。建設(shè)面積：5400結(jié)構(gòu)形式：框架結(jié)構(gòu)結(jié)構(gòu)耐火等級(jí)：二級(jí)結(jié)構(gòu)安全等級(jí)：二級(jí)地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等級(jí)：丙級(jí)抗震設(shè)防烈度：6度要求工期：2008年3月1日至建設(shè)單位：山東建筑大學(xué)設(shè)計(jì)單位：×××建筑設(shè)計(jì)研究院施工單位：×××建設(shè)有限公司監(jiān)理單位：×××建設(shè)監(jiān)理有限公司施工范圍：施工圖紙中的全部?jī)?nèi)容（包括基礎(chǔ)、土建工程、裝飾工程等）。4.1.2建筑設(shè)計(jì)本工程為地上六層的建筑，一層為日用品區(qū)，二層為服飾用品區(qū)，三層為家電區(qū)，四層為文體用品區(qū)。其中一層建筑高度4.5米,其余層4.2米,總高度為18建筑合理使用年限50年。樓地面做法為10厚鋪地磚；內(nèi)墻為混合沙漿抹面加氣混凝土墻；頂棚做法V型輕鋼龍骨吊頂；窗戶采用PVC玻璃窗，門采用木門。外墻裝修采用水泥砂漿抹面。屋面為非上人屋面,防水、保溫層材料為60mm厚現(xiàn)場(chǎng)噴涂硬質(zhì)發(fā)泡聚氨脂。4.1.3結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)基礎(chǔ)：采用鋼筋混凝土獨(dú)立基礎(chǔ)?；炷恋燃?jí)為C30，鋼筋等級(jí)為HRB335.結(jié)構(gòu)工程：鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系，抗震等級(jí)為四級(jí)，抗震設(shè)防為六度，梁、柱混凝土等級(jí)為C30，鋼筋等級(jí)為HRB400;現(xiàn)澆板混凝土等級(jí)為C30，鋼筋等級(jí)為HRB400。墻體：采用混凝土空心砌塊，M5混合砂漿砌筑。墻厚200mm。4.1.3.1工程、水文及氣象概況(1)氣溫:常年溫度-10度--36度。(2)基本風(fēng)壓0.4KN/。(3)基本雪壓0.30KN/。(4)主導(dǎo)風(fēng)向:夏季為西南風(fēng);冬季為東北風(fēng)。(5)地下水:對(duì)混凝土無(wú)侵蝕性,地下水位一般為-5.0m，水位季節(jié)變化幅度在1.5—2.5m。4.1.3.2施工條件施工現(xiàn)場(chǎng)基本平坦，施工場(chǎng)地足夠大，“三通一平”已完成，交通運(yùn)輸方便。砂、水泥、鋼筋等主要材料均由本單位自行采購(gòu)，主要施工機(jī)械均由本單位提供。4.1.3.3工程特點(diǎn)1.工期比較緊，共300天，抓好進(jìn)度的前提下保證質(zhì)量控制，抓好計(jì)劃管理，確保各種資源及時(shí)供應(yīng)到位。2.本工程為經(jīng)歷雨季和夏季高溫季節(jié)，施工受氣候的影響較大。需采取季節(jié)性施工措施。3.文明施工要求高，運(yùn)輸車輛進(jìn)出、污水和灰塵不能污染周圍環(huán)境。4.本工程為鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)的建筑，工程量較大。建筑施工露天、立體交叉作業(yè)多，安全生產(chǎn)問題突出，必須做好安全控制工作，各項(xiàng)安全防護(hù)措施必須及時(shí)落實(shí)到位，防患于未然，切實(shí)避免安全事故的發(fā)生。4.2施工部署4.2.1總體部署根據(jù)本工程特點(diǎn)，為了確保質(zhì)量和按期完工，創(chuàng)業(yè)主滿意工程，總體施工部署為建立施工作業(yè)、質(zhì)安控制、協(xié)調(diào)配合三條線。施工作業(yè)線以施工員→專業(yè)負(fù)責(zé)人→工長(zhǎng)→生產(chǎn)工人為主線進(jìn)行管理，主要責(zé)任是進(jìn)行直接施工生產(chǎn)，并在施工生產(chǎn)中發(fā)現(xiàn)問題，解決問題，提出建議。質(zhì)安控制線由專職質(zhì)量員、安全員組成，主要任務(wù)是在施工中進(jìn)行跟蹤檢查，及時(shí)發(fā)現(xiàn)問題，將問題消滅在初始階段；積累質(zhì)安資料，提出質(zhì)量控制方案，進(jìn)行安全巡視，發(fā)現(xiàn)并排除安全隱患；搞好文明施工，進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)管理。協(xié)調(diào)配合線由項(xiàng)目經(jīng)理及相關(guān)專業(yè)人員綜合負(fù)責(zé)，主要協(xié)調(diào)與各單位的配合及各工種的力量安排。三條線相輔相成，互為依托，是不可分割的連動(dòng)整體，每條線都對(duì)項(xiàng)目管理負(fù)有不可推卸的責(zé)任。項(xiàng)目經(jīng)理統(tǒng)一指揮，分級(jí)管理，責(zé)任到人，確保施工計(jì)劃順利實(shí)施。4.2.2工程的管理組織4.2.2.1項(xiàng)目管理班子主要管理人員選派年富力強(qiáng),思想素質(zhì)好，技術(shù)水平高，組織能力強(qiáng)的人員組成項(xiàng)目部，實(shí)行項(xiàng)目經(jīng)理負(fù)責(zé)制，配齊以項(xiàng)目經(jīng)理為核心的全套管理班子，實(shí)施對(duì)工程的組織與指揮。4.2.2.2項(xiàng)目部主要管理人員及職能部門職責(zé)1.項(xiàng)目經(jīng)理職責(zé)：對(duì)工程全面負(fù)責(zé)，在組織工程的施工中，建立工程項(xiàng)目的質(zhì)量保證體系，明確質(zhì)量分工，確保資源充分配置，做好質(zhì)量審核工作，在施工中認(rèn)真執(zhí)行施工組織設(shè)計(jì)，組織質(zhì)量檢查和評(píng)定，制定措施，確保施工過程處于受控狀態(tài)工程質(zhì)量達(dá)到合同要求，對(duì)工程的質(zhì)量負(fù)全面責(zé)任。2.項(xiàng)目副經(jīng)理職責(zé)：協(xié)助項(xiàng)目經(jīng)理指揮施工生產(chǎn)，搞好計(jì)劃調(diào)度和質(zhì)量管理，與技術(shù)負(fù)責(zé)人一起落實(shí)施工組織設(shè)計(jì)中的各項(xiàng)要求，制定具體實(shí)施方案，確保工程質(zhì)量與目標(biāo)的實(shí)現(xiàn)，對(duì)工程質(zhì)量負(fù)重要責(zé)任。3.技術(shù)負(fù)責(zé)人職責(zé)：在項(xiàng)目經(jīng)理領(lǐng)導(dǎo)下，抓好質(zhì)量管理的具體工作，實(shí)施施工組織設(shè)計(jì)中制定的各項(xiàng)技術(shù)質(zhì)量措施，實(shí)現(xiàn)合同中承諾的工程質(zhì)量目標(biāo)，對(duì)工程質(zhì)量負(fù)主要責(zé)任。負(fù)責(zé)過程施工的技術(shù)交底、質(zhì)量檢查、檢驗(yàn)、試驗(yàn)等級(jí)評(píng)定的組織或具體工作，保證過程施工始終處于受控狀態(tài)。4.施工部職責(zé)：在技術(shù)負(fù)責(zé)人領(lǐng)導(dǎo)下根據(jù)工程進(jìn)