《抽水蓄能電站水力過渡過程現(xiàn)場試驗(yàn)反演計(jì)算及預(yù)測分析導(dǎo)則》

ICS27.140

P59

T/CEC

中國電力企業(yè)聯(lián)合會標(biāo)準(zhǔn)

ＰT/CECXXXXX—XXXX

抽水蓄能電站水力過渡過程現(xiàn)場試驗(yàn)反

演計(jì)算及預(yù)測分析導(dǎo)則

GuideforHydraulicTransientProcessInversionandPredictionAnalysis

withFieldTestofPumpedStoragePowerStation

（征求意見稿）

XXXX-XX-XXXXXX-XX-XX實(shí)施

中電聯(lián)抽水蓄能標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會發(fā)布

1

抽水蓄能電站水力過渡過程現(xiàn)場試驗(yàn)反演計(jì)算及預(yù)測分析導(dǎo)則

1范圍

為規(guī)范抽水蓄能電站水力過渡過程現(xiàn)場試驗(yàn)反演計(jì)算及預(yù)測分析工作，制定本導(dǎo)則。

本標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定了抽水蓄能電站水力過渡過程現(xiàn)場試驗(yàn)反演計(jì)算及預(yù)測分析的要求以及輸水

建筑物參數(shù)、機(jī)組參數(shù)率定等應(yīng)遵循的一般原則。

本標(biāo)準(zhǔn)適用于新建、改建和擴(kuò)建的抽水蓄能電站，其他工程的類似試驗(yàn)可參照執(zhí)行。

2規(guī)范性引用文件

下列文件中的內(nèi)容通過文中的規(guī)范性引用而構(gòu)成本文件必不可少的條款。其中，注日期

的引用文件，僅該日期對應(yīng)的版本適用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本（包括

所有的修改單）適用于本文件。

NB/T10342水電站調(diào)節(jié)保證設(shè)計(jì)導(dǎo)則

NB/T35021水電站調(diào)壓室設(shè)計(jì)規(guī)范

3術(shù)語和定義

下列術(shù)語和定義適用于本文件。

3.1

水力過渡過程hydraulictransientprocess

輸水發(fā)電系統(tǒng)從某一穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)轉(zhuǎn)換到另一穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)隨時間變化的暫態(tài)過程。

3.2

甩負(fù)荷試驗(yàn)loadrejectiontest

發(fā)電電動機(jī)突然與電力系統(tǒng)解列物理過程的試驗(yàn)。

3.3

水力干擾hydraulicdisturbance

同一水力單元中部分機(jī)組增減負(fù)荷或突甩全部負(fù)荷時引起對正常運(yùn)行機(jī)組的干擾的輸水

發(fā)電系統(tǒng)水力過渡過程。

3.4

水力參數(shù)hydraulicparameters

輸水發(fā)電系統(tǒng)水力學(xué)特征參數(shù)，主要是流量和壓力，其中壓力包括最大壓力、最小壓力、

壓力脈動、時均壓力、壓力脈動頻率等參數(shù)。

3.5

阻抗系數(shù)resistancefactor

調(diào)壓室阻抗孔口處的水頭損失系數(shù)，反映阻抗孔消耗能量的強(qiáng)弱程度。

1

3.6

修正值correctionvalue

實(shí)測極值與計(jì)算極值的偏差，包含計(jì)算誤差和脈動壓力。

3.7

機(jī)組瞬態(tài)超出力unitexcessoutput

機(jī)組的短時實(shí)際出力超過機(jī)組額定出力的值。

3.8

脈動壓力pulsatingpressure

將水力過渡過程中實(shí)測壓力減去時均壓力后獲得的壓力值，其值反映了相應(yīng)測點(diǎn)位置處

流動不穩(wěn)定現(xiàn)象造成的擾動情況。

4基本規(guī)定

4.0.1甩負(fù)荷試驗(yàn)前應(yīng)進(jìn)行試驗(yàn)工況的預(yù)測計(jì)算，對機(jī)組蝸殼壓力、機(jī)組轉(zhuǎn)速上升率、尾水

管進(jìn)口壓力、閘門井及調(diào)壓室涌波水位、隧洞（管道）沿線壓力等控制參數(shù)進(jìn)行計(jì)算分析，

初步評估甩負(fù)荷試驗(yàn)的安全性。

4.0.2水力干擾試驗(yàn)應(yīng)進(jìn)行試驗(yàn)工況的預(yù)測計(jì)算，對機(jī)組蝸殼壓力、機(jī)組轉(zhuǎn)速上升率、尾水

管進(jìn)口壓力、閘門井及調(diào)壓室涌波水位、隧洞（管道）沿線壓力及機(jī)組瞬態(tài)超出力等控制參

數(shù)進(jìn)行計(jì)算分析。

4.0.3甩負(fù)荷試驗(yàn)前應(yīng)對機(jī)組導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律進(jìn)行設(shè)定，并應(yīng)與擬定的關(guān)閉規(guī)律保持一致。

4.0.4應(yīng)根據(jù)穩(wěn)態(tài)運(yùn)行時的試驗(yàn)數(shù)據(jù)對水頭損失系數(shù)進(jìn)行率定。

4.0.5應(yīng)根據(jù)甩負(fù)荷試驗(yàn)后的調(diào)壓室水位波動情況，對調(diào)壓室孔口的阻抗系數(shù)進(jìn)行率定。

4.0.6所有甩負(fù)荷試驗(yàn)實(shí)施完成后應(yīng)進(jìn)行試驗(yàn)工況的反演計(jì)算，根據(jù)實(shí)測和反演計(jì)算結(jié)果獲

得修正值，并對極端工況進(jìn)行預(yù)測分析。

5理論與方法

5.0.1抽水蓄能電站水力過渡過程反演及預(yù)測應(yīng)采用一維數(shù)值仿真。

5.0.2抽水蓄能電站水力過渡過程數(shù)值模型應(yīng)包括有壓管道、水泵水輪機(jī)、進(jìn)/出水口、調(diào)壓

室、閘門井、岔管等輸水發(fā)電系統(tǒng)所有重要組成部分。

5.0.3抽水蓄能電站水力過渡過程數(shù)值模型的幾何參數(shù)須與實(shí)際系統(tǒng)一致。

5.0.4有壓管道模型宜采用彈性一維管道有壓非恒定流方程，并采用特征線法進(jìn)行離散求解。

5.0.5抽水蓄能電站水力過渡過程反演及預(yù)測應(yīng)采用實(shí)際的水泵水輪機(jī)模型轉(zhuǎn)輪全特性曲線，

機(jī)組轉(zhuǎn)動方程中的轉(zhuǎn)動慣量應(yīng)包含發(fā)電機(jī)和水泵水輪機(jī)兩部分。

5.0.6輸水發(fā)電系統(tǒng)管道水頭損失宜采用《調(diào)壓室設(shè)計(jì)規(guī)范》中的計(jì)算公式，管道及重要過

水建筑物的水頭損失系數(shù)宜采用實(shí)測數(shù)據(jù)率定修正。

2

5.0.7調(diào)壓室、閘門井及岔管的阻抗系數(shù)宜采用模型試驗(yàn)或者數(shù)值仿真數(shù)據(jù)。

5.0.8水力過渡過程反演前須保證恒定流計(jì)算結(jié)果穩(wěn)定且與實(shí)測參數(shù)基本一致。

5.0.9抽水蓄能電站水力過渡過程仿真模型應(yīng)能夠?qū)崿F(xiàn)不同運(yùn)行模式下水力干擾工況的模擬。

6試驗(yàn)前預(yù)測計(jì)算

6.0.1預(yù)測計(jì)算時應(yīng)明確現(xiàn)場試驗(yàn)的輸水發(fā)電系統(tǒng)水力單元號、機(jī)組號、工況類型、上/下庫

水位、機(jī)組功率、調(diào)速器參數(shù)、導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律等輸入條件。

6.0.2預(yù)測計(jì)算時應(yīng)對實(shí)際進(jìn)行現(xiàn)場試驗(yàn)的水力單元建立相應(yīng)的數(shù)學(xué)仿真模型。

6.0.3預(yù)測計(jì)算時采用的導(dǎo)葉關(guān)閉規(guī)律應(yīng)與擬定的試驗(yàn)關(guān)閉規(guī)律一致。

6.0.4試驗(yàn)前預(yù)測計(jì)算應(yīng)根據(jù)實(shí)際的現(xiàn)場試驗(yàn)安排進(jìn)行。

6.0.5預(yù)測計(jì)算時應(yīng)先計(jì)算機(jī)組的穩(wěn)態(tài)初值，主要有：初始導(dǎo)葉開度（或接力器行程），機(jī)

組流量，水泵水輪機(jī)凈水頭/凈揚(yáng)程，水泵水輪機(jī)輸出功率/輸入功率等。

6.0.6預(yù)測計(jì)算時應(yīng)重點(diǎn)關(guān)注機(jī)組轉(zhuǎn)速上升率、機(jī)組蝸殼壓力、尾水管進(jìn)口壓力、水泵水輪

機(jī)功率等機(jī)組的各特征參數(shù)極值；以及上游/下游調(diào)壓室最高/最低涌波水位、上/下庫閘門井最

高/最低涌波水位、輸水系統(tǒng)沿線壓力等輸水系統(tǒng)的各特征參數(shù)極值。

6.0.7預(yù)測計(jì)算時應(yīng)考慮機(jī)組壓力脈動及計(jì)算誤差等的影響，對機(jī)組蝸殼壓力、尾水管進(jìn)口

壓力的數(shù)值計(jì)算極值進(jìn)行修正。修正值應(yīng)符合《水電站調(diào)節(jié)保證設(shè)計(jì)導(dǎo)則》NB/T10342的相

關(guān)規(guī)定。

6.0.8應(yīng)對機(jī)組蝸殼壓力、尾水管進(jìn)口壓力及機(jī)組轉(zhuǎn)速上升率等的預(yù)測計(jì)算結(jié)果進(jìn)行初步分

析。若預(yù)測計(jì)算結(jié)果不滿足相應(yīng)控制值的要求，則應(yīng)對擬定的關(guān)閉規(guī)律進(jìn)行評判和復(fù)核，并

優(yōu)化調(diào)整關(guān)閉規(guī)律。

6.0.9水力干擾試驗(yàn)的預(yù)測計(jì)算，應(yīng)重點(diǎn)關(guān)注機(jī)組功率的峰值及其持續(xù)時間。應(yīng)根據(jù)該預(yù)測

計(jì)算結(jié)果對相關(guān)電氣設(shè)備的承載能力及過流能力等情況進(jìn)行復(fù)核和評判，以確保其滿足機(jī)組

瞬時超出力的要求。

7試驗(yàn)工況反演分析

7.0.1對于有阻抗孔的調(diào)壓室，其阻抗系數(shù)可根據(jù)甩負(fù)荷試驗(yàn)實(shí)測的涌浪波動幅值與數(shù)值模

擬試算結(jié)果的對比，進(jìn)行原型率定。

7.0.2根據(jù)試驗(yàn)實(shí)測數(shù)據(jù)及數(shù)值計(jì)算數(shù)據(jù)，繪制出導(dǎo)葉開度、機(jī)組轉(zhuǎn)速、機(jī)組蝸殼壓力、尾

水管進(jìn)口壓力等關(guān)鍵參數(shù)進(jìn)程對比曲線，并對各極值參數(shù)及上述進(jìn)程對比曲線進(jìn)行復(fù)核。

7.0.3根據(jù)試驗(yàn)實(shí)測數(shù)據(jù)與數(shù)值計(jì)算極值的對比得到計(jì)算修正值，機(jī)組蝸殼壓力和尾水管進(jìn)

口壓力的修正方法可采用“（數(shù)值計(jì)算值—試驗(yàn)實(shí)測值）/甩前凈水頭”，受擾機(jī)組出力的修

正方法可采用“（數(shù)值計(jì)算值—試驗(yàn)實(shí)測值）/甩前機(jī)組出力”，轉(zhuǎn)速的修正方法可采用“（數(shù)

值計(jì)算值—試驗(yàn)實(shí)測值）/額定轉(zhuǎn)速”。

3

8控制工況預(yù)測

8.0.1上序機(jī)組試驗(yàn)實(shí)施完成后得到的計(jì)算修正值，在下序機(jī)組輸水發(fā)電系統(tǒng)沒有較大差異

的情況下，可用于下序機(jī)組試驗(yàn)前的預(yù)測計(jì)算的修正。

8.0.2在甩負(fù)荷試驗(yàn)完成后，須對輸水發(fā)電系統(tǒng)的水力過渡過程控制工況進(jìn)行預(yù)測計(jì)算，并

采用最不利修正原則進(jìn)行修正，其控制參數(shù)的極值應(yīng)滿足結(jié)構(gòu)安全要求。

4

附錄A：

（規(guī)范性附錄）

水力過渡過程計(jì)算數(shù)學(xué)模型

抽水蓄能電站輸水發(fā)電系統(tǒng)水力過渡過程數(shù)學(xué)模型包括有壓管道、可逆式機(jī)組、進(jìn)出水

口、調(diào)壓室、閘門井、岔管等組成部分。

A.1有壓管道模型及求解方法

描述任意有壓管道中的水流運(yùn)動狀態(tài)的基本方程為：

HVV1VfVV

L0（A.1-1）

1xgxgt2gD

HHa2V

LVVsin0（A.1-2）

2txgx

式中：H——測壓管水頭（m）；

Q——流量（m3/s）；

D——管道直徑（m）；

A——管道面積（m2）；

t——時間變量（s）；

a——水擊波速（m/s）；

g——重力加速度（m/s2）；

x——沿管軸線的距離（m）；

f——摩阻系數(shù)；

——管軸線與水平面的夾角（rad）。

通過特征線法，式（A.0.1-1）和（A.0.1-2）可以轉(zhuǎn)化為常微分方程：

C:HPiCPBPQPi（A.1-3）

C:HPiCMBMQPi（A.1-4）

CPHi1BQi1（A.1-5）

BPBRQi1（A.1-6）

CMHi1BQi1（A.1-7）

BMBRQi1（A.1-8）

a

B（A.1-9）

gA

（A.1-10）

?Δ?

2

2???

式中：CP、BP、CM、BM——計(jì)算時刻上一?時=刻的已知量；

5

Hpi——計(jì)算點(diǎn)的測壓管水頭（m）；

3

Qpi——計(jì)算點(diǎn)的測壓管流量（m/s）；

B、R——反映管道特性的常數(shù)。

利用式（A.1-3）~（A.1-10）可計(jì)算彈性模型管道流量水頭變化過程。

A.2可逆式機(jī)組模型及求解方法

全特性曲線處理：

水泵水輪機(jī)具有水輪機(jī)和水泵兩種運(yùn)行工況，為了將這兩種工況統(tǒng)一求解，并避免插值

計(jì)算中所可能產(chǎn)生的多值問題，需對水泵水輪機(jī)全特曲線進(jìn)行轉(zhuǎn)換處理：

（）

2A.2-1

???

22

?+?

??(?,?)=（A.2-2）

??1

'

??(?,?)=(?+?1?)?

（A.2-3）

?+?2?

??=???????,?≥0（A.2-4）

?+?2?

式中：、、、——分別為水頭?、?力=矩?、+轉(zhuǎn)?速???和??流量的?無量,?綱<值0；——導(dǎo)葉開度；——

'

額定工?況單?位?力矩?，；、——系數(shù)，取?。?1?

機(jī)組轉(zhuǎn)動方程可以??表?示?為?：1?2?1=1.0~1.8,?2=0.5~1.2

dn

Tmm（A.2-5）

adtg

式中：mg——電機(jī)電磁轉(zhuǎn)矩相對值；

n——相對轉(zhuǎn)速（r/min）；

Ta——機(jī)組慣性時間常數(shù)（s）；

m——水輪機(jī)的軸力距相對值。

在水輪機(jī)甩負(fù)荷情況下，電磁轉(zhuǎn)矩mg=0。對式（A.2-5）積分，并取二階近似得：

t

nn0(1.5m00.5m00)（A.2-6）

Ta

式中：下標(biāo)“0”和“00”分別代表時刻t0和t0-?t。

轉(zhuǎn)輪邊界水頭平衡方程可以表示為：

CC(BB)QqCqq

hPMPMr2（A.2-7）

Hr

222

式中：C2Qr(1/A11/A2)/(2g)。

A.3水庫邊界模型及求解方法

管道進(jìn)口流量QP1和出口流量QPN+1分別為：

6

HuresCM

QP1（A.3-1）

BM

CpHdres

QPN1（A.3-2）

Bp

式中：Hures——上游水庫水位（m）；

Hdres——下游水庫水位（m）。

A.4調(diào)壓室模型及求解方法

圖A.4-1阻抗孔調(diào)壓室

對于阻抗式調(diào)壓室（圖A.0.4-1），在調(diào)壓室底部按照岔管進(jìn)行處理，在連接管與圓筒連

接處采用以下方程：

（）

dHst/dtQst/AstA.4-1

HPHstRkQstQst（A.4-2）

HPCP1RP1QP1（A.4-3）

HPCM2RM2QP2（A.4-4）

式中：Hst——調(diào)壓室水位（m）；

2

Ast——調(diào)壓室截面積（m）；

3

Qst——進(jìn)、出調(diào)壓室阻抗孔的流量（m/s）；

25

Rk——阻抗水頭損失系數(shù)（s/m）；

HP——管道邊界瞬態(tài)水頭（m）；

3

QP1、QP2——管道邊界瞬態(tài)流量（m/s）；

考慮到水擊計(jì)算時t很小，故可將式（A.4-1）、（A.4-2）簡化為：

HstHsto0.5t(QstQst0)/Ast（A.4-5）

HPHstRstQstQst0（A.4-6）

式中：Hst0、Qst0——前一計(jì)算時步求出的Hst、Qst值。

7

由上述兩式及式（A.4-3）、（A.4-4）可整理得：

HP(C1/C2CP1/RP1CM2/RM2)/(1/C21/RP11/RM2)（A.4-7）

式中：C1Hst00.5tQst0/Ast；

C2RkQst00.5t/Ast。

閘門井邊界與阻抗式調(diào)壓室相同，阻抗水頭損失Rk取值不同。

A.5串聯(lián)管道模型及求解方法

圖A.5-1串聯(lián)連接

對于串聯(lián)管道模型（圖A.5-1），由連續(xù)性表達(dá)式及水力坡度線等高條件可知：

QQHH

P1,NSP2,1P1,NSP2,1（A.5-1）

將上式（A.0.5-1）和式（A.0.1-3）及（A.0.1-4）聯(lián)解得出：

CC

QP1M2（）

P2,1A.5-2

B1B2

A.6分岔管道模型及求解方法

圖A.6-1分岔連接

對分岔管道（圖A.6-1）使用連續(xù)方程，當(dāng)局部損失略去不計(jì)時，可假定有公共的水頭，

同時管1、管2、管3、管4均采用相容性方程，可以得到：

HHHH（）

PP1,NSP2,1P3,1A.6-1

8

HC

QPP1（）

P1,NSA.6-2

B1B1

HC

QPM2（）

P2,1A.6-3

B2B2

HC

QPM3（）

P3,1A.6-4

B3B3

將式（A.6-2）~（A.6-4）相加，可以得到水頭HP：

CP1/B1CM2/B2CM3/B3

HP（A.6-5）

(1/B)

9

附錄B：

（規(guī)范性附錄）

實(shí)測與反演數(shù)據(jù)對比及修正值確定方法

B.1現(xiàn)場試驗(yàn)與反演結(jié)果的比較

現(xiàn)場試驗(yàn)一般不是輸水發(fā)電系統(tǒng)水力過渡過程的最惡劣運(yùn)行條件下所做的試驗(yàn)，因此，

應(yīng)根據(jù)實(shí)際現(xiàn)場試驗(yàn)實(shí)測數(shù)據(jù)，調(diào)整水力過渡過程數(shù)值仿真模型，并利用校準(zhǔn)后的仿真模型

模擬校驗(yàn)最惡劣的計(jì)算工況。

以現(xiàn)場試驗(yàn)工況的上庫、下庫水位、現(xiàn)場試驗(yàn)機(jī)組出力為邊界條件，采用水力過渡過程

仿真模型進(jìn)行穩(wěn)態(tài)仿真，計(jì)算結(jié)果與實(shí)測數(shù)據(jù)對比，對比內(nèi)容包括（不限于）：

機(jī)組蝸殼壓力；

尾水管壓力；

調(diào)壓室水位。

對于現(xiàn)場試驗(yàn)的每個水力過渡過程工況，應(yīng)將實(shí)測數(shù)據(jù)時均壓力與仿真模型計(jì)算值進(jìn)行

比較，以確定每種工況下的誤差。

誤差百分比計(jì)算可以參考下圖：

10

圖B.1-1實(shí)測數(shù)據(jù)與仿真數(shù)據(jù)對比

（）實(shí)測均值極值反演結(jié)果極值（）

實(shí)測極值相對穩(wěn)態(tài)變化值B.1-1

?

根據(jù)計(jì)算的誤差值分析模型的可XX靠性%，判=斷是否對模型需要進(jìn)一步調(diào)整。

圖B.1-2修正值示意圖

修正值=（計(jì)算極值-實(shí)測壓力極值）/甩前凈水頭

修正值是相對值，且包含了計(jì)算誤差與壓力脈動的修正。

B.2預(yù)測極值與調(diào)節(jié)保證設(shè)計(jì)值對比

預(yù)測極值=A+B

其中：

A——采用水力過渡過程仿真模型計(jì)算的控制工況的極值；

B——修正值。

11

附錄C：

（規(guī)范性附錄）

甩負(fù)荷試驗(yàn)后預(yù)測工況表

C.1大波動預(yù)測工況表

表C.1大波動預(yù)測工況表

工況上庫水位下庫水位工況說明及

負(fù)荷變化

編號（m）（m）導(dǎo)葉關(guān)閉方式

水輪機(jī)工況

正常蓄水同一水力單元n臺機(jī)組以額定出力正常運(yùn)行，突甩全

死水位

T1位n0部負(fù)荷，機(jī)組導(dǎo)葉正常關(guān)閉

額定水頭額定水頭額定水頭，同一水力單元n臺機(jī)組以額定出力正常運(yùn)

T2對應(yīng)水位對應(yīng)水位n0行，突甩全部負(fù)荷，機(jī)組導(dǎo)葉正常關(guān)閉

正常蓄水同一水力單元n臺機(jī)組以最大出力正常運(yùn)行，突甩全

死水位

T3位n0部負(fù)荷，機(jī)組導(dǎo)葉正常關(guān)閉

設(shè)計(jì)洪水同一水力單元n臺機(jī)組以額定出力正常運(yùn)行，突甩全

死水位

T4位n0部負(fù)荷，機(jī)組導(dǎo)葉正常關(guān)閉

額定水頭額定水頭同一水力單元n臺機(jī)組以額定出力正常運(yùn)行，突甩負(fù)

T5對應(yīng)水位對應(yīng)水位n0荷，一臺機(jī)組導(dǎo)葉拒動，其余機(jī)組導(dǎo)葉正常關(guān)閉

同一水力單元臺機(jī)組以額定出力正常運(yùn)行，其中

正常蓄水n1

死水位臺機(jī)組突甩負(fù)荷，臺機(jī)組在最不利時刻甩全部負(fù)

T6位nn-10n-1

荷，導(dǎo)葉緊急關(guān)閉

同一水力單元n-1臺機(jī)組以額定出力正常運(yùn)行，另一

正常蓄水臺機(jī)正常啟動增至額定輸出功率，在流入上游調(diào)壓室

T7死水位n-1n0

位流量最大時刻，n臺機(jī)組同時突甩全部負(fù)荷，機(jī)組導(dǎo)

葉正常關(guān)閉

同一水力單元n-1臺機(jī)組以額定出力正常運(yùn)行，另一

正常蓄水臺機(jī)正常啟動增至額定輸出功率，在流出下游調(diào)壓室

T8死水位n-1n0

位流量最大時刻，n臺機(jī)組同時突甩全部負(fù)荷，機(jī)組導(dǎo)

葉正常關(guān)閉

同一水力單元臺機(jī)組以額定出力正常運(yùn)行，突甩負(fù)

正常蓄水n

死水位荷，一臺機(jī)組導(dǎo)葉分段關(guān)閉失效，其余機(jī)組導(dǎo)葉正常

T9位n0

關(guān)閉

水泵工況

正常蓄水同一水力單元n臺機(jī)組在最小揚(yáng)程抽水時，突然斷電，

死水位

P1位n0機(jī)組導(dǎo)葉正常關(guān)閉

12

正常蓄水同一水力單元n-1臺停機(jī)檢修，一臺機(jī)組最大揚(yáng)程抽

死水位

P2位10水，突然斷電，導(dǎo)葉緊急關(guān)閉

最高運(yùn)行同一水力單元n臺機(jī)組最小揚(yáng)程，抽水?dāng)嚯?，機(jī)組導(dǎo)

死水位

P3水位n0葉全拒

最小揚(yáng)程，同一水力單元臺機(jī)組正常抽水運(yùn)行，

最高運(yùn)行n-1

死水位另一臺機(jī)組正常啟動抽水，在流出上游調(diào)壓室流量最

P4水位n-1n0

大時抽水?dāng)嚯姡瑢?dǎo)葉全拒

最小揚(yáng)程，同一水力單元