壓裂井和水平井試井不均勻產(chǎn)油(氣)解釋方法與實(shí)例-程時(shí)清

壓裂井和水平井試井不均勻產(chǎn)油（氣）解釋方法與實(shí)例中國石油大學(xué)（北京）程時(shí)清2016年11月目錄一、不均勻產(chǎn)油（氣）壓裂井試井模型二、分段生產(chǎn)水平段試井方法三、多段壓裂水平井裂縫不均勻產(chǎn)氣試井模型四、流量不均魚骨狀多分枝水平井試井模型23一、不均勻產(chǎn)油（氣）壓裂井試井模型

油井經(jīng)過加砂壓裂后，形成與井貫通的垂直裂縫。裂縫的生成是在井底的壓裂液壓力高于地層巖石的最小應(yīng)力時(shí)發(fā)生的，裂縫總是沿著地層的最大主應(yīng)力方向向外延伸。

常規(guī)垂直裂縫物理模型無因次導(dǎo)流系數(shù)FCD一、不均勻產(chǎn)油（氣）壓裂井試井模型無限導(dǎo)流模型典型曲線分成4段，即續(xù)流段、線性流段、過渡段、擬徑向流段

4有限導(dǎo)流裂縫的曲線可分成5段:即續(xù)流段、雙線性流段、線性流段、過渡段、擬徑向流段。一、不均勻產(chǎn)油（氣）壓裂井試井模型6一、不均勻產(chǎn)油（氣）壓裂井試井模型壓裂井試井常出現(xiàn)的問題：（1）裂縫半長實(shí)際工程中的壓裂裂縫半長可達(dá)150m，而大量油氣田實(shí)際試井資料解釋得到的裂縫半長一般只有10-70m，可能與部分裂縫會發(fā)生閉合有關(guān)，現(xiàn)有壓裂井試井模型不能很好擬合實(shí)際試井資料。（2）裂縫表皮裂縫附近由于壓裂液殘留造成的儲層傷害用一個(gè)裂縫表皮來表示。7一、不均勻產(chǎn)油（氣）壓裂井試井模型壓裂井試井常出現(xiàn)的問題：（3）裂縫寬度及滲透率變化導(dǎo)致導(dǎo)流能力以及變化（4）裂縫流量變化8一、不均勻產(chǎn)油（氣）壓裂井試井模型壓裂井裂縫雙段不均勻產(chǎn)油物理模型在模型中將裂縫半長分為2段考慮：（1）近井筒段裂縫半長xf1，滲透率kf1，產(chǎn)氣量q1；（2）遠(yuǎn)井筒段裂縫半長xf2，滲透率kf2，產(chǎn)氣量q2；kf1>kf2物理模型的提出9一、不均勻產(chǎn)油（氣）壓裂井試井模型半解析解考慮裂縫表皮不考慮井儲的井底壓力解考慮井儲之后的井底壓力解對上式進(jìn)行LAPLACE變換，得到下式假設(shè)氣體是均勻流入到裂縫內(nèi)，單位寬度長度流量一定，地層壓力分布可由無限大空間條帶源持續(xù)源函數(shù)疊加得到。將裂縫產(chǎn)生的壓降和井筒本身表皮影響影響用一個(gè)總的表皮S表示，再考慮沿井筒無壓降情況，將第1段裂縫與井筒連接處壓力視作井底流壓，得到10一、不均勻產(chǎn)油（氣）壓裂井試井模型雙段不均勻產(chǎn)油裂縫解和均勻流量裂縫解典型曲線對比（b）（a）q1/xf1>q2/xf2q1/xf1<q2/xf211一、不均勻產(chǎn)油（氣）壓裂井試井模型壓裂水平井試井典型曲線可以分為5個(gè)階段：井筒儲集階段（壓力和壓力導(dǎo)數(shù)均是斜率為1的直線段）;過渡階段，井筒儲集向地層滲流階段;地層線性流階段（斜率為1/2的直線）;地層干擾線性流階段（斜率不等于1/2的直線）;最終擬徑向流階段（值為1/2的水平線）;壓裂直井裂縫雙段不均勻產(chǎn)油典型試井曲線圖版典型試井曲線特征分析12一、不均勻產(chǎn)油（氣）壓裂井試井模型不同分段滲透率比值影響因素分析kf1/kf2值只影響早期的壓力響應(yīng)，kf1/kf2值越大，駝峰值降小，地層線性流動段出現(xiàn)越晚，地層線性流動段，地層干擾線性流動段均不受kf1/kf2值的影響當(dāng)裂縫倆分段半長和產(chǎn)量一定時(shí)，kf1/kf2值越大，早期壓降越高。不同kf1/kf2值下垂直單裂縫井試井曲線13一、不均勻產(chǎn)油（氣）壓裂井試井模型裂縫分段不同流量影響隨q1D增大，地層線性干擾流動段持續(xù)時(shí)間越短。當(dāng)裂縫倆分段半長和產(chǎn)量一定時(shí)，分段不同出氣量對早期的壓力相應(yīng)和最終壓降均有較大影響，q1D值越大，壓降越高。當(dāng)qiD=0.1時(shí)，裂縫分段單位長度流量相等，相當(dāng)于未分段的均勻流量模型，地層干擾線性流動段消失不同qiD值下垂直單裂縫井試井曲線14一、不均勻產(chǎn)油（氣）壓裂井試井模型裂縫分段半長影響當(dāng)xf1d<0.5時(shí)，隨xf1d值的增加，地層干擾線性流動段持續(xù)時(shí)間越短，當(dāng)xf1d>0.5時(shí)，隨xf1d值的增加，地層干擾線性流動段持續(xù)時(shí)間越長。當(dāng)裂縫倆分段半長和產(chǎn)量一定時(shí)，分段不同出油量對早期的壓力相應(yīng)和最終壓降均有較大影響，

xf1d值越大，壓降越小.當(dāng)xf1d=0.5時(shí)，裂縫分段單位長度流量相等，相當(dāng)于未分段的均勻流量模型，地層干擾線性流動段消失。不同xf1d值下垂直單裂縫井試井曲線15一、不均勻產(chǎn)油（氣）壓裂井試井模型實(shí)例擬合使用本模型進(jìn)行實(shí)例擬合，模型與實(shí)際數(shù)據(jù)擬合效果良好擬合得到地層參數(shù)如下：

xf1=11m;xf2=127m;k=0.11md#X48-39使用均勻流裂縫模型進(jìn)行實(shí)例擬合，擬合效果較差；

擬合得到地層參數(shù)如下：

xf=16.3m;k=0.06md16一、不均勻產(chǎn)油（氣）壓裂井試井模型使用均勻流裂縫模型進(jìn)行實(shí)例擬合，擬合效果較差；

擬合得到地層參數(shù)如下：

xf=23m;k=1.5md實(shí)例擬合#Z162-38使用本模型進(jìn)行實(shí)例擬合，模型與實(shí)際數(shù)據(jù)擬合效果良好擬合得到地層參數(shù)如下：

xf1=20m;xf2=117m;

k=1md17一、不均勻產(chǎn)油（氣）壓裂井試井模型軟件實(shí)例擬合#羅32-33用分段產(chǎn)油模型解釋出來的xf1=14m;xf2=123m;裂縫半長為137m,相對于一般壓裂直井模型解釋出來的半長20.2m更加可靠而且符合實(shí)際。18一、不均勻產(chǎn)油（氣）壓裂井試井模型改進(jìn)的物理模型（裂縫分為多段）壓裂井裂縫分段出氣不均勻改進(jìn)物理模型在模型中將裂縫半長分為3段考慮：（1）近井筒段裂縫半長xf1，裂縫導(dǎo)流系數(shù)Cf1，產(chǎn)氣量q1；（2）中間井筒段裂縫半長xf2，裂縫導(dǎo)流系數(shù)Cf2，產(chǎn)氣量q2；（3）遠(yuǎn)井筒段裂縫半長xf3，裂縫導(dǎo)流系數(shù)Cf3，產(chǎn)氣量q3；19一、不均勻產(chǎn)油（氣）壓裂井試井模型壓裂水平井試井典型曲線可以分為6個(gè)階段：井筒儲集階段（壓力和壓力導(dǎo)數(shù)均是斜率為1的直線段）;過渡階段，井筒儲集向地層滲流階段;地層線性流階段（斜率為1/2的直線）;第一地層干擾線性流階段（斜率不等于1/2的直線）;第二地層干擾線性流階段（斜率不等于1/2的直線）;最終擬徑向流階段（值為1/2的水平線）;壓裂直井裂縫三段不均勻產(chǎn)氣典型試井曲線圖版典型試井曲線特征分析20一、不均勻產(chǎn)油（氣）壓裂井試井模型裂縫產(chǎn)量影響q1d越大，線性流階段持續(xù)時(shí)間越長，第一地層干擾線性流動段開始時(shí)間越晚、曲線斜率越?。籷2d越大，第一地層干擾線性流動段持續(xù)時(shí)間越長，第二地層干擾線性流動段開始時(shí)間越晚、曲線斜率越??；近井筒段中間井筒段21一、不均勻產(chǎn)油（氣）壓裂井試井模型裂縫分段半長影響xf1d越大，第一地層干擾線性流動段持續(xù)時(shí)間越長、曲線斜率越大；xf2d越大，第二地層干擾線性流動段持續(xù)時(shí)間越長、曲線斜率越大，擬徑向流階段開始時(shí)間越晚。近井筒段中間井筒段22一、不均勻產(chǎn)油（氣）壓裂井試井模型使用均勻流裂縫模型進(jìn)行實(shí)例擬合，擬合效果較差；擬合得到地層參數(shù)如下：xf=22m;k=0.47m實(shí)例擬合使用本模型進(jìn)行實(shí)例擬合，模型與實(shí)際數(shù)據(jù)擬合效果良好擬合得到地層參數(shù)如下：xf1=26m;xf2=49m;xf1=70m;k=0.23m23一、不均勻產(chǎn)油（氣）壓裂井試井模型兩種模型典型試井曲線和現(xiàn)有的壓裂直井典型試井曲線有明顯的區(qū)別，體現(xiàn)在地層線性流動段和最終擬徑向流動段之間出現(xiàn)的多個(gè)地層干擾線性流動段。在垂直井實(shí)際壓裂裂縫半長一定時(shí)，裂縫分段滲透率比，分段產(chǎn)油（氣）量以及裂縫分段長度均對壓力響應(yīng)有較大影響。裂縫分段滲透率比越小，近井筒段產(chǎn)油（氣）量越小，近井筒段裂縫半長越長，生產(chǎn)壓降越小。新模型可以求出符合工程實(shí)際的壓裂裂縫半長以及地層滲透率，并進(jìn)一步診斷實(shí)際地層中可能出現(xiàn)的裂縫閉合以及部分儲層傷害情況。小結(jié)目錄一、不均勻產(chǎn)油（氣）壓裂井試井模型二、分段生產(chǎn)水平段試井方法三、多段壓裂水平井裂縫不均勻產(chǎn)氣試井模型四、流量不均魚骨狀多分枝水平井試井模型2425二、分段生產(chǎn)水平段試井方法典型模式圖曲線包含4個(gè)流動段：續(xù)流段，垂直徑向流段，1/2斜率線性

流段和擬徑向流段。不符合或不完全符合上述條件時(shí)，曲線形態(tài)將會蛻化變形。水平井井身結(jié)構(gòu)示意圖常規(guī)水平井試井壓力典型曲線26由于儲集層的非均質(zhì)性或沿水平段污染損害的非均勻性，導(dǎo)致水平井部分水平段對產(chǎn)量沒有貢獻(xiàn)，即只有部分水平段出油?？紤]到節(jié)省完井費(fèi)用、封隔底水或氣頂控制底水或氣頂錐進(jìn)、防止井壁在非穩(wěn)定地層中垮塌等許多因素，水平井需要采用選擇性完井（如選擇性分段射孔完井、套管外分段封隔完井等），導(dǎo)致水平井分段生產(chǎn)。二、分段生產(chǎn)水平段試井方法分段生產(chǎn)水平井問題的提出27二、分段生產(chǎn)水平段試井方法物理模型（xwi，ywi，zwi）hyxz?zwLwi目前可用的水平井壓力不穩(wěn)定試井模型（線源解），假設(shè)整個(gè)水平段都投入生產(chǎn)，用傳統(tǒng)的試井解釋模型解釋分段生產(chǎn)的水平井將導(dǎo)致結(jié)果參數(shù)（滲透率K、表皮系數(shù)S）失真。水平井分段產(chǎn)油物理模型28二、分段生產(chǎn)水平段試井方法數(shù)學(xué)模型的解考慮各個(gè)生產(chǎn)段不同的表皮系數(shù)Si后，N個(gè)生產(chǎn)段無量綱水平井底地層壓力分布考慮水平井為圓柱源，利用各種條件下的瞬時(shí)源解和Newman乘積法，得到上述模型第i個(gè)生產(chǎn)段的地層壓力分布公式：29二、分段生產(chǎn)水平段試井方法不同無因次距離ΔxD對試井曲線的影響打開的生產(chǎn)段總長度相等時(shí)，早期壓力響應(yīng)一致。當(dāng)ΔxD較大時(shí)，最終水平徑向流段壓力導(dǎo)數(shù)0.5水平線前面出現(xiàn)一個(gè)新“平臺”，壓力導(dǎo)數(shù)曲線呈0.25水平線。一般N段生產(chǎn)水平井該平臺段呈0.5/N水平線。水平井測試過程中很難出現(xiàn)最終水平徑向流段，若把0.5/N水平線當(dāng)做最終水平徑向流直線段做半對數(shù)直線分析，解釋出的水平滲透率Kh會產(chǎn)生N倍的差異。無因次距離ΔxD

30二、分段生產(chǎn)水平段試井方法生產(chǎn)段數(shù)目N的影響生產(chǎn)段數(shù)越多，垂直徑向流段持續(xù)時(shí)間越長，線性流段出現(xiàn)時(shí)間越遲。當(dāng)打開水平段的總長度Lerf相同時(shí)，生產(chǎn)段數(shù)N越多，壓降越小，越有利于水平井的生產(chǎn)。31二、分段生產(chǎn)水平段試井方法不同生產(chǎn)段長度Lwi的影響無因次生產(chǎn)段長度LD越長，駝峰越低，垂直徑向流段出現(xiàn)時(shí)間越早且持續(xù)時(shí)間越短，對應(yīng)壓力導(dǎo)數(shù)值越小，線性流段持續(xù)時(shí)間越長隨著兩端生產(chǎn)段長度的增加，壓降逐漸減小，因此，水平井生產(chǎn)時(shí)應(yīng)保持井兩端有較長的生產(chǎn)段投入生產(chǎn)。32二、分段生產(chǎn)水平段試井方法不同生產(chǎn)段表皮Swi的影響各段總的表皮之和一定（或算數(shù)平均值相等），但由于各生產(chǎn)段流量不同，非均勻分布表皮在井底產(chǎn)生的壓力相應(yīng)不同。當(dāng)井兩端污染嚴(yán)重時(shí)，造成的壓降損失較均勻污染或中間段污染大，不利于產(chǎn)量提高，水平井的增產(chǎn)措施應(yīng)特別注意對井兩端地層進(jìn)行改造。表皮Sw越大，駝峰越高且出現(xiàn)時(shí)間越晚，垂直徑向流段被不同程度的掩蓋33二、分段生產(chǎn)水平段試井方法不同流量qwi的影響當(dāng)兩端出油較多時(shí)壓降最小，最有利于生產(chǎn)；當(dāng)中間段出油較多時(shí)壓降最大，最不利于生產(chǎn)；當(dāng)均勻出油時(shí)，其壓降介于兩端出油較多與中間段出油較多情形之間。當(dāng)產(chǎn)油量由跟端到趾端逐漸增大或減小時(shí)，其壓降介于兩端出油較多與中間段出油較多情形之間，但比均勻出油時(shí)的壓降略小34二、分段生產(chǎn)水平段試井方法（1）HD1-27H

該井水平段長為285m,儲層有效厚度為2.5m，日注水66m3/d。擬合結(jié)果為出有效段處于跟端，有效出油段長度為93m，井儲C=0.36m3/MPa,表皮S=-2.384，水平滲透率Kh=8.53mD,垂直滲透率Kv=1.16mD實(shí)例驗(yàn)證35（2）HD1-19H該井水平段長為286m,儲層有效厚度為8.5m，日產(chǎn)油76m3/d。

擬合結(jié)果為出油段處于趾端和跟端，有效出油段長度為72m，井儲C=0.41m3/MPa,表皮S=1.19，水平滲透率Kh=72.9mD,垂直滲透率Kv=1.89mD二、分段生產(chǎn)水平段試井方法36二、分段生產(chǎn)水平段試井方法（3）HD1-18H

該井水平段長為135m,日注水116m3/d。

擬合結(jié)果為有效段處于趾端和跟端，有效出油段長度為29m，井儲C=0.05m3/MPa,表皮S=5，水平滲透率Kh=4.15mD,垂直滲透率Kv=3.9mD37二、分段生產(chǎn)水平段試井方法（4）新疆某油井測試前產(chǎn)油13.7m3/d左右，鉆后產(chǎn)量遠(yuǎn)沒有達(dá)到配產(chǎn)。其基本數(shù)據(jù)如表3.3所示。井儲系數(shù)C=0.43m3/MPa，表皮系數(shù)S=0.27，有效長度L=22.8m，水平滲透率Kh=19.5×10-3μm2，垂直滲透率Kv=3.00×10-3μm2；各段產(chǎn)油量分別為1.37m3/d、6.85m3/d、5.48m3/d。該井水平段打開儲層總長度為300m，實(shí)際產(chǎn)油段只占總長度的7.6%，這是該井產(chǎn)量偏低的主要原因。依據(jù)解釋結(jié)果，建議有選擇性的對該水平井的靠近趾端的水平段進(jìn)行酸化解堵，這樣既高效又節(jié)省成本。目錄一、不均勻產(chǎn)油（氣）壓裂井試井模型二、分段生產(chǎn)水平段試井方法三、多段壓裂水平井裂縫不均勻產(chǎn)氣試井模型四、流量不均魚骨狀多分枝水平井試井模型38各裂縫產(chǎn)氣量不均勻39由于選擇性完井、分段壓裂規(guī)模的差異性、含氣飽和度的非均質(zhì)性、儲層傷害等導(dǎo)致各裂縫產(chǎn)氣量不均勻。三、多段壓裂水平井裂縫不均勻產(chǎn)氣試井模型40

考慮水平井分段壓裂規(guī)模的差異性、每條裂縫產(chǎn)氣量非均勻性，建立了分段壓裂水平井不均勻產(chǎn)氣試井模型。多段壓裂水平井不均勻產(chǎn)氣物理模型三、多段壓裂水平井裂縫不均勻產(chǎn)氣試井模型物理模型41

考慮水平井分段壓裂規(guī)模的差異性、每條裂縫產(chǎn)氣量非均勻性，建立了分段壓裂水平井不均勻產(chǎn)氣試井模型，根據(jù)Green函數(shù)和Newman乘積方法得到了相應(yīng)的井底壓力解。

對于頂?shù)追忾]，壓裂縫貫穿整個(gè)地層且裂縫垂直于頂?shù)酌?，由鏡像原理，寬2xf的裂縫可看作是無限大空間的條帶源。無限大空間點(diǎn)源無限大空間線源無限大空間條帶源三、多段壓裂水平井裂縫不均勻產(chǎn)氣試井模型42模型驗(yàn)證三、多段壓裂水平井裂縫不均勻產(chǎn)氣試井模型

利用以上參數(shù)，分別用本模型的半解析方法和數(shù)值方法繪制雙對數(shù)曲線。兩種方法的結(jié)果幾乎一致。43三、多段壓裂水平井裂縫不均勻產(chǎn)氣試井模型根據(jù)Stehfest數(shù)值反演算法，得到了多段壓裂水平井不均勻產(chǎn)氣試井典型曲線。典型曲線分為6個(gè)階段：（1）井筒儲集，壓力和壓力導(dǎo)數(shù)均是斜率為1的直線段；（2）過渡段，井筒儲集向地層滲流階段；（3）第一線性流，壓力導(dǎo)數(shù)曲線呈斜率為1/2直線段；（4）早期徑向流，壓力導(dǎo)數(shù)曲線呈0.5/N水平段；（5）第二線性流，壓力導(dǎo)數(shù)曲線呈斜率為0.36直線段；（6）擬徑向流，壓力導(dǎo)數(shù)曲線呈0.5水平直線段；多段壓裂水平井不均勻產(chǎn)氣試井典型曲線多段壓裂水平井均勻/不均勻產(chǎn)氣試井典型曲線對比44不同裂縫間距的影響當(dāng)裂縫條數(shù)相等時(shí)，早期壓力響應(yīng)是一致；當(dāng)ΔxD較大時(shí)，早期徑向流呈一個(gè)新“平臺”，導(dǎo)數(shù)曲線呈0.5/N水平線。壓裂水平井測試過程中壓降較小，由于測試時(shí)間短，很難出現(xiàn)最終水平徑向流段，對于裂縫之間間距較大時(shí)，若把0.5/N水平線當(dāng)做最終水平線解釋，地層滲透率會有N倍的差別。水平段長度一定，裂縫條數(shù)為3條，裂縫間距和各條裂縫流量相等。定義裂縫無因次距離為

三、多段壓裂水平井裂縫不均勻產(chǎn)氣試井模型45裂縫半長影響裂縫半長主要影響早期徑向流，隨著xfD減小，早期徑向流段（0.5/N的水平線）越來越明顯。當(dāng)水平井長度一定時(shí)，裂縫半長越長，壓降越小，越有利于產(chǎn)能的提高。水平井總長度L一定，裂縫在水平井筒上均勻分布，且裂縫等長，左右對稱，xfD=xf/L。三、多段壓裂水平井裂縫不均勻產(chǎn)氣試井模型46裂縫條數(shù)影響水平井長度一定，裂縫在水平井上均勻分布，每條裂縫流量相等，壓裂裂縫條數(shù)分別為N=2，3，4，6，10當(dāng)水平井長度一定時(shí)，不同壓裂段數(shù)下，早期壓力響應(yīng)一致，中晚期出現(xiàn)差異，最終壓力導(dǎo)數(shù)穩(wěn)定在0.5水平線。對于不同壓裂段數(shù)N，在最終徑向流出現(xiàn)以前出現(xiàn)一個(gè)0.5/N的水平段，且裂縫條數(shù)越少，0.5/N水平段越明顯。三、多段壓裂水平井裂縫不均勻產(chǎn)氣試井模型47不同裂縫產(chǎn)氣量的影響裂水平井井筒長度一定，總流量q相等，裂縫條數(shù)為N=4，且在水平井筒上均勻分布，各條裂縫流量qiD不等裂縫不同出油量對壓力導(dǎo)數(shù)曲線影響較大，當(dāng)兩端裂縫出油多時(shí)，可以明顯看到早期徑向流段0.5/N的水平線，因此應(yīng)用此模型可判斷出裂縫出油量情況。三、多段壓裂水平井裂縫不均勻產(chǎn)氣試井模型48Saphir擬合曲線只能擬合出一條裂縫半長與一種裂縫產(chǎn)量，擬合效果較差。使用不均勻產(chǎn)氣模型可以擬合出不同裂縫半長與每條裂縫的產(chǎn)量，最終擬合效果較好。三、多段壓裂水平井裂縫不均勻產(chǎn)氣試井模型實(shí)例應(yīng)用Saphir擬合曲線不均勻產(chǎn)氣模型擬合曲線49三、多段壓裂水平井裂縫不均勻產(chǎn)氣試井模型實(shí)例應(yīng)用小結(jié)三、多段壓裂水平井裂縫不均勻產(chǎn)氣試井模型水平井壓裂裂縫均勻產(chǎn)氣和不均勻產(chǎn)氣在壓力和壓力導(dǎo)數(shù)典型圖版上差異明顯，不均勻產(chǎn)氣現(xiàn)象對井底壓力和試井解釋的影響不能忽略；不均勻產(chǎn)氣模型中，在最終徑向流之前會出現(xiàn)一個(gè)0.5/N的新的臺階；在壓裂水平井井筒長度一定時(shí)，裂縫半長越長、壓裂條數(shù)越多、邊上裂縫出油量越大，生產(chǎn)壓降越小，越有利于生產(chǎn)；裂縫的不同出油量對壓力導(dǎo)數(shù)曲線影響很大，該特征對于診斷各條裂縫的出油狀況有很大的作用；當(dāng)裂縫總長度和流量一定時(shí)，不同裂縫分布形式對壓力導(dǎo)數(shù)曲線影響很大，紡錘型裂縫最有利于開發(fā)；不均勻產(chǎn)氣試井模型可以用來確定裂縫產(chǎn)氣量，評價(jià)裂縫產(chǎn)氣狀況，診斷產(chǎn)氣量較低的裂縫位置，從而為重復(fù)壓裂或酸化解堵等措施的制定提供參考。目錄一、不均勻產(chǎn)油（氣）壓裂井試井模型二、分段生產(chǎn)水平段試井方法三、多段壓裂水平井裂縫不均勻產(chǎn)氣試井模型四、流量不均魚骨狀多分枝水平井試井模型5152

考慮魚骨狀多分枝水平井由于儲層傷害，分支堵塞可能造成的分支產(chǎn)油（氣）不均勻的情況，建立了分段壓裂流量不均魚骨狀多分支水平井物理模型。四、流量不均魚骨狀多分枝水平井試井模型物理模型流量不均魚骨狀多分支水平井物理模型53四、流量不均魚骨狀多分枝水平井試井模型水平主井筒段和分支井段均垂直于z軸方向，均可視為上下邊界封閉無大空間線段源，魚骨狀多分支水平分支井的地層壓力可由線段源疊加得到：

半解析解54四、流量不均魚骨狀多分枝水平井試井模型典型曲線分為6個(gè)階段：（1）井筒儲集，壓力和壓力導(dǎo)數(shù)均是斜率為1的直線