GBT 23891.1-2009 滑動(dòng)軸承 穩(wěn)態(tài)條件下流體動(dòng)壓瓦塊止推軸承 第1部分：瓦塊止推軸承的計(jì)算

滑動(dòng)軸承穩(wěn)態(tài)條件下流體動(dòng)壓瓦塊止推軸承Part1:Calculationofthrustpadbea本部分是GB/T23891的第1部分。I1滑動(dòng)軸承穩(wěn)態(tài)條件下流體動(dòng)壓瓦塊止推軸承第1部分：瓦塊止推軸承的計(jì)算適用的單個(gè)瓦塊寬長(zhǎng)比B/L的范圍是0.5～2。協(xié)議的各方研究是否可使用這些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本適用于本GB/T23891.2—2009滑動(dòng)軸承穩(wěn)態(tài)條件下流體動(dòng)壓瓦塊止推軸承第2部分：瓦塊止推軸承 (1)3)滑動(dòng)軸承側(cè)面的環(huán)境壓力為p(x,z=O±0.5B)=見(jiàn)表1和圖1。ABm潤(rùn)滑油比熱容(p=常量)CDmmm11F軸承載荷(額定載荷N11FNhmmm最小油膜厚度(最小油楔間隙高度)m克23表1(續(xù))外部傳熱系數(shù)(與軸承室散熱面積A相關(guān))mLmM1N止推環(huán)旋轉(zhuǎn)頻率(轉(zhuǎn)速)p局部潤(rùn)滑油膜壓力p比壓p=F/(B×L×Z)PWWWQ1潤(rùn)滑間隙人口處的潤(rùn)滑油流量(周向)潤(rùn)滑間隙的出口處的潤(rùn)滑油流量(周向)Q潤(rùn)滑間隙出口處的潤(rùn)滑油流量特性值Qi-Q31側(cè)邊的潤(rùn)滑油流量(徑向)Q11℃℃T℃℃T出口處的潤(rùn)滑油溫度℃℃℃℃U天my潤(rùn)滑間隙厚度方向的坐標(biāo)(軸向)mz垂直于運(yùn)動(dòng)方向的坐標(biāo)(徑向)mZ17P4——潤(rùn)滑油槽；圖1瓦塊止推軸承示意圖5機(jī)械加載極限是由軸承材料的強(qiáng)度確定的。只要不削弱滑動(dòng)軸承的正常功能，允許有少量永久否是循環(huán)潤(rùn)滑冷卻循環(huán)潤(rùn)滑冷卻否否是是是否否否重新確定尺寸重新確定尺寸是是是否否是否仍合適?”否是提供循環(huán)潤(rùn)滑冷卻圖2計(jì)算流程圖67 (3) (4) (5)在圖3中：Q?=Q?+Q? (8)其中 (9) Q?=Q?-Q? (11) (12)lwa/L=0.75)和最小相對(duì)潤(rùn)滑油膜厚度h/C的函數(shù)。GB/T23891.2—2009中還給出這里假設(shè)從瓦塊側(cè)邊泄出的潤(rùn)滑油流量Q?的溫度為(T?+T?)/2,從瓦塊末端泄出的潤(rùn)滑油流量的表面以輻射和傳導(dǎo)的方式傳遞到環(huán)境中。根據(jù)參考文獻(xiàn)[7],這個(gè)熱量耗散的復(fù)雜過(guò)程可以概括如Pch,amb=kA×A其中k?=7+12√wsmh (15) (16) (17)89 A=(15～20)×B×L×Z (23) (24) (25) (26) (27)Tat=T+△T?+0.5×△T?=Tm+(△T*+0.5)△T2 (28)TB=T?=Tm+△T+△T?=Tm+(△T*+1)△T2 (29)動(dòng)力黏度很大程度上依賴于溫度。因此知道潤(rùn)滑油的溫黏關(guān)系曲線及其特性是必要的(見(jiàn)(規(guī)范性附錄)℃根據(jù)GB/T23891.2—2009中圖1,通過(guò)F=0.609根據(jù)GB/T23891.2—2009中圖2,通過(guò)h/Ca=0.3中圖1,通過(guò)F=0.458中圖2,通過(guò)h/Ca=0.426查得hmn/Cwa=0.426,因此h=21.3×A.2示例2校核軸向鼓風(fēng)機(jī)用瓦塊止推軸承，其尺寸為：D,=0.28m,D。=0.34m,B=0.03m,轉(zhuǎn)速為16.67s-1時(shí)工作載荷F=40000N,靜止時(shí)軸承無(wú)載荷如果最高溫度超過(guò)了Tm,應(yīng)采用循環(huán)潤(rùn)滑并對(duì)潤(rùn)滑油進(jìn)行冷卻。本示例中假設(shè)在這種情況下供℃按照?qǐng)D2的流程圖進(jìn)行計(jì)算：p=1.85×10?Pa<5×10?Pa根據(jù)GB/T23891.2—2009中圖1,通過(guò)Fj=1.21查得h/C=0.23,因此h=0.23×0.055×根據(jù)GB/T23891.2—2009中圖2,通過(guò)h/C=0.23查得fa=2.95。根據(jù)GB/T23891.2—2009中圖1,通過(guò)F=2.4查得h/Ca=0.144,因此根據(jù)GB/T23891.2—2009中圖2,通過(guò)h/C=0.144查得fa=4.29。根據(jù)GB/T23891.2—2009中圖1,通過(guò)Fg=2.35查得h/C=0.147,因此h=8.08×10~?m。根據(jù)GB/T23891.2—2009中圖2,通過(guò)h/C=0.147查得fa=4.17。根據(jù)GB/T23891.2—2009中圖1,查得h/Cwa=0.23,因此h=12.6×10-5m。根據(jù)GB/T23891.2—2009中圖2,查得fg=2.95。Q?=30×10-3×12.6×10-?×16.23×24=1根據(jù)GB/T23891.2—2009中圖3和圖4,通過(guò)h/C…a=0.23查得：Q=0.765×2.5×10-?=1.91245℃F m WKK℃K[1]REYNOLDS,0.,Onthetheoryofluexperiments,includinganexperimentaldeterminationoftheviscosityofolive[2]KANARACHOS,A.,EinbeitragzumProblemTragfahigkeit(Acontributiontotheproblemconcerninghydrodynamicplainbearingsofmaximumload-carryingcapacity),Konstrucktion28(1976),pp.319—395.[3]GLIENICKE,J.,LINDLOFF,KandMEDHIOUB,M.,AxinalgleitlagergeschwindigkeitenundhohenspezifischenBelastungen(Plainthrustbearingsatfrequenciesandhighspecificloads).Konstruc[4]WILCOCKandBOOSER,BeaNew-York,1957.[5]POLLMANN,E.,Berechnungsverfahbearings),Konstruktion33(1981).[6]EFFERTZ,J.,EntwicklungeinesgleilagernunterBerucksichtigungthermischerundelastischerEffekte(DevelopmentofaFiniteEle-mentProgrammsystemfortheanalysieffects).DissertatiomRuhrUniversitat,Bochum(1983[7]VOGELPOHL,G.,BetriebssichereSpringer-Verlag,Berlin,Heidelberg,NewYork(1967).[8]WISSUSSEK,D.,DerEinflu?reversiverhaltenhydrodynamische