JTS 147-7-2022 水運工程樁基設計規(guī)范

水運工程樁基設計規(guī)范2023-01-01施行中華人民共和國交通運輸部發(fā)布中華人民共和國行業(yè)標準水運工程樁基設計規(guī)范施行日期：2023年1月1日2022年第65號2022年11月17日1樁基是水運工程的重要基礎形式，其設計對于保障水運工程質量和安全具有重要作近年來水運工程樁基設計的實踐經(jīng)驗，經(jīng)廣泛征求有關單位和專家的意見，反復修改完本規(guī)范共分10章和11個附錄，并附條文說明。主要內(nèi)容包括承載力和變位、預制混本規(guī)范的第3.1.3條、第5.3.5條、第6.2.10條、第6.3.2條的黑體字部分為強制性本規(guī)范主編單位為中交第三航務工程勘察設計院有限公司，參編單位為中交第一航3基本規(guī)定：曹稱宇金曉博孔友南鈕建定周國然宣以飛陸飛5預制混凝土樁結構：曹稱宇金曉博孔友南時蓓玲王其標附錄A:孔友南曹稱宇2附錄B:曹稱宇附錄C:時蓓玲附錄E:曹稱宇附錄H:時蓓玲附錄J:時蓓玲附錄K:孔友南附錄L:曹稱宇周國然王其標孔友南時蓓玲周國然本規(guī)范于2021年5月26日通過部審，2022年11月17日發(fā)布，自2023年1月1日本規(guī)范由交通運輸部水運局負責管理和解釋。各單位在執(zhí)行過程中發(fā)現(xiàn)的問題和意技術管理處，郵政編碼：100736)和本規(guī)范管理組(地址：上海市徐匯區(qū)肇嘉浜路831號，1 2術語 3基本規(guī)定 3.1一般規(guī)定 3.2樁的選型與布置 3.3樁的耐久性設計 4承載力和變位 4.1一般規(guī)定 4.2高樁結構樁的軸向承載力 4.3低樁結構樁的軸向承載力驗算 4.4特殊條件下樁的軸向承載力驗算 4.5水平力作用下樁的計算 4.6沉降 5預制混凝土樁結構 5.1計算 5.2混凝土方樁的構造 5.3預應力混凝土管樁的構造 6鋼管樁結構 6.1材料 6.2計算和構造 6.3防腐蝕 7預制高強混凝土薄壁鋼管樁結構 7.1一般規(guī)定 7.2計算 7.3構造 8組合樁結構 9灌注樁結構 9.1計算 9.2構造 210.2灌注型嵌巖樁的構造 10.3預制型嵌巖樁的構造 附錄A樁的壓屈計算長度的確定 附錄B嵌巖樁嵌巖形式示意圖 附錄C超大直徑鋼管樁 C.1一般規(guī)定 C.2軸向承載力 C.3水平力作用下樁的計算 C.4構造 附錄D高樁承臺樁基群樁折減系數(shù) 附錄E水平力作用下樁的計算 (65) E.2P-Y曲線法 附錄F樁的吊點布置及吊運內(nèi)力計算 (71)附錄G常用預應力混凝土管樁型號、規(guī)格和力學性能 附錄H常用預應力混凝土管樁軸力與抗彎能力關系 (79)附錄J常用預應力混凝土管樁正截面抗裂彎矩設計值和抗彎能力設計值表 附錄K吊耳板設計 附錄L本規(guī)范用詞說明 (116)引用標準名錄 和管理組人員名單 條文說明 (121) 122.0.2基樁FoundationPile2.0.4后張法預應力混凝土管樁PostTensionedPrestressConcreteCylinderPile2.0.5先張法預應力混凝土管樁PretensionedSpunConcretePile由先張法整體制作的管樁，或通過拼接將先張法預應力混凝土預制管節(jié)連接形成的管樁。其中樁身混凝土強度等級不低于C60的簡稱PC管樁；樁身混凝土強度等級不低在薄壁鋼管內(nèi)澆筑混凝土，經(jīng)離心工藝成型的混凝土強度等級管樁的壁厚與鋼管有效壁厚之比一般大于6。未配置受力鋼筋的TSC管樁，簡稱TSC-C2.0.7組合樁Composite2.0.9后注漿灌注樁PostGroutingforCast-in-situPile2.0.10嵌巖樁Rock-socketedPi2.0.11灌注型嵌巖樁Cast-in-situPileSocketedinRock2.0.12灌注型錨桿嵌巖樁Cast-in-situPileAnchoredinRock采用錨桿錨入巖體使灌注樁樁身與基巖連接的樁。2.0.13預制型植入嵌巖樁PrecastConcretePileorS 32.0.14預制型芯柱嵌巖樁PrecastConcretePileorSteelPipePilewithPlugSocketed預制混凝土樁或鋼管樁通過芯柱與基巖錨固形成的2.0.15預制型錨桿嵌巖樁PrecastConcretePileorSteelPipePileAnchoredinRock通過錨桿錨入巖體使預制混凝土樁或鋼管樁與基巖相連形成的樁。2.0.16組合式嵌巖樁PileSocketedandAnchoredinRock通過樁身或芯柱嵌巖方式與錨桿嵌巖方式組合而形成的2.0.17高樁結構PiledStructurewithHighRisePilecaporP樁基承臺底面位于泥面以上的樁基結構。2.0.18低樁結構PiledStructurewithBuriedPilecaporPlatfo樁基承臺底面位于泥面以下的樁基結構。2.0.19減沉疏樁基礎Foundati軟土地基為了減少沉降而采用疏布摩擦樁的基2.0.20單樁軸向極限承載力UltimateAxialBearingCapacityofASinglePile單樁在軸向荷載作用下達到破壞狀態(tài)前的最大荷載或出現(xiàn)不適于繼續(xù)承載的變形時2.0.21極限樁側摩阻力UltimatePileShaftResistance2.0.22極限樁端阻力UltimatePileTipResistance43.1.2樁基應進行承載能力極限狀態(tài)設計和正常使用極限狀態(tài)設計。3.1.4樁基的正常使用極限狀態(tài)設計應包括下列內(nèi)(1)混凝土樁的抗裂或限裂驗算；(2)樁基的變位和必要的沉降計算。其小值。3.1.7樁基設計應綜合考慮下列因素：制要求；3.1.10對先成樁后開挖的軟土地基樁基設計，應提出開挖順序和分層開挖深度等施工3.1.12靜荷載試驗的樁宜進行高應變動測。 5(1)樁的吊運內(nèi)力和錘擊沉樁應力；(4)上部結構安裝過程中可能出現(xiàn)的偏心荷載等。3.1.16樁在吊運時，樁的重力應乘以動力系數(shù)α。起吊和水平吊運時α宜取1.3,吊立過程中α宜取1.1。3.1.17在驗算樁的壓屈穩(wěn)定性和正截面承載力時，樁的壓屈計算長度可按附錄A(4)荷載試驗或試沉樁資料；示意圖可參見附錄B。63.2.5.5承受較大扭矩的預制型嵌巖樁宜采用鋼管樁、預應力混凝土管樁或TSC管3.2.7灌注樁可采取后注漿工藝提高樁的承載力和減小沉降。3.2.8.1覆蓋層厚度較小的巖溶地區(qū)的樁基3.2.10打入樁中心距不宜小于3倍樁徑或邊長；灌注樁中心距不宜小于2.5倍樁徑；嵌巖樁的中心距不宜小于2倍樁徑，采用沖孔工藝時不宜小于3倍樁徑。錨拉式船塢底板下樁的間距不宜小于6倍樁徑。3.2.11船塢、船閘、護岸等工程中的低樁結構基樁宜采用直樁，水平力較大時可采用 73.2.16擋土墻與下部基樁相連按樁基承臺設計時，應考慮墻后超載土壓力對樁基的作用。3.3.2海水環(huán)境下的預制混凝土樁，位于水位變動區(qū)和浪濺區(qū)的部位宜采取防腐蝕措3.3.4海港工程中預應力混凝土管樁設計使用年限為50年、75年、100年時，樁身混凝土耐久性控制指標與推薦樁型應滿足表3.3.4的要求；當設計使用年限大于50年時，還表3.3.4不同設計使用年限預應力混凝土管樁的耐久性控制指標與推薦樁型設計使用年限75年100年84承載力和變位4.1.1樁基設計中，直樁間的中心距大于或等于表4.1.1規(guī)定時可按單樁計算，小于中心距6d,或中心距3d~6d且樁端進入良好沿水平力作用方向樁與樁的中心距6d~8d,砂土、樁徑較大時取較小值，黏性土、樁徑較小時取較大值以嵌巖段承受軸向力為主時，中心距2d;考慮以嵌巖段承受水平力為主時，沿水平力作用時，中心距6d~8d,砂土、樁徑較大時取較小值，黏性土、樁徑較小時取較大值(1)黏性土和粉土，不小于2.0倍樁徑或邊長；(2)中等密實砂土，不小于1.5倍樁徑或邊長；(3)密實砂土和碎石類土，不小于1.0倍樁徑或邊長；(4)風化巖，根據(jù)其力學性能確定進入深度；灌注樁進入強風化巖不小于1.5倍4.1.2.2樁端以下4倍樁徑或邊長范圍內(nèi)存在軟弱土層時，應考慮沖剪破壞的可能4.1.3.1樁的嵌巖深度應同時滿足4.1.3.2嵌巖深度的起算面應考慮巖面斜度的不利影響。 4承載力和變位94.1.3.3嵌巖樁樁端以下一定深度范圍內(nèi)存在溶洞、溶溝和溶槽等不利因素，以及樁4.1.4樁基設計應采取下列減少不均勻沉降對上部結構不利影響的措施。4.1.5對于進入泥質砂巖等極易風化或遇水軟化的軟質巖的灌注樁，成孔和澆筑間歇時4.1.6采用樁徑大于或等于3m的超大直徑鋼管樁時，應按附錄C的有關規(guī)定設計；樁徑大于2m且小于3m時，宜通過研究論證或試驗確定有關參數(shù)。4.2高樁結構樁的軸向承載力4.2.1單樁軸向承載力除下列情況外應根據(jù)靜荷載試驗確定：(3)有其他可靠的替代試驗方法時。Q——單樁軸向極限承載力標準值(kN),當試樁數(shù)量n≥2,且各樁的極限承載力最大值與最小值之比值小于或等于1.3時，取其平均值作為單樁軸向極限表4.2.2單樁軸向承載力抗力分項系數(shù)靜載試驗法γy取1.45~1.55覆蓋層γ。預制型灌注型嵌巖段γ樁身嵌巖見第4.2.7條；4.2.4.1樁身實心或樁端封閉的打入樁單樁軸向抗壓承載力設計值可按下式計算：q——單樁第i層土的單位面積極限樁側摩阻力標準值(kPa),無當?shù)亟?jīng)驗值時，l——樁身穿過第i層土的長度(m);計算點深度(m)中密中粗砂 4承載力和變位續(xù)表4.2.4-1中密中粗砂表4.2.4-2打入樁單位面積極限樁端阻力標準值qm(kPa)計算點深度(m)黏土水運工程樁基設計規(guī)范(JTS147—7—2022)續(xù)表4.2.4-2計算點深度(m)中密中粗砂計算點深度(m)大于55中密中粗砂4.2.4.2鋼管樁、預制混凝土管樁、預制高強混凝土薄壁鋼管樁單樁軸向抗壓承載力設計值可按下式計算： 式中Q?——單樁軸向抗壓承載力設計值(kN);γn——單樁軸向承載力抗力分項系數(shù)，按表4.2.2取值；U——樁身截面外周長(m);qa——單樁第i層土的單位面積極限樁側摩阻力標準值(kPa),無當?shù)亟?jīng)驗值時，l;——樁身穿過第i層土的長度(m);樁的外徑(m)η敞口鋼管樁持力層的深度大于5d時，取1.00~值，反之取小值入土深度大于25m時取0.35~入土深度小于25m時取0; 持力層為黏性土時增大值不宜大于敞口時的20%;較密實砂性土增大值可適當增加值，反之取小值ψ②有經(jīng)驗時可適當增大。土層深度0倍~2倍樁徑或邊長范圍內(nèi)的側摩阻力不計土層深度0倍~2倍樁徑或邊長范圍內(nèi)的側摩阻力不計粉土I≤10 4承載力和變位續(xù)表4.2.4-5中砂圓礫、角礫強風化軟質巖強風化硬質巖 表4.2.4-6灌注樁單位面積極限樁端阻力標準值qn(kPa)泥漿護壁鉆(沖)孔樁泥面以下樁長l(m)干作業(yè)鉆孔樁泥面以下樁長l(m)中砂泥漿護壁鉆(沖)孔樁泥面以下樁長l(m)干作業(yè)鉆孔樁泥面以下樁長l(m)4.2.4.4后注漿灌注樁單樁軸向抗壓承載力設計值應通過試驗確定，也可按下式式中Q?——單樁軸向抗壓承載力設計值(kN);γa——單樁軸向承載力抗力分項系數(shù)，按表4.2.2取值；土層中樁端壓漿時，僅對樁端以上5.0m~6.0m范圍的樁側阻力進行增強ψψ?—樁側阻力、端阻力尺寸效應系數(shù)，當樁徑不大于0.8m時，均取1.0,當樁徑大于0.8m時，按表4.2.4-4取值；qn——單樁第i層土的單位面積極限樁側摩阻力標準值(kPa),無當?shù)亟?jīng)驗值時，可按表4.2.4-5取值；qn—單樁單位面積極限樁端阻力標準值(kPa),無當?shù)?中砂圓礫卵石強風化巖β4.2.6凡允許不做靜荷載試樁的U——樁身截面周長(m);ξ——折減系數(shù)，對黏性土取0.7～0.8;對砂土取0.5～0.6qe—樁周第i層土的單位面積極限樁側摩阻力標準值(kPa),打入樁按表4.2.4-14.2.7不進行抗拔試驗的嵌巖樁，若嵌巖深度不小于3倍樁徑，其單樁軸向抗拔承載力式中Qu——嵌巖樁單樁軸向抗拔承載力設計值(kN);層，取0.5~0.7,10D以上覆蓋層取l;——樁穿過第i層土的長度(m);γ。——覆蓋層單樁軸向抗拔承載力抗力分項系數(shù)，預制樁取1.45～1.55,灌注樁取1.55～1.65; γ——嵌巖段單樁軸向抗拔承載力抗力分項系4.2.9錨桿嵌巖樁中錨桿總的抗拔力設計值應按下式計算：Pa——單根錨桿抗拔力設計值(kN);γ——抗拔力分項系數(shù)，取1.5～1.7;對硬質巖節(jié)理不發(fā)育、裂隙小或臨時建筑Pa——單根錨桿抗拔力設計值(kN);f;——錨桿鋼筋抗拉強度設計值(MPa)。兩者大值。單根錨桿有效錨固長度應按式(4.2.12-2)和式(4.2.12-3)分別計算，并取γ?—分項系數(shù)，取1.7～1.9;按照式(4.2.12-2)計算時，帶肋鋼筋取小值，光面d'——錨桿鋼筋直徑(mm);qa—錨桿鋼筋與水泥漿體或混凝土的黏結強度標準值(MPa),宜通過試驗確定；無經(jīng)驗或缺乏試驗資料時，可取漿體或混凝土抗壓強度標準值的10%;準值的10%和錨孔巖體的抗剪強度標準值兩者之較小值，巖石的抗剪強度4.2.13單樁軸向承載力可采用高應變動力試驗法進行檢測，檢測樁數(shù)可取總樁數(shù)的2%~5%,且不得少于5根，地質復雜時宜增加檢測數(shù)量。所得承載力設計值乘以群樁折減系數(shù)的方法確定，折減系數(shù)可按附錄D計算；高樁碼頭節(jié)點下的雙直樁，當間距小于3倍樁徑或邊長時，折減系數(shù)可取0.90～0.95,樁距小或入考慮地基土對承臺底面的支撐作用，樁的軸向承載力可按第4.4.3.2考慮地基土對承臺底面的支撐作用時，對于低樁承臺樁距符合單樁條件的摩擦4.3.2.1樁的軸向承載力可按第4.2節(jié)有關規(guī)定確定。4.3.2.2樁的軸向受力和承臺下樁間土4.3.2.3樁的軸向受力和樁間土體應力應分別滿足樁的軸向承載力和地基豎向承載力要求，且樁間土分攤的荷載與樁分攤的荷載比值不宜大于限定值。限定值可結合當?shù)?.3.3考慮地基土對承臺底面的支撐作用時，對于低樁承臺樁距不符合單樁條件的4.4特殊條件下樁的軸向承載力驗算4.4.1對于群樁基礎，樁端持力層下存在承載力低于樁端持力層承載力1/3的軟弱下臥 4承載力和變位γ—軟弱層頂面以上土層重度(kN/m2),按厚度取加權平均值，計算水位以下取fa——軟弱下臥層經(jīng)深度z修正的地基承載力設計值(kPa),按現(xiàn)行行業(yè)標準《水F——作用在樁承臺頂面的豎向力標準值(kN);G——承臺及承臺上土的自重力標準值(kN);qa——樁周第i層土的單位面積極限樁側摩阻力標準值(kPa);t——硬持力層的厚度(m);表4.4.1樁端持力層壓力擴散角θ354.4.2基樁設計遇到下列情況之一時應考慮負摩阻力的影響：(2)樁臺附近地面有大面積堆載時；(3)存在其他會引起樁入土范圍內(nèi)的土層產(chǎn)生壓縮的因素時。4.4.3樁側負摩阻力可按現(xiàn)行行業(yè)標準《建筑樁基技術規(guī)范》(JGJ94)有關規(guī)定估算，并經(jīng)論證后確定。樁和剛性樁的劃分標準可按表4.5.1確定。彈性長樁4.5.2.1單樁在水平力作用下的樁身內(nèi)力和變形可采用m法計算，也可采用P-Y曲4.5.2.2重要工程采用的計算參數(shù)應根據(jù)水平靜荷載試驗確定。式中t——受彎嵌固點距泥面深度(m);T——樁的相對剛度系數(shù)(m),按附錄E計算。4.5.3承受水平力或力矩作用的中長樁或剛性樁，應對樁身結構和變位進行必要的驗4.5.3.2承受水平力或力矩作用的中長樁或剛性樁，其樁側土體水平壓應力應滿足式(4.5.3-1)~式(4.5.3-3)要求： 1 σ?——應力計算點樁端平面以下第i層土1/2厚度處產(chǎn)生的附加豎向應力之和(kPa),可按4.6.3.2款計算；A—樁身截面面積(m2)。式中V?——承臺底面以上的豎向合力設計值(kN)fk——承臺下地基土極限承載力標準值(kPa);γa——樁基礎承載力綜合分項系數(shù)，取2.0~3.0,以黏性土為主的地基取大值，以4.6.6.3減沉疏樁基礎樁基最終沉降量可按下列規(guī)定計算：(1)當作用在減沉疏樁基礎樁基上的荷載小于承臺下各樁的極限承載力之和時，荷(2)當作用在減沉疏樁基礎樁基上的荷載大于承臺下各樁的極限承載力之和時，承量按樁的沉降量與承臺下地基土的沉降量之總和計算，其中樁承擔荷載作用下產(chǎn)生的沉降可按第4.6.3.1款進行計算；承臺下地基土承擔荷載作用下產(chǎn)生的沉降可按現(xiàn)行行業(yè) 5預制混凝土樁結構5.1.1預制混凝土樁的計算應包括正截面承載力計算、抗裂或限裂驗算。5.1.2預制混凝土樁的正截面承載力計算和抗裂驗算內(nèi)容應符合下列規(guī)定。5.1.2.2預應力混凝土樁在施工和使用時期均應進行抗裂驗算。鋼筋混凝土樁在吊運和吊立過程中應進行抗裂驗算。①受壓樁軸心壓力②錘擊沉樁壓應力①錘擊沉樁拉應力②受拉樁軸心拉力正截面受彎吊運和其他階段產(chǎn)生的彎矩5.1.4在進行預應力混凝土樁頂部的正截面承載力計算及抗裂驗算時，應考慮預應力鋼筋在其傳遞長度范圍內(nèi)預應力值的降低，并應符合下列規(guī)定。5.1.4.1預應力混凝土方樁樁頂部預應力值應按現(xiàn)行行業(yè)標準《水運工程混凝土結5.1.4.2大管樁頂部預應力值，在管樁頂端可取零，在距管樁頂端1.0m處可取有效5.1.5預應力混凝土樁和鋼筋混凝土樁正截面承載力計算和抗裂或限裂驗算應符合下列規(guī)定。5.1.5.1使用時期應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《水運工程混凝土結構設計規(guī)范》(JTS151)的有關規(guī)定。(1)預應力混凝土樁進行錘擊沉樁拉應力驗算時滿足：式中γ,——錘擊沉樁拉應力分項系數(shù)，預應力混凝土方樁取1.10,預應力混凝土管樁取1.15;o,——錘擊沉樁樁身錘擊拉應力標準值(MPa);f:——混凝土軸心抗拉強度設計值(MPa)。(2)預應力混凝土樁進行錘擊沉樁壓應力驗算時滿足：5.1.6大管樁正截面承載力計算和抗裂驗算尚應符合下列規(guī)定。5.1.6.1施加預應力時，混凝土抗壓強度不應低于強度設計值的75%。5.1.6.2結構計算不應考慮非預應力鋼筋。標準《預應力混凝土用鋼絞線》(GB/T5224)的有關規(guī)定。其張拉控制應力宜滿足下式式中σ——張拉控制應力值(MPa),考慮各項預應力損失，σ可提高0.05fm;式中σ?——鋼絞線在施工階段總預應力損失值(MPa),當計算值小于100MPa時，取100MPa;σ?——加熱養(yǎng)護時，鋼絞線與承受拉力的設備之間的溫差引起的預應力損失值(MPa),對于大管樁取0;σ—鋼絞線應力松弛引起的預應力損失值(MPa); σs——用螺旋式預應力筋作配筋的環(huán)形構件，由于混凝土的局部擠壓引起的預應5.1.7先張法預應力混凝土管樁正截面承載力計算和抗裂驗算方法尚應符合下列規(guī)定。度的75%、5.1.7.4在計算先張法預應力混凝土管樁截面應力和式中σ——預應力筋的有效拉應力(MPa);σ—放張后預應力筋的拉應力(MPa);n'——預應力筋的彈性模量與放張時混凝土的彈性σ——放張后混凝土的預壓應力(MPa);n——預應力筋的彈性模量與管樁混凝土的彈性模量之比；r——預應力筋的松弛系數(shù)，可取2.5%。5.1.8預應力混凝土樁及鋼筋混凝土樁在出槽、搬運和吊立等階段均應進行正截面承載心段長度、樁的入水長度以及吊立過程中樁軸線與水平面的夾角等。所選用的吊點位置5.1.11.1預應力混凝土方樁可取5.0MPa~6.5MPa;預應力混凝土管樁可取6.0MPa~情況等綜合考慮。符合下列情況之一時可取較小值：(3)樁長小于30m;5.1.12.1混凝土方樁可取12.0MPa～20.0MPa,預應力混凝土管樁可取20.0MPa~(1)有效錘擊能量較小時；(2)采用剛度較小而彈性較大的軟樁墊；(3)樁長小于30m;5.2.1.1主筋直徑不應小于14mm,主筋根數(shù)不宜少于8根，樁寬在450mm以下時，不得少于4根。5.2.1.2主筋宜對稱布置。當外 5.2.1.3鋼筋混凝土樁宜采用HRB400級和HRB500級鋼筋作為主筋，預應力混凝土得小于樁截面面積的1%。5.2.2樁尖部分的主筋不應少于4根。當樁尖部分鋼筋為另加的短筋時，所加短筋的直宜設置間距為50mm~100mm,直徑為6mm的箍筋(圖5.2.2)。5.2.3.2鋼筋混凝土樁的箍筋間距，不應大于400mm;預應力混凝土樁的箍筋間距，5.2.3.3當樁每邊主筋根數(shù)大于或等于3根時，應設置附加箍筋，附加箍筋間距可適當放大。當采用膠囊抽芯工藝制作空心樁時，固定膠囊的附加箍筋間距不應大5.2.3.4在樁端以上3倍樁寬的樁長范圍內(nèi)和樁頂以下4倍樁寬的樁長范圍內(nèi)(圖5.2.2),箍筋間距應加密至50mm～100mm。5.2.3.5樁頂應設置3～5層鋼筋網(wǎng)，其鋼筋直徑可取6mm～8mm,兩個方向的鋼筋間距均可取50mm~60mm。鋼筋網(wǎng)應與樁頂箍筋相連。5.2.4鋼筋混凝土樁的混凝土強度等級不宜低于C35,預應力混凝土樁的混凝土強度等級不宜低于C40。5.2.5.1樁的外保護層厚度應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《水運工程混凝土結構設計規(guī)范》5.2.5.2對錘擊下沉的空心樁，在樁頂4倍樁寬范圍內(nèi)應做成實心段。冰凍地區(qū)樁頂5.2.6方樁樁尖可按圖5.2.2設計。樁尖長度可取1.0倍～1.5倍樁寬，當樁需要穿過5.2.8.5當采用法蘭盤接樁時，應采取防止螺栓松動的有效措施。5.2.9樁頂與樁帽、橫梁或承臺的連接應符合下列規(guī)定。5.2.9.1當樁頂與樁帽、橫梁或承臺連接處抗彎要求較高時，連接處應按剛接設計。5.3預應力混凝土管樁的構造5.3.1大管樁應采用離心-振動-輥壓復合工藝成型的管節(jié)，經(jīng)后張法工藝拼接、張拉形成樁體；管樁的構造如圖5.3.1所示?！?L?L 5預制混凝土樁結構 5.3.2.5樁頂管節(jié)螺旋箍筋的螺距應取50mm;普通管節(jié)兩端部各1m范圍內(nèi)應取孔和張拉孔應根據(jù)預應力筋直徑、數(shù)量、位置及相應鐓頭或錨具的幾何形狀和尺寸水運工程樁基設計規(guī)范(JTS147—7—2022)表5.3.7端板最小厚度預應力筋直徑(mm)其他樁型端板最小厚度(mm)5.3.7.5設置鋼套箍時，鋼套箍厚度和寬度應根據(jù)使用條件確定，厚度宜為1.6mm~5.3.7.6管節(jié)連接可采用平接頭，接頭連接如圖5.3.7所示，也可根據(jù)樁身的受力情況使用其他鋼質過渡段，并進行專門設計。對于外徑大于或等于800mm的管樁平接頭，5.3.8預應力混凝土管樁接頭處抗彎性能不應低于樁身本體抗彎性能。5.3.9預應力混凝土管樁應在樁身適當部位預留排氣孔，孔徑可取30mm～50mm,沉樁(1)管樁伸入樁帽、橫梁或承臺等上部結構的長度符合第5.3.13條和第5.3.14條 5預制混凝土樁結構 面以下的長度滿足受力要求且不小于1.5倍樁徑；(3)樁芯縱向鋼筋伸出樁頂?shù)拈L度滿足受力要求和主筋錨固長度要求，上部結構厚(4)樁帽、橫梁或承臺的外包寬度不小于0.4倍樁徑，且考慮打樁偏位的影響；樁帽頂面配筋率不小于最小配筋率0.15%,樁帽的鋼筋做成封閉式。(1)管樁伸入樁帽、橫梁或承臺的長度不小于100mm;鋼筋應通過計算確定，且配筋率不應低于1%,鋼筋宜采用HRB400級和HRB500級；樁芯箍筋可采用直徑6mm～10mm的HPB300或HRB400級，間距可取200mm～250mm;縱向5.3.12管樁與樁帽、橫梁或承臺采用圖5.3.11(a)的連接形式時，受壓時應驗算樁頂式中N——軸向抗拔力設計值(N);5.3.14管樁與樁帽、橫梁或承臺連接采用圖5.3.11(a)的連接形式時，連接節(jié)點(圖5.3.14)的受彎承載力可按下式驗算：5.3.16常用預應力混凝土管樁的型號、規(guī)格和力學性能可按附錄G采用，常用預應力混凝土管樁軸力與抗彎能力關系可按附錄H采用，常用預應力混凝土管樁正截面抗裂彎矩設計值和抗彎能力設計值表可按附錄J采用。 6.1.2鋼管樁宜采用Q235-B及以上鎮(zhèn)靜鋼或Q355鋼，并根據(jù)工程需要選用材性等級。的力學性能不低于母材的性能。對直接承受動力荷載或需驗算疲勞時，以及低溫環(huán)境下6.1.3.3自動焊或半自動焊用焊絲應符合現(xiàn)行國家標準《熔化焊用鋼絲》(GB/T6.1.3.4埋弧焊用焊絲和焊劑應符合現(xiàn)行國家標準《埋弧焊用非合金鋼及細晶粒鋼抗拉、抗壓和抗彎f(刨平頂緊)f厚度t(mm)抗拉、抗壓和抗彎f(刨平頂緊)f。厚度t(mm)6.1.4.2焊接材料的強度設計值應按表6.1.4-2確定。牌號厚度t焊縫質量為下列級別時，一級、二級自動焊和E43型焊條的手工焊自動焊和E50或E55型焊條的手工焊有關規(guī)定。其中厚度小于6mm鋼材的對接焊縫，不應采用超聲波探傷確定焊縫質量等級。6.2計算和構造6.2.1鋼管樁在使用期和施工期應分別進行強度計算和穩(wěn)定性驗算。計算應符合國家 6.2.2鋼管樁管壁的厚度宜由有效厚度和預留腐蝕厚度兩部分組成。有效厚度應滿足6.2.3鋼管樁的強度計算和穩(wěn)定性驗算，當采用作用持久組合時，6.2.4鋼管樁的外徑與壁厚之比不宜大于100。當鋼管樁沉樁困難時，考慮鋼管樁抗錘式中r鋼管樁抗錘擊要求的最小壁厚(mm);6.2.5.2吊耳板可按附錄K的規(guī)定設計。頂通過錨固鐵件或鋼筋伸入樁帽、橫梁或承臺的形式[圖6.2.6(b)],也可采用樁頂伸入與樁頂錨固鐵件或鋼筋伸入組合的形式。相應的驗算項目見表6.2.6。水運工程樁基設計規(guī)范(JTS147—7—2022)表6.2.6樁頂錨固驗算項目樁頂直接伸入樁帽、橫梁或承臺鋼筋伸入樁帽、橫梁或承臺軸向壓力樁頂混凝土的擠壓和沖切軸向拉力件或鋼筋的截面積、錨固樁側混凝土的擠壓應力件或鋼筋應力件或鋼筋應力6.2.9鋼管樁設計不宜采用水上接樁。無法避免時，同一根樁接樁不宜多于1處，并應符合下列規(guī)定。(1)設置在內(nèi)力較小處；(3)避免在樁身壁厚變化處；(4)避免接樁時樁端處于軟弱土層。6.2.9.2接樁的構造形式可按圖6.2.9選用。6.2.10.1鋼管樁管節(jié)制作可采用螺旋縫埋弧焊或直6.2.10.2工廠制作時宜采用平焊。焊縫坡口的形式和尺寸，應根據(jù)板厚和施工條件6.2.10.3鋼管樁組裝時應采用對接焊縫，不得用搭接或側面有覆板的焊接形式。6.2.10.4水上接樁的焊縫形式，宜采用單邊V形坡口。上節(jié)樁的坡口角度宜采用45°~55°,下節(jié)樁不宜開坡口。在鋼管樁的內(nèi)壁應設有內(nèi)襯套或內(nèi)襯環(huán)(圖6.6.2.11鋼管樁任一橫截面內(nèi)，宜采用1條縱向焊縫，不得超過2條。 6.2.12.1相鄰管節(jié)的直縫或螺旋焊縫距離應大于1/8周長，且不應小于300mm。6.2.12.2管壁厚度不等的環(huán)縫對接，當板厚差大于表6.2.12規(guī)定時，應在較厚的板上作出單面斜邊(圖6.2.12)。斜邊坡度不應大于1:3。焊縫坡口尺寸應根據(jù)較薄板的厚度按第6.2.10條確定。較薄板的厚度δ最大允許板厚差△346.2.14鋼管樁設計根據(jù)工程重要性、荷載特征等提出的焊縫檢測技術要求應符合下列規(guī)定。6.2.14.1對所有焊縫均應進行外觀檢查。焊縫金屬應緊密，焊道應均勻，焊縫金屬與母材的過渡應平順，不得有裂縫、未融合、未焊透、焊瘤和燒穿等缺陷。6.2.14.2對焊縫內(nèi)部應進行無損檢測，檢測方法和數(shù)量可按現(xiàn)行國家標準《鋼結構設計標準》(GB50017)確定焊縫的質量等級要求，按表6.2.14-1規(guī)定選用。探傷方法和內(nèi)部缺陷分級應符合現(xiàn)行國家標準《焊縫無損檢測超聲檢測技術、檢測等級和評定》(GB/T11345)或《焊縫無損檢測射線檢測》(GB/T3323.1～2)的有關規(guī)定。一級有疑義時采用二級有疑義時采用6.2.14.4焊接接頭機械性能試驗取樣及試驗方法應符合現(xiàn)行國家標準《焊接接頭拉6.2.15當預計打樁有可能出現(xiàn)管涌現(xiàn)象，可在樁身的適當部位開設排水孔，孔徑可取50mm左右。6.2.16沉樁困難的工程，對需要水上接樁的下節(jié)鋼管樁、樁與樁帽或橫梁采用如6.2.17柔性靠船設施的鋼管樁泥面下第一彎矩峰值附近應采取加強措施，并應符合下6.2.17.1采取樁壁內(nèi)側焊置加強環(huán)加強措施時，應采取減少焊接對鋼管樁不利影響6.2.17.2采取樁內(nèi)灌注混凝土加強措施時，應考慮基樁局部剛度增大對基樁應力分布變化的影響。6.2.17.3采取樁內(nèi)填充鋼筋混凝土餅狀塊體加強措施時，餅狀塊體直徑應略小于鋼 6.2.19超大直徑鋼管樁的計算和構造可按附錄C的有關規(guī)定執(zhí)行。6.3.1樁身不同腐蝕區(qū)的劃分，應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《水運工程結構耐久性6.3.3.1大氣區(qū)的防腐蝕措施宜采用涂層或金屬噴涂層。6.3.3.2浪濺區(qū)和水位變動區(qū)的防腐蝕措施宜采用重防腐蝕涂層或金屬熱噴涂層加6.3.3.3水下區(qū)的防腐蝕措施宜采用6.3.3.5鋼管樁防腐蝕不宜單獨采用預留腐蝕裕量的措施。6.3.3.6鋼管樁防腐蝕措施應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《水運工程結構耐久性設計標準》式中△δ——在建筑物使用年限t年內(nèi)，鋼管樁所需要的管壁預留的單面腐蝕厚度上部位的預留腐蝕厚度不應小于2mm;P——采用涂層保護或陰極保護，或采用陰極保護與涂層聯(lián)合防腐措施時的保護效率(%);t?——采用涂層保護或陰極保護，或采用陰極保護與涂層聯(lián)合防腐措施時的使用年限(a);t——被保護的鋼結構設計使用年限(a)。6.3.7海水環(huán)境工程碳素鋼的單面年平均腐蝕速度可按表6.3.7取值，有條件時也可根據(jù)現(xiàn)場實測確定；淡水環(huán)境工程平均低水位以上區(qū)域的年平均腐蝕速度可取0.06mm/a,平均低水位以下區(qū)域的年平均腐蝕速度可取0.03mm/a。大氣區(qū)浪濺區(qū)水位變動區(qū)、水下區(qū)泥下區(qū)6.3.8采用涂層保護時，在涂層的設計使用年限內(nèi)其保護效率可取50%~95%;采用陰效率在平均潮位以下可取85%～95%;平均潮位以上僅按涂層的保護效率取值。設計低水位以下6.3.9.1樁頂處涂刷范圍應伸入樁帽或橫梁底高程以上50mm～100mm;在水位變動區(qū)應至設計低水位以下1.5m;水下區(qū)應至泥面以下1.5m;沉樁困難，預計樁端達不到設6.3.9.2涂層前的除銹及底漆的質量要求應符合國家現(xiàn)行標準《水運工程結構耐久好性能。6.3.9.4陰極保護和涂層的技術要求應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《水運工程結構耐久性設6.3.10采用陰極保護的工程，所需保護的鋼管樁之間應進行導電連接。型鋼或鋼筋等7預制高強混凝土薄壁鋼管樁結構7預制高強混凝土薄壁鋼管樁結構7.1.1TSC管樁宜用于對樁身抗彎能力要求高的工程。當沉樁貫入困難時，宜選用o——縱向預應力鋼棒合力點處混凝土法向應力等于零時的預應力鋼棒應力水運工程樁基設計規(guī)范(JTS147—7—2022)N?=αα?fA?+(α-a?)fA,-ooA?+af?A,-a?(Gw-opo)A,(7.2.4-1)7預制高強混凝土薄壁鋼管樁結構水運工程樁基設計規(guī)范(JTS147—7—2022)式中σ——預應力筋的有效拉應力(MPa);式中σ——混凝土有效預壓應力(MPa);7預制高強混凝土薄壁鋼管樁結構表7.3.3鋼管最小有效壁厚管樁直徑(mm)最小有效壁厚(mm)66897.3.5TSC-P管樁箍筋直徑宜取6mm~8mm,螺距宜取80mm,管樁兩端2m~6m范圍內(nèi)箍筋的螺距可取45mm,樁徑大的加密段長度應取大值。管節(jié)兩端箍筋應適當加密。7.3.6TSC管樁端板材質宜與鋼管材質一致，端板最小厚度應符合表7.3.6的規(guī)定。表7.3.6端板最小厚度鋼棒直徑(mm)端板最小厚度(mm)7.3.7TSC管樁受力鋼筋表面至TSC管樁外表面的最小距離不應小于45mm。7.3.8TSC-P管樁鋼管與鋼筋籠不應接觸。7.3.9TSC管樁及其組合樁的接頭連接強度不應小于樁身強度。水運工程樁基設計規(guī)范(JTS147—7—2022)8.0.3組合樁的承載力和樁身結構計算應根據(jù)上下段不同的結構，按第4章～第7章的(b)所示等同外徑的方式。拼接應采用法蘭板錨接，法蘭板與鋼管節(jié)之間可采用電弧焊要結構尺寸應滿足表8.0.5-2的要求。表8.0.5-1焊縫高度h外徑(mm)焊縫高度h(mm)66888表8.0.5-2大管樁拼接段結構尺寸要求外徑厚度(mm)厚度(mm)厚度(mm)6 角焊縫，焊縫高度應滿足表8.0.5-1的要求。對于外徑大于或等于800mm的管樁，宜采圖8.0.6TSC或PHC管樁與鋼管樁拼接示意圖8.0.7TSC管樁與PHC管樁拼接可采用圖8.0.7所示的方式。圖8.0.7TSC管樁與PHC管樁拼接示意圖9灌注樁結構9.1.3灌注樁承載能力計算和限裂驗算應符合現(xiàn)行行業(yè)標準《水運工程混凝土結構設9.2.1鉆孔樁設計樁徑不宜小于600mm。9.2.2樁身截面配筋率應根據(jù)計算確定，最小配筋率不應小于0.6%。9.2.3.1端承樁、抗拔樁和承受負摩阻力的樁應通長配筋。坡地或岸坡存在軟土層9.2.3.3摩擦樁可根據(jù)內(nèi)力大小沿深度分段配9.2.3.4受水平力作用的抗彎樁和偏心受壓樁，設計泥面以下的配筋長度不宜小于49.2.4樁的主筋應采用熱軋帶肋鋼筋，數(shù)量不宜少于12根，直徑不宜小于16mm。采用束筋時，每束不宜多于2根鋼筋?？v向鋼筋應沿樁身周邊均勻布置，其凈距不應小于9.2.5箍筋應采用螺旋式，直徑不宜小于8mm,箍筋間距宜為200mm~300mm;受水平力作用的樁，在承臺底面以下3倍~5倍樁徑范圍內(nèi)箍筋應加密。當鋼筋籠長度大于5m時，應每隔2.0m～2.5m設置一道加強箍筋；當鋼筋籠長度大于10m時，應每隔5.0m~9.2.6混凝土保護層的厚度，淡水環(huán)境不應小于50mm,海水環(huán)境不應小于70mm。9.2.7樁身混凝土強度等級不應低于C30。 拉樁不宜小于40倍主筋直徑。9.2.8.4樁帽或承臺邊緣與邊樁外側的距離，對直徑不大于1000.5倍樁徑且不應小于300mm;對直徑大于1000mm的樁，不宜小于0.4倍樁徑且不應小10.1.3嵌巖樁巖面以上樁身的結構計算應根據(jù)不同的樁型分別按照第5章、第6章、第7章、第9章的有關規(guī)定執(zhí)行。10.2.1灌注型嵌巖樁樁身構造應符合第9章的有關規(guī)定。10.2.2灌注型嵌巖樁嵌巖段的直徑和配筋，應根據(jù)樁的受力狀況確定，并應符合下列10.2.2.1主筋宜采用熱軋帶肋鋼筋，直徑不應小于16mm,截面積應計算確定，且配筋率不宜小于0.6%,根數(shù)不宜少于12根，應沿周長均勻通長布置。當嵌巖孔徑小于樁40倍主筋直徑。10.2.2.2箍筋宜采用HPB300級鋼筋，直徑不應小于8mm,間距應取200mm~300mm;10.2.3灌注型錨桿嵌巖樁的錨桿直徑不宜小于25mm,必要時應采用型鋼。錨桿伸入10.3.1.1預應力混凝土管樁、鋼管樁、TSC管樁等應符合第5章～第7章的有關 10.3.2.1植入嵌巖樁樁端內(nèi)應灌注強度等級不低于C30的混凝土，灌注高度不宜低于巖面以上1.0倍樁徑?；炷翉姸鹊燃壊灰说陀贑30,水泥砂漿強度等級不宜低于M30。10.3.3.1嵌巖段鋼筋籠的主筋和箍筋應符合第10.2.2條的規(guī)定，并應滿足下列(1)巖面處樁芯主筋混凝土的保護層厚度不小于35mm;(2)鋼筋籠的鋼筋布設便于安裝和灌注水下混凝土；10.3.3.2芯柱混凝土的強度等級不應低于C30。10.3.3.3芯柱混凝土宜采取減小混凝土收縮的不利影響的措施。10.3.4.1錨桿材料可采用HRB400級鋼筋或精軋螺紋鋼筋等，使用預應力錨桿時也可采用鋼絞線。10.3.4.3錨桿束應設置間距2m左右的定位隔板，錨桿束內(nèi)各根錨桿的凈距不應小內(nèi)徑邊緣的距離不宜小于100mm。距不得小于30mm。10.3.4.6錨孔內(nèi)灌注水泥漿的立方體抗壓強度標準值不應小于35MPa,且應壓漿密10.3.5預制樁芯柱嵌巖樁和錨桿嵌巖樁的樁內(nèi)混凝土芯柱應有足夠的長度，長度的確(1)主筋要求的錨固長度；(2)1.5倍嵌巖深度；(3)軸向受力所需最小長度L,L可按式(10.3.5)計算：式中L——芯柱傳遞軸向力所需最小長度(m);N——樁在巖面處的軸向力設計值(kN);T?——芯柱與樁內(nèi)壁結合面的抗剪強度設計值(kN/m2);于傳遞軸向力所需最小長度，且不宜小于8m,抗拔所需最小長度可按式(10.3.5)計算。結構混凝土中。10.3.5.4采用芯柱與錨桿組合嵌巖時，樁下段芯柱長度不應小于下列兩項要求的大(1)1.5倍芯柱有效嵌巖深度；(2)軸向受力所需最小長度L,L按式(10.3.5)計算。附錄A樁的壓屈計算長度的確定附錄A樁的壓屈計算長度的確定表A.0.1樁的壓屈計算長度l。~~四四附錄B嵌巖樁嵌巖形式示意圖附錄B嵌巖樁嵌巖形式示意圖附錄C超大直徑鋼管樁C.1.1超大直徑鋼管樁宜采用直樁布置形式。C.1.2超大直徑鋼管樁巖土勘察鉆孔深度應符合下列規(guī)定。碎石土不宜小于1倍～2倍樁徑。C.1.2.2當存在軟弱下臥層時，鉆孔宜穿透軟弱下臥層并鉆至硬土層不宜小于2倍~3倍樁徑。C.1.3超大直徑鋼管樁設計應具備巖土的標貫擊數(shù)或靜力觸探、十字板剪切等原位測C.1.4超大直徑鋼管樁的沉樁工藝和設計參數(shù)應通過沉樁試驗確定。C.1.5樁端進入持力層的深度不應少于1倍～2倍樁徑。直徑較大、土質較硬時取C.1.6當樁端以下2倍~3倍樁徑范圍內(nèi)存在軟弱土層時，應考慮沖剪破壞的可能性，式中Q?單樁軸向承載力設計值(kN);γa——單樁軸向承載力抗力分項系數(shù)，取1.40～1.55,當?shù)刭|條件復雜或永久作C.2.2單樁軸向抗壓承載力的確定不具備靜荷載試驗條件時，其設計值可采用經(jīng)驗參式中Q?——單樁軸向抗壓承載力設計值(kN);附錄C超大直徑鋼管樁qa——單樁外側第i層土的單位面積極限側摩阻力標準值(kPa),宜根據(jù)試驗確附錄D高樁承臺樁基群樁折減系數(shù)D.0.1高樁承臺的樁基需考慮群樁作用時，樁的軸向承載力折減系數(shù)可按下列公式計算：式中λ——群樁折減系數(shù)；A?、A?、A?——公式代換量，當計算值小于0時取0;n——高樁承臺橫向每排樁的樁數(shù)；m——高樁承臺縱向每排樁的樁數(shù)；L——相鄰樁的平均入土深度(m);φ——土的固結快剪內(nèi)摩擦角(°),對成層土，可取樁入土深度范圍內(nèi)φ的加權平均值；d——樁徑或樁寬(m)。附錄E水平力作用下樁的計算K=mz式中K——土的水平地基抗力系數(shù)(kN/m3);m——土的水平地基抗力系數(shù)隨深度增長的比例系數(shù)(kN/m?),宜通過單樁水平z——計算點的深度(m)。地基土類別m值(kN/m?)水平位移(mm)m值(kN/m?)水平位移(mm)162流塑(L>1)、軟塑(0.75<I?≤1)狀黏性土、e>0.9粉土，松散粉3土、e=0.7～0.9粉土、稍密或中4硬塑(0<I?≤0.25)、堅硬(?≤0)狀黏性土，e<0.7粉土、中密的中粗砂、密實老填土5中密、密實的砂礫、碎石類土式中d——樁徑或垂直于水平力作用方向樁的寬度(m);Zm=hT(E.1.3-4)M=M?C?(E.1.3-5)或或或換算深度h=Z/T0100101續(xù)表E.1.3000注：本表適用于樁端置于非巖石土中或支立于巖石面上的彈性長樁。M=(Am-0.93Bm)H,T式中Y-—樁身在泥面或泥面以下計算深度處的變形(m);H——作用在泥面處的水平荷載(kN);T——樁的相對剛度系數(shù)(m);I,——樁截面的慣性矩(m?);M——樁身在泥面或泥面以下計算深度處的彎矩(kN·m)。E.1.3.3當?shù)鼗鶠槎嗤翆訒r，宜按各土層的m值確定水平抗力系數(shù)，采用有限單元法計算樁身內(nèi)力。無條件時，也可采用泥面以下1.8T深度范圍內(nèi)各土層m值的加權平均值按第E.1.3.1款或第E.1.3.2款計算。E.2.1不排水抗剪強度標準值C。小于或等于96kPa的軟黏土，在非往復荷載作用下P-Y曲線可按下列規(guī)定確定。E.2.1.1樁側單位面積的極限水平土抗力標準值，可按下列公式計算；(2)當Z≥Z,時：(1)當Y/Y?<8時：(2)當Y/Y≥8時：(1)當Z<Z,時：P1=(C?Z+C?d)yZP=C?dyZ(E.2.3-2)d——樁徑或樁寬(m);Z——泥面以下樁的任一點深度(m)。E.2.6樁在泥面下的內(nèi)力和變形，可采用P-Y曲線的無量綱迭代法或有限差分法進行計算。當求解碼頭排架，由P-Y曲線求P時，此時樁的變形Y值應為荷載組合后的總變形。附錄F樁的吊點布置及吊運內(nèi)力計算附錄F樁的吊點布置及吊運內(nèi)力計算F.0.1采用二點吊時可按表F.0.1布置吊點并計算吊樁內(nèi)力。表F.0.1二點吊樁的吊點位置及彎矩計算公式(等截面樁)(兩端各有2m實心段的空心樁)吊點位置 吊立F.0.2沉樁船吊樁時，樁的吊點應按設計要求布置。采用四點吊時，下吊索長度可取0.5L~0.6L,樁較長時不宜小于0.5L,吊樁高度H'不宜小于0.8L(圖F.0.2-1)。采用六F.0.3采用四點吊且符合第F.0.2條規(guī)定的吊樁工藝時，可按表F.0.3-1和表F.0.3-2水運工程樁基設計規(guī)范(JTS147—7—2022)表F.0.3-1四點吊樁的吊點位置及彎矩計算公式吊立過程(吊索垂直樁軸)(等截面樁)(兩端各有2m實心段的空心樁)表F.0.3-2四點吊樁吊立彎矩系數(shù)βββ附錄F樁的吊點布置及吊運內(nèi)力計算續(xù)表F.0.3-2ββ布置吊點并計算吊樁內(nèi)力。表F.0.4-1六點吊吊點布置及彎矩計算公式吊立過程(等截面樁)B型(兩端各有2m實心段的空心樁)(樁尖端無實心段樁頂端6m實心段的空心樁)表F.0.4-2六點吊樁吊立彎矩系數(shù)β水運工程樁基設計規(guī)范(JTS147—7—2022)附錄G常用預應力混凝土管樁型號、規(guī)格和力學性能附錄G常用預應力混凝土管樁型號、規(guī)格和力學性能表G.0.1常用大管樁型號、規(guī)格和力學性能表(C60)大管樁型號1管樁外徑D(mm)2管樁內(nèi)徑d(mm)3單位長度重量T(kN/m)45預留孔直徑(mm)61221227單股鋼絞線直徑(mm)89混凝土有效預壓應力σ(MPa)未考慮壓屈影響的軸心受壓承載力設計值N(kN)軸心受拉承載力設計值N(kN)α=0抗裂彎矩設計值(kN·m)αa=0.3抗裂彎矩設計值(kN·m)aa=0.5抗裂彎矩設計值(kN·m)受彎承載力設計值M。(kN·m)D_大管樁外徑，單位為mm—表示大管樁時，常用大管樁型號、規(guī)格和力學性能見表G.0.2。水運工程樁基設計規(guī)范水運工程樁基設計規(guī)范(JTS147-7-2022)d表G.0.2常用大管樁型號、規(guī)格和力學性能表(C70)大管樁型號1管樁外徑D(mm)2管樁內(nèi)徑d(mm)3單位長度重量T(kN/m)45預留孔直徑(mm)612223122237單股鋼絞線直徑(mm)89混凝土有效預壓應力未考慮壓屈影響的軸心受壓承載力設計值N(kN)軸心受拉承載力設計值N(kN)α=0抗裂彎矩設計值(kN·m)設計值(kN·m)設計值(kN·m)受彎承載力設計值M(kN·m)3型號壁厚t預壓應力未考慮壓屈受壓承載力a=0.5抗裂受彎承載力(根)主筋中心A9BCA9BCABCABCA9BC水運工程樁基設計規(guī)范(水運工程樁基設計規(guī)范(JTS147-7-2022續(xù)表G.0.3型號壁厚t預壓應力未考慮壓屈受壓承載力a=0.5抗裂受彎承載力(根)主筋中心ABCD 表示PHC樁附錄H常用預應力混凝土管樁軸力與抗彎能力關系H.0.1常用大管樁(C60混凝土)軸力與抗彎能力關系見圖H.0.1-1～圖H.0.1-6。圖中偏心受壓狀態(tài)下受彎承載力設計值未計附加偏心距，也未考慮偏心距增大的影響，即按偏心距增大系數(shù)η=1.0計算。圖H.0.1-1D1200B水運工程樁基設計規(guī)范(JTS147—7—2022)軸力N(kN)圖H.0.1-5D1400C40-2型樁軸力與抗彎能圖H.0.1-6D1400C40-3型樁軸力與抗彎能力關系圖H.0.2常用大管樁(C70混凝土)軸力與抗彎能力關系見圖H.0.2-1～圖H.0.2-10。圖中偏心受壓狀態(tài)下受彎承載力設計值未計附加偏心距，也未考慮偏心距增大的影水運工程樁基設計規(guī)范(JTS147—7—2022)附錄H常用預應力混凝土管樁軸力與抗彎能力關系圖H.0.2-3圖H.0.2-3附錄H常用預應力混凝土管樁軸力與抗彎能力關系彎矩M(彎矩M(kNm)圖H.0.2-7圖H.0.2-7H.0.3常用PHC管樁軸力與抗彎能力關系見圖H.0.3-1～圖H.0.3-25。響，即按偏心距增大系數(shù)η=1.0計算。附錄H常用預應力混凝土管樁軸力與抗彎能力關系圖H.0.3-2圖H.0.3-2附錄H常用預應力混凝土管樁軸力與抗彎能力關系軸力N(kN)圖H.0.3-7PHC700B130型樁軸力軸力N(kN)附錄H常用預應力混凝土管樁軸力與抗彎能力關系圖H.0.3-9圖H.0.3-9圖H.0.3-11PHC800B110型樁軸力軸力N(kN)附錄H常用預應力混凝土管樁軸力與抗彎能力關系軸力N(kN)軸力N(kN)圖H.0.3-21PHC1200A150型樁軸力與抗彎能力關系圖-6000-4000-2000200040006000800010000120001400016000-6000-4000-2000200040006000800010000120001400016000軸力N(kN)圖H.0.3-22PHC1200AB150型樁軸力與抗彎能力關系圖軸力N(kN)圖H.0.3-23PHC1200B150型樁軸力與抗彎能力關系圖軸力N(kN)圖H.0.3-24PHC1200C150型樁軸力與抗彎能力關系圖附錄H常用預應力混凝土管樁軸力與抗彎能力關系水運工程樁基設計規(guī)范(水運工程樁基設計規(guī)范(JTS147-7-2022)附錄J常用預應力混凝土管樁正截面抗裂彎矩設計值和抗彎能力設計值表軸力值(kN)0 8 續(xù)表J.0.1軸力值(kN)0 一一 水運工程樁基設計規(guī)范(水運工程樁基設計規(guī)范(JTS147-7-2022)軸力值(kN)0 表J.0.2常用大管樁(C70混凝土)正截面抗裂彎矩設計值和抗彎能力設計值表軸力值(kN)0 8 附錄]常用預應力混凝土管樁正截面抗裂彎矩設計值和抗彎能附錄]常用預應力混凝土管樁正截面抗裂彎矩設計值和抗彎能力設計值表軸力值(kN)0 一 一一一 一 一 水運工程樁基設計規(guī)范水運工程樁基設計規(guī)范(JTS147-7-2022)軸力值(kN)0 軸力值(kN)0 一一 J.0.3常用PHC管樁正截面抗裂彎矩設計值和抗彎能力設計值見表J.0.3。表J.0.3常用PHC管樁正截面抗裂彎矩設計值和抗彎能力設計值表軸力值(kN)0 續(xù)表J.0.3軸力值(kN)0一 8一 4 一5 續(xù)表J.0.3樁型編號軸力值(kN)0 水運工程樁基設計規(guī)范水運工程樁基設計規(guī)范(JTS147-7-2022)續(xù)表J.0.3軸力值(kN)0 一 軸力值(kN)0 一 3 水運工程樁基設計規(guī)范(JTS147-7-2022)續(xù)表J.0.3軸力值(kN)0 一一 一 5 附錄」常用預應力混凝土管樁正截面抗裂彎矩設計值和抗彎能力設計值表附錄」常用預應力混凝土管樁正截面抗裂彎矩設計值和抗彎能力設計值表續(xù)表J.0.3軸力值(kN)0 一一一 3 8 一一一一 9 一 水運工程樁基設計規(guī)范(JTS147-7-2022)續(xù)表J.0.3軸力值(kN)0 一一 一5 附錄J常用預應力混凝土管樁正截面抗裂彎矩設計值和抗彎能力設計值表續(xù)表J.0.3軸力值(kN)0 附錄K吊耳板設計K.0.1吊耳板寬度應為2.4倍～2.6倍吊耳孔直徑，孔頂至板頂距離應為0.90倍～1.05R——取吊耳板半寬和(d/2+a)的小者(mm);強度類別引用標準名錄引用標準名錄附加說明中交第二航務工程勘察設計院有限公司中交第三航務工程局有限公司中船第九設計研究院工程有限公司華設設計集團股份有限公司浙江數(shù)智交院科技股份有限公司中交上海三航科學研究院有限公司大連理工大學主要起草人：曹稱宇(中交第三航務工程勘察設計院有限公司)鈕建定(中交第三航務工程勘察設計院有限公司)孔友南(中交第三航務工程勘察設計院有限公司)(以下按姓氏筆畫為序)王玉紅(中交第一航務工程勘察設計院有限公司)王其標(中交上海三航科學研究院有限公司)貢金鑫(大連理工大學)時蓓玲(中交第三航務工程局有限公司)陸飛(華設設計集團股份有限公司)范大林(浙江數(shù)智交院科技股份有限公司)金曉博(中交第三航務工程勘察設計院有限公司)周國然(中交上海三航科學研究院有限公司)宣以飛(中船第九設計研究院工程有限公司)高加云(中船第九設計研究院工程有限公司)謝長文(中交第二航務工程勘察設計院有限公司)(以下按姓氏筆畫為序)管理組人員：孔友南(中交第三航務工程勘察設計院有限公司)李武(中交第三航務工程勘察設計院有限公司)胡千喬(中交第三航務工程勘察設計院有限公司)中華人民共和國行業(yè)標準3基本規(guī)定 3.1一般規(guī)定 3.2樁的選型與布置 3.3樁的耐久性設計 4承載力和變位 4.1一般規(guī)定 4.2高樁結構樁的軸向承載力 4.3低樁結構樁的軸向承載力驗算 4.4特殊條件下樁的軸向承載力驗算 4.5水平力作用下樁的計算 5預制混凝土樁結構 5.1計算 5.2混凝土方樁的構造 5.3預應力混凝土管樁的構造 6鋼管樁結構 6.2計算和構造 7預制高強混凝土薄壁鋼管樁結構 7.1一般規(guī)定 7.2計算 8組合樁結構 (146)9灌注樁結構 10嵌巖樁結構 (148)10.3預制型嵌巖樁的構造 附錄A樁的壓屈計算長度的確定 (149)附錄C超大直徑鋼管樁 (150)附錄F樁的吊點布置及吊運內(nèi)力計算 附錄G常用預應力混凝土管樁型號、規(guī)格和力學性能 (152)附錄K吊耳板設計 (153)采用綜合安全系數(shù)法。本規(guī)范編制經(jīng)專題研究，驗證了港口工程采用安全系數(shù)法，取值根據(jù)不同情況取2～3,其中1級建筑物取3,2級～5級建筑物，對其承載力一般按地基承載力的方法進行驗算，亦即安全系數(shù)一般取2～3。根據(jù)調(diào)研，實際應用中大多數(shù)工程安全系數(shù)取2,并且計算方法與87年版港口工程規(guī)范一致，對安全本次規(guī)范編制對船閘和船塢樁基豎向承載力設計表達式及分項系數(shù)取值進行了專題限狀態(tài)兩種極限狀態(tài)設計的主要內(nèi)容作了規(guī)定。其中3.1.3是確保結構安全性必須做多數(shù)情況下樁的壓屈穩(wěn)定性能夠滿足，但當泥面以上樁長較大或泥面以下較大深度范圍內(nèi)存在不排水抗剪強度小于10kPa的軟弱土層或存在可液化土層時，樁的壓屈穩(wěn)定性可樁基護岸結構，在部分地區(qū)的設計經(jīng)驗中考慮了樁基的抗滑作用。上海市《地基基礎設滑力的10%,并不得超過考慮樁身阻滑作用計算值。當承臺下設置密排樁基時，其整體穩(wěn)定計算按板樁碼頭規(guī)范有關規(guī)定進行計算。其中，樁的抗滑力一般不超過總抗滑力的10%的限制與以前高樁碼頭設計與施工規(guī)范曾經(jīng)做出的規(guī)定一致。3.1.20上部結構與樁基礎是相互連接的結構整體，采用相同的設計方法方能夠做到結3.1.21現(xiàn)行標準《碼頭結構設計規(guī)范》(JTS167—2018)、《船廠水工工程設計規(guī)范》3.1.22樁基設計所需資料中，工程環(huán)境資料包括了相鄰構筑物、水下和地下管線設施3.2.2～3.2.5不同的樁型各有優(yōu)缺點，而樁的選型要考慮的因素較多。樁型選擇首先凝土方樁，近年來發(fā)展出了預制高強混凝土薄壁鋼管樁以及預應力混凝土管樁與鋼管樁預應力混凝土管樁按生產(chǎn)工藝分為后張法預應力混凝土管樁和先張法預應力混凝土預應力形成的管樁。管樁樁徑為1200mm～1400mm。后張法預應力節(jié)達50m的先張法預應力混凝土管樁。常用先張法預應力混凝土管樁樁徑為700mm~(3)覆蓋層較薄或無覆蓋層情況下采用嵌巖樁的工程已有大量實例。在華東、華南沿海和內(nèi)河遇覆蓋層較薄的情況多采用嵌巖樁。目前水運行業(yè)直徑3m以上的鋼管樁尚無應用經(jīng)驗，而在風電等行業(yè)已有大量5m~3.2.7對灌注樁進行后注漿能夠明顯提高樁的承載力并減小沉降。3.2.8對覆蓋層厚度較小的巖溶地區(qū)的樁基，采用打入樁難以滿足入3.2.11～3.2.16本部分是對船廠水工建筑物和船閘等樁基選型和布置的一般要求，主配合比、生產(chǎn)工藝的條件下，裸樁理論使用壽命不低于50年。表3.3.4中對管樁混凝土耐久性指標的要求是結合近三年的試驗數(shù)據(jù)統(tǒng)計以及現(xiàn)法由原來北歐標準NTBuild443方法調(diào)整為國家標準《普通混凝土長期性能和耐久性能企業(yè)管樁使用的混凝土配合比以及養(yǎng)護制度與原行業(yè)藝后管樁混凝土的耐久性指標普遍優(yōu)于傳統(tǒng)養(yǎng)護工藝生產(chǎn)的管樁耐久性水平。經(jīng)統(tǒng)計，2018年到2020年各類養(yǎng)護工藝制作的先張法和后張法預應力管樁留樣混凝土的氯離子m/s2以下，因此按照50年的使用年限設計，均有足夠的裕量。需混凝土并未經(jīng)過高速離心以及后張法管樁特有的三復合工藝制作，因