昆山腳手架施工方案

昆山（15-1）地塊建設項目腳手架搭設施工方案浙江海濱建設（集團）有限公司昆山（15-1）地塊建設項目項目部2023年9月25日目錄第一章、編制說明 2第二章、工程概況 3笫三章、腳手架搭設概述 4第四章、安全通道；防墜棚搭設 4第五章、搭設材料 5第六章、腳手架外形及尺寸 6第七章、普通懸挑扣件式鋼管腳手架搭設 6第八章、連墻件 8第九章、設剪刀撐 8第十章、竹腳手片鋪設 8第十一章、安全網(wǎng) 8笫十二章、腳手架封頂 9第十三章、扣件安裝注意事項 9第十四章、腳手架搭設質(zhì)量和安全規(guī)定 9第十五章、腳手架的檢查與驗收 10笫十六章、腳手架的使用規(guī)定 11笫十七章、腳手架拆除 11笫十八章、鋼管落地腳手架計算書 12第十九章、普通型鋼懸挑腳手架計算書 21第二十章、人貨梯進出口防護棚計算書………………28笫二十一章、普通型鋼轉(zhuǎn)角陽臺懸挑腳手架計算書.平丶剖圖…39第一章、編制說明1、編制范圍昆山（15-1）地塊項目14~22#房外腳手架工程。2、編制依據(jù)本工程有關的建筑設計施工圖紙的所有內(nèi)容；《建筑施工計算手冊》中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工手冊》第四版；《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-2023中國建筑工業(yè)出版社；《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2023中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工腳手架實用手冊（含垂直運送設施）》中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2023中國建筑工業(yè)出版社；《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2023中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-2023中國建筑工業(yè)出版社。、工程概況工程名稱：昆山（15-1）地塊項目建設單位：江蘇象嶼房地產(chǎn)開發(fā)有限公司勘察單位：昆山華一巖土勘察工程有限公司設計單位：上海天華建筑設計有限公司設計監(jiān)理單位：江蘇三聯(lián)監(jiān)理有限公司施工單位：浙江海濱建設集團有限公司該工程位于昆山市花橋開發(fā)區(qū)集善路西側(cè)、金捷路南側(cè)。9棟住宅樓、商業(yè)用房、配電房、垃圾房、開關站、地庫及門衛(wèi)總建筑面積177185.622、建筑物由14#樓；剪立墻結構：地下二層1135.112，地上32層、總面積14053.302，層高2.8m，建筑高度89.9m。15#樓剪立墻結構：地下二層736.532，地上35層、總面積21955.512，層高2.8m，建筑高度98.3m。16#樓剪立墻結構：地下一層850.332，地上18、15層、總面積12235.972，層高2.8m，建筑高度50.7m、40.3m兩種高度。17#~18#樓樓剪立墻結構：地下二層1174.162、1173.272，地上35層、總面積15784.242、15783.352，層高2.8m，建筑高度98.3m。19#樓樓剪立墻結構：地下二層920.062，地上35層、總面積13452.172，層高2.8m，建筑高度98.3m。20#樓剪立墻結構：地下一層450.692，地上16層、總面積6382.152，層高2.8m，建筑高度45.1m。21#樓樓剪立墻結構：地下二層713.732，地上35層、總面積21350.522，層高2.8m，建筑高度98.3m。22#樓樓剪立墻結構：地下二層2090.992，地上35層、總面積25590.142，層高2.8m，建筑高度98.3m、75.7m、59.1m三種高度。其中23~25#樓為框架結構：地上為3層、2層，總建筑面積：6782.932。地下車庫結構為：框架形式，層高3.3m，總地下面積為23016.392，設計使用年限：50年，地面建筑耐火等級為一級，地下室耐火等級為一級?！?.000相對標高等于絕對標高值（黃海系）4.100m；室內(nèi)外高差m。笫三章、腳手架搭設概述1、根據(jù)擬建建筑物結構的高度、外形尺寸以及建筑裝飾形狀，擬定外腳手架的搭設外形參數(shù)以及腳手架的搭設形式?？紤]到施工進度、地基承載力以及各工序的流水施工本工程的腳手架搭設總體順序如下：14#、16#、2棟樓號為4層以下為落地式腳手架,第一挑從4層頂開始搭設懸挑鋼梁腳手架；第二挑從11層頂開始搭設懸挑鋼梁腳手架，14#因?qū)痈邽?2層固第三挑從18層頂搭設懸挑鋼梁腳手架；第四挑從25層頂設懸挑鋼梁腳手架；15、17#、18#、19#、20#、21#、22#6棟樓號為2層以下為落地式腳手架,第一挑從2層頂開始搭設懸挑鋼梁腳手架；第二挑從9層頂搭設懸挑鋼梁腳手架；第三挑從16層頂搭設懸挑鋼梁腳手架；第四挑從23層頂設懸挑鋼梁腳手架；第五挑從31層頂搭設懸挑鋼梁腳手架(見后附頁平立面布置圖)。電梯井、采光井采用二根鋼梁懸挑腳手架,鋼梁標高同層布置。2、腳手架搭設標高及搭設類型1、14#、16#樓2棟號房從自然土面~4層以下（一5.65.0m~11.20m）為落地式腳手架，從4層頂至11層頂（11.20m~30.60m）開始搭設第一挑懸挑鋼梁腳手架；從11層頂~屋面（30.80m~屋面）開始搭設第二挑懸挑鋼梁腳手架。2、15#~22#樓6棟號房從自然土面~2層以下（-5.65.00m~5.60m）為落地式腳手架,從2層頂至9層頂（5.60m~25.20m））開始搭設第一挑懸挑鋼梁腳手架；從9層頂~16層頂（25.20m~44.80m）開始搭設第二挑懸挑鋼梁腳手架；從16層頂~23層頂（44.8m~64.4m）開始搭設第三挑懸挑鋼梁腳手架；從23層頂~30層頂（64.4m~84.00m）開始搭設第四挑懸挑鋼梁腳手架；從30層頂~屋面層頂（84.00mm~屋面）開始搭設第五挑懸挑鋼梁腳手架。第四章、安全通道；防墜棚搭設一、在通道口，施工電梯口等處均搭設防護棚，棚寬敞于道口，兩端各長出1m，垂直高度大于2.5m,棚頂采用腳手板鋪設二層,二層間距大于30㎝。二、砂漿機、拌和機搭設簡易操作防護棚，并有防雨措施。三、底層非進入建筑通道口的地方采用嚴禁出入（通行）措施和設立禁行標志。五、各類防護棚要有單獨的支撐體系，牢固可靠安全。六、安全通道、出入口、通道口、砂漿機、拌和機搭設簡易操作防護棚參照下圖搭設：第五章、搭設材料1.腳手架基礎：外腳手架底腳用250*250*50墊木，每一個立桿下均設立槽鋼18墊底，（架體長*1500*100）。。2.搭設外腳手架所有采用Φ48mm的普通鋼管，其質(zhì)量應符合現(xiàn)行國家標準規(guī)定；3.腳手架鋼管的尺寸：小橫桿最大長度為1.3m左右，以適應腳手架的寬度規(guī)定.其它各種桿件鋼管長度以4-6m為宜，這樣的長度一般重量在25㎏以內(nèi)，適合人工操作；鋼管表面平滑，無裂縫，結疤，硬彎，毛刺，壓痕很深的劃痕；4.鋼管上嚴禁打孔，鋼管外側(cè)按規(guī)定刷漆；5.扣件材質(zhì)必須符合《鋼管腳手架扣件》（GB15831）規(guī)定；（1）新扣件具有生產(chǎn)許可證，法定檢測單位的測試報告和產(chǎn)品質(zhì)量合格證，對不合格品嚴禁使用。（2）舊扣件使用前，先進行質(zhì)量檢查，有裂縫，變形的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓，進行更換解決.（3）新舊扣件均進行防銹上油解決.（4）腳手架采用的扣件在螺栓擰緊力矩達65N.m時，不得出現(xiàn)塤壞現(xiàn)象。6.腳手架的外立桿、大橫桿及剪刀撐采用橘黃色漆，踢腳桿、攔腰桿采用黃（或紅白）兩種為警戒色。7.腳手片用竹笆，腳手片無發(fā)霉，腐蝕.8阻燃型密目安全網(wǎng)必須有建設主管部門認證的產(chǎn)品。9.懸挑工字鋼：18#10.預埋件：三道Φ18㎜園鋼彎成U字型,反U字型5d滿焊壓實工字鋼(見后附圖),250*250*8預埋鐵板,Φ14㎜錨腳（用于轉(zhuǎn)角及陽臺部位連接斜支撐,見后附圖）,11.三道Φ18㎜園鋼內(nèi)側(cè)200間距設立,(見后附圖)第六章、腳手架外形及尺寸1、腳手架步距為1800。立桿縱距為不大于1500,橫距為1050；里排立桿離墻面300；2、踢腳桿、防護欄從第二步起設立分別為0.6m和1.2m處，頂排防護欄桿不少于三道，高度分別為在0.3m.0.9m、1.3m處；3、竹腳手片尺寸為1.75m×0.95或1.20×0.95；4、懸挑腳手架每挑高度不大于19.6米，落地架搭設高度14#、16#樓為16.85m,15#~22#樓為11.25m；因此落地腳手架只要計算14#、16#2棟號房的搭設方案，就可以滿足其他7棟樓號的落地腳手架施工方案。5、連續(xù)設立剪刀撐；6、綠色阻燃型密目安全網(wǎng)外側(cè)全封閉；7、懸挑工字鋼的預埋尺寸分為以下幾種:1)正?？傞L度4.5m,板面錨固長度3.0m.外伸出長度距離建筑物1.50m;2)鋼梁交錯處總長度3.0m米,板面錨固長度1.5m,下設一根10#槽鋼斜支撐,外伸出長度距離建筑物1.50m;3)鋼梁轉(zhuǎn)角處總長度2.0m米,側(cè)墻預埋250*200*10鐵板,下設一根10#槽鋼斜支撐外伸出長度距離建筑物1.50m;鋼梁面用12.6#槽鋼貫通與鋼梁接觸處滿焊;4)鋼陽臺處梁總長度4.5m,板面錨固長度3m.下設一根10#槽鋼斜支撐,外伸出長度距離建筑物1.50m;8、鋼梁間距應滿足外架的立桿跨距,拐角1050、正常部位不大于1500（落地腳手架也為1500）中心距以內(nèi)。第七章、普通懸挑扣件式鋼管腳手架搭設腳手架搭設必須嚴格執(zhí)行有關的腳手架安全技術規(guī)范，采用切實可靠的安全措施，以保證安全可靠施工；腳手架必須配合工程的施工進度進行搭設.腳手架一次搭設的高度不應超過相鄰連墻件以上二步.對腳手架每一次搭設高度進行限制，是為了保證腳手架搭設中的穩(wěn)定性；腳手架按逐排、逐跨、逐步地進行搭設；搭設順序為：擺放縱向掃地桿→逐根樹立柱→橫向掃地桿→安裝第一步，縱向水平桿和橫向水平桿→安裝第二步縱向水平桿和橫向水平桿→架設臨時拋撐（上端與第二步縱向水平桿扣緊，在設立二道連墻桿后可拆除）.安裝第三第四步縱向水平桿和橫向水平桿；設立連墻桿→接立桿→加設剪刀撐，鋪竹笆片→安裝護身欄桿和踢腳板→立掛安全網(wǎng)。1、擺放掃地桿，豎立桿。①、根據(jù)腳手架的寬度擺放縱向掃地桿，然后將各立桿底部按規(guī)定跨距和縱向掃地桿用直角扣件固定，并安裝好橫向掃地桿；②、立桿要先豎里排立桿，后豎外排立桿；先豎兩端立桿，后豎中間各立桿，每根立桿先套入焊好的工字鋼上的鋼筋樁上，固定穩(wěn)妥后才干放手，依次進行操作。2、安裝縱向水平桿和橫向水平桿：①、縱向水平桿設立在立桿內(nèi)側(cè)，其長度不小于3跨.縱向水平桿接長采用對接扣件連接，交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿接頭不宜設立在同步或同跨內(nèi)，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應小于50㎝，各接頭中心至最近主節(jié)點地距離不大于縱距的1/3。②、縱向水平桿的各主節(jié)點處采用直角扣件固定在立桿上。③、橫向水平桿在各個節(jié)點處必須設立并采用直角扣件固定在立桿上，且橫向水平桿外端伸出縱向水平桿外不應小于15㎝。④、竹笆腳手板應按其主竹筋垂直于縱向水平桿方向鋪設，且采用對接平鋪，四個角應用16＃鐵絲，牢固地幫扎在縱向水平桿上，無空頭現(xiàn)象。⑤、竹笆腳手板從懸挑架的第一步開始鋪設,每挑所有鋪設。3、接立桿：①、每根立桿垂直穩(wěn)放在墊板上.②、腳手架里立桿距離墻體凈距為300,用防墜安全網(wǎng)進行三步一隔離。③、腳手架必須設立縱、橫向掃地桿.縱向掃地桿采用直角扣件固定在離墊板不大于20㎝處的立桿上.橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。當立桿基礎不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延伸長兩跨與立桿固定，高低差不小于1m.靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不小于50㎝。④、立桿必須用連墻件與建筑物可靠連接。4、立桿接長除頂層頂步可采用搭接外，其余各層各步接頭必須用對接扣件連接、對接、搭接均須符合下列規(guī)定： 立桿上的對接扣件交錯布置，兩根相鄰立桿的接頭互相錯開，不設立在同步內(nèi)，同步內(nèi)隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不小于1.50m，各接頭中心至主節(jié)點的距離不大于步距的1/3。第八章、連墻件在建筑結構混凝土框架梁預埋40*40*4扁鋼鉆好螺栓洞彎入混凝土梁埋入混凝土中20cm，用40×40角鐵與架體立桿上的大橫桿扣件連接，。1、連墻件數(shù)量的設立，豎向間距為樓層高度，橫向間距為立桿3跨，最大橫向間距不超過4.5m。2、連墻體的布置(1)宜靠近主節(jié)點設立，偏離主節(jié)點的距離不應大于30㎝。(2)應從第二樓層處開始設立。 (3)宜設在腳手架縱向、豎向立桿交叉處(4)宜優(yōu)先采用菱形布置（即上下層連墻件互相錯開，呈梅花狀布置），也可采用方形，矩形布置。(5)連墻件中的連墻桿宜水平設立，當不能水平設立時與腳手架連接的一端，應外向下斜連接，不宜外向上斜連接。第九章、設剪刀撐1、每道剪刀撐跨越立桿的根數(shù)為4-6根之間，且寬度不大于6m,中間各道剪刀撐應等距離連續(xù)設立。斜桿與水平桿的傾角宜在450-600之間。2、剪刀撐斜桿的搭接長度不應小于1m,至少用3個旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件蓋板邊沿至桿端地距離不少于10㎝。3、剪刀撐應使用轉(zhuǎn)向扣件固定在與之相交的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件的中心線至主節(jié)點的距離不宜大于15㎝。4、剪刀撐的設立按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全規(guī)程》6、6條執(zhí)行。第十章、竹腳手片鋪設竹笆片應鋪滿、鋪穩(wěn)，離開外墻裝飾面300mm竹笆片應設立在三根橫向水平桿上。竹笆片的鋪設可對接平鋪，也可搭接鋪設，搭接時接頭必須支在橫向水平桿上，并用16#扎絲扎實。每層端部竹笆片探頭長度取150mm，竹笆片長兩端應與支承桿可靠固定。第十一章、安全網(wǎng)、擋腳板腳手架外側(cè)必須用建設主管部門認證合格的阻燃密目式安全網(wǎng)封閉。本工地采用泰州市新安網(wǎng)業(yè)有限公司生產(chǎn)的新安牌安全網(wǎng)。立網(wǎng)應與腳手架的立桿、橫桿應用18#鉛絲張弛嚴密綁扎牢固。擋腳板用18厚多層板高度不小于20公分,必須整體連接并固定牢固,外側(cè)刷黃黑二種警示油漆。笫十二章、腳手架封頂1、腳手架封頂時，為保證施工的安全，其構造上應滿足以下規(guī)定：平屋面架體必須超過女兒墻頂1m，對于斜屋面架體必須超過檐口1.5m,，腳手架最上一排連墻件以上的架體高度應不大于2步。2、屋頂挑檐部位腳手架?？捎眯睏U將腳手架挑出，規(guī)定如下：(1)、挑出部分的高度不得超過兩步，寬度不超過1.5m;(2)、斜桿應在每根立桿上挑出，與水平面的夾角不得小于60°,斜桿的兩端均交于腳手架的主節(jié)點處；(3)、斜桿間的距離不得大于1.5m;(4)、腳手架挑出部分最外排立桿與原腳手架的兩排立桿，至少設立3道平行的縱向水平桿.第十三章、扣件安裝注意事項 1、扣件規(guī)格必須與鋼管規(guī)格相同； 2、對接扣件的開口應朝上或朝內(nèi)； 3、連接縱向（或橫向）水平桿與立桿的直角扣件，其開口要朝上，以防止扣件螺栓滑絲時水平桿脫落；4、各桿件端頭伸出扣件蓋板邊沿的長度不應小于10㎝； 5、扣件螺栓擰緊力矩應不小于40N·m,不大于65N·m.第十四章、腳手架搭設質(zhì)量和安全規(guī)定 腳手架的搭設應將質(zhì)量規(guī)定和安全規(guī)定有機地統(tǒng)一起來，保證搭設過程以及以后的使用和拆除過程的安全與合用。(一)、搭設前的準備工作 1、搭設前，施工負責人應按腳手架搭設方案及相關規(guī)范的規(guī)定，對架子工進行安全技術交底，交底雙方履行簽字手續(xù)； 2、熟悉圖紙和施工現(xiàn)場，掌握建筑平面和立面的構造特點，環(huán)境條件； 3、材料準備.對進場的鋼管、扣件、腳手片、安全網(wǎng)等進行檢查驗收；4、搭設場地準備.根據(jù)腳手架搭設高、建筑物平面圖布置,按方案的規(guī)定定位；5、架子工應持有效的特種作業(yè)人員操作證和健康證明方可上崗作業(yè)，必須戴好安全帽、佩安全帶、必須穿防滑鞋，嚴禁穿皮鞋等硬底易滑的鞋子登高作業(yè).操作工具及小零件要放在工具袋內(nèi)，扎緊衣袖口，領口以及褲腿口，以防鉤掛發(fā)生危險。 (二)、搭設過程中的質(zhì)量和安全規(guī)定1、扣件式雙排鋼管腳手架搭設一般順序是：豎立桿并同時按掃地桿→搭設水平桿→設立臨時拋撐→設連墻件和剪刀撐→鋪竹笆片→搭踢腳桿和防護欄桿→掛安全網(wǎng)。2、嚴禁使用不同直徑鋼管材料混搭腳手架；3、腳手架必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不應超過相鄰連墻件以上二步，保證搭設過程中的穩(wěn)定性；4、腳手架搭設中累計誤差超過允許偏差，須經(jīng)糾正，每搭完一步腳手架后，按規(guī)定校正步距、縱距、橫距及立桿的垂直度；立桿的垂直度偏差應不大于架高的1/300，并同時控制其絕對偏差值不大于7.5㎝。同一排大橫桿的水平偏差值不大于該列腳手架總長度的1/250，且不大于5㎝；5、當有六級及六級以上大風和霧、雨或雪天氣時，應停止腳手架搭設作業(yè)，雨、雪后上架作業(yè)應注意防滑，并采用防滑措施。 6、腳手架應從一個角部開始并向兩邊延伸交圈搭設；剪刀撐及連墻件隨錯開的架子一起及時設立。 7、工人在架子上進行搭設時，作業(yè)面上宜鋪設不定數(shù)量的腳手板并臨時固定；工人必須戴安全帽和佩安全帶；不得單人進行裝設較重桿件（如豎立桿、接大橫桿等）、和其它宜發(fā)生失衡、脫手、碰撞、滑跌等不安全的作業(yè)。8、在搭設中不得隨意改變構架設計、減少桿配件設立和對架體立桿縱橫距及步距作大于5㎝的構架尺寸放大。9、每步架體竹笆腳手板下應等間距設立間距不大于40㎝的中間縱向水平墊桿，并用直角扣件間隔固定在橫向水平桿上。第十五章、腳手架的檢查與驗收1.腳手架的構配件質(zhì)量必須按照規(guī)范（JGJ—130）中，第3.1.1~3.4.1條規(guī)定規(guī)定進行檢查合格后方可使用；2.腳手架應按以下規(guī)定進行檢查合格后方可投入使用和繼續(xù)使用：2.1.基礎竣工后或腳手架搭設前；2.2.作業(yè)層上施加荷載前；2.3.每搭設3步高度后；2.4.達成設計搭設高度后；2.5.在遭受暴風、暴雨、大雪等因素作用后；2.6.停用超過1個月。2.7.建立檢查、驗收記錄制度并備案保存。3、檢查驗收應符合下列規(guī)定：3.1桿件的設立和連接，連墻件高度是否符合規(guī)定；3.2地基是否積水，底座是否松動，立桿是否懸空；3.3扣件螺栓是否松動；3.4安全防護措施是否符合規(guī)定；3.5是否超載。笫十六章、腳手架的使用規(guī)定1.在腳手板上堆放的砌塊、砂漿和容器總重量不得大于1.5kN/㎡；使用人力在架子上搬用、和安裝的構件自重不得大于2.5KN/㎡。2.不得將模板支撐、泵送混凝土輸送管等固定在腳手架上；3.在作業(yè)中，嚴禁隨意拆除腳手架的基本構架桿件，整體性桿件、連接緊固件和連墻件；4.工人在架子上作業(yè)時，應注意自我安全保護和別人的安全，避免發(fā)生碰撞、閃失和落物，嚴禁在腳手架上嬉鬧、和坐在欄桿上等不安全處休息。5.在每步架的作業(yè)完畢后，必須將架上剩余物品移至上（下）步架或室內(nèi)；每日收工前應清理架面。6.嚴禁在腳手架基礎及其鄰近處進行挖掘作業(yè)。7.在腳手架上進行電、氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看守。笫十七章、腳手架拆除1、外架拆除前應由單位原工程負責人召集有關人員對架子工程進行全面檢查與簽證確認，建筑物施工完畢，且不需要使用時，腳手架方可拆除。 2、拆除腳手架應設立警戒，張掛醒目的警戒標志，嚴禁非操作人員通行和地面施工人員通行，并有專人負責警戒。3、拆除外腳手架前應將通道口上的存留材料雜物清除，按自上而下先裝后拆，后裝先拆的順序。 4、拆除順序為：安全網(wǎng)→踢腳桿→防護欄桿→剪刀撐→腳手片→擱柵桿→連墻件→大橫桿→小橫桿→立桿，自上而下拆除，一步一清，不得采用踏步式拆除，不準上、下同時作業(yè)。5、長立桿、斜桿的拆除應由二人配合進行，不宜單獨作業(yè)，下班時應檢查是否牢固，必要時應加設臨時固定支撐，防止意外。6、如遇強風、雨、雪等氣候，不能進行外架拆除。7、拆卸的鋼管與扣件應分類堆放，嚴禁高空拋擲。8、運送至地面的鋼管與扣件運到地面時應及時按品種規(guī)格堆放整齊。笫十八章、落地鋼管腳手架計算書一、參數(shù)信息:1.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為16.8m，立桿采用單立管；搭設尺寸為：立桿的橫距為1.05m，立桿的縱距為1.5m，大小橫桿的步距為1.8m；內(nèi)排架距離墻長度為0.30m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為2根；采用的鋼管類型為Φ48×3.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)為1.00；連墻件采用兩步三跨，豎向間距3.6m，水平間距4.5m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數(shù)施工均布活荷載標準值:2.000kN/m2；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數(shù):2層；3.風荷載參數(shù)本工程地處江蘇昆山式，基本風壓0.4kN/m2；風荷載高度變化系數(shù)μz為1.00，風荷載體型系數(shù)μs為1.13；腳手架計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(wǎng)(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(kN/m):0.038；腳手板鋪設總層數(shù):9；5.地基參數(shù)地基土類型:素填土；地基承載力標準值(kPa):120.00；立桿基礎底面面積(m2):0.20；地基承載力調(diào)整系數(shù):1.00。二、大橫桿的計算:按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2023）第5.2.4條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038kN/m；腳手板的自重標準值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m；活荷載標準值:Q=2×1.05/(2+1)=0.7kN/m；靜荷載的設計值:q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172kN/m；活荷載的設計值:q2=1.4×0.7=0.98kN/m；圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦?跨中最大彎距為M1max=0.08×0.172×1.52+0.10×0.98×1.52=0.251kN.m；支座最大彎距計算公式如下:支座最大彎距為M2max=-0.10×0.172×1.52-0.117×0.98×1.52=-0.297kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：σ=Max(0.251×106,0.297×106)/5080=58.465N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為σ=58.465N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：其中：靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m；活荷載標準值:q2=Q=0.7kN/m；最大撓度計算值為：ν=0.677×0.143×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.7×15004/(100×2.06×105×121900)=1.593mm；大橫桿的最大撓度1.593mm小于大橫桿的最大允許撓度1500/150mm與10mm，滿足規(guī)定！三、小橫桿的計算:根據(jù)JGJ130-2023第5.2.4條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0.038×1.5=0.058kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158kN；活荷載標準值：Q=2×1.05×1.5/(2+1)=1.050kN；集中荷載的設計值:P=1.2×(0.058+0.158)+1.4×1.05=1.728kN；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分派的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=1.2×0.038×1.052/8=0.006kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=1.728×1.05/3=0.605kN.m；最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.611kN.m；最大應力計算值σ=M/W=0.611×106/5080=120.313N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力σ=120.313N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值205N/mm2，滿足規(guī)定！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分派的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:νqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900)=0.024mm；大橫桿傳遞荷載P=p1+p2+Q=0.058+0.158+1.05=1.265kN；集中荷載標準值最不利分派引起的最大撓度計算公式如下:νpmax=1265.1×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×121900)=2.07mm；最大撓度和ν=νqmax+νpmax=0.024+2.07=2.094mm；小橫桿的最大撓度為2.094mm小于小橫桿的最大允許撓度1050/150=7與10mm,滿足規(guī)定！四、扣件抗滑力的計算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)1.00，該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值:P1=0.038×1.5×2/2=0.058kN；小橫桿的自重標準值:P2=0.038×1.05/2=0.02kN；腳手板的自重標準值:P3=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN；活荷載標準值:Q=2×1.05×1.5/2=1.575kN；荷載的設計值:R=1.2×(0.058+0.02+0.236)+1.4×1.575=2.582kN；R<8.00kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足規(guī)定!五、腳手架立桿荷載計算:作用于腳手架的荷載涉及靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值涉及以下內(nèi)容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/mNG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×16.85=2.642kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2NG2=0.3×9×1.5×(1.05+0.3)/2=2.734kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/mNG3=0.15×9×1.5/2=1.012kN；(4)吊掛的安全設施荷載，涉及安全網(wǎng)；0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×16.85=0.126kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.515kN；活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ=2×1.05×1.5×2/2=3.15kN；風荷載標準值按照以下公式計算其中Wo--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2023)的規(guī)定采用：Wo=0.4kN/m2；Uz--風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2023)的規(guī)定采用：Uz=1；Us--風荷載體型系數(shù)：取值為1.13；經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk=0.7×0.4×1×1.13=0.316kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.515+1.4×3.15=12.228kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×6.515+0.85×1.4×3.15=11.566kN；風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW為Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.316×1.5×1.82/10=0.183kN.m；六、立桿的穩(wěn)定性計算:不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值：N=12.228kN；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：k=1.155；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：μ=1.5；計算長度,由公式lo=k×μ×h擬定：l0=3.118m；長細比Lo/i=197；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的計算結果查表得到：φ=0.186；立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；σ=12228/(0.186×489)=134.438N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=134.438N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N=11.566kN；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：k=1.155；計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：μ=1.5；計算長度,由公式l0=kuh擬定：l0=3.118m；長細比:L0/i=197；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的結果查表得到：φ=0.186立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；σ=11566.146/(0.186×489)+182986.776/5080=163.186N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=163.186N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！七、最大搭設高度的計算:按《規(guī)范》5.3.6條不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力NG2K(kN)計算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=3.873kN；活荷載標準值：NQ=3.15kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gk=0.125kN/m；Hs=[0.186×4.89×10-4×205×103-(1.2×3.873+1.4×3.15)]/(1.2×0.125)=64.025m；按《規(guī)范》5.3.6條腳手架搭設高度Hs等于或大于26米，按照下式調(diào)整且不超過50米：[H]=64.025/(1+0.001×64.025)=60.173m；[H]=60.173和50比較取較小值。經(jīng)計算得到，腳手架搭設高度限值[H]=50m。腳手架單立桿搭設高度為16.85m，小于[H]，滿足規(guī)定！按《規(guī)范》5.3.6條考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算：構配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力NG2K(kN)計算公式為：NG2K=NG2+NG3+NG4=3.873kN；活荷載標準值：NQ=3.15kN；每米立桿承受的結構自重標準值：Gk=0.125kN/m；計算立桿段由風荷載標準值產(chǎn)生的彎矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.183/(1.4×0.85)=0.154kN.m；Hs=(0.186×4.89×10-4×205×103-(1.2×3.873+0.85×1.4×(3.15+0.186×4.89×100×0.154/5.08)))/(1.2×0.125)=46.566m；按《規(guī)范》5.3.6條腳手架搭設高度Hs等于或大于26米，按照下式調(diào)整且不超過50米：[H]=46.566/(1+0.001×46.566)=44.494m；[H]=44.494和50比較取較小值。經(jīng)計算得到，腳手架搭設高度限值[H]=44.494m。腳手架單立桿搭設高度為16.85m，小于[H]，滿足規(guī)定！八、連墻件的穩(wěn)定性計算:連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw+N0風荷載標準值Wk=0.316kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積Aw=16.2m2；按《規(guī)范》5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN),N0=5.000kN；風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4×Wk×Aw=7.176kN；連墻件的軸向力設計值Nl=Nlw+N0=12.176kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=φ·A·[f]其中φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；由長細比l/i=300/15.8的結果查表得到φ=0.949，l為內(nèi)排架距離墻的長度；又：A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為Nf=0.949×4.89×10-4×205×103=95.133kN；Nl=12.176<Nf=95.133,連墻件的設計計算滿足規(guī)定！連墻件采用角鐵與墻體連接。由以上計算得到Nl=12.176小于雙扣件的抗滑力16kN，滿足規(guī)定！連墻件扣件連接示意圖九、立桿的地基承載力計算:立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的規(guī)定p≤fg地基承載力設計值:fg=fgk×kc=120kPa；其中，地基承載力標準值：fgk=120kPa；腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc=1；立桿基礎底面的平均壓力：p=N/A=61.138kPa；其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值：N=12.228kN；基礎底面面積：A=0.2m2。p=61.138≤fg=120kPa。地基承載力滿足規(guī)定！計算依據(jù)：1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-20232、《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-20233、《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-20234、《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-2023笫十九章:普通型鋼懸挑腳手架計算書1.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為19.6m，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為1.5m，立桿的橫距為1.05m，立桿的步距為1.8m；內(nèi)排架距離墻長度為0.30m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為2根；采用的鋼管類型為Φ48×3.5；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)1.00；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距3.6m，水平間距3m，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；2.活荷載參數(shù)施工均布荷載(kN/m2):2.000；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數(shù):2層；3.風荷載參數(shù)本工程地處江蘇昆山市，查荷載規(guī)范基本風壓為0.450kN/m2，風荷載高度變化系數(shù)μz為1.000，風荷載體型系數(shù)μs為1.128；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(wǎng)自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數(shù):10層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用18號槽鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.5m，建筑物內(nèi)錨固段長度2.3m。與樓板連接的螺栓直徑(mm):20.00；樓板混凝土標號:C30；6.拉繩與支桿參數(shù)懸挑水平鋼梁上面采用鋼絲繩、下面采用支桿與建筑物聯(lián)結。鋼絲繩安全系數(shù)取:6.000；鋼絲繩與墻支點距離為(m):3.000；支桿與墻支點距離為(m):3.000；最里面支點距離建筑物1.2m,支桿采用10號槽鋼。二、大橫桿的計算:按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2023)第5.2.4條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.038kN/m；腳手板的自重標準值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m；活荷載標準值:Q=2×1.05/(2+1)=0.7kN/m；靜荷載的設計值:q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172kN/m；活荷載的設計值:q2=1.4×0.7=0.98kN/m；圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦?跨中最大彎距為M1max=0.08×0.172×1.52+0.10×0.98×1.52=0.251kN.m；支座最大彎距計算公式如下:支座最大彎距為M2max=-0.10×0.172×1.52-0.117×0.98×1.52=-0.297kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：σ=Max(0.251×106,0.297×106)/5080=58.465N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為σ=58.465N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：其中：靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m；活荷載標準值:q2=Q=0.7kN/m；最大撓度計算值為：ν=0.677×0.143×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.7×15004/(100×2.06×105×121900)=1.593mm；大橫桿的最大撓度1.593mm小于大橫桿的最大允許撓度1500/150mm與10mm，滿足規(guī)定！三、小橫桿的計算:根據(jù)JGJ130-2023第5.2.4條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0.038×1.5=0.058kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158kN；活荷載標準值：Q=2×1.05×1.5/(2+1)=1.050kN；集中荷載的設計值:P=1.2×(0.058+0.158)+1.4×1.05=1.728kN；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分派的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=1.2×0.038×1.052/8=0.006kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=1.728×1.05/3=0.605kN.m；最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.611kN.m；最大應力計算值σ=M/W=0.611×106/5080=120.313N/mm2；小橫桿的最大彎曲應力σ=120.313N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設計值205N/mm2，滿足規(guī)定！3.撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分派的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:νqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900)=0.024mm；大橫桿傳遞荷載P=p1+p2+Q=0.058+0.158+1.05=1.265kN；集中荷載標準值最不利分派引起的最大撓度計算公式如下:νpmax=1265.1×1050×(3×10502-4×10502/9)/(72×2.06×105×121900)=2.07mm；最大撓度和ν=νqmax+νpmax=0.024+2.07=2.094mm；小橫桿的最大撓度為2.094mm小于小橫桿的最大允許撓度1050/150=7與10mm,滿足規(guī)定！四、扣件抗滑力的計算:按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)1.00，該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；大橫桿的自重標準值:P1=0.038×1.5×2/2=0.058kN；小橫桿的自重標準值:P2=0.038×1.05/2=0.02kN；腳手板的自重標準值:P3=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN；活荷載標準值:Q=2×1.05×1.5/2=1.575kN；荷載的設計值:R=1.2×(0.058+0.02+0.236)+1.4×1.575=2.582kN；R<8.00kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足規(guī)定!五、腳手架立桿荷載的計算:作用于腳手架的荷載涉及靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值涉及以下內(nèi)容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值，為0.1248kN/mNG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×19.60=3.073kN；(2)腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2NG2=0.3×10×1.5×(1.05+0.3)/2=3.038kN；(3)欄桿與擋腳手板自重標準值；采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/mNG3=0.15×10×1.5/2=1.125kN；(4)吊掛的安全設施荷載，涉及安全網(wǎng)；0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×19.6=0.147kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.383kN；活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ=2×1.05×1.5×2/2=3.15kN；風荷載標準值按照以下公式計算其中Wo--基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2023)的規(guī)定采用：Wo=0.45kN/m2；Uz--風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2023)的規(guī)定采用：Uz=1；Us--風荷載體型系數(shù)：取值為1.128；經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk=0.7×0.45×1×1.128=0.355kN/m2；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×7.383+1.4×3.15=13.269kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×7.383+0.85×1.4×3.15=12.608kN；風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW為Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.355×1.5×1.82/10=0.205kN.m；六、立桿的穩(wěn)定性計算:不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為：立桿的軸向壓力設計值：N=13.269kN；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：k=1.155；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：μ=1.5；計算長度,由公式lo=k×μ×h擬定：l0=3.118m；長細比Lo/i=197；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的計算結果查表得到：φ=0.186；立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；σ=13269/(0.186×489)=145.891N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=145.891N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式立桿的軸心壓力設計值：N=12.608kN；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i=1.58cm；計算長度附加系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：k=1.155；計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：μ=1.5；計算長度,由公式l0=kuh擬定：l0=3.118m；長細比:L0/i=197；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比lo/i的結果查表得到：φ=0.186立桿凈截面面積：A=4.89cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；σ=12607.836/(0.186×489)+205495.769/5080=179.07N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算σ=179.07N/mm2小于立桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！七、連墻件的計算:連墻件的軸向力設計值應按照下式計算：Nl=Nlw+N0風荷載標準值Wk=0.355kN/m2；每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積Aw=10.8m2；按《規(guī)范》5.4.1條連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN),N0=5.000kN；風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，按照下式計算：Nlw=1.4×Wk×Aw=5.372kN；連墻件的軸向力設計值Nl=Nlw+N0=10.372kN；連墻件承載力設計值按下式計算：Nf=φ·A·[f]其中φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；由長細比l/i=300/15.8的結果查表得到φ=0.949，l為內(nèi)排架距離墻的長度；又：A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；連墻件軸向承載力設計值為Nf=0.949×4.89×10-4×205×103=95.133kN；Nl=10.372<Nf=95.133,連墻件的設計計算滿足規(guī)定！連墻件采用角鐵與墻體連接。由以上計算得到Nl=10.372小于雙扣件的抗滑力16kN，滿足規(guī)定！連墻件角鐵連接示意圖八、懸挑梁的受力計算:懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。懸臂部分受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本方案中，腳手架排距為1050mm，內(nèi)排腳手架距離墻體300mm，支拉斜桿的支點距離墻體為1200mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=1369.9cm4，截面抵抗矩W=152.2cm3，截面積A=29.29cm2。受腳手架集中荷載N=1.2×7.383+1.4×3.15=13.269kN；水平鋼梁自重荷載q=1.2×29.29×0.0001×78.5=0.276kN/m；懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖通過連續(xù)梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為：R[1]=17.929kN；R[2]=9.64kN；R[3]=0.018kN。最大彎矩Mmax=2.005kN.m；最大應力σ=M/1.05W+N/A=2.005×106/(1.05×152200)+13.269×103/2929=17.077N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值17.077N/mm2小于水平支撐梁的抗壓強度設計值215N/mm2,滿足規(guī)定！九、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算:水平鋼梁采用18號槽鋼,計算公式如下其中φb--均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算：φb=570×10.5×70×235/(1200×180×235)=1.94由于φb大于0.6，查《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2023)附表B，得到φb值為0.925。通過計算得到最大應力σ=2.005×106/(0.925×152200)=14.248N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算σ=14.248小于[f]=215N/mm2,滿足規(guī)定!十、拉繩與支桿的受力計算:水平鋼梁的軸力RAH和鋼拉繩的軸力RUi、支桿的軸力RDi按照下面計算其中RUicosθi為鋼繩的拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力；RDicosθi為支桿的頂力對水平桿產(chǎn)生的軸拉力。當RAH>0時，水平鋼梁受壓；當RAH<0時，水平鋼梁受拉；當RAH=0時，水平鋼梁不受力。各支點的支撐力RCi=RUisinθi+RDisinαi且有RUicosθi=RDicosαi可以得到按照以上公式計算得到由左至右各桿件力分別為：RU1=9.655kN；RD1=9.655kN。十一、拉繩與支桿的強度計算:鋼絲拉繩(支桿)的內(nèi)力計算：鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU與支桿的軸力RD均取最大值進行計算，分別為RU=9.655kNRD=9.655kN選擇6×19鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa，直徑14mm。其中[Fg]--鋼絲繩的允許拉力(kN)；Fg--鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得Fg＝123KN；α--鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；K--鋼絲繩使用安全系數(shù)。K＝6。得到：[Fg]=17.425KN>Ru＝9.655KN。經(jīng)計算，選此型號鋼絲繩可以滿足規(guī)定。下面壓桿以10號槽鋼計算，斜壓桿的允許壓力按照下式計算：其中N--受壓斜桿的軸心壓力設計值，N=9.655kN；φ--軸心受壓斜桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l/i查表得到φ=0.716；i--計算受壓斜桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=3.95cm；l--受最大壓力斜桿計算長度，l=3.231m；A--受壓斜桿凈截面面積，A=12.74cm2；σ--受壓斜桿受壓應力計算值，經(jīng)計算得到結果是10.585N/mm2；[f]--受壓斜桿抗壓強度設計值，f=215N/mm2；受壓斜桿的穩(wěn)定性計算σ<[f]，滿足規(guī)定!鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環(huán)的拉力N，為N=RU=9.655kN鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)的強度計算公式為其中[f]為拉環(huán)受力的單肢抗剪強度，取[f]=50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)最小直徑D=(9655×4/3.142×50)1/2=16mm；斜撐支桿的焊縫計算：斜撐支桿采用焊接方式與墻體預埋件連接，對接焊縫強度計算公式如下其中N為斜撐支桿的軸向力，N=9.655kN；lw為斜撐支桿件的周長，取381.4mm；t為斜撐支桿焊縫的厚度，t=5.3mm；ft或fc為對接焊縫的抗拉或抗壓強度，取185N/mm2；通過計算得到焊縫最大應力σ=9655.178/(381.4×5.3)=4.776N/mm2。對接焊縫的最大應力4.776N/mm2小于185N/mm2，滿足規(guī)定!十二、錨固段與樓板連接的計算:1.水平鋼梁與樓板壓點假如采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R=0.018kN；水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為:其中[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照《混凝土結構設計規(guī)范》10.9.8條[f]=50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑D=[17.708×4/(3.142×50×2)]1/2=0.475mm；水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側(cè)30cm以上錨固長度。2.水平鋼梁與樓板壓點假如采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式:其中N--錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=0.018kN；d--樓板螺栓的直徑，d=20mm；[fb]--樓板螺栓與混凝土的允許粘接強度，計算中取1.43N/mm2；[f]--鋼材強度設計值,取215N/mm2；h--樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度，通過計算得到h要大于17.708/(3.142×20×1.43)=0.197mm。螺栓所能承受的最大拉力F=1/4×3.14×202×215×10-3=67.51kN螺栓的軸向拉力N=0.018kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=67.51kN，滿足規(guī)定！3.水平鋼梁與樓板壓點假如采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式:其中N--錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向壓力，N=9.64kN；d--樓板螺栓的直徑，d=20mm；b--樓板內(nèi)的螺栓錨板邊長，b=5×d=100mm；fcc--混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=14.3N/mm2；通過計算得到公式右邊等于138.51kN，大于錨固力N=9.64kN，樓板混凝土局部承壓計算滿足規(guī)定!笫二十章:人貨梯口防護棚計算書編制依據(jù)：《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》JGJ80-91、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2023。由于防護棚有雙層防護，故只按照承載能力極限狀態(tài)設計，不考慮正常使用極限狀態(tài)。計算書中規(guī)定防護棚開間方向為橫向，進深方向為縱向，簡圖如下：第二十一章:普通型鋼懸挑轉(zhuǎn)角.陽臺腳手架計算書 一、參數(shù)信息:1.腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設高度為19.6米，立桿采用單立桿；搭設尺寸為：立桿的縱距為1.5米，立桿的橫距為1.05米，立桿的步距為1.8米；內(nèi)排架距離墻長度為0.30米；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為2根；腳手架沿墻縱向長度為45米；采用的鋼管類型為Φ48×3.0；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)0.80；連墻件布置取兩步三跨，豎向間距3.6米，水平間距4.5米，采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件連接；2.活荷載參數(shù)施工均布荷載(kN/m2):2.000；腳手架用途:裝修腳手架；同時施工層數(shù):2層；3.風荷載參數(shù)本工程地處江蘇省昆山市，查荷載規(guī)范基本風壓為0.450，風荷載高度變化系數(shù)μz為0.740，風荷載體型系數(shù)μs為0.645；計算中考慮風荷載作用；4.靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結構自重荷載標準值(kN/m2):0.1248；腳手板自重標準值(kN/m2):0.300；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0.150；安全設施與安全網(wǎng)自重標準值(kN/m2):0.005；腳手板鋪設層數(shù):6層；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；5.水平懸挑支撐梁懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度1.5米，建筑物內(nèi)錨固段長度2.5米。與樓板連接的預埋園鋼直徑(mm):18.00；樓板混凝土標號:C30；6.拉繩與支桿參數(shù)支撐數(shù)量為:1；支桿與墻支點距離為(m):3.000；最里面支點距離建筑物1.2m,支桿采用12.6號槽鋼。二、大橫桿的計算:按照《扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2023)第5.2.4條規(guī)定，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值:P1=0.033kN/m；腳手板的自重標準值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m；活荷載標準值:Q=2×1.05/(2+1)=0.7kN/m；靜荷載的設計值:q1=1.2×0.033+1.2×0.105=0.166kN/m；活荷載的設計值:q2=1.4×0.7=0.98kN/m；圖1大橫桿設計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)圖2大橫桿設計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦?跨中最大彎距為M1max=0.08×0.166×1.52+0.10×0.98×1.52=0.25kN.m；支座最大彎距計算公式如下:支座最大彎距為M2max=-0.10×0.166×1.52-0.117×0.98×1.52=-0.295kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：σ=Max(0.25×106,0.295×106)/4490=65.702N/mm2；大橫桿的最大彎曲應力為σ=65.702N/mm2小于大橫桿的抗壓強度設計值[f]=205N/mm2，滿足規(guī)定！3.撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：其中：靜荷載標準值:q1=P1+P2=0.033+0.105=0.138kN/m；活荷載標準值:q2=Q=0.7kN/m；最大撓度計算值為：V=0.677×0.138×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.7×15004/(100×2.06×105×107800)=1.793mm；大橫桿的最大撓度1.793mm小于大橫桿的最大允許撓度1500/150mm與10mm，滿足規(guī)定！三、小橫桿的計算:根據(jù)JGJ130-2023第5.2.4條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值：p1=0.033×1.5=0.05kN；腳手板的自重標準值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158kN；活荷載標準值：Q=2×1.05×1.5/(2+1)=1.050kN；集中荷載的設計值:P=1.2×(0.05+0.158)+1.4×1.05=1.719kN；小橫桿計算簡圖2.強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分派的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax=1.2×0.033×1.052/8=0.006kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=1.719×1.05/3=0.602kN.m；最大彎矩M=Mqmax+Mpmax=0.607kN.m；最大應力計算