交叉口橋梁計(jì)算書(shū)

岸線生態(tài)綜合修復(fù)工程施工圖設(shè)計(jì)橋梁計(jì)算書(shū)(0.8)式計(jì)算得到的縱橋向分布寬度（a）有重疊時(shí)，a應(yīng)按以下公式計(jì)算，且應(yīng)同時(shí)考慮前后輪重： a=a1+2H+2lc+d (STYLEREF3\s0按以上方法計(jì)算得出各個(gè)橫向位置的車輪荷載縱橋向分布寬度a及橫橋向分布寬度b后，即可得出MIDAS中的比例系數(shù)（b/a）：MIDAS中比例系數(shù)的定義6.2橫向框架驗(yàn)算（1）平面桿系模型共計(jì)52個(gè)節(jié)點(diǎn)50個(gè)單元，立體模型詳見(jiàn)下圖：（2）鋼筋布置：1米橋面板頂板頂緣配置單排10根直徑20的HRB400鋼筋，底緣配置10根直徑20的HRB400鋼筋。6.2.1正截面抗彎驗(yàn)算圖表SEQ圖表\*ARABIC1持久狀況正截面抗彎驗(yàn)算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第5.1.2-1條EQγ\s\do4(0)S≤R驗(yàn)算，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應(yīng)的組合設(shè)計(jì)最大值≤構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值，抗彎承載力安全系數(shù)1.33，滿足規(guī)范要求；6.2.2斜截面抗剪驗(yàn)算圖表SEQ圖表\*ARABIC1持久狀況斜截面抗剪驗(yàn)算（Z方向）包絡(luò)圖按照《橋規(guī)》第5.2.11或8.4.4條進(jìn)行抗剪截面驗(yàn)算，滿足規(guī)范要求；6.2.3裂縫寬度驗(yàn)算圖表SEQ圖表\*ARABIC1使用階段裂縫寬度驗(yàn)算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第6.4條驗(yàn)算：最大裂縫寬度為EQW\s\do4(fk)=0.131mm≤裂縫寬度允許值0.200mm，滿足規(guī)范要求；第七章橋墩驗(yàn)算7.1計(jì)算簡(jiǎn)述橋墩驗(yàn)算，對(duì)橋墩采用建立全橋模型進(jìn)行驗(yàn)算；7.2內(nèi)力效應(yīng)內(nèi)力作用豎向力包括：結(jié)構(gòu)自重、汽車荷載、人群荷載、支座沉降、整體升降溫、溫度梯度。水平力作用包括制動(dòng)力、離心力、風(fēng)力、支座摩阻力。支座摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值按《通用規(guī)范》第4.3.13條規(guī)定進(jìn)行計(jì)算：式中W——作用于活動(dòng)支座上由上部結(jié)構(gòu)重力產(chǎn)生的效應(yīng)；u——支座的摩阻系數(shù)，本工程取0.06。汽車荷載制動(dòng)力按《通用規(guī)范》第4.3.5條規(guī)定計(jì)算和分配，并應(yīng)按《通用規(guī)范》第4.3.1-5的規(guī)定，以使橋梁墩臺(tái)產(chǎn)生最不利縱向力的加載長(zhǎng)度進(jìn)行縱向折減。由于橋墩均為支座墩，因此，檢算橋墩時(shí)選取墩底截面作為計(jì)算截面。橋墩立柱按照偏心受壓構(gòu)件進(jìn)行計(jì)算。公路橋涵按照承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，考慮永久作用的設(shè)計(jì)值效應(yīng)與可變作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為：——在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)外的其他可變作用效應(yīng)的組合系數(shù)；γGi——第i個(gè)永久作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)，參見(jiàn)《通用規(guī)范JTGD60-2015》表4.1.5-2。γ0——結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，本工程設(shè)計(jì)安全等級(jí)為一級(jí)，重要性系數(shù)取1.1；Sud——承載能力極限狀態(tài)下作用基本組合的效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值；SGik、SGid——第i個(gè)永久作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計(jì)值；SG1k、SG1d——汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計(jì)值；γQj——在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）、風(fēng)荷載外的其他第j個(gè)可變作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)，取γQj=1.4；γQ1——汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）的分項(xiàng)系數(shù)，取γQ1=1.4；公路橋涵按照正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，根據(jù)不同的設(shè)計(jì)要求，采用以下兩種效應(yīng)組合：=1\*GB3①、作用效應(yīng)頻遇組合Ssd——作用頻遇組合效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值；——第j個(gè)可變作用效應(yīng)的頻遇值系數(shù)；——第j個(gè)可變作用效應(yīng)的頻遇值；=2\*GB3②、作用效應(yīng)準(zhǔn)永久組合——第j個(gè)可變作用效應(yīng)的頻遇值系數(shù)；——第j個(gè)可變作用效應(yīng)的頻遇值；Sld——作用頻遇組合效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值7.3橋墩驗(yàn)算模型建立如圖所示：模型離散圖墩柱截面鋼筋圖2號(hào)橋墩柱直徑1.8m，配置單排45根直徑28的HRB400鋼筋。1號(hào)橋墩柱直徑1.5m，配置單排40根直徑28的HRB400鋼筋。7.3.1正截面偏心受壓承載能力驗(yàn)算持久狀況正截面抗壓驗(yàn)算(RC柱)包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第5.1.5-1條公式EQγ\s\do4(0)S≤R驗(yàn)算，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應(yīng)的組合設(shè)計(jì)最大值≤構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值，滿足規(guī)范要求；7.3.2裂縫寬度驗(yàn)算使用階段裂縫寬度驗(yàn)算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第6.4條驗(yàn)算：最大裂縫寬度為EQW\s\do4(fk)=0.148mm≤裂縫寬度允許值0.200mm，滿足規(guī)范要求。第八章橋墩樁基驗(yàn)算8.1樁基驗(yàn)算簡(jiǎn)述8.1.1樁基強(qiáng)度驗(yàn)算簡(jiǎn)述沿周邊均勻配置縱向鋼筋的圓形截面鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件，其正截面抗壓承載力設(shè)計(jì)應(yīng)滿足《設(shè)計(jì)規(guī)范》第5.3.9條的規(guī)定：8.1.2樁基地基承載力驗(yàn)算簡(jiǎn)述端承樁基計(jì)算根據(jù)《地基規(guī)范》JTGD63-2007第5.3條規(guī)定進(jìn)行計(jì)算。當(dāng)支承在基巖上或嵌入基巖內(nèi)的鉆（挖）孔樁、沉樁的單樁軸向受壓承載力容許值[Ra]，可按下式計(jì)算：[Ra]——單樁軸向受壓承載力容許值（KN），樁身自重與置換土重的差值作為荷載考慮；c1——根據(jù)清孔情況、巖石破碎程度等因素而定的端阻發(fā)揮系數(shù)，按《地基規(guī)范》JTGD63-2007表5.3.4采用；Ap——樁端截面面積，對(duì)于擴(kuò)底樁，取擴(kuò)底截面面積；frk——樁端巖石飽和單軸抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（KPa）；c2i——根據(jù)清孔情況、巖石破碎程度等因素而定的第i層巖層的側(cè)阻發(fā)揮系數(shù)，按《地基規(guī)范》JTGD63-2007表5.3.4采用；u——各土層或各巖層部分的樁身周長(zhǎng)（m）；hi——樁嵌入各巖層部分的厚度（m），不包括強(qiáng)風(fēng)化層和全風(fēng)化層；m——巖層的層數(shù)，不包括強(qiáng)風(fēng)化層和全風(fēng)化層；——覆蓋層土的側(cè)阻力發(fā)揮系數(shù)，根據(jù)樁端frk確定；li——各土層的厚度；qik——樁側(cè)第i層土的的側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值（KN）；n——土層的層數(shù)，強(qiáng)風(fēng)化和全風(fēng)化巖層按土層考慮。摩擦樁基計(jì)算根據(jù)《地基規(guī)范》JTGD63-2007第5.3條規(guī)定進(jìn)行計(jì)算。根據(jù)《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》第5.3.3條，按摩擦樁設(shè)計(jì)的鉆孔灌注樁，其單樁軸向受壓承載力容許值[Ra]可按下列公式計(jì)算：樁基驗(yàn)算分兩種情況：即1.8m端承樁、2.0m端承樁。8.2樁基強(qiáng)度驗(yàn)算樁基鋼筋斷面圖1號(hào)橋墩樁截面直徑2.0m配筋1x45根Φ28的HRB400鋼筋。2號(hào)橋墩樁截面直徑1.8m配筋1x40根Φ28的HRB400鋼筋。（1）使用階段正截面偏心受壓承載能力驗(yàn)算持久狀況正截面抗壓驗(yàn)算(RC柱)包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第5.1.5-1條公式EQγ\s\do4(0)S≤R驗(yàn)算，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)*作用效應(yīng)的組合設(shè)計(jì)最大值≤構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值，滿足規(guī)范要求。（2）裂縫寬度驗(yàn)算使用階段裂縫寬度驗(yàn)算包絡(luò)圖結(jié)論：按照《橋規(guī)》第6.4條驗(yàn)算：最大裂縫寬度為EQW\s\do4(fk)=0.069mm≤裂縫寬度允許值0.200mm，滿足規(guī)范要求。8.3樁基地基承載力驗(yàn)算由全橋模型可知，標(biāo)準(zhǔn)組合下樁端反力如下圖所示：選取樁端最大反力進(jìn)行地基承載力驗(yàn)算如下：土層土層厚度摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值巖石飽和單軸抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值嵌巖段側(cè)阻力樁周土側(cè)阻力liqikfrkuc2hifrk0.5ζsuliqik(m)(kPa)(kPa)(kN)(kN)11.77000.00.028.013000.0135.936.8300.0115.4443090012580.90.0500.00.060.00.0樁周土總側(cè)阻力0.5ζsu∑liqik(kN)251.2嵌巖段總側(cè)阻力u∑c2hifrk(kN)12580.9樁端位于第7層土中嵌巖深度hfrk巖石風(fēng)化程度巖體完整程度230900中風(fēng)化破碎、極破碎總端阻力c1Apfrk