立筒倉群麥粉倉滑模及倉頂施工方案

目錄7494一、工程概況 九、應急處置措施為確保施工生產(chǎn)的順利進行，保證操作人員的生命安全和公司物資設備的安全，減少事故的發(fā)生，制定本計劃。1、事故應急領導小組事故應急領導小組及應急人員名單及聯(lián)系電話：組長項目經(jīng)理副組長項目執(zhí)行經(jīng)理項目安全負責人組員項目技術負責人項目生產(chǎn)負責人項目機電負責人項目質(zhì)量負責人項目物資負責人資料員2、應急領導小組職責：2.1領導職責1.負責協(xié)調(diào)指揮應急工作；2.負責應急工作的實施并聯(lián)系搶救患者，處理善后事宜；3.其它人員在組長領導下，履行應急職責。2.2應急救援領導小組職責1.項目經(jīng)理部調(diào)度室組織,安質(zhì)科、其它部室配合，每年組織全公司從事生產(chǎn)的員工進行一次應急計劃演練，要求能夠較熟練地掌握，并在事故搶救過程中準確采取應急措施；2.統(tǒng)一組織安排，緊急調(diào)用人員、車輛設備、物資，迅速開展搶險救援工作，力爭將損失降到最低程度；3.根據(jù)事故災害的具體情況，有危及周邊單位、居民戶和人員的險情時，應迅速有序組織人員和物資疏散；4.根據(jù)預案實施過程中發(fā)生的變化和問題，及時對預案提出調(diào)整、修訂和補充；5.配合上級相關部門進行事故調(diào)整救援工作；6.做好穩(wěn)定社會秩序和傷亡人員的善后及安撫工作。3、應急領導小組辦公地點事故應急辦公室設在項目經(jīng)理部綜合辦公室。電話：188011499914、事故應急救援器材、設備1.項目部現(xiàn)場需貯備一定數(shù)量的搶險救援物資。如：圓杉、上落鋼爬梯、Φ48鋼管及卡子、千斤頂、手動葫蘆、鐵鏟、鋤頭、砂箱、砂包、消防貯水池、滅火器、消防帶等消防器材、汽車（現(xiàn)場配備）、鋼絲繩、粗麻繩、電工鉗、絕緣手套、絕緣鞋、安全帽、安全帶、擔架、急救藥箱（常備感冒藥、止疼藥、食鹽、萬金油、繃帶、跌打藥、燙傷藥、酒精、止血貼、紗布、定位夾板等）等。2.以上物資由項目經(jīng)理負責協(xié)調(diào)，材料員負責組織購買、保養(yǎng)和貯備。應急救援裝備見下表：應急救援裝備表序號器材設備名稱用途數(shù)量單位1安全帽個人防護20頂2安全帶個人防護10條3監(jiān)測儀器應急監(jiān)測2臺4交通車輛應急運輸2輛5滅火器應急救火30個6急救藥箱應急救護2個7擔架轉(zhuǎn)運傷員2個8木方、腳手板臨時支護適量5、危險源辨識根據(jù)工程實際情況及本工程滑模施工方案,結(jié)合安全施工方面的法律法規(guī)，規(guī)章制度等方面的要求，本工程施工過程中主要安全危險源識別如下：5.1風險判定分類依據(jù)：借用LEC法對本項目滑模施工的安全風險進行評價。其基本標準如下：1.事故發(fā)生的可能性分值L分數(shù)值106310.50.20.1事故發(fā)生的可能性完全會被預料到相當可能可能,但不經(jīng)常完全意外很少可能可以設想但極少可能極不可能實際上不可能2.暴露于危險環(huán)境的頻繁程度分值E分數(shù)值1063210.5暴露于危險環(huán)境中的頻繁程度連續(xù)暴露每天工作時間內(nèi)暴露每周一次或偶然暴露每月暴露一次每年幾次暴露非常罕見的暴露3.事故造成的后果分值C分數(shù)值1004015731事故造成的后果10人以上死亡數(shù)人死亡1人死亡嚴重傷亡有傷殘輕傷,需救護4.危險性等級劃分標準危險性分值D》320》160-320》70-160》20-70〈20危險程度極度危險不能作業(yè)高度危險需要立即整改顯著危險需要整改比較危險需要注意稍有危險可以接受5.2本項目的主要安全風險及其危險系數(shù)針對滑模施工的特點，分析本項目的危險源及其各風險值、危險系數(shù)如下表：1.危險性分析表序號危險源名稱事故發(fā)生可能性分值暴露頻繁程度分值后果程度分值危險性分值1滑模平臺坍塌0.1101001002塔吊垮塌0.21040803觸電事故0.5107354平臺火災0.567215塔吊吊繩斷裂0.567216人員高空墜落0.2615187上下吊架摔傷163188塔吊制動器失靈0.56392.根據(jù)危險性數(shù)據(jù)表的結(jié)果，對照危險性等級劃分標準，安全風險最大的當數(shù)第1項：平臺垮塌，屬于高度危險，因為它涉及到不可避免的十人以上的死亡后果，且每日都處于暴露狀態(tài)，只能從設計、制作和安裝的角度充分保證平臺垮塌事故發(fā)生的幾率接近0，風險等級才可能降低。因此，平臺的整體安全將是施工需要首先保證的因素。3.第2項塔吊的安全屬于顯著危險，應該保證塔吊的整體性能完好，安裝質(zhì)量符合使用手冊的規(guī)定，使用中不違章，則可以將事故發(fā)生的幾率降至接近0，方能減小風險等級。4.第3～6項屬于比較危險，需要引起注意的風險。在施工中將嚴格操作規(guī)程防范。6、應急響應1.事故發(fā)生后，現(xiàn)場人員應積極采取自救措施，防止事故的擴大；2.安全事故發(fā)生后，事故發(fā)生地的項目部負責人和施工管理人員，必須嚴格保護好現(xiàn)場，并迅速采取必要措施搶救人員和財產(chǎn)；3.工程施工現(xiàn)場管理和作業(yè)人員及其他在場的所有人員都有參加有組織的安全事故搶險救援工作的義務；4.因搶救傷員、防止事故擴大以及疏通道路交通等原因需要移動現(xiàn)場物件時，必須做出標志、拍照、詳細記錄和繪制事故現(xiàn)場圖，并妥善保存現(xiàn)場重要痕跡、物證等；5.在搶險救援過程中的人員調(diào)動安排，物資、車輛設備的調(diào)用，占用房屋場地，任何組織和個人不得阻攔和拒絕；6.事故發(fā)生后，工程項目部必須以最快捷的方式立即將所發(fā)生的安全事故的情況報告公司應急救援領導小組，公司應急救援領導小組應立即投入運作，有關負責人應迅速到位，履行職責，及時組織實施應急預案。并隨時將事故應急救援情況報告業(yè)主、監(jiān)理及上級相關部門與公安、建設、安監(jiān)等有關部門；7.作好善后工作。7、施工現(xiàn)場事故急救處理辦法7.1火災現(xiàn)場自救注意事項1.救護人員應注意自我保護。使用滅火器時應站在上風位置，以防因烈火、濃煙的熏烤而受到傷害。2.火災襲來時要迅速疏散逃生。3.必須穿過濃煙逃生時，應盡量用用水浸濕的衣物或棉被等披裹全身；在逃生中，為防止有毒氣體的吸入，應用濕毛巾或濕布等捂住口鼻，并應趴在地上匍匐爬行而出，以避免因缺氧導致窒息死亡。4.當身上著火時，可就地打滾滅火。5.現(xiàn)場的緊急救護若在事故現(xiàn)場出現(xiàn)受傷人員，由負責救護的小組組員對受傷人員進行初步救治，并將傷員救離危險區(qū)，要密切注意傷員受傷部位，防止傷勢的惡化；并立即撥打附近醫(yī)院的急救電話或迅速送往。（1）燒傷人員的現(xiàn)場救治如在火災現(xiàn)場出現(xiàn)燒傷人員，在救護車到達之前，由救護小組人員將其轉(zhuǎn)移到安全區(qū)域，并初步檢查傷員傷情，判斷其神志、呼吸循環(huán)系統(tǒng)是否有問題，視情況采取初步的止血、止痛、防止休克、包扎傷口等措施，預防感染。（2）當傷員身上燃燒著的衣物一時難以脫下時，可用衣物等裹住傷員滅火或用水滅火，切勿奔跑，以免助長火勢。（3）用消過毒的紗布包裹傷面做簡單的包扎，以避免創(chuàng)面再受污染；不要把水痘弄破，更不要在創(chuàng)面敷上任何有刺激性的或不清潔的藥物等，以免為進一步的創(chuàng)面處理增加困難。（4）經(jīng)現(xiàn)場救護人員臨時處理后的傷員要迅速送到醫(yī)院救治，運送過程中救護人員還要注意觀察傷員的呼吸、脈搏、血壓等情況的變化。7.2高空墜落的救護嚴重創(chuàng)傷出血及骨折人員(如碰撞、物體打擊、機械傷害、高空墜落等)的現(xiàn)場救治。創(chuàng)傷性出血現(xiàn)場救治由救護小組人員根據(jù)現(xiàn)場的實際情況，在醫(yī)院急救人員到達之前及時、正確地采取暫時性的清潔、止血、包扎、固定和運送等措施。1.止血可采用壓迫止血法、繃帶止血法。先臺高傷肢，用消毒紗布或棉墊覆蓋傷口表面，在進行清理。2.止血后，創(chuàng)傷處用消毒的紗布覆蓋，再用干凈的繃帶或布條包扎，可保護創(chuàng)口，減少出血，預防感染。3.若出現(xiàn)肢體骨折，可借助夾板、繃帶包扎來固定受傷部位的上下兩個關節(jié)，可減少痛傷。預防休克。4.經(jīng)現(xiàn)場臨時止血、包扎的傷員，在救護車到達后，應盡快送到醫(yī)院救治。在搬運傷員時，救護人員要特別注意：在肢體受傷后局部出現(xiàn)疼痛、腫脹、功能障礙或畸形變化，就表示有骨折存在，宜在止血、固定、包扎后再移動，以防止骨折端因移動振動而移位，繼而損傷傷處附近的血管神經(jīng)，使創(chuàng)傷加重；對于開放性骨折，應保持外露的斷骨并固定，若有外露斷骨回到皮膚以下時，應告知救護人員；在移動嚴重創(chuàng)傷伴有大出血或休克現(xiàn)象的傷員時，要平臥傷員，路途中要避免震蕩；在移動高空墜落的傷員時，因有脊椎受傷的可能，一定要由多人抬護，除抬上半身和腿外，一定要由專人護住腰部，這樣才不會使傷員的軀干過分彎曲或伸展，切忌只抬傷員的兩肩與兩腿或單肩背運傷員，使已受傷的脊椎移動，甚至斷裂造成截癱，嚴重者可導致死亡。5.創(chuàng)傷護送的注意事項護送傷員的人，應向醫(yī)生詳細介紹受傷經(jīng)過，如受傷時間、地點、受傷時所受暴力的大小現(xiàn)場情況。高空墜落受傷還要介紹墜落高度，傷員先著地的部位或間受傷的部位，墜落時是否有其他阻擋或緩沖。以便醫(yī)生診斷提供依據(jù)。7.3觸電事故的現(xiàn)場救治1.觸電者傷勢不重，神志清醒，但內(nèi)心驚慌，四肢發(fā)麻，全身無力，或觸電者在觸電過程中曾一度昏迷，但已清醒過來，救護人員則應注意保持觸電者的空氣流通和保暖，使觸電者安靜休息，不要走動，嚴密觀察，由惡化現(xiàn)象時，趕快送醫(yī)院救治。2.觸電者傷勢較重，已失去知覺，但心臟跳動和呼吸還存在，救護人員應使觸電者舒適、安靜、溫暖地平臥，使空氣流通，并解開其衣服以利呼吸。3.觸電者傷勢嚴重，呼吸停止或心臟跳動停止，不可以認為已經(jīng)死亡，救護人員應立即施行人工呼吸或胸外心臟擠壓，迅速送往醫(yī)院救治，在送往醫(yī)院的途中，也不能停止急救。4.觸電者受外傷，救護人員可先用無菌生理鹽水和溫開水清洗傷口，設法止血，用干凈的繃帶或布類包扎，同時送往醫(yī)院救治。8、事故的調(diào)查處理方法1.事故發(fā)生后由調(diào)度室、質(zhì)安部與有關部室成立專門調(diào)查小組，進行事故調(diào)查,評價并提出相應的解決方案；按照有關規(guī)定對相關責任人實施處罰，對于造成嚴重后果的,移交司法機關追究責任人的刑事責任。2.緊急情況或事故處理結(jié)束后，應進行總結(jié)、分析，吸取事故教訓，及時整改，防止類似事故再次發(fā)生。并且寫書面報告，報送上級部門。事故報告應包括以下內(nèi)容：（1）發(fā)生事故的單位概況；（2）事故的簡要經(jīng)過和事故救援情況；（3）事故造成的人員傷亡和直接經(jīng)濟損失；（4）事故發(fā)生的原因和事故性質(zhì)；（5）事故責任的認定以及對事故責任者的處理建議；（6）事故防范和整改措施。9、事故現(xiàn)場恢復及預案的管理和評審9.1事故現(xiàn)場恢復應急救援工作結(jié)束后，將現(xiàn)場恢復到一個基本穩(wěn)定的狀態(tài)。在現(xiàn)場恢復的過程中仍存在潛在的危險，所以應充分考慮現(xiàn)場恢復過程中可能的危險。該部分主要內(nèi)容應包括：宣布應急結(jié)束的程序;撤離和交接程序;恢復正常狀態(tài)的程序;現(xiàn)場清理和受影響區(qū)域的連續(xù)檢測;事故調(diào)查與后果評價等。9.2預案的管理和評審該應急預案是應急救援工作的指導文件，應急救援后對應急預案進行評審，針對實際情況以及預案中所暴露出的缺陷，不斷地更新、完善和改進。9.3應急救援路線序號目的地線路線路一德州市人民醫(yī)院（距離工地點約6.3KM）施工現(xiàn)場→湖濱北大道→三八西路→新湖大街→德州市人民醫(yī)院線路二德州市人民醫(yī)院（距離工地點約6.4KM）施工現(xiàn)場→湖濱北大道→天衢中路→新湖大街→德州市人民醫(yī)院線路三德州市人民醫(yī)院（距離工地點約6.4KM）施工現(xiàn)場→湖濱北大道→大學西路→新湖大街→德州市人民醫(yī)院圖9.1應急救援線路圖十、計算書及相關施工圖紙1、相關計算1.1滑模施工設計計算1.滑模裝置設計的荷載項目及取值(施工規(guī)范A.0.1取值)(1)操作平臺上的施工荷載標準值施工人員、工具和備用材料：序號情況荷載標準值1設計平臺鋪板及檁條時2.5KN/㎡2設計平臺桁架時2.0KN/㎡3設計圍圈及提升架時1.5KN/㎡4計算支承桿數(shù)量時1.5KN/㎡平臺上臨時集中存放材料，放置手推車、液壓操作臺、電氣設備時，應按實際重量計算設計荷載。(2)模板與混凝土的摩阻力標準值：鋼模板：1.5～3.0KN/㎡，計算時按2.0取值。2.滑動模板計算參見《建筑施工計算手冊》-液壓滑動模板計算、滑動模板工程技術規(guī)范。（1）模板滑升速度的計算1）模板滑升應控制滑升速度，它是保證模板結(jié)構(gòu)不被損壞和混凝土質(zhì)量的重要環(huán)節(jié)，一般模板的滑升速度按以下計算得出：V=(H-h-a)/T式中V模板滑升速度(m/h)；H模板的高度(m)，本工程為1.2m；h每個澆筑層厚度(m)，取0.2m；a每個澆筑層后，其表面到模板上口的距離，取0.05m；T混凝土在澆筑到位至達到出模強度所需的時間(h)；2）砼出模強度一般控制在0.2-0.4MPa，本工程滑模預計在2018年1月上旬以后，本項目砼達到0.2MPa的時間不大于8小時（天氣溫度較低，冬季施工平均按8°計算）。V=(H-h-a)/T=(1.2-0.2-0.05)/8=0.118m/h模板滑升速度在11.8cm/h，每模提升時間間隔約1.5小時，溫度高時可適當提高。（2）滑升模板高度的驗算1）本工程滑升模板主要采用200×1200組合鋼模板。2）此計算是根據(jù)混凝土達到出模強度所需時間和模板滑升速度來計算的。H=T×v式中：H模板的高度(m)T混凝土達到滑升強度所需的時間(h)v模板的滑升速度(m/h)3）在本工程中混凝土在達到的滑升強度時間按8小時考慮；滑升速度基本上在0.118m/h；H=8×0.118=0.95m4）故本工程采用的是1.2m高的鋼模，寬度在200㎜～300㎜。但由于當?shù)氐臍鉁卦谧兓?，如白天與夜晚溫差的存在，在實際滑升中，判斷是否可以滑升的最有效方法：采用手壓出模砼時有輕微手?。ù藭r出模砼強度達到0.2-0.4MPa）為宜來進行滑升速度的控制。（3）滑動模板驗算模板采用200×1200組合鋼模板，面板厚度按2.5mm。模板自重0.33KN/m2，截面積639mm2,I=16.62×104mm4,W=3.65×103mm4模板在初滑時承受最大澆筑側(cè)壓力：在本工程中澆筑砼的側(cè)壓力取6KN/m（取規(guī)范最大值），合力的作用點取在2/5H處，砼澆筑高度取100cm（120cm高模板）；圖10.1模板側(cè)壓力分布圖砼折算側(cè)壓力6.0KN/m2，考慮分項系統(tǒng)1.2后7.2N/m2；砼澆筑澆筑時，砼對模板側(cè)面作業(yè)水平集中荷載考慮2KN。模板傾倒荷載4KN/m2，考慮分項系統(tǒng)1.4后5.6KN/m2。模板承受最大荷載q=0.2(7.2+5.6)=2.56KN/m=2.56N/mm內(nèi)側(cè)模板圍圈凈間距900、外側(cè)模板圍圈凈間距900。按強度驗算模板圍檁最大跨度：==1467mm=1.57m實際跨度900mm，滿足要求。按剛度驗算模板圍檁最大跨度：1319mm=1.38m實際跨度為900mm，滿足要求。正常滑升階段，模板側(cè)壓力、砼傾倒荷載都比初滑階段小得多，故，正?；A段，模板也能滿足要求。3.圍圈的計算參照《建筑施工計算手冊》-液壓滑動模板計算。圍圈是滑模系統(tǒng)中的橫向支撐,沿結(jié)構(gòu)物的周邊設置,上、下各一道。每道圍圈用2φ48*3.0鋼管制作。模板固定在圍圈上，故圍圈同時承受水平荷載(混凝土側(cè)壓力、沖擊力和風荷載)和垂直荷載(模板和圍圈自重力及摩阻力)。圍圈的計算可按三跨連續(xù)梁支承在提升架上考慮，由于混凝土輪圈依次澆筑，作用在圍圈上的荷載并非均布于各跨，可按最不利情況，近似地取荷載僅布置于兩跨考慮，又由于圍圈同時受到水平和垂直荷載的作用，因此要按受雙向彎曲的連續(xù)梁考慮。圍圈計算簡圖：圖10.2圍圈計算簡圖其內(nèi)力計算：MX=0.117×H×l2My=0.117×V×l2H圍圈承受的水平荷載；V圍圈承受的垂直荷載；l提升架的間距；模板側(cè)壓力計算同模板計算，砼折算側(cè)壓力6.0KN/m2；砼澆筑澆筑時，砼對模板側(cè)面作業(yè)水平集中荷載考慮2KN，模板傾倒荷載4KN/m2；模板與混凝土的摩阻力：對鋼模取2KN/m2；模板及圍圈自重：模板0.33KN/m2，每道圍圈自重0.08KN（7.7Kg）/m圍圈采用2φ48*3.0鋼管制作，最大計算長度1500mm（工程提升架間距不大于1.5m），每根圍圈受荷寬度0.6m（1.2m高模板）。qx=1.2×6.0×0.6+1.4×4×0.6=7.68KN/mqy=1.2×2×0.6+1.2×0.33×0.6+1.2×0.08=1.77KN/m圍圈有2根2φ48*3.6鋼管組合，組合截面如下：圖10.3圍圈鋼管組合截面圖φ48*3.0鋼管，Wx=5.26×103mm3、Ix=12.71×104mm4、A=5.06×102mm2、i=1.59×10mm；組合后圍圈主軸:Ix0=2（12.71+5.06×3.32）=135.63×104mm4Wx0=Ix0/y=135.63/5.7=23.79×103mm3WYO=2×Wx=2×5.26=10.52×103mm3ix=3.66×10mmiy=1.59×10mm對截面強度的校核MX=0.117×qx×l2=0.117×7.68×1.52=2.02KN.mMy=0.117×qy×l2=0.117×1.77×1.52=0.466KN.mσ=Mx/Wx+My/Wy=2.02×106/23790+0.466×106/10520=129.2N/mm2≤205N/mm2符合要求對撓度驗算如下2φ48*3.0鋼管，Ix=135.63×104mm4，Iy=2×12.71×104mm4ωmax=0.573×F×l4/(100×E×I)≤[ω]=l/500ωmax=0.573×FX×l4/(100×E×IX)+0.573×FY×l4/(100×E×IY)=0.573×7.68×15004/(100×206×103×135.63×104)+0.573×1.77×15004/(100×206×103×25.42×104)=0.797+0.981=1.778㎜≤[ω]=l/500=1600/500=3.2㎜符合要求整體穩(wěn)定性驗算σ=Mx/ψxWx+My/ψyWy≤[σ]=205N/mm2l=1500mm；ix=36.6mm，iy=15.9mm，Lx/ix=1500/36.6=40.98ψx=0.89Ly/iy=1500/15.9=94.35ψy=0.595σ=Mx/ψxWx+My/ψyWy=2.02×106/(23790×0.89)+0.466×106/(10520×0.59)=160N/mm2≤205N/mm2符合要求故圍圈驗算符合要求！4.提升架的計算提升架是滑模裝置的主要承力構(gòu)件,滑模施工中的各種水平和豎向荷載均通過模板、圍圈傳遞到提升架上，再通過提升架上的液壓千斤頂傳到鋼支承桿上，最后傳遞到已凝固的混凝土結(jié)構(gòu)體上。提升架是由立柱、橫梁組成。橫梁由雙槽鋼[10制作，立柱用2根φ48*3.0鋼管焊接。提升架的兩根立柱必須保持平行，并與橫梁連接成90°角并用高強螺栓連接。提升架的高度是根據(jù)模板的高度和施工操作高度而定。在本工程中我公司采用的是2.40m×1.0m的提升架,立柱的凈距為:0.624m、中距0.812。（1）橫梁的計算：M=P×L/8式中M橫梁的承受彎矩值；P千斤頂?shù)捻斏?，最大?0KN；L橫梁的跨度，取兩立柱中軸線之間的距離，0.818m；考慮橫梁與立柱剛接，其彎矩M可按兩端固定梁計算：M=60×0.812/8=6.09KN.m2[10橫梁強度驗算：2[10槽鋼，Wx=2×39.7×103mm3，Ix=2×198.3×104mm4，A=2×12.74×102mm2σ=Mx/Wx=6.09×106/2×39.7×103=76.7N/mm2≤205N/mm2符合要求橫梁撓度驗算：2[10槽鋼，Ix=2×198.3×104mm4ωmax=0.573×F×l4/(100×E×I)≤[ω]=l/500ωmax=0.573×F×l4/(100×E×I)=0.573×60×8124/(100×206×103×2×198.3×104)=0.18㎜≤[ω]=l/500=1040/500=2.08㎜符合要求（2）立柱的計算因為立柱與橫梁為剛接時，立柱作為懸臂梁計算，按拉彎桿件驗算。σ=M/W+N/A≤?式中M——水平力對立柱產(chǎn)生的彎矩N——作用于立柱上的豎向荷載N=模板的自重力及摩阻力+由圍圈傳給立柱的垂直力+上、下操作平臺傳給立柱的垂直力+吊腳手傳給立柱的垂直力A——立柱的截面的面積W——立柱截面的抵抗矩注，規(guī)范要求：立柱的側(cè)向變形不大于2㎜。1)內(nèi)立柱驗算提升架計算間距按1.5m考慮，實際施工中提升架間距不得大于1.5m。內(nèi)立柱豎向荷載：提升架及模板系統(tǒng)自重，模板摩擦力，上下操作平臺荷載、吊腳手荷載。平臺傳遞荷載：平臺自重折算至每個提升架內(nèi)立柱3.0KN（不含模板系統(tǒng)）；施工荷載折算至每個提升架內(nèi)立柱1.5×1.5×1.5=3.375KN；提升架、模板系統(tǒng)傳遞荷載：提升自重0.90KN，模板系統(tǒng)自重0.33×1.5×1.2+0.2×1.5×1.2=0.95KN；模板摩擦力：1.2×1.5×2=2.88KN；吊腳手荷載：恒載0.4×0.8×1.5=0.48KN；施工荷載2×0.8×1.5=2.4KN；荷載組合：N=1.2(3.0+0.90+0.95+2.88+0.48)+1.4(3.375+2.4)=17.94KN；內(nèi)立柱水平荷載：主要考慮砼側(cè)壓力、砼澆筑沖擊力。模板在初滑時承受最大澆筑側(cè)壓力：在本工程中澆筑砼的側(cè)壓力取5-6KN/m，合力的作用點取在2/5H處，澆筑高度1000mm；圖10.4內(nèi)立柱側(cè)壓力分布圖側(cè)壓力標準值6KN/m、考慮分項系數(shù)1.2后為7.2KN/m。側(cè)壓力合力為7.2×1.5=10.8KN，合力在模板下口0.40m位置。砼澆筑澆筑時，砼對模板側(cè)面作業(yè)水平集中荷載考慮4KN，考慮分項系數(shù)1.4后為5.6KN，側(cè)壓力有效高度h=F/γc=6/24=0.23m,故考慮作用在上圍圈。提升架立柱計算長度：1800mm上圍圈與模板上口距離225mm、下圍圈與模板下口距離75mm。上圍圈(檁托)至橫梁距離：825mm、下圍圈(檁托)至橫梁距離：1725mm上圍圈承受水平力H1：10.8×0.725/O.9+5.6=14.3KN下圍圈承受水平力H2：10.8×0.175/O.9=2.1KNM=2.1×1.725+14.3×0.825=15.42KN.m強度驗算：提升架支腿有2根2φ48*3.0鋼管組合，組合截面如下：圖10.5圍圈鋼管組合截面圖φ48*3.0鋼管，Wx=5.26×103mm3、Ix=12.71×104mm4、A=5.06×102mm2、i=1.59×10mm；組合后支腿主軸:Ix0=2（12.71+5.06×72）=521.3×104mm4Wx0=Ix0/y=521.3/9.4=55.46×103mm3WYO=2×Wx=2×5.26=10.52×103mm3σ=M/W+N/A=10.52×106/55.46×103+17.94×103/1120=189.67+16=205.67N/㎜2≤210N/mm2(構(gòu)件厚度小于16，取210)，符合要求！強度驗算側(cè)壓力是按最不利工況考慮，即初滑澆筑1000mm高砼，此時平臺施工荷載、模板摩擦力等均無需考慮；正常滑升時，每層澆筑200-300mm厚砼，模板側(cè)壓力實際要小得多。2)外立柱驗算與內(nèi)立柱基本相同，故不再計算。3)撓度驗算:圖8.6外立撓度驗算簡圖ωA=H2b2l(3-b/l)/6EI式中H2——混凝土的側(cè)壓力、沖擊力；E——鋼材的彈性模量I——立柱的截面慣性矩l——立柱的計算長度b——H2至橫梁距離I=521.3×104mm4l=1800mmb=825mm模板在初滑時承受最大澆筑側(cè)壓力：在本工程中澆筑砼的側(cè)壓力取5-6KN/m，合力的作用點取在2/5H處，澆筑高度取300mm；圖10.7外立柱側(cè)壓力分布圖側(cè)壓力標準值1.8KN/m、考慮分項系數(shù)1.2后為2.16KN/m。側(cè)壓力合力作用在上圍圈。砼澆筑澆筑時，砼對模板側(cè)面作業(yè)水平集中荷載考慮4KN，考慮分項系數(shù)1.4后為5.6KN，側(cè)壓力有效高度h=F/γc=5.6/24=0.23m,故考慮作用在上圍圈。H2=2.16+5.6=7.76KNωA=H2b2l(3-b/l)/6EI=7.76×0.8252×1.8×109×(3-0.825/1.8)/(6×2.06×103×521.3×104)=0.375㎜<2㎜符合要求。5.千斤頂數(shù)量、支承桿承載力的計算（1）千斤頂數(shù)量驗算本方案中對千斤頂提升荷載和支撐允許承載進行計算。相關計算如下：1）圓筒倉計算：千斤頂選用TQT6—60型滾珠式千斤頂，每榀開字架設一臺，千斤頂?shù)脑O置數(shù)量計算如下：其中，N：千斤頂需要數(shù)量(單位：只)；∑F：全部荷載綜合，包括：平臺自重、施工荷載、摩擦阻力(單位：KW)；P：千斤頂設計提升力(單位：KN)；：千斤頂整體拆減系數(shù)，與平臺鋼度及設計系數(shù)有關，本工程＝0.5?；脚_上總荷載：摩阻力：模板與混凝土摩阻力1.5-3.0KN/m2本工程取2.0KN/m22.0KN/m2*12.5*3.14*1.2*2=188.4KN施工荷載取1.5KN/M2，正常使用寬度按2m計算：1.5*12.5*3.14*2=117.75KN平臺及上部自重按實際重量計算：鋼模板0.35KN/m2，提升架0.1KN/榀，千斤頂：每只24kg，平臺板0.35KN/m2，鋼筋堆放每只庫按20KN控制，鐵斗車4部4KN，砼料斗10KN/個，液壓臺5KN，鋼桁架0.5KN/m2。料斗上可能堆積的最大砼荷載考慮：，砼輸送集料斗沖擊荷載20KNF=12.5*3.14*1.2*2*0.35+0.1*36+0.24*35+6*6*0.5+(8.252-3.82)*3.14*0.35+20+4+10*2+5*3+8+20*2=228.90KN∑F=1.4*(188.4+117.75)+1.2*228.90=703.29KNN=703.29/(60*0.5)=24只實際每只庫使用數(shù)量為28只。滿足需要。2）麥粉倉千斤頂數(shù)量、支承桿承載力的計算以粉倉4260*4000為例計算滑升平臺上總荷載：摩阻力：模板與混凝土摩阻力1.5-3.0KN/m2本工程取2.5KN/m2工程一組連體粉倉采用5*5組合滑模組裝工藝,剛性平臺體系。提升架平均間距按1.200m--1.400m布置，組連體麥倉采用3*9組合滑模組裝工藝,剛性平臺體系。（2）支撐桿驗算本工程選用φ48鋼管做為支撐桿。使得提升力與整體剛度均得到提高，其數(shù)量與千斤頂數(shù)量相同，該支撐桿的允許承載力為：其中，P：支撐桿的允許承載力；α：工作條件系數(shù)，取0.7～1.0，視施工操作水平、滑模平臺結(jié)構(gòu)情況確定。本工程取0.8。E：支承桿彈性模量(KN/cm2)；取2.06×104KN/cm2。J：支承桿截面慣性距(cm4)；取12.19cm4。K：安全系數(shù)，取值應不小于2.0；本工程取2.0。L：支承桿長度(cm)，從砼上表面到千斤頂下卡頭距離(6cm)，正?；龝r，L=100㎝。故實際支承桿承受荷載：703.29/34=20.69KN，小于31.04KN。故支承桿受力滿足要求。當遇庫錐環(huán)梁部位需滑空時。最大脫空長度時，支撐桿脫空長度取270cm，支承桿承載力：P0=（α/K）×（99.6-0.22L）=（0.7/2）×（99.6-0.22×270）=14.1KN，實際支承桿承受荷載：703.29/34=20.69KN，小于31.04KN。支承桿承載力滿足要求。1.2吊腳手架的計算吊腳手寬度0.8m、懸吊高度2.0m，吊桿采用φ48*3.0鋼管，固定在提升架、滑模平臺挑架上。吊腳手吊桿間距與提升架間距一致，按1.5m考慮，寬度0.8m。腳手板橫梁架采φ48*3.0鋼管，腳手板采用50厚松木板。1.腳手板的驗算腳手板計算跨度l0=1.5m；吊腳手等自重荷載：0.4KN/m2；腳手板施工荷載：取3KN/m2；荷載組合：1.2×0.4+1.4×3=4.68KN/m2；線荷載q=4.68×0.8=3.74KN/m；M=0.125qlo2=0.125×4.68×1.5×1.5=1.32KN.m800寬、50厚腳手板抵抗矩：80×5×5/6=333.3cm3σ=M/W=1.32×106/333.3×1000=3.95N/m2。小于松木抗彎強度12N/mm2，滿足要求。撓度驗算q=0.4×0.8=0.32KN/mE=9000N/mm2；I=800×50×50×50/12=8.33×106ω=5×320×1.54×109/384×9000×8.33×106=0.19mm小于撓度允許值l/250=1500/250=6.0mm，滿足要求。2.吊架驗算吊架橫擔，線荷載q=3.74×1.5=5.61KN/mM=0.125qlo2=0.125×5.61×0.8×0.8=0.449KN.mφ48*3.0鋼管，Wx=5.26×103mm3、Ix=12.71×104mm4、A=5.06×102mm2、i=1.59×10mm；σ=M/W=0.449×106/5.26×1000=85.36KN/m2，滿足要求。撓度驗算q=0.4×1.5=0.60KN/mE=2.06×103；I=12.7×104ω=5×600×0.84×109/384×2060×12.7×107=0.01mm小于撓度允許值l/250=800/250=3.2mm，滿足要求。3.吊桿驗算吊腳手承受集中荷載：4.68×0.8×1.5=5.62KN；每根吊桿承受荷載2.86KN；σ=N/A=2860/506=5.7N/mm2，小于鋼管強度210N/mm2，滿足要求。3.吊桿驗算吊腳手承受集中荷載：4.68×0.8×1.5=5.62KN；每根吊桿承受荷載2.86KN；活載NQK：主要考慮為吊架收光人員上下時的荷載及施工荷載，人員上下時產(chǎn)生的荷載按最多3人考慮。所以活載取人員上下時的荷載與施工荷載中的較大值活載取則該點立桿荷載人員上下時的荷載為：（0.8×1/1.5）×3×75kg×9.8＝1.176KN施工荷載取2.5KN/m2（1×1.05）×2.5＝2.6KN故NQK＝Max{人員上下時的荷載,施工荷載}=3.776KNσ=N/A=2860/506=5.7N/mm2，小于鋼管強度210N/mm2，吊腳手承受集中荷載：4.68×0.8×1.5=5.62KN；經(jīng)計算滿足要求。1.3外平臺挑架的計算滑模外平臺采用懸挑結(jié)構(gòu)，上懸為Φ48×3.6鋼管，懸挑長度1.8m，挑架間距1.5m，斜撐為Φ48×2.8鋼管。見下圖：圖10.8外平臺挑架示意圖外平臺主要為綁扎鋼筋、施工人員行走等所用，外平臺端部設欄桿、安全網(wǎng)，另考慮吊腳手懸掛荷載。平臺施工荷載按2.5KN/m2、吊腳手懸掛荷載2.86KN。平臺、挑架架等自重：面板、木楞0.3KN/m2，挑架圍檁等偏大取0.2KN/m2；挑架荷載計算，受荷寬度按1.8m計算。1.水平桿AB驗算水平桿主要承受彎矩，跨中C考慮一支點、按兩跨連續(xù)梁考慮。圖10.9外平臺挑架彎矩簡圖q=1.2×0.5×1.8+1.4×2.5×1.8=7.65KN/m2跨中MAC=0.07(1/8)ql2=0.07×6.4×0.9×0.9/8=0.045kN.m支座MC=-0.125(1/8)ql2=-0.125×6.4×0.90×0.90/8=-0.081k.Nmφ48*3.0鋼管，Wx=4.49×103mm3、Ix=10.78×104mm4、A=4.24×102mm2、i=1.59×10mm；2.挑架桁架驗算內(nèi)、外挑平臺為鋼管桁架結(jié)構(gòu)。P=2.86KNP1=P3=6.4×0.90/2=2.88KNP2=6.4×0.90=5.76KN挑架尺寸、內(nèi)力分析：圖10.10挑架尺寸、內(nèi)力分析簡圖從桁架內(nèi)力分析看出：AE桿，L=1345，N=7.63KN；AC桿，L=900，N=6.40KN，該桿復合受彎；CD桿，L=1345，N=-6.25KN；DE桿，L=900，N=-6.89KN；φ48*3.0鋼管，Wx=4.49×103mm3、A=4.24×102mm2、i=1.59×10mm；,組合彎矩應力10N/mm2，為22.6N/mm2，也滿足要求。CD主要承受壓力，有1Φ48×2.8鋼管支撐。l=1345mm，i=15.9mm，A=424mm2l/i=1345/15.9=84.59ψ=0.73DE主要承受壓力，有1Φ48×2.8鋼管支撐。l=900mm，i=15.9mm，A=424mm2l/i=900/15.9=56.60ψ=0.87滿足要求。3.麥倉、粉倉平臺桁架計算麥倉、粉倉采用鋼管桁架剛性平臺，桁架縱橫間距0.9-1.0m、高度0.9m。麥倉單倉平面尺寸3.25（3.20m）*3.5m，粉倉單倉平面尺寸4.26*4.0m，考慮兩側(cè)提升架設置挑三腳架加固，滑模平臺桁架跨度僅1.0m左右，參考本項目立筒倉滑模平臺跨度12.06m，也采用雙向鋼管桁架，經(jīng)計算滿足要求，故麥倉、粉倉平臺桁架就不再計算，參照立筒倉桁架施工，能夠滿足要求。2、上人爬梯腳手架搭設驗算2.1施工準備1.基礎施工完畢回填土一定要人工夯實，鋼管扣件式上人梯基礎必須坐落于堅實的地基上，地耐力應滿足本標準的要求即80KPa，當不能滿足要求時應采取相應措施。鋼管扣件式上人梯基礎應做好排水措施。2.鋼管扣件式上人梯基礎采用C25級混凝土澆筑，厚度200mm，基礎尺寸6.2m×4.2m，如地質(zhì)情況不好，建議在基礎內(nèi)配置ф8@200雙層雙向鋼筋。可在基礎中插入2.5m左右的短鋼管以便與鋼管扣件式上人梯立桿連接，短鋼管布置見腳手架平面圖。短鋼管與腳手架立桿連接采用搭接，搭接長度不小于1m，搭接采用3個萬向扣件。腳手架基礎驗收合格后，應放線定位。3.搭設架子用的鋼管、扣件等必須是符合國家現(xiàn)行規(guī)范要求的材料才能進場使用。4.操作人員必須是持證上崗的架子工操作，人員操作必須戴好安全帽并系好安全帶。因?qū)俑呖兆鳂I(yè)，人員必須經(jīng)過體檢并無不利于高空作業(yè)的疾病方能登高，嚴禁酒后作業(yè)，要穿軟底鞋施工。2.2搭設要求1.腳手架型式見下圖，圖中圈出的十三個位置設置雙立桿。立桿下面墊腳手板。圖10.11上人爬梯腳手架圖布置圖2.開始搭設腳手架時需設置臨時拋撐，待第一層連墻桿設置后拆除。第一皮立桿需將接頭錯開，以保證搭設過程中相鄰立桿接頭不得在同一步內(nèi)，同步內(nèi)相隔立桿接頭的高度方向距離不宜小于500mm，接頭中點至主節(jié)點的距離不宜大于步距的1/3。3.所有立桿必須采用接頭扣件，剪刀撐采用萬向扣件，接頭處不少于3個扣件，接頭長度不小于1m。整個排架的四面必須連續(xù)設置剪刀撐，剪刀撐必須隨立桿、橫桿等同步搭設，角度與地面成45度。4.樓梯踏步兩側(cè)需設置扶手，踏步型式根據(jù)現(xiàn)場情況定。踏步或腳手板必須用鐵絲與架體扎牢固定。5.每2步即3.6m高設置一道連墻桿（計算按照5.1m），在庫壁上預埋2塊埋件，連墻桿兩端需設置防滑扣件，連墻桿如下圖設置。為保證鋼管扣件式上人梯平面內(nèi)的剛度，在每道連墻桿平面設置水平斜撐，如下圖：圖10.12上人爬梯連墻桿示意圖6.所有扣件螺絲必須擰緊，擰緊力矩為40～60N﹒m。7.在鋼管扣件式上人梯與平臺的接口處，設置上下人用的直爬梯，同時當操作平臺超過樓梯平臺，在操作平臺下方設置兜網(wǎng)一道，如下圖：圖10.13上人直爬梯（掛梯）示意圖8.鋼管扣件式上人梯搭設必須配合施工進度搭設，一次搭設高度不得超過相鄰連墻桿以上兩步，在本方案中即不得超過最高一道連墻桿以上8.5m。9.鋼管扣件式上人梯四個立面必須用安全網(wǎng)滿掛牢靠（不得采用密目網(wǎng)）。10.因鋼管扣件式上人梯一般都用于高聳建（構(gòu)）筑物，故人員從地面進入鋼管扣件式上人梯必須通過安全通道進入，安全通道由鋼管扣件搭設，頂部設雙層，兩層之間高度0.8m，滿鋪竹芭做為防護（見腳手架立面圖）。11.防雷要求（1）腳手架應按下表要求設置防雷裝置表1地區(qū)年平均雷暴日(d)腳手架高度(m)≤15≥50＞15，＜40≥32＞40，<90≥20≥90及雷害特別嚴重地區(qū)≥12（2）腳手架可利用自身結(jié)構(gòu)作為防雷引下線，最高點設置長度為1～2m的避雷針，應設置接地，接地電阻不大于10歐姆。2.3荷載驗算1.鋼管扣件式上人梯按55m高度進行驗算，本工程上人梯搭設高度52.0m，計算簡圖如下：圖10.14上人梯荷載計算圖2.根據(jù)目前大部分現(xiàn)場鋼管壁厚均不能達到3.5mm，根據(jù)實際情況采用截面為Φ48×2.8的鋼管：截面抵抗矩W＝IX/ymax其中Φ48×2.8鋼管ymax=24mmIX=∏/64×(D4-d4)=3.14×(484-424)/64=1.08×105W＝IX/ymax=1.08×105/24=4.49×103立桿橫距b＝1.0m立桿縱距l(xiāng)a＝1.1m橫桿步距h＝1.7m連墻桿每3步設置一道H1＝5.1m每根鋼管A＝424mm2鋼管回轉(zhuǎn)半徑i＝[（d2＋d21）1/2]/4=1/4×(482+422)1/2=15.9mmf＝fc＝205N/mm2計算長度附加系數(shù)k=1.1553.立桿穩(wěn)定性：在所有立桿中有如圖的2個區(qū)最具代表性，故驗算以上陰影部分的兩個區(qū)（一區(qū)采用雙立桿均搭設到30m，30m以上采用單立桿）：1區(qū)：上下樓梯與樓梯平臺交匯處的立桿，該點設雙立桿至30m：恒載NGK：立桿自重：（2×30+25）×3.33×9.8＝2.8KN橫桿自重:55/1.7×（1.1/2+2×1.0/2+1.0/2）×3.33×9.8＝2.2KN欄桿鋼管：55/1.7×0.5×3.33×9.8＝0.5KN扣件：55/1.7×4×1.25kg×9.8＝1.6KN踏步木方、腳手板等：55/3.4×1.05×1＝17m2根據(jù)荷載取值規(guī)范，木腳手板自重取0.35KN/m2＝17×0.35＝6KN故恒載NGK＝2.8+2.2+0.5+1.6+6＝13.1KN活載NQK：主要考慮為人員上下時的荷載及搭設腳手架時的施工荷載，人員上下時產(chǎn)生的荷載按最多50人考慮。在上下班人員集中上下時考慮交叉作業(yè)的危險性，且荷載比較集中，故此時不得進行腳手架的搭設。所以活載取人員上下時的荷載與施工荷載中的較大值活載取則該點立桿荷載人員上下時的荷載為：（1.1×1/4.2×2）×50×75kg×9.8＝4.8KN施工荷載取2.5KN/m2（1×1.05）×2.5＝2.6KN故NQK＝Max{人員上下時的荷載,施工荷載}=4.8KNN＝1.2NGK+0.85×1.4NQK=1.2×13.1+0.85×1.4×4.8＝21.4KNλ＝l0/i=kμh/i查表得μ＝1.8λ＝1.155×1.8×1.7/(15.9×10－3)＝222查表的Φ＝0.148、A＝2×424＝848mm2N/ΦA＝21.4×103/（0.148×2×424）＝170N/mm2風荷載：經(jīng)查我國絕大部分城市50年一遇的最大基本風壓為w0=0.55KN/m2風荷載標準值

ωk=0.7μzμsω0腳手架迎風面積Aw＝3.8×55＝209m2腳手架擋風面積An＝5×55×0.048＋3.8×32×0.048+2×55/2＝74m2腳手架擋風系數(shù)Φ=1.2An/Aw=1.2×74/209=0.42

μz——風壓高度變化系數(shù)，取μz=1.31

μs——腳手架風荷載體型系數(shù)，取μs=1.3Φ=1.3×0.42=0.55ωk=0.7μzμsω0=0.7×1.31×0.55×0.55=0.28kN/m2風荷載作用產(chǎn)生彎矩MW＝0.85×1.4×ωk×la×h2/10＝0.85×1.4×0.28×1.1×1.72/10=0.11kN·mMW/W＝0.11×106/4.49×103＝25N/mm2N/(ΦA)+MW/W=170+25＝195<fc=205N/mm2∴符合要求。2區(qū)：該點設1根立桿：恒載NGK：立桿自重：55×3.33×9.8＝1.8KN橫桿自重:55/1.7×（0.9+0.95）×3.33×9.8＝2KN欄桿鋼管：55/1.7×（0.55+0.5）×3.33×9.8＝1.1KN扣件：55/1.7×3×1.25kg×9.8＝1.2KN踏步木方、腳手板等：55/3.4×0.55×0.5＝4.5m2取0.35KN/m2＝4.5×0.35＝1.6KN故恒載NGK＝1.8+2+1.1+1.2+1.6＝7.7KN活載NQK：主要考慮為人員上下時的荷載及搭設腳手架時的施工荷載，人員上下時產(chǎn)生的荷載按最多50人考慮。在上下班人員集中上下時考慮交叉作業(yè)的危險性，且荷載比較集中，故此時不得進行腳手架的搭設。所以活載取人員上下時的荷載與施工荷載中的較大值活載取則該點立桿荷載人員上下時的荷載為：（0.5×0.55/4.2×2）×50×75kg×9.8＝1.2KN施工荷載取2.5KN/m2（0.5×0.55）×2.5＝0.7KN故NQK＝Max{人員上下時的荷載,施工荷載}=1.2KNN＝1.2NGK+0.85×1.4NQK=1.2×7.7+0.85×1.4×1.2＝11KNλ＝l0/i=kμh/i查表得μ＝1.8λ＝1.155×1.8×1.7/(15.9×10－3)＝222查表的Φ＝0.148、A＝2×424＝848mm2N/ΦA＝11×103/（0.148×424）＝175N/mm2風荷載：經(jīng)查我國絕大部分城市50年一遇的最大基本風壓為w0=0.55KN/m2風荷載標準值

ωk=0.7μzμsω0腳手架迎風面積Aw＝3.8×55＝209m2腳手架擋風面積An＝5×55×0.048＋3.8×32×0.048+2×55/2＝74m2腳手架擋風系數(shù)Φ=1.2An/Aw=1.2×74/209=0.42

μz——風壓高度變化系數(shù)，取μz=1.31

μs——腳手架風荷載體型系數(shù)，取μs=1.3Φ=1.3×0.42=0.55ωk=0.7μzμsω0=0.7×1.31×0.55×0.55=0.28kN/m2風荷載作用產(chǎn)生彎矩MW＝0.85×1.4×ωk×la×h2/10＝0.85×1.4×0.28×1.1×1.72/10=0.11kN·mMW/W＝0.11×106/4.49×103＝25N/mm2N/(ΦA)+MW/W=175+25＝200<fc=205N/mm2∴符合要求。4.橫桿的抗彎強度驗算：驗算取樓梯平臺處的橫桿，如圖示黑色段的鋼管，此處受力最大腳手板自重取0.35KN/m2施工荷載取2.5KN/m2一個樓梯平臺（S＝1.1×2＝2.2m2）處的荷載由三根橫桿承載，L＝1.1m、每根橫桿上的線荷載分別為：qGK=0.35×S/3/L=0.35×2.2/3/1.1=0.23KN/mqQK=2.5×S/3/L=2.5×2.2/3/1.1=1.7KN/mMGK＝qGKl2/8＝0.23×1.12/8＝0.04KN·mMQK＝qQKl2/8＝1.7×1.12/8＝0.26KN·mM=1.2MGK+1.4MQK=1.2×0.04+1.4×0.26=0.42KN·mM/W=0.42×106/4.49×103=94N/mm2<f=205N/mm2∴橫桿的抗彎強度符合要求。5.扣件抗滑驗算:扣件抗滑移承載力設計值Rc取8.0KN，考慮扣件質(zhì)量的影響，取折減系數(shù)為0.7Rc’＝8×0.7＝5.6KN驗算取樓梯平臺下橫桿與立桿連接的十字扣件，此處受力最大腳手板自重取0.35KN/m2施工荷載取2.5KN/m2此處荷載共計（0.35+2.5）×1.2×2＝6.84KN以上荷載由6個十字扣件承載，每個R＝6.84/6=1.14KN<Rc’5.6KN∴扣件抗滑移符合要求。6.連墻桿驗算:連墻桿布置如下圖圖10.15上人爬梯連墻桿布置圖由風荷載在連墻桿內(nèi)引起的軸力NW=1.4ωkAW其中SW＝連墻桿橫距×豎向距離＝10×5.1=51/2＝25.5ωk=0.28kN/m2即NW=1.4×25.5×0.28＝10KN由腳手架平面外變形在連墻桿中引起的軸力NS取5KNN＝SW＋NW＝（10+5）/2=7.5KN<fcA=205×424＝87KN但7.5KN>扣件抗滑承載力5.6KN，故連墻桿兩端必須設置抗滑扣件，則7.5<2×5.6＝11.2KN。能滿足要求。7.地耐力要求驗算：要求地耐力不小于80KPa。腳手架上部荷載設計值：恒載NGK：立桿自重：（48×55-13×25）×3.33×9.8＝76KN橫桿自重:55/1.7×（3.8×7+6×5）×3.33×9.8＝60KN欄桿鋼管：55/1.7×（2+2.2+2/cos300）×3.33×9.8＝6.9KN踏步下鋼管：55/1.7×1.2×3.33×9.8＝1.3KN扣件：250個/t鋼管×（76+60+6.9+1.3）/9.8≈3679個3679×1.25kg×9.8＝45KN踏步木方、腳手板等：55/1.7×（1.1×2+2×1/cos300）＝146m2取0.35KN/m2＝146×0.35＝51KN故恒載NGK＝76+60+6.9+1.3+45+51＝240KN活載NQK：因驗算地耐力按腳手架到頂時荷載最大，故此時不考慮搭設腳手架時的施工荷載，活荷載主要考慮為人員上下時的荷載，人員上下時產(chǎn)生的荷載按最多50人考慮。人員上下時的荷載為：50×75kg×9.8＝37KNNQK＝37KNN＝1.2NGK+0.85×1.4NQK=1.2×240+1.4×37＝340KN混凝土基礎自重6.2×4.2×0.2×2.5×9.8=128KN（340+128）/（6.2×4.2）=18KN/m2=18KPa<80KPa滿足要求，但基礎不可置于淤泥質(zhì)土上。2.4驗收與使用：1.腳手架及其地基基礎應在下列階段進行檢查與驗收并形成書面驗收記錄：（1）腳手架基礎施工前需對地耐力進行驗收，達到要求后方可施工腳手架基礎；（2）腳手架基礎完工后及腳手架搭設前；（3）每搭設10～13m高度后；（4）達到設計高度（指本方案中的55m）后；（5）遇到六級以上大風與大雨后，寒冷地區(qū)開凍后；（6）停用超過一個月。2.腳手架使用中，應定期檢查下列項目：（1）桿件的設置和連接，連墻桿、支撐等的構(gòu)造是否符合要求；（2）地基是否積水，立桿是否懸空；（3）扣件螺栓是否松動；（4）高度在24m以上的腳手架，其立桿的沉降與垂直度的偏差是否符合規(guī)定；（5）安全措施是否符合要求；（6）是否超載。3.腳手架在使用過程中需注意同時上下人不得超過50人，如人員較多可分批上下。考慮到在上下班時人員上下比較密集且存在交叉作業(yè)，此時不得進行腳手架的搭設。腳手架在使用期間，嚴禁拆除主節(jié)點處的縱、橫水平桿、掃地桿和連墻桿。當有六級及以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止腳手架的搭設和拆除工作。雨雪天氣后上架作業(yè)應有防滑措施，并掃除積雪。以下是腳手架搭設和使用過程中一些重要的檢查項目項目允許偏差鋼管彎曲≤5mm鋼管外表面銹蝕深度≤5mm垂直度誤差≯總高的1/500且≯100mm橫距、步距±20mm縱距±50mm2.5鋼管扣件式上人梯拆除1.拆除前應全面檢查腳手架的扣件連接、連墻桿、支撐系統(tǒng)等是否符合構(gòu)造要求，再根據(jù)檢查結(jié)果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施，經(jīng)項目技術負責人批準后方可實施拆除。2.拆除腳手架前，由工程負責人進行拆除安全技術交底，并將鋼管扣件式上人梯周圍H/2且不小于10m范圍內(nèi)應設圍欄和警戒標志，拆除過程中要有專人負責監(jiān)管，嚴禁非操作人員進入。3.施工總的原則：先上后下，一步一清，如此循環(huán)作業(yè)直至拆除完畢。4.拆除方法：（1）拆除腳手架前，先將架子上的所有雜物全部清理下來。（2）拆除腳手架必須做到一步一清，嚴禁采用踏步式的拆除方法，縱向剪刀撐先從中間解扣，再拆除兩頭扣件。（3）拆除下來的扣件應放入容器內(nèi)并及時運回地面，鋼管拆除下來必須立即利用垂直運輸設備運回地面。（4）拆除鋼管扣件式上人梯連墻桿必須隨腳手架逐層拆除，拆除后及時將預埋件表面割除平整，待埋件冷卻后刷防銹漆兩道。（5）在拆至下部最后一根立桿時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后再拆除連墻桿。（6）運至地面的構(gòu)配件應及時檢查、整修與保養(yǎng)，并按品種、規(guī)格隨時碼堆存放。3、倉頂相關計算3.1貝雷架計算1.貝雷架布置及特征（1）立筒倉群外直徑12.5m、內(nèi)直徑12.06m、壁厚0.22m，倉頂標高49.50m，選取最大的筒倉T202倉頂井字形梁為依據(jù)，主梁300*800沿X方向4道和Y方向3道，板厚120，砼等級C30。筒倉倉頂布置2道，貝雷架選用單排雙層DS形式，高度1.5m、跨度12.5m。如下圖所示：圖10.16筒倉貝雷架倉頂布置圖（2）貝雷架321型鋼橋幾何特性表橋型不加強型幾何特性單排單層SS雙排單層DS三排單層TS雙排雙層DD三排雙層TDJ(cm4)250497.2500994.4751491.62148588.83222883.2W(cm3)3578.57157.110735.614817.922226.8橋型加強型幾何特性單排單層SSR雙排單層DSR三排單層TSR雙排雙層DDR三排雙層TDRJ(cm4)577434.41154868.81732303.24596255.26894382.8W(cm3)7699.115398.323097.430641.745962.6（3）貝雷架321型鋼橋容許內(nèi)力表結(jié)構(gòu)形式不加強型內(nèi)力單排單層SS雙排單層DS三排單層TS雙排雙層DD三排雙層TD桁架彎矩(KN.m)788.21576.42246.43265.44653.2桁架剪力(KN)245.2490.5698.9490.5698.9結(jié)構(gòu)形式加強型內(nèi)力單排單層SSR雙排單層DSR三排單層TSR雙排雙層DDR三排雙層TDR桁架彎矩(KN.m)1687.53375.04809.46750.09618.8桁架剪力(KN)245.2490.5698.9490.5698.9圖10.17筒倉貝雷各部分結(jié)構(gòu)構(gòu)造圖2.荷載計算（1）新澆混凝土自重（頂板及肋梁）梁頂板厚120，梁頂板自重：25.5*0.12=3.06KN/m2肋梁自重計算梁編號截面尺寸梁凈長m體積m3重量(KN)WKL9300×80010.682.5665.36WKL11300×80012.432.9876.07WKL11300×80012.212.9374.73WKL12300×80010.362.4963.40WKL5300×80010.802.5966.10WKL7300×80012.462.9976.26WKL2300×8009.772.3559.91合計18.90481.83換算為均布恒荷載481.83/3.14*6.25*6.25=3.93KN/m2；砼自重合計：3.06+3.93=6.99KN/m2。（2）滑模平臺桁架自重荷載每倉鋼管平臺桁架縱橫各11榀，單榀桁架重量180-240KG，22榀桁架總重約4500KG，折算按0.25KN/m2；（3）模板及支架自重荷載：梁板結(jié)構(gòu)模板及支架偏大取0.75KN/m2；（4）貝雷架自身重量荷載：2*2*2.6*5節(jié)/12.5=4.2KN/m（5）砼振搗荷載2KN/m2。（6）施工荷載（模板支架計算）考慮1.0KN/m2。3.荷載組合根據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范（JGJ162-2008），結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)取0.9；（1）荷載分項系數(shù)荷載類別分項系數(shù)模板及支架自重（）永久荷載的分項系數(shù)：=1\*GB2⑴當其效應對結(jié)構(gòu)不利時：對由可變荷載效應控制的組合，應取1.2；對由永久荷載效應控制的組合，應取1.35。=2\*GB2⑵當其效應對結(jié)構(gòu)有利時：一般情況應取1；對結(jié)構(gòu)的傾覆、滑移驗算，應取0.9。新澆筑混凝土自重（）鋼筋自重（）新澆筑混凝土對模板側(cè)面的壓力（）施工人員及施工設備荷載（）可變荷載的分項系數(shù)：一般情況下應取1.4；對標準值大于4kN/m2的活荷載應取1.3。振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載（）傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載（）風荷載（）1.4（2）模板及其支架荷載效應組合的各項荷載項目參與組合的荷載類別計算承載能力驗算撓度1平板和薄殼的模板及支架2梁和拱模板的底板及支架3梁、拱、柱（邊長不大于300mm）、墻（厚度不大于100mm）的側(cè)面模板4大體積結(jié)構(gòu)、柱（邊長大于300mm）、墻（厚度大于100mm）的側(cè)面模板（3）模板及其支架荷載效應組合的各項荷載荷載組合項參與組合的荷載類別計算承載能力驗算撓度11.20恒載+1.40活載工況1√21.00恒載√31.35恒載+1.40x0.70活載工況1√（4）荷載統(tǒng)計表荷載計算項目荷載編號荷載類型荷載標準值（KN/m2）備注1模板及支架自重恒荷載1.00包括滑模桁架，模板，模板支架三部分2新澆混凝土自重（頂板及肋梁）、恒荷載9.28將一個筒倉內(nèi)梁自重等效為均布荷載3施工荷載活荷載1.04振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載活荷載2.0（5）荷載組合Q=（）Q=1.2*(1.00+6.99+0.42)+1.4*3=14.3KN/m2；貝雷架荷承載范圍，見下圖：圖10.18筒倉貝雷承載范圍示意圖4.實際施工時，考慮四只倉的貝雷梁連為一體，兩端外伸，可按連續(xù)梁計算。貝雷架在筒倉位置計算跨度12.50m，桁架選用普通兩排雙層形式。為計算