大廳鋼結(jié)構(gòu)安全專項施工方案

所示，單位kN、KN×m。計算荷載已考慮極端天氣12級臺風下的風荷載。圖10中間支撐架反力結(jié)果圖11邊跨支撐架反力結(jié)果驗算內(nèi)容：混凝土樓板（混凝土梁）在提升架反力作用下的強度、撓度、裂縫能否滿足？計算模型：荷載條件：原設計登錄大廳廣場上有考慮覆土荷載，荷載取值9~42.5kN/m2不等；室內(nèi)僅考慮100的建筑面層做法，荷載取值2.5kN/m2；使用活荷載或施工堆載按50kN/m2考慮。支撐架驗算工況下，荷載取值，室外廣場不考慮覆土回填等，統(tǒng)一按5kN/m2考慮建筑面層；室內(nèi)仍取2.5kN/m2；活荷載仍按施工堆載50kN/m2考慮，其中支撐架附近柱跨不考慮大型堆載，按10kN/m2考慮。支撐架荷載按活荷載輸入，考慮荷載分項系數(shù)1.4。配筋計算組合1.35D+0.98L和1.2D+1.4L，撓度、裂縫計算組合1.0D+1.0L。YJK計算模型：采用YJK計算梁板配筋，構(gòu)件的撓度、裂縫，與原設計計算方法一致，進行結(jié)果驗證。圖12YJK計算模型中間部位支撐架反力荷載輸入外側(cè)部位支撐架反力荷載輸入ETABS計算模型：采用ETABS計算樓板的內(nèi)力，對比原設計和施工時支撐架的工況，進一步驗證。YJK計算結(jié)果：配筋：圖13外側(cè)部位頂板梁配筋均滿足要求圖14原設計局部梁配筋圖（一）圖15施工支架附近局部梁配筋圖（一）圖16原設計局部梁配筋圖（二）圖17施工支架附近局部梁配筋圖（二） 原設計局部梁配筋圖（三） 施工支架附近局部梁配筋圖（三）圖18局部梁配筋圖（三）對比 原設計局部梁配筋圖（四） 施工支架附近局部梁配筋圖（四）圖19局部梁配筋圖（四）對比原設計局部梁配筋圖（五） 施工支架附近局部梁配筋圖（五）圖20局部梁配筋圖（五）對比圖21原設計局部梁配筋圖（六）圖22施工支架附近局部梁配筋圖（六）圖23原設計局部梁配筋圖（七）圖24施工支架附近局部梁配筋圖（七）圖25原設計局部板配筋圖（一）圖26施工支架附近局部板配筋圖（一）圖27原設計局部板配筋圖（二）圖28施工支架附近局部板配筋圖（二）圖29原設計局部板配筋圖（三）圖30施工支架附近局部板配筋圖（三）圖31原設計局部板配筋圖（四）圖32施工支架附近局部板配筋圖（四）圖33原設計局部板配筋圖（五）圖34施工支架附近局部板配筋圖（五）圖35原設計局部板配筋圖（六）圖36施工支架附近局部板配筋圖（六）圖37原設計局部板配筋圖（七）圖38施工支架附近局部板配筋圖（七）計算結(jié)果表明，按原設梁、板截面，施加施工支架活載，不考慮覆土荷載、人防荷載，梁、板配筋較原設計小，因此，按原設計的梁、板截面和配筋可以滿足現(xiàn)有的施工支架荷載。樓板應力：圖39中部區(qū)域支撐架荷載作用下樓板板頂應力sig-xx（N/mm2）圖40中部區(qū)域支撐架荷載作用下樓板板底應力sig-xx（N/mm2）圖41中部區(qū)域支撐架荷載作用下樓板板頂應力sig-yy（N/mm2）圖42中部區(qū)域支撐架荷載作用下樓板板底應力sig-yy（N/mm2）從圖中可以看出，外側(cè)梁板區(qū)域，在支撐架反力作用下，鋼筋混凝土梁能夠承擔支撐架的反力荷載，按照原設計截面，強度驗算滿足要求；中部無梁樓板區(qū)域，在支撐架反力作用下，板頂最大壓應力為10MPa，板底最大拉應力為2.0MPa，小于混凝土抗拉強度標準值ftk=2.20MPa，按照原設計樓板的無梁樓板厚度，無梁樓蓋強度驗算滿足要求。撓度：鋼筋混凝土梁的撓度限制按L/300控制。考慮支撐架反力荷載，考慮地下室頂板50KN/m2的活荷載，不考慮登錄大廳室內(nèi)范圍之外1.3m的覆土荷載，按荷載準永久組合進行計算，鋼筋混凝土梁的撓度值如下圖所示。圖43鋼筋混凝土梁的撓度值由此可見，按照原設計截面，鋼筋混凝土梁的撓度滿足限值L/300=30mm的要求。裂縫：鋼筋混凝土梁的裂縫寬度按0.3mm控制。考慮支撐架反力荷載，考慮地下室頂板50KN/m2的活荷載，不考慮登錄大廳室內(nèi)范圍之外1.3m的覆土荷載，按荷載準永久組合進行計算，鋼筋混凝土梁的裂縫寬度值如下圖所示。圖44鋼筋混凝土梁的裂縫寬度值由此可見，按照原設計截面，鋼筋混凝土梁的裂縫寬度滿足限值0.3mm的要求。ETABS計算結(jié)果：樓板應力結(jié)果：采用ETABS計算得到的樓板應力結(jié)果如REF_Ref503110806\n\h0~REF_Ref503110809\n\h0所示，原設計和支撐架工況下，樓板應力的整體趨勢一致，但支撐架工況下的應力數(shù)值顯著降低，說明樓板的受力小于原設計的使用工況，按原設計配筋可滿足支撐架工況的使用要求，不需要進行施工加固。圖451.35D+0.98L下原設計S11圖461.35D+0.98L下支撐架工況S11圖471.35D+0.98L下原設計S22圖481.35D+0.98L下支撐架工況S22圖491.35D+0.98L下原設計S12圖501.35D+0.98L下支撐架工況S12圖511.35D+0.98L下原設計S13圖521.35D+0.98L下支撐架工況S13圖531.35D+0.98L下原設計S23圖541.35D+0.98L下支撐架工況S23圖551.2D+1.4L下原設計S11圖561.2D+1.4L下支撐架工況S11圖571.2D+1.4L下原設計S22圖581.2D+1.4L下支撐架工況S22圖591.2D+1.4L下原設計S12圖601.2D+1.4L下支撐架工況S12圖611.2D+1.4L下原設計S13圖621.2D+1.4L下支撐架工況S13圖631.2D+1.4L下原設計S23圖641.2D+1.4L下支撐架工況S23樓板內(nèi)力結(jié)果：截取板厚400mm無梁樓蓋處板截面（位置二，左側(cè)柱邊，中綠色虛線）的內(nèi)力如REF_Ref503111297\n\h0~REF_Ref503111298\n\h0所示，3個柱跨的板邊剪力、彎矩的合力見REF_Ref503112632\n\h0，支撐架使用時的板彎矩約為設計彎矩的71%，剪力約為設計剪力的65%，說明采用原設計的配筋結(jié)果可滿足支撐架的使用要求，不需要進行施工加固。表1板邊合力值對比荷載組合荷載條件豎向剪力（kN）板邊彎矩（kN×m）剪力比值彎矩比值1.35D+0.98L原設計9526.78922.3100%100%支撐架6630.15020.669.6%56.3%1.2D+1.4L原設計11970.318962.6100%100%支撐架7828.013403.865.4%70.7%圖11.35D+0.98L下原設計圖21.35D+0.98L下支撐架工況圖31.2D+1.4L下原設計圖41.2D+1.4L下支撐架工況結(jié)論：從以上分析可以得出，在考慮支撐架反力荷載，考慮地下室頂板50KN/m2的活荷載，不考慮登錄大廳室內(nèi)范圍之外1.3m的覆土荷載的情況下，外側(cè)梁板區(qū)域，鋼筋混凝土梁按照原設計截面，鋼筋混凝土梁可以承擔支撐架反力荷載，強度、撓度、裂縫驗算均滿足要求。中部無梁樓板區(qū)域，在支撐架反力作用下，按照原設計樓板的無梁樓板厚度，無梁樓蓋強度、撓度、裂縫驗算均滿足要求。因此，采用原設計的配筋結(jié)果可滿足支撐架的使用要求，不需要進行施工加固。二、地下室頂板沖切驗算1、荷載柱腳反力（1Dead+1TS+1.4WX;1Dead+1TS+1.4WY;1.2Dead+1TS+1.4WX;1.2Dead+1TS+1.4WY;1.2Dead+1.4TS+1WX;1.2Dead+1.4TS+1WY工況包絡值）考慮極端風荷載下支撐胎架主立桿最不利受力情況：600*600埋件軸力F軸=1188.73KN400*400埋件軸力F軸=262.59KN2、計算簡圖3計算表格600*600計算400*400計算4、結(jié)論沖切驗算滿足要求。附件六地下室頂板汽車吊對樓板作用受力驗算A5地上鋼結(jié)構(gòu)在地下室頂板上最大吊車是125T，所以按照125噸汽車吊進行樓板承載力計算計算參數(shù)：行駛狀態(tài)一、二軸，共4個輪胎，單個輪胎對地壓力N=18.95/4*9.8N/kg=46.43KN三、四、五軸，共6個輪胎，單個輪胎對地壓力N=36/6*9.8N/kg=58.8KN車輛形式動荷載系數(shù)取1.3（荷載規(guī)范）Nmax=58.8KN*1.3=76.44KN工作狀態(tài)計算原理如下：汽車吊自重55t，工作狀態(tài)配重40t，回轉(zhuǎn)半徑12m時，吊裝重量26t。支腿跨距7.6m*7.6m帶入公式可得Nmax=（（55+40+26）/4+（26*12）/（1.4142*7.6））*9.8N/kg=580.93KN計算結(jié)果：根據(jù)提升支架對地下室頂板驗算報告，提升支架對地下室頂板的最大軸力為：1188.7