預(yù)制梁及運輸施工計算書

9.1臨時支座計算 19.1.1基本參數(shù) 19.1.2最不利荷載情況及最大荷載計算 17.1.3頂心承壓能力驗算 29.2鋼絲繩受力計算 39.2.1鋼絲繩的規(guī)格參數(shù) 3鋼絲繩的受力計算 39.1臨時支座計算9.1.1基本參數(shù)以最重箱梁為例（1）箱梁梁自重：180t;（2）架橋機自重：250t；（3）運梁炮車自重：20t；（4）每片梁下設(shè)4個臨時支座，單端2個臨時支座呈一字形布置，如下圖所示；圖7.1臨時支座布置圖9.1.2最不利荷載情況及最大荷載計算（1）最不利荷載情況：架橋機剛好過孔完成且前支腿還未支撐于前跨蓋梁上，而此時炮車將梁運輸?shù)郊軜驒C后端。（2）情況說明：①恒載：梁體自重由每片梁底臨時支座分擔(dān)，每個支座承擔(dān)荷載為180/4=45t=450KN;②活載：備架梁及炮車重量由2片梁下臨時支座分擔(dān),每個支座承擔(dān)荷載為（180+20）/8=25t=250KN；架橋機自重由蓋梁頂2片梁下臨時支座分擔(dān)，每個支座承擔(dān)荷載為250/8=32t=310KN;③最不利荷載組合F=1.2G恒+1.4G活=1.2×450+1.4×（250+310）=1324KN。7.1.3頂心承壓能力驗算根據(jù)頂心高度及截面尺寸，判斷為非長細(xì)桿，從其結(jié)構(gòu)及材質(zhì)可以看出頂心為粗短鋼管混凝土立柱，其軸心抗壓計算值(2)砂筒選用沙筒頂至工字鋼高度為30cm。砂筒圖例及計算公式：圖中d0―上砂筒頂心外徑；d1―下砂筒內(nèi)徑；h0―頂心從最高工作位置放入下砂筒深度；H―降落高度m；σ―下砂筒筒壁；【δ】―砂容許承壓力，可取10MPa，如將其預(yù)壓，可達(dá)30Mpa；1、上砂筒頂心外徑及選用砂預(yù)先過漏、干燥，并進(jìn)行一定程度的預(yù)壓，取【δ】=15Mpa,則有：d0=查國標(biāo)無縫鋼管規(guī)格，知砂筒頂心選用外徑D1=351mm，壁厚為σ=10mm無縫鋼管；砂筒選用σ=10mm無縫鋼管，則其外徑為d1=d0+2σ=335+2×10mm=355,故其實際選用D1=377mm,壁厚為σ=10mm無縫鋼管.砂筒受力驗算查國標(biāo)，對于結(jié)構(gòu)物無縫鋼管的屈服強度，由σ=10mm﹤22mm，則【δ】鋼管=245Mpa取H=0.05m,d2=0.02m，h0=0.09m；又筒壁應(yīng)力為δ=即δ=236Mpa﹤【δ】鋼管=245Mpa，砂筒受力滿足要求。9.2鋼絲繩受力計算9.2.1鋼絲繩的規(guī)格參數(shù)一般起重作業(yè)可采用《GB8918-2006重要用途鋼絲繩》與《GB/T20067-2006粗直徑鋼絲繩》中6×37鋼絲繩，其規(guī)格及力學(xué)性能參數(shù)見表7.2。鋼絲繩的受力計算1、某一規(guī)格的鋼絲繩允許承受的最大拉力是有一定限度的,超過這個限度,鋼絲繩就會被破壞或拉斷,因此在工作中需對鋼絲繩的受力進(jìn)行計算。箱梁吊裝示意圖如下：圖7.4箱梁吊裝示意圖P=[Fg]=（Q/n）/cosα=1800/4/Cos30°=519.61kNP——每根鋼絲繩所受的拉力;Q——吊裝設(shè)備的重力1800kN；n——使用鋼絲繩的根數(shù)，4根時一般取3根計算，否則必須使用串扣；a——鋼絲繩與鉛垂線的夾角，角度取30度。表9.2-1鋼絲繩的安全系數(shù)使用情況安全系數(shù)使用情況安全系數(shù)用做纜風(fēng)繩、拖拉繩3.5機械驅(qū)動起重設(shè)備5-6人力驅(qū)動起重設(shè)備4.5用做吊索(無彎曲)6-7用做捆綁吊索8～10用做載人升降機142、取安全系數(shù)為7，鋼絲繩的最小破斷拉力為,3637.27KN，根據(jù)《GB8918-2017鋼絲繩國家標(biāo)準(zhǔn)》（見表9.2-2），查得能夠滿足使用要求的單根鋼絲繩型號為：（1）箱梁吊裝采用串扣，鋼絲繩選用公稱抗拉強度1960MPa，[6×36（a）類纖維芯]鋼絲繩，鋼絲繩公稱直徑為D=80mm，最小破斷拉力為4140kN。（2）箱梁吊裝采用串扣，備選鋼絲繩公稱抗拉