高墩液壓爬模施工附錄###爬模和橫隔板墩頂支撐計算書

1.1主要規(guī)范規(guī)程 21.2模板計算 21.2.1模板荷載 21.2.2面板驗算 31.2.3木工字梁驗算： 41.2.4橫向背楞驗算 41.2.5拉桿計算 51.2.6模板吊鉤驗算: 51.36#墩ZPM100支架部分驗算 61.3.1ZPM100爬模平面布置 61.3.2荷載組合計算 71.3.3荷載計算（施工階段） 81.3.3.1.各平臺施工荷載（施工階段） 81.3.3.2.爬模自重部分 91.3.3.3.風(fēng)荷載計算 91.3.3.4.荷載計算步驟及計算說明 101.3.4施工階段支架計算 111.3.4.1.用SAP2000對爬模支架進行受力計算 111.3.4.2.重要構(gòu)件、埋件的計算 121.3.5爬升階段支架計算 151.3.5.1.用SAP2000對爬模支架進行受力計算 151.3.6停工階段計算 161.3.6.1.荷載計算（停工階段） 161.45/7#墩QPM50支架部分驗算 181.4.1QPM50爬模平面布置 181.4.2荷載組合計算 191.4.3荷載計算（施工階段） 201.4.3.1.各平臺施工荷載（施工階段） 201.4.3.2.爬模自重部分 201.4.3.3.風(fēng)荷載計算 211.4.3.4.荷載計算步驟及計算說明 221.4.4施工階段支架計算 221.4.4.1.用SAP2000對爬模支架進行受力計算 221.4.4.2.重要構(gòu)件、埋件的計算 231.4.5爬升階段支架計算 281.4.5.1.用SAP2000對爬模支架進行受力計算 281.4.6停工階段計算 291.4.6.1.荷載計算（停工階段） 301.5橫隔板模板及支架計算書 311.5.1荷載計算 311.5.2側(cè)模計算 331.5.3內(nèi)模板驗算 331.5.4木矩形梁次楞驗算： 341.5.5橫向背楞驗算 341.5.6拉桿計算 351.5.7頂板模板及支撐驗算 351.5.7.1.頂板處竹膠板面板計算 361.5.8次楞100mm×100mm方木驗算 361.5.9主楞方木驗算 371.5.10鋼管支撐驗算 371.5.11底板模板及支撐驗算 381.5.12底板主支撐驗算 381.6墩頂模板及支架計算書 391.6.1墩頂?shù)啄ｒ炈?391.6.2墩頂主支撐驗算 39主要規(guī)范規(guī)程表10.1-1計算書主要規(guī)范規(guī)程表類別規(guī)范、規(guī)程、標(biāo)準(zhǔn)名稱編號國家混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50204-2015混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范GB50666-2011混凝土模板用膠合板GB17656-2018建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2012鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)GB50017-2017鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50205-2001行業(yè)公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范JTG/TF050—2011城市橋梁工程施工與質(zhì)量驗收規(guī)范CJJ2—2008公路工程質(zhì)量檢驗評定標(biāo)準(zhǔn)JTGF80/1—2017建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范JGJ80-2016建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)JGJ59-2011液壓爬升模板施工技術(shù)規(guī)程JGJ195—2010模板計算模板荷載側(cè)壓力作用于模板作用在模板之上的荷載分為模板自重荷載及新澆混凝土對模板的側(cè)壓力。新澆混凝土對模板側(cè)壓力計算F式中：F—新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力，kN/mγc—混凝土重力密度，25kN/t0β—混凝土坍落度影響修正系數(shù)，坍落度為130mm~180mm,取1.0V—混凝土的澆筑速度，1m/h；H—混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度，6.0m?？紤]傾倒混凝土產(chǎn)生的水平載荷標(biāo)準(zhǔn)值為4kN/m2，分別取荷載分項系數(shù)1.2和q面板驗算模板最大配置高度為6.20m,垂直澆筑高度為6.0m，面板采用21mm厚維薩板，面板的彈性模量8730N/mm2,厚度21mm,均布壓力90.7kN/m截面模量：W=截面慣性矩：I=最大彎矩：M=強度計算：σ=撓度驗算：ω=滿足要求。木工字梁驗算：H20木工字梁承受維薩板傳遞的荷載，荷載值大小為90.9×0.305=27.6N/m,將木工字梁板視為支撐在橫向主背楞上的連續(xù)梁計算，橫向主背楞最大間距為l=1000mm；H20木工字梁截面模量為W=4.57×105mm最大彎矩：M=強度計算：σ=撓度驗算：ω=滿足要求：橫向背楞驗算橫向背楞支承對拉桿上，荷載值大小為90.0×1.0=90.0kN/m，可作為支承在拉桿的連續(xù)梁計算，其跨距等于相鄰兩個拉桿的間距，拉桿間距取1300mm；橫向背楞為雙14槽鋼的，截面模量為W=1.74×105mm最大彎矩：M=強度計算：σ=撓度驗算：ω=拉桿計算對拉螺栓采用D20螺桿；縱向間距為1100mm，橫向間距為1300mm。對拉螺栓經(jīng)驗公式如下：N對拉螺栓所承受的拉力的設(shè)計值。一般為混凝土的側(cè)壓力A對拉螺栓凈截面面積（mm2）A=314mm2--對拉螺栓抗拉強度設(shè)計值（45#鋼）（f=600N/mm2）kN故拉桿布置間距小于1300x1200即滿足要求。(附檢測報告)模板吊鉤驗算:取最大模板驗算，寬度為6.0m，高度取為6.15m模板重量60kg/m2總重：G=6.0×6.15×60=2214kg則：每個吊鉤所受豎向力為：2214/4×10N/kg×1.2=6.64kN(取荷載分項系數(shù)1.2)單個螺栓抗剪承載力（每個吊鉤4個M20螺栓）Nvb：查表得M20螺栓單剪承載力為40.8KN，四剪為163.2kN。Nvb6.64KN<40.8KN吊鉤抗拉驗算：σ=N/A=6.64×103/π×82=25.79N/mm2<f=205N/mm2木梁局部抗壓：σ=N/A=6.64×103/л×10×28=7.55N/mm2<f=13N/mm26#墩ZPM100支架部分驗算ZPM100爬模平面布置外側(cè)爬架由上支架、三腳架、下掛架、導(dǎo)軌、埋件、附墻裝置及液壓動力裝置組成。計算時按照爬模最大跨度和截面計算，根據(jù)核心筒爬模平面布置圖，下架體平面布置間距最大為單跨4.0米，計算寬度最寬4.0米。爬模上架體寬度按最大單榀4.0m米計算。表10.3-1ZPM100支架平面布置圖表10.3-2ZPM100支架側(cè)視圖荷載組合計算根據(jù)《液壓爬模技術(shù)規(guī)程》JGJ195-2010要求，爬模在施工狀態(tài)下荷載效應(yīng)組合應(yīng)按照以下公式計算：強度及穩(wěn)定性計算荷載組合：1.2SGK+0.9[1.4(SFK1+SWK7)]剛度計算荷載組合：SGK+SFK1+SWK7荷載計算（施工階段）各平臺施工荷載（施工階段）（1）鋼筋綁扎工作平臺①考慮堆放鋼筋，施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值3.0KN/m2；（2）鋼筋綁扎工作平臺②/③不考慮堆放鋼筋,施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.75KN/m2；（3）后移及模板操作主平臺④施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值1KN/m2；（4）液壓操作工作平臺⑤施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.75KN/m2，（5）拆卸爬錐工作平臺⑥施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.75KN/m2，根據(jù)規(guī)范規(guī)定，僅兩層平臺參與荷載組合。施工階段選第①④層進行計算（爬模上架體寬度按4.0m計算，爬模下架體寬度按4.0m計算）。表10.3.3-1施工階段各層平臺荷載計算表表10.3.3-2爬升階段各層平臺荷載計算表格參數(shù)說明：施工活載——施加到各平臺的施工荷載；平臺長度——分配到單榀爬模上架體的平臺長度；本工程單榀上架體最大寬度為4.0m，爬模下架體最大寬度為4.0米。平臺寬度——平臺板的長度；荷載設(shè)計值——強度計算中使用，其值等于荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以荷載分項系數(shù)。爬模自重部分爬模裝置自重分為以下各部分： （1）平臺板和平臺梁自重：平臺梁自重（按照爬模上架體寬度4.0m，下架體寬度4.0m計算）：表10.3.3-3各層平臺梁自重表平臺板自重（按照爬模上架體寬度3.0m計算）：表10.3.3-4各層平臺板自重表（2）外防護自重（按照桁架寬度3.0m計算）架體外側(cè)防護龍骨采用48鋼管，共9根。表10.3.3-5外防護自重表風(fēng)荷載計算按照規(guī)范要求，施工狀態(tài)下計算風(fēng)級數(shù)是7級，風(fēng)速風(fēng)壓迎風(fēng)面風(fēng)荷載Wk=βgzμs1μzω0=1.47×0.8×2.25×0.12=0.32KN/m2背風(fēng)面風(fēng)荷載Wk=βgzμs2μzω0=1.47×0.5×2.25×0.12=0.20KN/m2參數(shù)說明：陣風(fēng)系數(shù)βgz——按規(guī)范取1.47，B類地形，離地面高度150米；風(fēng)荷載體型系數(shù)μs1——按規(guī)范取0.8，矩形迎風(fēng)面；μs2——按規(guī)范取0.5，矩形背風(fēng)面；風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz——按規(guī)范取2.25，B類地形；基本風(fēng)壓ω0——取0.12KN/㎡，7級風(fēng)。外防護選用鋼絲網(wǎng)，透風(fēng)系數(shù)為0.3：迎風(fēng)面實際荷載設(shè)計值為0.32×0.3=0.10KN/m2背風(fēng)面實際荷載設(shè)計值為0.20×0.3=0.06KN/m2。受風(fēng)面的高度按圖示計算到外側(cè)桁架頂部，高度7.5米，桁架寬度4.0米。實際荷載設(shè)計值為：

模板高度范圍內(nèi)承受風(fēng)荷載為0.32×4.0=1.60KN/m模板高度范圍以上部分風(fēng)荷載透風(fēng)系數(shù)0.6，則荷載設(shè)計值為0.10×4.0=0.40KN/m模板上口以下及主平臺以下部分處于已澆筑混凝土背面，按背風(fēng)面取風(fēng)荷載：0.06×4.0=0.24KN/m荷載計算步驟及計算說明各荷載總計（施工階段）：1、各個操作平臺承受均布線荷載大小如上表所示，方向豎直向下；2、維護梁鋼絲網(wǎng)自重，大小為0.42KN/m此部分計算設(shè)計值為0.42×1.2=0.50KN/m方向豎直向下；3、爬模上架體承受風(fēng)荷載：以均布荷載的形式作用于模板和爬模上架體上:模模板高度范圍6.10米承受風(fēng)荷載為1.60KN/m；模板上部至架體頂部風(fēng)荷載為0.48KN/m；模板下部以下部分風(fēng)荷載為0.32KN/m。4、將模板自重加到后移裝置上，模板自重4*6.15*60=14.8KN，以均布荷載的形式加載在前面主背楞上，加載的范圍為主背楞高度6米，模板自重均布荷載14.8/6=2.4KN/m,方向豎直向下，作用點見荷載圖。施工階段支架計算用SAP2000對爬模支架進行受力計算爬模支架各主要桿件的軸力、彎矩、剪力圖桿件截面應(yīng)力比（MAX0.79<1）應(yīng)力值（178N/mm）支座反力KN圖10.3.4-1ZPM100架體施工階段內(nèi)力圖由于各個桿件應(yīng)力比均小于1.0，且最大壓力值為178N/mm。各個桿件滿足要求2、爬模下架體支座反力節(jié)點1處（承重插銷處）水平反力大小為109.59KN；豎向反力大小為116.51KN節(jié)點2處（附墻撐處）反力大小為100.18KN，方向如圖。其它工況，如風(fēng)荷載向內(nèi)反吹，或是只作用風(fēng)荷載（向左，向右），經(jīng)計算分析，雖然有些桿件由受拉變?yōu)榱耸軌?，但是?nèi)力值相對較小，符合受力要求；且各桿件的內(nèi)力值大小都較上述小，所以不作為不利組合考慮。重要構(gòu)件、埋件的計算1、主橫梁埋件支座端頭板承壓驗算主橫梁端頭板與埋件支座的有效承壓面積A=20×42×2=1680mm2，則承壓力,則其承壓應(yīng)力<205N/mm2（Q235級鋼抗壓強度設(shè)計值）滿足要求。表10.3.4-1鋼材性能表2、受力螺栓計算圖10.3.4-2螺栓計算示意圖螺栓的承載力應(yīng)按下列公式規(guī)定計算：式中：、——承載螺栓所承受的剪力和拉力，單個架體為雙埋件，因此其中ｂ，；、、——承載螺栓的受剪、受拉和受壓承載力設(shè)計值，承載螺栓直徑為42mm，材料為40Cr，其，。代入公式得滿足要求。3、承載螺栓與混凝土接觸處的混凝土沖切承載力計算圖10.3.4-3螺栓計算示意圖當(dāng)承載螺栓與錐形承載接頭連接時：F=109.0KN2.8(d＋s－30)(s－30)ft=2.8*(100+300-30)(300-30)*1.89=480.6KN固F≤2.8(d＋s－30)(s－30)ft，滿足要求。式中：F——承載螺栓所承受的軸力（N）；d——預(yù)埋件錨固板邊長或直徑（mm），本工程為100mm；s——錐形承載接頭埋入長度（mm），本工程為300mm；ft——混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值（N/mm2），按照C50混凝土計算，取1.89N/mm2。4、承載螺栓（墊片）與混凝土接觸處的混凝土局部受壓承載力計算圖10.3.4-4承載螺栓計算示意圖F=109KN2.0a2fc=2.0×254×150×15=1125KN固F≤2.0a2fc，滿足要求式中：F——承載螺栓所承受的軸力（N）；a——承載螺栓的墊板尺寸（mm），實際為254x150mm；fc——混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值（N/mm2），按照15N/mm2。（C50混凝土）滿足要求。5、承重插銷計算10.3.4-5承重銷示意圖承重插銷為直徑40mm的45#鋼，且有兩個抗剪面，因此剪應(yīng)力承重插銷滿足要求。6、高強螺桿驗算：高強螺桿采用D26螺桿45#鋼。對拉螺栓經(jīng)驗公式如下：N對拉螺栓所承受的拉力的設(shè)計值。一般為混凝土的側(cè)壓力A對拉螺栓凈截面面積（mm2）A=530mm2--對拉螺栓抗拉強度設(shè)計值（45#鋼）（f=600N/mm2）N故埋高強螺桿滿足要求。爬升階段支架計算用SAP2000對爬模支架進行受力計算1、爬模支架各主要桿件的軸力、彎矩、剪力圖桿件截面應(yīng)力比（MAX0.44<1）應(yīng)力值（145N/mm）支座反力KN10.3.5-1ZPM100支架爬升階段內(nèi)力圖由于各個桿件應(yīng)力比均小于1.0，且最大壓力值為145N/mm。各個桿件滿足要求.由于爬升狀態(tài)各個桿件受力均小于使用狀態(tài)，埋件部分不再驗算其它工況，如風(fēng)荷載向內(nèi)反吹，或是只作用風(fēng)荷載（向左，向右），經(jīng)計算分析，雖然有些桿件由受拉變?yōu)榱耸軌?，但是?nèi)力值相對較小，符合受力要求；且各桿件的內(nèi)力值大小都較上述小，所以不作為不利組合考慮。停工階段計算根據(jù)《液壓爬模技術(shù)規(guī)程》JGJ195-2010要求，爬模在停工狀態(tài)下荷載效應(yīng)組合應(yīng)按照以下公式計算：強度及穩(wěn)定性計算荷載組合：1.2SGK+1.4+SWK9剛度計算荷載組合：SGK+SWK7荷載計算（停工階段）1、各平臺施工荷載（停工階段）（1）鋼筋綁扎工作平臺①考慮堆放鋼筋，施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.0KN/m2；（2）鋼筋綁扎工作平臺②不考慮堆放鋼筋,施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.0KN/m2；（3）模板操作平臺③施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.0KN/m2；（4）后移及模板操作主平臺④施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.0KN/m2；（5）液壓操作工作平臺⑤施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.0KN/m2，（6）拆卸爬錐工作平臺⑥施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.0KN/m2，根據(jù)規(guī)范規(guī)定，停工時無荷載組合。表10.3.6-1停工階段各層平臺荷載計算表格參數(shù)說明：施工活載——施加到各平臺的施工荷載；平臺長度——分配到單榀爬模上架體的平臺長度；本工程單榀上架體最大寬度為4.0m，爬模下架體最大寬度為4.0米。平臺寬度——平臺板的長度；荷載分項系數(shù)——活載取1.4荷載設(shè)計值——強度計算中使用，其值等于荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以荷載分項數(shù)。2、爬模自重部分爬模裝置自重分為以下各部分：（1）平臺板和平臺梁自重：平臺梁自重（按照爬模上架體寬度4.0m，下架體寬度4.0m計算）：表10.3.6-2各層平臺梁自重表平臺板自重（按照爬模上架體寬度4.0m計算）：表10.3.6-3各層平臺板自重表（2）外防護自重（按照桁架寬度4.0m計算）架體外側(cè)防護龍骨采用48鋼管，共9根。表10.3.6-4外防護自重表3、風(fēng)荷載計算由于停工時模板與已澆筑混凝土拉結(jié)，故此風(fēng)荷載由拉桿抵消。通過以上荷載計算取值可知：停工階段模板與已澆筑完的墻體用對拉螺桿拉接，架體自重不變且平臺活荷載不參與計算，雖然外側(cè)風(fēng)荷載計算按9級風(fēng)計算，但架體水平均與已澆筑墻體完全拉結(jié)，因此停工狀態(tài)架體所受實際荷載相比爬升狀態(tài)和施工狀態(tài)都小，爬模體系不再單獨做計算。5/7#墩QPM50支架部分驗算QPM50爬模平面布置外側(cè)爬架由上支架、三腳架、下掛架、導(dǎo)軌、埋件、附墻裝置及液壓動力裝置組成。計算時按照爬模最大跨度和截面計算，根據(jù)核心筒爬模平面布置圖，下架體平面布置間距最大為單跨4.5米，計算寬度最寬4.25米。爬模上架體寬度按最大單榀4.25m米計算。圖10.4.1-1QPM50支架平面布置圖圖10.4.1-2QPM50支架側(cè)面圖荷載組合計算根據(jù)《液壓爬模技術(shù)規(guī)程》JGJ195-2010要求，爬模在施工狀態(tài)下荷載效應(yīng)組合應(yīng)按照以下公式計算：強度及穩(wěn)定性計算荷載組合：1.2SGK+0.9[1.4(SFK1+SWK7)]剛度計算荷載組合：SGK+SFK1+SWK7荷載計算（施工階段）各平臺施工荷載（施工階段）（1）鋼筋綁扎工作平臺①考慮堆放鋼筋，施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值3.0KN/m2；（2）后移及模板操作主平臺②施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值1KN/m2；（3）液壓操作工作平臺③施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.75KN/m2，（4）拆卸爬錐工作平臺④施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.75KN/m2，根據(jù)規(guī)范規(guī)定，僅兩層平臺參與荷載組合。施工階段選第①②層進行計算（爬模上架體寬度按4.25m計算，爬模下架體寬度按4.25m計算）。表10.4.3-1施工階段各層平臺荷載計算表格表10.4.3-2爬升階段各層平臺荷載計算表格參數(shù)說明：施工活載——施加到各平臺的施工荷載；平臺長度——分配到單榀爬模上架體的平臺長度；本工程單榀上架體最大寬度為4.25m，爬模下架體最大寬度為4.25米。平臺寬度——平臺板的長度；荷載設(shè)計值——強度計算中使用，其值等于荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以荷載分項數(shù)。爬模自重部分爬模裝置自重分為以下各部分：（1）平臺板和平臺梁自重：平臺梁自重（按照爬模上架體寬度4.25m，下架體寬度4.25m計算）：表10.4.3-3各層平臺梁自重表平臺板自重（按照爬模上架體寬度3.0m計算）：表10.4.3-4各層平臺板自重表（2）外防護自重（按照桁架寬度4.25m計算）架體外側(cè)防護龍骨采用48鋼管，共9根。表10.4.3-5外防護自重表風(fēng)荷載計算按照規(guī)范要求，施工狀態(tài)下計算風(fēng)級數(shù)是7級，風(fēng)速風(fēng)壓迎風(fēng)面風(fēng)荷載Wk=βgzμs1μzω0=1.47×0.8×2.25×0.12=0.32KN/m2背風(fēng)面風(fēng)荷載Wk=βgzμs2μzω0=1.47×0.5×2.25×0.12=0.20KN/m2參數(shù)說明：陣風(fēng)系數(shù)βgz——按規(guī)范取1.47，B類地形，離地面高度150米；風(fēng)荷載體型系數(shù)μs1——按規(guī)范取0.8，矩形迎風(fēng)面；μs2——按規(guī)范取0.5，矩形背風(fēng)面；風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz——按規(guī)范取2.25，B類地形；基本風(fēng)壓ω0——取0.12KN/㎡，7級風(fēng)。外防護選用鋼絲網(wǎng)，透風(fēng)系數(shù)為0.3：迎風(fēng)面實際荷載設(shè)計值為0.32×0.3=0.10KN/m2背風(fēng)面實際荷載設(shè)計值為0.20×0.3=0.06KN/m2。受風(fēng)面的高度按圖示計算到外側(cè)桁架頂部，高度7.5米，桁架寬度4.0米。實際荷載設(shè)計值為：

模板高度范圍內(nèi)承受風(fēng)荷載為0.32×4.25=1.36KN/m模板高度范圍以上部分風(fēng)荷載透風(fēng)系數(shù)0.6，則荷載設(shè)計值為0.10×4.25=0.42KN/m模板上口以下及主平臺以下部分處于已澆筑混凝土背面，按背風(fēng)面取風(fēng)荷載：0.06×4.25=0.25KN/m荷載計算步驟及計算說明各荷載總計（施工階段）1、各個操作平臺承受均布線荷載大小如上表所示，方向豎直向下；2、維護梁鋼絲網(wǎng)自重，大小為0.42KN/m此部分計算設(shè)計值為0.42×1.2=0.50KN/m方向豎直向下；3、爬模上架體承受風(fēng)荷載：以均布荷載的形式作用于模板和爬模上架體上:模模板高度范圍4.65米承受風(fēng)荷載為1.36KN/m；模板上部至架體頂部風(fēng)荷載為0.42KN/m；模板下部以下部分風(fēng)荷載為0.25KN/m。4、將模板自重加到后移裝置上，模板自重3.25*4.65*60=9KN，以均布荷載的形式加載在前面主背楞上，加載的范圍為主背楞高度3.5米，模板自重均布荷載0.9/4.5=2.0KN/m,方向豎直向下，作用點見荷載圖。施工階段支架計算用SAP2000對爬模支架進行受力計算1、爬模支架各主要桿件的軸力、彎矩、剪力圖桿件截面應(yīng)力比（MAX0.91<1）支座反力KN圖10.4.4-1QPM支架施工階段內(nèi)力圖由于各個桿件應(yīng)力比均小于1.0。各個桿件滿足要求2、爬模下架體支座反力節(jié)點1處（承重插銷處）水平反力大小為109.59KN；豎向反力大小為116.51KN節(jié)點2處（附墻撐處）反力大小為100.18KN，方向如圖。其它工況，如風(fēng)荷載向內(nèi)反吹，或是只作用風(fēng)荷載（向左，向右），經(jīng)計算分析，雖然有些桿件由受拉變?yōu)榱耸軌?，但是?nèi)力值相對較小，符合受力要求；且各桿件的內(nèi)力值大小都較上述小，所以不作為不利組合考慮。重要構(gòu)件、埋件的計算1、單個埋件抗拔力驗算：圖10.4.4-2埋件系統(tǒng)示意圖根據(jù)《建筑施工計算手冊》,按錨板錨固錐體破壞計算埋件的錨固強度如下:埋件距高度方向混凝土邊緣有足夠的距離，錨板螺栓在軸向力F作用下，螺栓及其周圍的混凝土以圓錐臺形從混凝土中拔出破壞（見右圖）。分析可知,沿破裂面作用有切向應(yīng)力τs和法向應(yīng)力δs,由力系平衡條件可得：使；,由試驗得：當(dāng)b/h在0.19～1.9時，α=45°，δF=0.0203fc,代入式中得：式中fc—————混凝土抗壓強度設(shè)計值（選擇C30混凝土，fc=14.3N/mm2）;h—————破壞錐體高度（通常與錨固深度相同）（400mm）;b—————錨板邊長（100mm）.所以埋件的抗拔力為F=263.12KN>150KN,故滿足要求。2、混凝土局部承壓驗算：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》局部受壓承載力計算：式中FL—局部受壓面上的作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計值；（KN）fc—混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值；（14.3N/mm2）βC—混凝土強度影響系數(shù)；（查值為0.94）βl—混凝土局部受壓時的強度提高系數(shù)；（2）Al—混凝土局部受壓面積；（mm2）Aln—混凝土局部受壓凈面積；圖10.4.4-3局部受壓計算示意圖Ab—局部受壓計算底面積；（mm2）=1\*GB3①埋件板處混凝土局部受壓凈面積滿足要求。=2\*GB3②爬錐處圖10.4.4-4爬錐處計算示意圖混凝土局部受壓凈面積滿足要求。3、受力螺栓的抗剪力和抗拉力驗算：材料：45號鋼調(diào)質(zhì)處理Rc25-30受力螺栓為M36螺紋，計算內(nèi)徑為:d=36mm；截面面積為：A=πd2/4=1017.4mm2;有效面積為：單個機位為雙埋件，單個受力螺栓的設(shè)計剪力為：FV=200KN;設(shè)計拉力為：F=200KN;受力螺栓的抗壓、抗拉、抗彎強度查表可知：抗拉屈服強度f=640N/mm2，抗剪強度為：fV=320N/mm2.根據(jù)計算手冊拉彎構(gòu)件計算式計算：=1\*GB3①抗剪驗算：,滿足要求。=2\*GB3②抗拉驗算：滿足要求。折算應(yīng)力：滿足要求.4、受力螺栓的抗剪力和抗拉力驗算：單個埋件的拔力設(shè)計值為150KN,剪力設(shè)計值為100KN。本工程為75KN和9.9KN,滿足使用要求5、導(dǎo)軌梯檔的焊縫驗算：圖10.4.4-5導(dǎo)軌梯擋示意圖根據(jù)圖紙，單個梯檔的側(cè)焊縫長度為120mm，端焊縫長度為92mm,焊高h(yuǎn)f=10mm,則由端焊縫所承擔(dān)的力式中，βf————系數(shù)，對間接承受動荷載的情況，βf=1.22；∑lw————焊縫總長度；ffw————角焊縫的設(shè)計強度，查計算手冊可知：材料Q235鋼的焊縫設(shè)計強度為160N/mm2則由側(cè)焊縫所承擔(dān)的力(單個油缸的推力)，所以導(dǎo)軌梯擋焊縫強度滿足要求。6、承重插銷的抗剪力驗算：圖10.4.4-6承重插銷計算示意圖承重插銷設(shè)計承載280KN。根據(jù)圖紙可知承重插銷的斷面尺寸為：A=3.14×20×20=1256mm2由五金手冊可查材料45#鋼的抗拉屈服強度值為600N/mm2，則抗剪強度為：fV=600×0.58=348N/mm2因為抗剪面為兩個，所以承重插銷的承載力為：故承重插銷滿足設(shè)計要求。爬升階段支架計算用SAP2000對爬模支架進行受力計算1、爬模支架各主要桿件的軸力、彎矩、剪力圖桿件截面應(yīng)力比（MAX0.97<1）支座反力KN圖10.4.5-1QPM50支架爬升階段內(nèi)力圖由于各個桿件應(yīng)力比均小于1.0，各個桿件滿足要求.由于爬升狀態(tài)各個桿件受力均小于使用狀態(tài)，埋件部分不再驗算其它工況，如風(fēng)荷載向內(nèi)反吹，或是只作用風(fēng)荷載（向左，向右），經(jīng)計算分析，雖然有些桿件由受拉變?yōu)榱耸軌海莾?nèi)力值相對較小，符合受力要求；且各桿件的內(nèi)力值大小都較上述小，所以不作為不利組合考慮。停工階段計算根據(jù)《液壓爬模技術(shù)規(guī)程》JGJ195-2010要求，爬模在停工狀態(tài)下荷載效應(yīng)組合應(yīng)按照以下公式計算：強度及穩(wěn)定性計算荷載組合：1.2SGK+1.4+SWK9剛度計算荷載組合：SGK+SWK7荷載計算（停工階段）1、各平臺施工荷載（停工階段）（1）鋼筋綁扎工作平臺①考慮堆放鋼筋，施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.0KN/m2；（2）鋼筋綁扎工作平臺②不考慮堆放鋼筋,施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.0KN/m2；（3）模板操作平臺③施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.0KN/m2；（4）后移及模板操作主平臺④施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.0KN/m2；（5）液壓操作工作平臺⑤施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.0KN/m2，（6）拆卸爬錐工作平臺⑥施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.0KN/m2，根據(jù)規(guī)范規(guī)定，停工時無荷載組合。表10.4.6-1停工階段各層平臺荷載計算表格參數(shù)說明：施工活載——施加到各平臺的施工荷載；平臺長度——分配到單榀爬模上架體的平臺長度；本工程單榀上架體最大寬度為4.0m，爬模下架體最大寬度為4.0米。平臺寬度——平臺板的長度；荷載分項系數(shù)——活載取1.4荷載設(shè)計值——強度計算中使用，其值等于荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以荷載分項數(shù)。2、爬模自重部分爬模裝置自重分為以下各部分：（1）平臺板和平臺梁自重：平臺梁自重（按照爬模上架體寬度4.25m，下架體寬度4.25m計算）：表10.4.6-2各層平臺梁自重表平臺板自重（按照爬模上架體寬度3.0m計算）：表10.4.6-3各層平臺板自重表（2）外防護自重（按照桁架寬度4.25m計算）架體外側(cè)防護龍骨采用48鋼管，共9根。表10.4.6-4外防護自重表3、風(fēng)荷載計算由于停工時模板與已澆筑混凝土拉結(jié)，故此風(fēng)荷載由拉桿抵消。通過以上荷載計算取值可知：停工階段模板與已澆筑完的墻體用對拉螺桿拉接，架體自重不變且平臺活荷載不參與計算，雖然外側(cè)風(fēng)荷載計算按9級風(fēng)計算，但架體水平均與已澆筑墻體完全拉結(jié)，因此停工狀態(tài)架體所受實際荷載相比爬升狀態(tài)和施工狀態(tài)都小，爬模體系不再單獨做計算。橫隔板模板及支架計算書荷載計算圖10.5.1-1橫隔板支撐系統(tǒng)圖荷載分析根據(jù)橫隔板的結(jié)構(gòu)特點，在施工過程中將涉及到以下荷載形式：⑴q1——橫隔板自重荷載，新澆混凝土密度取2600kg/m3。⑵q2——橫隔板內(nèi)模、底模、內(nèi)模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計算，經(jīng)計算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。⑶q3——施工人員、施工材料和機具荷載，按均布荷載計算，當(dāng)計算模板及其下肋條時取2.5kPa；當(dāng)計算肋條下的梁時取1.5kPa；當(dāng)計算支架立柱及其他承載構(gòu)件時取1.0kPa。⑷q4——振搗混凝土產(chǎn)生的荷載，對底板取2.0kPa，對側(cè)板取4.0kPa。⑸q5——新澆混凝土對側(cè)模的壓力。⑹q6——傾倒混凝土產(chǎn)生的水平荷載，取4.0kPa。⑺q7——支架自重，經(jīng)計算支架在不同布置形式時其自重如下表所示：表10.5.1-1滿堂鋼管支架自重立桿橫橋向間距×立桿縱橋向間距×橫桿步距支架自重q7的計算值(kPa)60cm×90cm×90cm3.38表10.5.1-2模板、支架設(shè)計計算荷載組合模板結(jié)構(gòu)名稱荷載組合強度計算剛度檢算底模及支架系統(tǒng)計算⑴＋⑵＋⑶＋⑷＋⑺⑴＋⑵＋⑺側(cè)模計算⑸＋⑹⑸側(cè)模計算新澆混凝土對模板側(cè)壓力計算q5=F=0.28γcT0βv0.5=0.28×26×5×1.0×1.00.5=36.4KN/m2式中：F—新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力，kN/mγc—混凝土重力密度，26KN/m3t0β—混凝土坍落度影響修正系數(shù)，坍落度為130mm~180mm,取1.0V—混凝土的澆筑速度，1m/h；H—混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度，4.5m。考慮傾倒混凝土產(chǎn)生的水平載荷標(biāo)準(zhǔn)值為4kN/m計算強度時：q5+q6=1.4×4+1.4×36.4=56.56KN/m2計算剛度時：q5=1.4×36.4=50.96KN/m2內(nèi)模板驗算模板最大配置高度為4.5m,垂直澆筑高度為4.5m，內(nèi)模采用20mm厚竹膠板，將內(nèi)模板視為支撐在木工字梁上的連續(xù)梁計算，內(nèi)模板豎肋間距300mm，模板計算寬度取1mm。根據(jù)《竹膠合板模板》(JG/T156-2004)中竹膠合模板力學(xué)性能取值。彈性模量：E=4.5×103MPa靜曲強度：fw=50Mpa截面模量：慣性矩：I=bh3/12=1×203/12=666.7mm4；截面慣性矩：W=bh2/6=1×202/6=66.7mm3。最大彎矩：M=ql2/8=1/8×56.56×0.001×1×300×300=636.3N·mm強度計算：σ=M/W=636.3/66.7=9.54MPa<50MPa，抗彎滿足要求。撓度驗算：ω=0.677ql4/100EI=0.677×50.96×0.001×2004/100×4.5×103×666.7=0.18mm<l/400=200/400=0.5mm，撓度滿足要求。木矩形梁次楞驗算：20cm×15cm木矩形梁承受內(nèi)模板傳遞的荷載，將木矩形梁板視為支撐在橫向主背楞上的連續(xù)梁計算，木矩形梁間距為300mm，橫向主背楞最大間距為1000mm。①截面特性計算截面慣性矩：I=bh3/12=150×2003/12=100000000mm4；截面抵抗矩：W=bh2/6=150×2002/6=1000000mm3。②受力計算均布荷載：計算強度時：q=56.56×0.3=16.97KN/m計算撓度時：q=50.96×0.3=15.29KN/m彎矩：M=0.1ql2=0.1×16.97×1.02=1.697KN·m；剪力：V=0.6ql=0.6×16.97×1.0=10.18KN。③彎應(yīng)力計算σ=M/W=1697000/1000000=1.697Mpa<13MPa，抗彎滿足要求。④剪應(yīng)力計算τ=1.5V/A=1.5×10180/（150×200）=0.509Mpa<1.4MPa，抗剪滿足要求。⑤撓度計算ω=0.677ql4/100EI=0.677×15.29×10004/100×9000×8333300=1.38mm<l/400=1000/400=2.5mm，撓度滿足要求。橫向背楞驗算橫向背楞支承對拉桿上，可作為支承在拉桿的連續(xù)梁計算，其跨距等于相鄰兩個拉桿的間距，拉桿間距取1300mm；橫向背楞為雙14槽鋼的，截面模量為W=1.74×105mm荷載值大?。河嬎銖姸葧r：56.56×1.0=56.56KN/m計算剛度時：50.96×1.0=50.96KN/m最大彎矩：M=ql2/8=1/8×56.56×1300×1300=11948300N·mm強度計算：σ=M/W=11948300/1.74×105=68.7MPa<215MPa，抗彎滿足要求。撓度驗算：ω=5ql4/384EI=5×50.969×13004/384×2.06×105×12×106=0.7mm<l/400=1300/400=3.25mm，撓度滿足要求。拉桿計算對拉螺栓采用D20螺桿；縱向間距為1100mm，橫向間距為1300mm。對拉螺栓經(jīng)驗公式如下：N對拉螺栓所承受的拉力的設(shè)計值。一般為混凝土的側(cè)壓力A對拉螺栓凈截面面積（mm2）A=314mm2--對拉螺栓抗拉強度設(shè)計值（45#鋼）（f=600N/mm2）N=1.3×1.1×56.56=80.9KNAf=314×0.6=188.4KN﹥80.9KN故拉桿布置間距小于1300x1100即滿足要求。頂板模板及支撐驗算頂板最大厚度0.5m，模板采用15mm厚竹膠板，背肋方木橫橋向間距0.30m。實際荷載計算：①計算強度時F1=q1+q2+q3+q4+q7=0.5×26+1.0+2.5+2.0+3.38=21.88KN/m2②計算剛度時F2=q1+q2+q7=0.5×26+1.0+3.38=17.38KN/m2頂板處竹膠板面板計算截面模量：慣性矩：I=bh3/12=1×153/12=281.25mm4；截面慣性矩：W=bh2/6=1×152/6=37.5mm3。最大彎矩：M=ql2/8=1/8×21.88×0.001×1×250×250=246.2N·mm強度計算：σ=M/W=246.2/37.5=6.56MPa<50MPa，抗彎滿足要求。撓度驗算：ω=0.677ql4/100EI=0.677×17.38×0.001×2004/100×4.5×103×281.25=0.15mm<l/400=200/400=0.5mm，撓度滿足要求。次楞100mm×100mm方木驗算次楞方木橫橋向間距0.30m，主楞方木縱橋向間距0.6m，按三等跨連續(xù)梁進行驗算，取計算單元寬度為0.30m，計算跨徑0.6m。截面特性計算截面慣性矩：I=bh3/12=100×1003/12=8333300mm4截面抵抗矩：W=bh2/6=100×1002/6=166670mm3受力計算（均布荷載，因上層模板自重較小，暫不計）計算強度時：q=21.88×0.30=6.564KN/m計算撓度時：q=17.38×0.30=5.214KN/m彎矩：M=0.1ql2=0.1×6.564×0.62=0.236KN·m剪力：V=0.6ql=0.6×6.564×0.6=2.36KN彎應(yīng)力計算σ=M/W=236000/166670=1.42Mpa<13MPa，抗彎滿足要求。=4\*GB3④剪應(yīng)力計算τ=1.5V/A=1.5×2360/（100×100）=0.354Mpa<1.9MPa，抗剪滿足要求。撓度計算ω=0.677ql4/100EI=0.677×5.214×6004/100×9000×8333300=0.061mm<l/400=600/400=1.5mm，撓度滿足要求。主楞方木驗算主楞方木選用150mm×150mm方木，縱橋向0.6m布置，頂板模板支撐系統(tǒng)采用鋼管支撐，橫橋向間距0.9m，縱橋向間距0.6m。按三等跨連續(xù)梁進行驗算，取計算單元寬度為0.6m，計算跨徑0.9m。①截面特性計算截面慣性矩：I=bh3/12=150×1503/12=42187500mm4截面抵抗矩：W=bh2/6=150×1502/6=562500mm3②受力計算（均布荷載）計算強度時：q=21.88×0.60=13.1KN/m計算撓度時：q=17.38×0.60=10.4KN/m彎矩：M=0.1ql2=0.1×13.1×0.92=1.06KN·m剪力：V=0.6ql=0.6×13.1×0.9=7.07KN③彎應(yīng)力計算σ=M/W=1060000/562500=1.88Mpa<13MPa，