會(huì)議中心鋼桁架提升施工計(jì)算書

9.1鋼桁架整體提升計(jì)算書 19.1.1計(jì)算說(shuō)明 19.1.2計(jì)算依據(jù) 19.1.3被提升結(jié)構(gòu)有限元仿真分析 29.1.4支承結(jié)構(gòu)有限元仿真分析 89.1.5下吊點(diǎn)有限元分析 119.2130噸汽車吊上首層樓面行走吊裝計(jì)算 149.2.1計(jì)算說(shuō)明 149.2.2計(jì)算依據(jù) 159.2.3計(jì)算分析 169.3.4汽車吊行走路線下方地下室腳手架支撐承載力驗(yàn)算 209.3.5汽車吊吊裝狀態(tài)下混凝土結(jié)構(gòu)承載力驗(yàn)算 429.3.6130噸汽車吊支車轉(zhuǎn)換梁計(jì)算 529.1鋼桁架整體提升計(jì)算書9.1.1計(jì)算說(shuō)明9.1.1.1計(jì)算范圍：本次計(jì)算僅包括被提升結(jié)構(gòu)及支承結(jié)構(gòu)（提升平臺(tái)臨時(shí)措施）的應(yīng)力、變形等受力狀況。9.1.1.2材料：（1）本計(jì)算中的臨時(shí)措施具體規(guī)格另見施工方案或CAD附件（已按照規(guī)格分層，僅供示意，勿作他用），除特殊注明外，材質(zhì)均為Q355B。（2）永久結(jié)構(gòu)中若有桿件替換，除特殊注明外，其材質(zhì)均與永久桿件保持一致。9.1.1.3加工制作與安裝（1）臨時(shí)措施加工制作前，應(yīng)進(jìn)行施工詳圖設(shè)計(jì)，應(yīng)滿足《鋼結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB50755-2012第4章的要求。（2）焊接做法、焊接質(zhì)量等級(jí)及焊縫要求另見施工方案，方案未注明的所有焊接做法、焊接質(zhì)量等級(jí)及焊縫要求均應(yīng)按照《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》(GB50017-2017)及《鋼結(jié)構(gòu)焊接規(guī)范》(GB50661-2011)的要求進(jìn)行。9.1.2計(jì)算依據(jù)9.1.2.1主要規(guī)范、規(guī)程本報(bào)告根據(jù)已有施工方案與設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，參照(但不限于)以下主要規(guī)范、規(guī)程和標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行計(jì)算：《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-2017《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB5009-2012《重型結(jié)構(gòu)和設(shè)備整體提升技術(shù)規(guī)范》GB51162-2016《鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)》GB50205-2020《鋼結(jié)構(gòu)焊接規(guī)范》GB50661-2011《鋼結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》GB50755-2012《建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB50068-20189.1.2.2設(shè)計(jì)文件設(shè)計(jì)文件主要依據(jù)為工程設(shè)計(jì)說(shuō)明、設(shè)計(jì)圖紙及施工方提供的施工建議和要求；9.1.2.3計(jì)算軟件被提升結(jié)構(gòu)及支承結(jié)構(gòu)采用通用有限元分析軟件MIDAS/Gen進(jìn)行仿真計(jì)算與分析；節(jié)點(diǎn)采用ANSYS進(jìn)行仿真計(jì)算與分析。9.1.3被提升結(jié)構(gòu)有限元仿真分析9.1.3.1結(jié)構(gòu)模型根據(jù)施工方案，本次計(jì)算的被提升結(jié)構(gòu)計(jì)算模型如下圖所示：鋼結(jié)構(gòu)提升圖示5.1.3.2荷載與組合荷載標(biāo)準(zhǔn)值【1】恒荷載DL：DL為結(jié)構(gòu)自重和附屬結(jié)構(gòu)（含樓承板等）。荷載組合【1】標(biāo)準(zhǔn)荷載組合：1.0DL；【2】基本荷載組合：1.5DL。5.1.3.3計(jì)算工況根據(jù)施工方案、荷載和邊界條件，選取提升階段關(guān)鍵的施工過(guò)程作為計(jì)算工況，其計(jì)算工況和對(duì)應(yīng)的計(jì)算模型詳情如下：CS工況CS1:鋼結(jié)構(gòu)提升工況圖9.1.3.4各工況計(jì)算結(jié)果位移分布結(jié)果位移分布表CS1:DZ分布圖（單位：mm）應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果應(yīng)力比分布表CS1:被提升結(jié)構(gòu)應(yīng)力比分布圖提升反力結(jié)果提升反力分布表CS1:提升反力FZ標(biāo)準(zhǔn)值（單位：kN）9.1.3.5小結(jié)根據(jù)上述各工況計(jì)算結(jié)果，統(tǒng)計(jì)如下表所示：被提升結(jié)構(gòu)計(jì)算結(jié)果統(tǒng)計(jì)表

序號(hào)統(tǒng)計(jì)項(xiàng)值備注1最大應(yīng)力比0.40CS1工況2最大豎向變形19mmCS1工況3最大提升反力474kNCS1工況根據(jù)統(tǒng)計(jì)表可知，結(jié)構(gòu)在提升施工過(guò)程中，最大應(yīng)力比為0.40<1，滿足規(guī)范要求。結(jié)構(gòu)最大變形為19mm，其支座間距約為35900mm，變形為跨度的1/1889，滿足規(guī)范1/400的要求。9.1.3.6屈曲穩(wěn)定性分析結(jié)構(gòu)前六階失穩(wěn)模態(tài)各階失穩(wěn)模態(tài)對(duì)應(yīng)的安全系數(shù)如下表：桁架提升到為后，整體面外最先失穩(wěn)，其最小失穩(wěn)安全系數(shù)為38，大于1，滿足安全要求。9.1.3.7非線性屈曲分析為了全面的了解桁架的屈曲性能，需要對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行非線性屈曲分析，即取結(jié)構(gòu)最低階屈曲模態(tài)作為初始缺陷分布，通過(guò)對(duì)結(jié)構(gòu)進(jìn)行幾何非線性分析獲得彈性穩(wěn)定承載力，根據(jù)空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程的規(guī)定，將該值除以系數(shù)K（K=4.2）作為容許的穩(wěn)定承載力。桁架初始缺陷的最大值取桁架跨度的1/300。桁架結(jié)構(gòu)的Y向荷載-位移曲線如下：由上圖可以看出，結(jié)構(gòu)的荷載系數(shù)最大值為140，大于安全系數(shù)K（K=4.2），結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定承載力滿足要求。9.1.3.8小結(jié)根據(jù)上述各工況計(jì)算結(jié)果，統(tǒng)計(jì)如下表所示：被提升結(jié)構(gòu)計(jì)算結(jié)果統(tǒng)計(jì)表序號(hào)統(tǒng)計(jì)項(xiàng)值備注1最大應(yīng)力比0.40CS1工況2最大豎向變形19mmCS1工況3最大提升反力474kNCS1工況根據(jù)統(tǒng)計(jì)表可知，結(jié)構(gòu)在提升施工過(guò)程中，最大應(yīng)力比為0.40<1，滿足規(guī)范要求。結(jié)構(gòu)最大變形為19mm，其支座間距約為35900mm，變形為跨度的1/1889，滿足規(guī)范1/400的要求。9.1.4支承結(jié)構(gòu)有限元仿真分析9.1.4.1荷載與組合荷載標(biāo)準(zhǔn)值【1】恒荷載DL：結(jié)構(gòu)自重，程序自動(dòng)計(jì)算；【2】活荷載LL：LL為各提升平臺(tái)最大荷載；【3】被提升結(jié)構(gòu)風(fēng)荷載W：根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn)，常規(guī)結(jié)構(gòu)的風(fēng)荷載可保守取名義風(fēng)荷載（提升反力的5%）進(jìn)行驗(yàn)算，本計(jì)算中采用名義風(fēng)荷載進(jìn)行設(shè)計(jì)復(fù)核。荷載組合荷載工況組合表序號(hào)荷載工況11.0（DL+LL）21.0（DL+LL+W）31.3DL+1.5LL+1.0W2）提升平臺(tái)9.1.4.2結(jié)構(gòu)模型根據(jù)設(shè)計(jì)圖幾何尺寸和截面尺寸，建立的結(jié)構(gòu)模型如下圖所示：支承結(jié)構(gòu)邊界條件圖示9.1.4.3計(jì)算結(jié)果（1）應(yīng)力比分布結(jié)果被提升結(jié)構(gòu)應(yīng)力比圖被提升結(jié)構(gòu)剪應(yīng)力比圖提升平臺(tái)結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力比為0.73，最大剪應(yīng)力比為0.49，桿件應(yīng)力比均小于1，滿足要求。（2）變形分布圖DZ分布圖（單位：mm）提升時(shí)，支承結(jié)構(gòu)最大豎向位移為5.0mm，滿足要求。（3）支承反力支承反力標(biāo)準(zhǔn)值示意圖如下：提升平臺(tái)FXYZ標(biāo)準(zhǔn)值示意圖（單位：kN）提升平臺(tái)MXYZ標(biāo)準(zhǔn)值示意圖（單位：kN.m）9.1.4.4小結(jié)綜上，提升時(shí)支承結(jié)構(gòu)最大應(yīng)力比為0.73，最大豎向變形為5mm，均滿足規(guī)范要求。9.1.5下吊點(diǎn)有限元分析9.1.5.175t下吊具75t下吊具詳圖下吊具分析采用ANSYS有限元程序仿真分析,基本荷載組合：1.5LL；LL為提升反力標(biāo)準(zhǔn)值。計(jì)算模型應(yīng)力分布云圖應(yīng)力分布云圖變形分布云圖經(jīng)計(jì)算，75t下吊具節(jié)點(diǎn)最大應(yīng)力為285MPa（開孔位置），其節(jié)點(diǎn)大部分應(yīng)力在204MPa以下，最大變形為0.37mm。整個(gè)計(jì)算模型符合設(shè)計(jì)要求。9.2130噸汽車吊上首層樓面行走吊裝計(jì)算9.2.1計(jì)算說(shuō)明由于本工程鋼桁架構(gòu)件太重，塔吊均無(wú)法滿足吊裝需求，需采用130噸汽車吊上首層樓面在鋼桁架就位處正下方組拼，其行走路線以及站位見第四章4.1二層桁架安裝方案。在行走路線樓板上鋪設(shè)4.4m寬20mm厚鋼板。考慮簡(jiǎn)化計(jì)算，行走路線以及站位區(qū)域下部主體結(jié)構(gòu)柱、主梁、次梁及樓板均按最不利截截選取，選取截面如下：（1）C40混凝土柱截面為600*600，配筋:@@200(4)汽車吊相關(guān)參數(shù)說(shuō)明：根據(jù)施工方案，130t汽車吊在吊桁架過(guò)程中，最不利吊裝工況為：最大臂長(zhǎng)45.9m，吊裝半徑22m，起吊能力為16t，實(shí)際吊重考慮10t，汽車吊行走時(shí)，不考慮配重,吊裝時(shí)配重53t。ZTC1300V型130t汽車吊的質(zhì)量及支腿尺寸參數(shù)如下表所示；尺寸參數(shù)見130t汽車吊示意圖。質(zhì)量參數(shù)行駛狀態(tài)自重（總質(zhì)量）kg56205整車整備質(zhì)量kg56205Ⅰ、Ⅱ軸荷kg10395/11700Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ軸荷kg11370/11370/11370支腿尺寸支腿縱向距離m8.25支腿橫向距離m7.8配重吊裝狀態(tài)下配重t53外形尺寸車長(zhǎng)mx車寬m15.67mx3mZTC1300V汽車吊示意圖9.2.2計(jì)算依據(jù)本計(jì)算分析主要依據(jù)設(shè)計(jì)資料、實(shí)際現(xiàn)場(chǎng)情況，施工階段的實(shí)際載荷和行走路線對(duì)樓板進(jìn)行計(jì)算分析，依據(jù)的相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范與資料如下?！督ㄖY(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2012《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》GB50017-2017結(jié)構(gòu)施工圖9.2.3計(jì)算分析⑴汽車吊上樓面行走狀態(tài)：汽車吊行走路線20mm鋼板做路基，其行駛過(guò)中程樓板承受的荷載主要來(lái)自上部汽車吊車輪所傳遞的集中荷載通過(guò)路基轉(zhuǎn)換成的均布面荷載，最不利行車位置如圖所示。輪壓最大區(qū)域輪壓最大區(qū)域最不利行車位置輪壓轉(zhuǎn)化為均布荷載的荷載計(jì)算以輪壓最大區(qū)域計(jì)算汽車吊行駛過(guò)程中車輪所傳遞的集中荷載通過(guò)路基轉(zhuǎn)換的均布荷載值PP=Ⅲ、Ⅳ、Ⅴ軸荷之和/輪壓最大區(qū)面積+20厚鋼板路基自重P=（3*113.7）/（4.4*4.5）+1.57=18.8kN/m2所以傳遞到樓面的均布荷載為18.8kN/m2，按19kN/m2考慮輪壓擴(kuò)散區(qū)域驗(yàn)證:樓板上鋪設(shè)鋼板時(shí)，鋼板對(duì)輪壓擴(kuò)散作用范圍及應(yīng)力情況，采用midas有限元分析結(jié)果如應(yīng)力云圖所示：荷載布置圖應(yīng)力云圖平面應(yīng)力云圖立面輪壓擴(kuò)散作用應(yīng)力范圍已經(jīng)大于輪壓最大計(jì)算區(qū)域，所以均布荷載計(jì)算滿足要求。混凝土抗壓強(qiáng)度驗(yàn)算樓板混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為20.1N/mm2＞輪壓荷載0.49N/mm2，滿足施工要求。⑵汽車吊上樓面吊裝狀態(tài)：汽車吊支車時(shí)前腿支于混凝土梁上，后退則又一個(gè)支腿好處于混凝土樓板上，一個(gè)在樓板上，需設(shè)置H型鋼轉(zhuǎn)換梁(3根HN500*200*10*16并排焊接)，H型鋼轉(zhuǎn)換梁兩端用30mm厚400mm寬鋼板墊起搭在混凝土梁上，中間不與樓板接觸，汽車吊支腿支在轉(zhuǎn)換梁上，吊裝時(shí)通過(guò)轉(zhuǎn)換梁向下傳遞荷載到混凝土梁上。汽車支車占位圖汽車吊吊裝狀態(tài)下支腿圖130噸汽車吊自重G0為56.21t，最不利吊裝工況下，起吊構(gòu)件重量G1為10t（計(jì)算時(shí)考慮1.1的吊裝動(dòng)力系數(shù)）,考慮配重G2為53t。起吊作業(yè)半徑L1取為22m。支腿縱向距離A為8.25m，橫向距離B全伸為7.8m。支腿反力的計(jì)算的示意圖當(dāng)主臂處于圖中所示的位置時(shí)，各支腿反力的反力值如下所示，其中，總豎向力F=G0+G1+G2=1193kN，總彎矩M=G1*L1=2200kN·m，A=8.25m，B=7.8m，當(dāng)支腿出現(xiàn)最大值時(shí)對(duì)應(yīng)的：主臂與X向的夾角β=計(jì)算過(guò)程如下：Mx=M·cosβ；My=M·sinβ。其中，Mx可以轉(zhuǎn)換成支腿1、3的拉力和支腿2、4的壓力，My可以轉(zhuǎn)換成支腿3、4的拉力和支腿1、2的壓力。各個(gè)支腿的反力由F產(chǎn)生的壓力和Mx、My產(chǎn)生的拉力或壓力組成。其中N11=N12=N13=N14=F/4;N1-Mx=N3-Mx=-(Mx/A)/2;N2-Mx=N4-Mx=(Mx/A)/2;N1-My=N2-My=(My/B)/2;N3-My=N4-My=-(My/B)/2。支腿1：N1=N11+N1-Mx+N1-My=F/4-Mx/2A+My/2B=298.25-1732/16.5+1356/15.6=280.2kN支腿2：N2=N12+N2-Mx+N2-My=F/4+Mx/2A+My/2B=298.25+1732/16.5+1356/15.6=490.2kN支腿3：N3=N13+N3-Mx+N3-My=F/4-Mx/2A-My/2B=298.25-1732/16.5-1356/15.6=106.4kN支腿4：N4=N14+N4-Mx+N4-My=F/4+Mx/2A-My/2B=298.25-1732/16.5+1356/15.6=280.2kN最大支座反力Fmax=490.2kN9.3.4汽車吊行走路線下方地下室腳手架支撐承載力驗(yàn)算9.3.4.1腳手架支撐工程屬性地下一層頂板混凝土樓板名稱180板地下一層頂板混凝土樓板板厚(mm)180模板支架高度H(m)6模板支架縱向長(zhǎng)度L(m)12.3模板支架橫向長(zhǎng)度B(m)6支架外側(cè)模板高度Hm（mm）15009.3.4.2荷載說(shuō)明⑴汽車吊在地下室頂板上面行走時(shí)，樓面恒荷載及樓板自重荷載由樓板自身承擔(dān)，樓板與20mm厚鋼板僅起到擴(kuò)散輪壓作用，使集中荷載轉(zhuǎn)化為均布荷載。⑵汽車吊行走時(shí)往下傳遞的荷載由支撐架全部承擔(dān)，支撐架所受荷載值Pz簡(jiǎn)化計(jì)算為汽車吊行走傳遞的荷載。支撐架所受荷載值Pz=19kN/m2⑶汽車吊在地面行走時(shí)的水平摩檫力由主體結(jié)構(gòu)承擔(dān)，支撐架承載里計(jì)算時(shí)不考慮。⑷支撐架荷載參數(shù)模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1主梁及小梁0.3樓板模板0.5施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k(kN/m2)19其他施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2k(kN/m2)9風(fēng)荷載參數(shù)：汽車吊行走時(shí)地下室已經(jīng)封閉，不考慮風(fēng)荷載9.3.4.3支撐體系設(shè)計(jì)⑴支撐架布置結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.1腳手架安全等級(jí)I級(jí)主梁布置方向平行立桿縱向方向立桿縱向間距l(xiāng)a(mm)900立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)600水平拉桿步距h(mm)1500頂層水平桿步距hˊ(mm)1000支架可調(diào)托座支撐點(diǎn)至頂層水平桿中心線的距離a(mm)500小梁間距l(xiāng)(mm)200小梁最大懸挑長(zhǎng)度l1(mm)400主梁最大懸挑長(zhǎng)度l2(mm)400⑵荷載系數(shù)參數(shù)表：正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)可變荷載調(diào)整系數(shù)γL10.8可變荷載的分項(xiàng)系數(shù)γQ11.5永久荷載的分項(xiàng)系數(shù)γG11.3結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)γ01.1⑶設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖如下：模板設(shè)計(jì)平面圖縱向剖面圖橫向剖面圖9.3.4.4支撐架整體驗(yàn)算（采用3D3S計(jì)算）⑴小梁參數(shù)小梁類型矩形木楞小梁截面類型(mm)50×70小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)15.444小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)40.833小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)142.917小梁計(jì)算方式三等跨連續(xù)梁⑵主梁參數(shù)主梁類型槽鋼主梁截面類型10號(hào)槽鋼主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)39.7主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)198主梁計(jì)算方式三等跨連續(xù)梁可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1⑶立桿參數(shù)立桿鋼管截面類型(mm)Ф48×3.2立桿鋼管計(jì)算截面類型(mm)Ф48×3.2鋼材等級(jí)Q345立桿截面面積A(mm2)450立桿截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立桿截面抵抗矩W(cm3)4.73抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值[f](N/mm2)300支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.15支架立桿計(jì)算長(zhǎng)度修正系數(shù)η1.2懸臂端計(jì)算長(zhǎng)度折減系數(shù)k0.7計(jì)算簡(jiǎn)圖（整體）注：藍(lán)色單元為普通單元，綠色單元為連接單元，綠色實(shí)心圓為支座，黃色實(shí)心圓為主從節(jié)點(diǎn)的主節(jié)點(diǎn)支座信息表（單位:剛度：kN/mmkN*mm/rad位移：mmrad）支座類型平動(dòng)1平動(dòng)2平動(dòng)3轉(zhuǎn)動(dòng)R1轉(zhuǎn)動(dòng)R2轉(zhuǎn)動(dòng)R31無(wú)無(wú)剛性無(wú)無(wú)無(wú)⑷荷載布置與組合單元荷載布置工況0輸入的面荷載:序號(hào)荷載類型導(dǎo)荷方式體形系數(shù)面荷載值(基本風(fēng)壓)kN/m21恒載雙向桿件--1.00面荷載分布圖:面荷載序號(hào)1分布圖（實(shí)線表示荷載分配到的單元）工況號(hào):1輸入的面荷載:序號(hào)荷載類型導(dǎo)荷方式體形系數(shù)面荷載值(基本風(fēng)壓)kN/m21活載雙向桿件--19.002活載雙向桿件--9.00面荷載分布圖:面荷載序號(hào)1分布圖（實(shí)線表示荷載分配到的單元）面荷載序號(hào)2分布圖（實(shí)線表示荷載分配到的單元）荷載組合：1.30恒載+1.50活載工況1⑸最不利支座反力各效應(yīng)組合下下表節(jié)點(diǎn)支座最大支座反力設(shè)計(jì)值：25.85KN線性組合最不利反力表(設(shè)計(jì)值)(單位：kN、kN.m)節(jié)點(diǎn)號(hào)控制組合號(hào)組合序號(hào)N1N2N3M1M2M32087合力最大110025.850002027合力最大110025.850002004合力最大110025.850001872合力最大110025.85000⑹內(nèi)力包絡(luò)線性組合軸力N最大包絡(luò)云圖:kN（整體）軸力N最大的前10個(gè)單元的內(nèi)力（單位：m,kN,kN.m）序號(hào)單元號(hào)組合號(hào)組合序號(hào)位置軸力N剪力Q2剪力Q3扭矩M彎矩M2彎矩M312488110.0001.4850.0000.0000.0000.0000.00022608110.0001.4850.0000.0000.0000.0000.00032617110.0001.4850.0000.0000.0000.0000.00042497110.0001.4850.0000.0000.0000.0000.00052569110.0001.4650.0000.0000.0000.0000.00062536110.0001.4650.0000.0000.0000.0000.00072560110.0001.4650.0000.0000.0000.0000.00082545110.0001.4650.0000.0000.0000.0000.00092584110.0001.4650.0000.0000.0000.0000.000102512110.0001.4650.0000.0000.0000.0000.000線性組合軸力N最小包絡(luò)云圖:kN（整體）軸力N最小的前10個(gè)單元的內(nèi)力（單位：m,kN,kN.m）序號(hào)單元號(hào)組合號(hào)組合序號(hào)位置軸力N剪力Q2剪力Q3扭矩M彎矩M2彎矩M31113110.200-25.8500.000-0.0000.0000.0000.00024408110.200-25.8500.0000.000-0.000-0.0000.00034530110.200-25.850-0.000-0.000-0.0000.000-0.00043760110.200-25.850-0.0000.0000.000-0.000-0.0005112111.500-25.774-0.0000.0000.0000.0000.00064407111.500-25.774-0.000-0.000-0.000-0.0000.00074529111.500-25.7740.0000.000-0.0000.000-0.00083759111.500-25.7740.000-0.0000.000-0.000-0.0009111111.500-25.6380.001-0.0010.000-0.000-0.000104406111.500-25.6380.0010.001-0.0000.000-0.000線性組合彎矩M2最大包絡(luò)云圖:kN.m（整體）彎矩M2最大的前10個(gè)單元的內(nèi)力（單位：m,kN,kN.m）序號(hào)單元號(hào)組合號(hào)組合序號(hào)位置軸力N剪力Q2剪力Q3扭矩M彎矩M2彎矩M313525110.100-0.6080.01512.171-0.0041.876-0.00923566110.000-0.608-0.015-12.1710.0041.876-0.00932965110.100-0.608-0.01512.1710.0041.8760.00943006110.000-0.6080.015-12.171-0.0041.8760.00953526110.000-0.570-0.018-12.2260.0041.866-0.00963565110.100-0.5700.01812.226-0.0041.866-0.00972966110.000-0.5700.018-12.226-0.0041.8660.00983005110.100-0.570-0.01812.2260.0041.8660.00993535110.100-0.5380.01612.225-0.0041.860-0.009102996110.000-0.5380.016-12.225-0.0041.8600.009線性組合彎矩M2最小包絡(luò)云圖:kN.m（整體）彎矩M2最小的前10個(gè)單元的內(nèi)力（單位：m,kN,kN.m）序號(hào)單元號(hào)組合號(hào)組合序號(hào)位置軸力N剪力Q2剪力Q3扭矩M彎矩M2彎矩M313579110.000-0.692-0.0342.407-0.001-1.9580.01123019110.000-0.6920.0342.4070.001-1.958-0.01133512110.200-0.6920.034-2.4070.001-1.9580.01142952110.200-0.692-0.034-2.407-0.001-1.958-0.01153018110.200-0.6970.046-2.1530.000-1.956-0.01263578110.200-0.697-0.046-2.153-0.000-1.9560.01273513110.000-0.6970.0462.1530.000-1.9560.01282953110.000-0.697-0.0462.153-0.000-1.956-0.01293228110.200-0.6280.007-2.0880.000-1.882-0.001103368110.200-0.628-0.007-2.088-0.000-1.8820.001線性組合彎矩M3最大包絡(luò)云圖:kN.m（整體）彎矩M3最大的前10個(gè)單元的內(nèi)力（單位：m,kN,kN.m）序號(hào)單元號(hào)組合號(hào)組合序號(hào)位置軸力N剪力Q2剪力Q3扭矩M彎矩M2彎矩M31144110.000-10.9270.6540.034-0.000-0.0110.29024457110.000-10.9270.654-0.0340.0000.0110.29034427110.000-10.5730.6300.006-0.000-0.0020.28044439110.000-10.5730.630-0.0060.0000.0020.28054433110.000-10.5730.6300.0000.000-0.0000.2796150110.000-10.5770.6300.026-0.000-0.0080.27974451110.000-10.5770.630-0.0260.0000.0080.27984421110.000-10.5660.6290.012-0.000-0.0030.27994445110.000-10.5660.629-0.0120.0000.0030.279101023110.000-0.4792.357-0.0110.004-0.0010.260線性組合彎矩M3最小包絡(luò)云圖:kN.m（整體）彎矩M3最小的前10個(gè)單元的內(nèi)力（單位：m,kN,kN.m）序號(hào)單元號(hào)組合號(hào)組合序號(hào)位置軸力N剪力Q2剪力Q3扭矩M彎矩M2彎矩M314501110.000-10.927-0.6540.0340.000-0.011-0.29023701110.000-10.927-0.654-0.034-0.0000.011-0.29033683110.000-10.573-0.630-0.006-0.0000.002-0.28043671110.000-10.573-0.6300.0060.000-0.002-0.28053677110.000-10.573-0.6300.0000.000-0.000-0.27963695110.000-10.577-0.630-0.026-0.0000.008-0.27974507110.000-10.577-0.6300.0260.000-0.008-0.27983665110.000-10.566-0.6290.0120.000-0.003-0.27993689110.000-10.566-0.629-0.012-0.0000.003-0.279103707110.000-8.245-0.5080.3000.000-0.126-0.225⑺組合位移線性組合最大最小位移圖（整體）線性組合最大最小位移表最不利項(xiàng)節(jié)點(diǎn)組合名UxUyUzUxyzX方向位移最大167組合1(恒0+活1)0.086-0.006-0.4870.494Y方向位移最大840組合1(恒0+活1)0.0050.139-0.2880.320Z方向位移最大1854組合1(恒0+活1)0.0000.0000.0000.000空間位移最大731組合1(恒0+活1)-0.000-0.014-1.1971.197X方向位移最小640組合1(恒0+活1)-0.0860.006-0.4870.494Y方向位移最小839組合1(恒0+活1)-0.005-0.139-0.2880.320Z方向位移最小731組合1(恒0+活1)-0.000-0.014-1.1971.197⑻設(shè)計(jì)驗(yàn)算結(jié)果圖及統(tǒng)計(jì)表根據(jù)計(jì)算分析模型，進(jìn)行規(guī)范檢驗(yàn)，檢驗(yàn)結(jié)果表明，結(jié)構(gòu)能夠滿足承載力計(jì)算要求，應(yīng)力比最大值為0.44。下圖為模型總體應(yīng)力比分布圖：強(qiáng)度應(yīng)力比：按“強(qiáng)度應(yīng)力比”顯示構(gòu)件顏色（整體）“強(qiáng)度應(yīng)力比”最大的前10個(gè)單元的驗(yàn)算結(jié)果（所在組合號(hào)／情況號(hào)）序號(hào)單元號(hào)強(qiáng)度繞2軸整體穩(wěn)定繞3軸整體穩(wěn)定沿2軸抗剪應(yīng)力比沿3軸抗剪應(yīng)力比沿2軸長(zhǎng)細(xì)比沿3軸長(zhǎng)細(xì)比結(jié)果14740.438(1/1)--0.2050.0003130滿足24830.438(1/1)--0.2050.0003130滿足37590.438(1/1)--0.2050.0003130滿足47500.438(1/1)--0.2050.0003130滿足56420.438(1/1)--0.2050.0003130滿足66510.438(1/1)--0.2050.0003130滿足711310.438(1/1)--0.2050.0003130滿足811220.438(1/1)--0.2050.0003130滿足98820.438(1/1)--0.2050.0003130滿足109660.438(1/1)--0.2050.0003130滿足繞2軸穩(wěn)定應(yīng)力比：按“繞2軸穩(wěn)定應(yīng)力比”顯示構(gòu)件顏色（整體）“繞2軸穩(wěn)定應(yīng)力比”最大的前10個(gè)單元的驗(yàn)算結(jié)果（所在組合號(hào)／情況號(hào)）序號(hào)單元號(hào)強(qiáng)度繞2軸整體穩(wěn)定繞3軸整體穩(wěn)定沿2軸抗剪應(yīng)力比沿3軸抗剪應(yīng)力比沿2軸長(zhǎng)細(xì)比沿3軸長(zhǎng)細(xì)比結(jié)果110230.435--0.2020.0013130滿足25790.435--0.2020.0013130滿足310140.435--0.2020.0013130滿足45700.435--0.2020.0013130滿足510990.431--0.1890.0013130滿足65230.431--0.1890.0013130滿足711060.431--0.1890.0013130滿足85300.431--0.1890.0013130滿足911300.431--0.1890.0013130滿足1011230.431--0.1890.0013130滿足繞3軸穩(wěn)定應(yīng)力比：按“繞3軸穩(wěn)定應(yīng)力比”顯示構(gòu)件顏色（整體）“繞3軸穩(wěn)定應(yīng)力比”最大的前10個(gè)單元的驗(yàn)算結(jié)果（所在組合號(hào)／情況號(hào)）序號(hào)單元號(hào)強(qiáng)度繞2軸整體穩(wěn)定繞3軸整體穩(wěn)定沿2軸抗剪應(yīng)力比沿3軸抗剪應(yīng)力比沿2軸長(zhǎng)細(xì)比沿3軸長(zhǎng)細(xì)比結(jié)果11120.266--0.0000.0002894滿足244070.266--0.0000.0002894滿足345290.266--0.0000.0002894滿足437590.266--0.0000.0002894滿足51110.265--0.0000.0002894滿足644060.265--0.0000.0002894滿足745280.265--0.0000.0002894滿足837580.265--0.0000.0002894滿足91100.266--0.0000.0002894滿足1044050.266--0.0000.0002894滿足9.3.4.5立桿頂部支座反力計(jì)算⑴承載能力極限狀態(tài)最不利支座反力25.85kN⑵可調(diào)托座驗(yàn)算荷載傳遞至立桿方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)60按上節(jié)計(jì)算可知，可調(diào)托座受力N＝25.85kN≤[N]＝60kN滿足要求?、歉邔挶闰?yàn)算根據(jù)《建筑施工腳手架安全技術(shù)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)》GB51210-2016第8.3.2條:支撐腳手架獨(dú)立架體高寬比不應(yīng)大于3.0H/B=6/6=1≤3滿足要求！5.3.4.6立桿支承面承載力驗(yàn)算【本項(xiàng)簡(jiǎn)化計(jì)算了部分要點(diǎn)，建議采用“一般性樓蓋驗(yàn)算”模塊進(jìn)行詳細(xì)的樓板承載力復(fù)核計(jì)算】支撐層樓板厚度h(mm)120混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30混凝土的齡期(天)7混凝土的實(shí)測(cè)抗壓強(qiáng)度f(wàn)c(N/mm2)8.294混凝土的實(shí)測(cè)抗拉強(qiáng)度f(wàn)t(N/mm2)0.829立桿墊板長(zhǎng)a(mm)150立桿墊板寬b(mm)150F1=N=25.85kN受沖切承載力計(jì)算：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010第6.5.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0F1局部荷載設(shè)計(jì)值或集中反力設(shè)計(jì)值βh截面高度影響系數(shù)：當(dāng)h≤800mm時(shí)，取βh=1.0；當(dāng)h≥2000mm時(shí)，取βh=0.9；中間線性插入取用。ft混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值σpc,m臨界面周長(zhǎng)上兩個(gè)方向混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力按長(zhǎng)度的加權(quán)平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范圍內(nèi)um臨界截面周長(zhǎng)：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板垂直截面的最不利周長(zhǎng)。h0截面有效高度，取兩個(gè)配筋方向的截面有效高度的平均值η=min(η1,η2)η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Umη1局部荷載或集中反力作用面積形狀的影響系數(shù)η2臨界截面周長(zhǎng)與板截面有效高度之比的影響系數(shù)βs局部荷載或集中反力作用面積為矩形時(shí)的長(zhǎng)邊與短邊尺寸比較，βs不宜大于4：當(dāng)βs<2時(shí)取βs=2，當(dāng)面積為圓形時(shí)，取βs=2as板柱結(jié)構(gòu)類型的影響系數(shù)：對(duì)中柱，取as=40，對(duì)邊柱，取as=30：對(duì)角柱，取as=20說(shuō)明在本工程計(jì)算中為了安全和簡(jiǎn)化計(jì)算起見，不考慮上式中σpc,m之值，將其取為0，作為板承載能力安全儲(chǔ)備?？傻茫害耯=1，ft=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm，um=2[(a+h0)+(b+h0)]=1000mmF=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1000×100/1000=58.03kN≥F1=25.85kN滿足要求！局部受壓承載力計(jì)算：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50010-2010第6.6.1條規(guī)定，見下表公式參數(shù)剖析Fl≤1.35βcβlfcAlnF1局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計(jì)值fc混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；可按本規(guī)范表4.1.4-1取值βc混凝土強(qiáng)度影響系數(shù)，按本規(guī)范第6.3.1條的規(guī)定取用βl混凝土局部受壓時(shí)的強(qiáng)度提高系數(shù)Aln混凝土局部受壓凈面積βl=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受壓面積Ab局部受壓的計(jì)算底面積，按本規(guī)范第6.6.2條確定可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(450)×(450)/(150×150)]1/2=3，Aln=ab=22500mm2F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×22500/1000=755.791kN≥F1=25.85kN滿足要求！9.3.4.6結(jié)論根據(jù)以上驗(yàn)算結(jié)果，支撐架承載力滿足施工要求9.3.5汽車吊吊裝狀態(tài)下混凝土結(jié)構(gòu)承載力驗(yàn)算9.3.5.1荷載說(shuō)明汽車吊吊裝狀態(tài)下通過(guò)支腿傳遞給混凝土結(jié)構(gòu)荷載為490.2KN。9.3.5.2計(jì)算簡(jiǎn)圖9.3.5.3荷載與組合1)工況號(hào):0*輸入荷載庫(kù)中的荷載:序號(hào)Px(kN)Py(kN)Pz(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Mz(kN.m)10.00.0-1.00.00.00.0節(jié)點(diǎn)荷載分布圖:節(jié)點(diǎn)荷載序號(hào)1分布圖2)工況號(hào):1*輸入荷載庫(kù)中的荷載:序號(hào)Px(kN)Py(kN)Pz(kN)Mx(kN.m)My(kN.m)Mz(kN.m)10.00.0-490.20.00.00.0節(jié)點(diǎn)荷載分布圖:節(jié)點(diǎn)荷載序號(hào)1分布圖3）荷載組合1.20恒載+1.40活載工況19.3.5.4內(nèi)力位移計(jì)算結(jié)果1）內(nèi)力包絡(luò)及統(tǒng)計(jì)按軸力N最大顯示構(gòu)件顏色(kN)按軸力N最小顯示構(gòu)件顏色(kN)按彎矩M2最大顯示構(gòu)件顏色(kN.m)按彎矩M2最小顯示構(gòu)件顏色(kN.m)按彎矩M3最大顯示構(gòu)件顏色(kN.m)2）組合位移第1種組合Uxyz(mm)9.3.5.5驗(yàn)算結(jié)果130噸汽車吊支車點(diǎn)最不利混凝土粱驗(yàn)算結(jié)果：截面類型:矩形截面截面名稱:900x400梁類型框架梁(調(diào)幅)混凝土等級(jí):C35主筋強(qiáng)度(Mpa):360箍筋強(qiáng)度(Mpa):2702軸計(jì)算長(zhǎng)度(mm)DL2=43503軸計(jì)算長(zhǎng)度(mm)DL3=1100保護(hù)層厚度(mm)Cov=20箍筋間距(mm)SS=200抗震等級(jí)NF=0共驗(yàn)算7個(gè)截面:正截面承載力驗(yàn)算:NoAs(mm*mm)Rs_Ratio(%)CombM(kN*m)截面序號(hào)配筋量配筋率組合彎矩(負(fù)彎矩)114160.3931(1)-41829810.2731(1)-29437200.2001(1)-17047200.2001(1)-46500.0001(1)0600.0001(1)0700.0001(1)0(正彎矩)100.0001(1)0200.0001(1)0300.0001(1)0400.0001(1)057200.2001(1)7767200.2001(1)200710790.3001(1)322斜截面承載力驗(yàn)算:NoAsv(mm*mm)Rsv_Ratio(%)CombV(kN*m)截面序號(hào)箍筋面積截面配箍率組合剪力12600.3251(1)67822590.3231(1)67632570.3211(1)67442550.3191(1)67252530.3171(1)67062520.3151(1)66872500.3131(1)667抗扭轉(zhuǎn)承載力驗(yàn)算:組合:1(1)T=1kN*mV=678kN受扭縱筋面積Astt=0mm*mm單肢箍筋最小面積Ast1=0mm*mm沿2軸W/L：1/10813最不利組合1(1)驗(yàn)算結(jié)果:截面滿足要求130噸汽車吊支車點(diǎn)最不利混凝土柱驗(yàn)算結(jié)果截面類型:矩形截面截面名稱:600x600柱類型:框架柱混凝土等級(jí):C40主筋強(qiáng)度(Mpa):360箍筋強(qiáng)度(Mpa):270上節(jié)點(diǎn)號(hào)J1=26下節(jié)點(diǎn)號(hào)J2=202軸計(jì)算長(zhǎng)度(mm)DL2=43503軸計(jì)算長(zhǎng)度(mm)DL3=6000保護(hù)層厚度(mm)Cov=20箍筋間距(mm)SS=200抗震等級(jí)NF=0共驗(yàn)算3個(gè)截面:第1個(gè)截面距J1節(jié)點(diǎn)的距離(mm)Di=0第2個(gè)截面距J1節(jié)點(diǎn)的距離(mm)Di=2571第3個(gè)截面距J1節(jié)點(diǎn)的距離(mm)Di=6000正截面承載力驗(yàn)算:As(mm*mm)CombN(kN)M2(kN*m)M3(kN*m)配筋量組合軸力繞2軸彎矩繞3軸彎矩柱頂沿2軸13461(1)912611柱頂沿3軸10361(1)912611柱底沿2軸7201(1)976-311柱底沿3軸7201(1)976-311斜截面承載力驗(yàn)算:Asv(mm*mm)CombN(