泰安體育場超限結(jié)構(gòu)設(shè)計匯報

么安1;1;廣商鐵體W屮心場泰安京滬高鐵南片區(qū)新體育中心建設(shè)項目體育場一一超限匯報同濟大學(xué)a筑設(shè)計研究院<集團>有限公司TONGJIARCHITECTURALDESIGN<OROUP>COLTDAD2019外:5月一、工程概況二、結(jié)構(gòu)設(shè)計依據(jù)及荷載取值三、巖土工程分析與基礎(chǔ)設(shè)計四、結(jié)構(gòu)體系選型與布置五、超限判別及抗震性能目標(biāo)六、混凝土看臺結(jié)構(gòu)設(shè)計七、屋蓋鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計八、總結(jié)泰安仍廣莊鐵M

體w屮心場一、工程概況泰安6GTH鐵體賣4,心育場一、工程概況xsiiiTF屮心遼玫jjurtfi場松n幵本T稈位j?泰安屮西部地IX，北至滅平湖路，⑷至橫二路，四至縱六路。體育場地上建筑而積約5.0萬平隊，觀眾座位約3萬個，內(nèi)場設(shè)冇標(biāo)準400米跑道及足球場，滿足界項M徑比賽貶求。比賽場地四周為東、西、南、北肴臺。一、工程概況體育場建筑效果圖體荇場座位數(shù)fi約力30000座，按規(guī)范要求屈于重點設(shè)防類（乙類）。一、工程概況泰安仍廣鐵|:川:43?體苻屮心處玫杪UlR場建筑基本信息＞下部混凝土看臺:平面尺寸:220inx220m結(jié)構(gòu)高度：兩區(qū)看臺:34.8m東區(qū)看臺:13.1m北/南區(qū)看臺:9.1m＞鋼結(jié)構(gòu)M蓋：北區(qū)看臺區(qū)看臺東區(qū)看臺平面尺寸:265mx253m結(jié)構(gòu)高度:最尚點42.2m南區(qū)看臺一、工程概況:安<1;廣莊鐵d<9體ff屮心II玫嘆II?本R場.松視H|;B-Bwf,v[X3體Q屮心議設(shè)用||認D場二、結(jié)構(gòu)設(shè)計依據(jù)與荷載取值二、結(jié)構(gòu)設(shè)計依據(jù)與荷載取值泰安鐵P.M體ff屮心遼找.CiUrtR場2.1設(shè)計規(guī)范、規(guī)程、標(biāo)準、規(guī)定序號名稱,編號、年號和版本號序號名稱編號、年號和版本號1建筑工《抗?設(shè)防分類標(biāo)準GB50223-200816建筑鋼結(jié)補火技術(shù)規(guī)范GB51249-20172延筑結(jié)呤可ft性設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準GR50068-201817鋼饗構(gòu)r?接規(guī)范GB50661-20113工程結(jié)峋可誄性設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準GB50153-200818鉉管結(jié)構(gòu)枝術(shù)現(xiàn)裎CECS280:20104盡筑結(jié)構(gòu)制K標(biāo)難GB/T50105-201019汴筑ik計昉火垅范GB50016-2014(2018-^版＞5建筑絡(luò)構(gòu)菏錢規(guī)范GB50009-201220混凝i結(jié)構(gòu)時久性設(shè)計規(guī)范GB/T50476-20086混凝土紜構(gòu)議計規(guī)范GB50010-2010(2(M5版〉21鋼鈷岣1程施工質(zhì)S驗收規(guī)范GB50205-2(X)17建茂地基篸礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB50007-201122釘結(jié)構(gòu)抝強嗄螺憐連摶枝米說裎JGJ82-20118烊筑樁基技術(shù)規(guī)范JGJ94-200823域素結(jié)構(gòu)鍋GB/T700-20069璲S棊樁咍汍技術(shù)規(guī)范JGJ106-201424泜合食髙強度結(jié)構(gòu)鋼GB/T1591-201810建茂地基處術(shù)蜆范JGJ79-201225地下工程聆水技水說苑GB50108-200811終筑抗袠沒計規(guī)范GB5(X)11-2010(及2016年局部修訂〉26範(fàn)層砍K葙髟與筏杉茗礎(chǔ)技術(shù)現(xiàn)范JGJ6-201112幼體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB50003-201127人民防空地下S設(shè)計規(guī)范GB50038-2(X)513商層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技大規(guī)程JGJ3-201028徂合結(jié)構(gòu)設(shè)計現(xiàn)范JGJ138-2OI614釵鈷構(gòu)設(shè)計標(biāo)準G1350017-201729璉筑二桿設(shè)計文件編制深度規(guī)定（2016年版）15空問網(wǎng)格結(jié)均技術(shù)規(guī)哼JGJ7-20I030JGJ297-2013二、結(jié)構(gòu)設(shè)計依據(jù)與荷載取值鐵IW.3體玎屮心mftJjurtR場超視H2.2設(shè)計儂據(jù)文件1、山東地礦開元勘察施丄總公司編制的《泰山文旅健伢中心建設(shè)項0（體育場、體育館、游泳館、全民健身館、配套用房）巖土工程勘察報告》O2、建設(shè)單位提供的人防設(shè)計批復(fù)文件等書而要求。3、政府有關(guān)主管部門對方案沒計的批復(fù)文件。二、結(jié)構(gòu)設(shè)計依據(jù)與荷載取值么如;G廣H鐵?體T7屮心UitViiLlAR場超視好2.3設(shè)計參數(shù)2.3.1建筑分類等級序號名稱等級依據(jù)的國家標(biāo)準規(guī)范1趑筑結(jié)構(gòu)安全等級_級《坊虼結(jié)構(gòu)丐靠過設(shè)什統(tǒng)一蟑堆》GB500682地蕤棊*設(shè)it等級甲級《建筑地基基砘設(shè)v規(guī)茳》GR500073建筑折.震設(shè)防類別重點設(shè)防突（乙突〉《圮芪二啤択震設(shè)防分哭標(biāo)準》GB502234段、雪有載重現(xiàn)期100年《建筑結(jié)構(gòu)荷找規(guī)范》GB500095耐火尊級-級《建筑設(shè)計防火現(xiàn)范》GB500166設(shè)計每難期50年《工松結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計統(tǒng)一標(biāo)準》GB501537設(shè)計使用年限50年《工稃鈷構(gòu)可鈺饞設(shè)什統(tǒng)-棗準》GB5O1538耐久性50年《工程結(jié)構(gòu)可雜性設(shè)計統(tǒng)一蜉準》GB50153二、結(jié)構(gòu)設(shè)計依據(jù)與荷載取值4^*;廣fli鐵I?川體育屮心遼玫杪LTKR場2.3.2建筑抗震設(shè)防標(biāo)準（依裾規(guī)范：《抗規(guī)〉〉、《商規(guī)》、《違筑T程抗S設(shè)防分炎標(biāo)淮》〉類別建筑抗震設(shè)防類別抗震設(shè)防烈度設(shè)計基本地震加速度1設(shè)計地震分組周期（場地特征Tg）抗震措施烈度抗震構(gòu)造措施烈度等級重點設(shè)防類70.1Og第二縐0.40882.3.3結(jié)構(gòu)抗震等級構(gòu)件抗震等級抗震構(gòu)造措施等級混凝土框架一級—級鋼結(jié)構(gòu)三級三級（依掂規(guī)范：《抗規(guī)》、《髙規(guī)》）2.3.4整體側(cè)移控制標(biāo)準重現(xiàn)期為50年的風(fēng)荷載作用下層間位移角限值1/550多遇地震作用下層間位移角限值1/550罕遇地震作用下層間彈塑性位移角限值1/50（依據(jù)規(guī)范：《抗規(guī)》、《島規(guī)》）二、結(jié)構(gòu)設(shè)計依據(jù)與荷載取值廣砰鐵IWSH4TF屮心UitViiLlAR場超視好2.3.5構(gòu)件撓度控制標(biāo)準構(gòu)件計箅跨度Lo擾度限值L0<7mU/2007m^L0^9mLo/25OL0>9mIV3002.3.6鋼結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性設(shè)計指標(biāo)表2.3.6-1壓彎和受彎構(gòu)件的截面板件寬厚比等級及限值wn鐵ft*懺充呼Itsi級SZttS3級S4?sswt疆Bl■??//UnI3n..(■a.IlJv?AWte*o/“<M+134*〉h?0+!?<；5>rb2S0<**tn2:(■観＞?貿(mào)?知/感和OTH?。?費格零比D/r■蜂htth*o/<^-------~7o4iif?<100.1!IQ形M-3-?'u_￡v250<?)n*AM?(Wfc)MM2&<b37k…下注：I.￡k為鋼號修正系數(shù)，其值為235與鋼材牌號屮鈕服點數(shù)值的比值的T方根;2.bZM:字鋼、H形戧而的臾緣外伸寬度.I、hy、U分別足興緣鉍度、腹扳;爭舟和腹權(quán)貼度.對軋M型戧而，mi?凈ft小乜杌翌緣胙板過渡處呦弧段：對丁?箱劃砘血，bu、1.分別為壁板間的距離和壁板炒度：d為外砼：3.粕形似而梁及單冏受今的箱形艤而杵，其收板限值可根據(jù)II形戰(zhàn)而哚板采用：4.吸板的寬雎比吋通過設(shè)近加勸肋減??；二、結(jié)構(gòu)設(shè)計依據(jù)與荷載取值泰?廣fli鐵I??川XSI體R屮心遼玫杪LTtR場2.3.6鋼結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性設(shè)計指標(biāo)表2.3.6-2框架柱的長細比限值注：表列數(shù)tSiiftjJQ235^.當(dāng)鋼材為其他牌號時.應(yīng)^^*2357^：抗霧等級一級二級三級四級限值6080I1001202.3.7屋蓋鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計主要控制指標(biāo)撓度：公挑桁架公挑端撓度PW值［L/125］，L為桁架的公挑長度：中.梁撓度限值［L/400］,L為中-梁跨度；桿件氏細比：鋼柱100.關(guān)鍵構(gòu)件120,?般構(gòu)件150:桿件應(yīng)力比：不大于0.91’（「為強度設(shè)II值）：彈粗性極限承載力荷載因子不小于2。二、結(jié)構(gòu)設(shè)計依據(jù)與荷載取值泰安廣鐵pmxsi?體w屮心遼玫杪inn場2.4豎向荷載2.4.1看臺結(jié)構(gòu)豎向荷載恒載報據(jù)建筑荷載和裝修面層等蔽而參數(shù)和使用樹料確定。室內(nèi)區(qū)域樓而2.0kN/m-,看臺區(qū)域4.5kN/m2?；詈奢d主耍根據(jù)規(guī)范要求，同時考慮現(xiàn)場具體悄?況取值。地上結(jié)構(gòu)活荷載取值地上結(jié)構(gòu)序號荷載類別標(biāo)準值（kN/mO序號荷載類別標(biāo)準值(kN/m2)1辦公宣.會議室2.007工生問2.502休息室、包廂2.508衛(wèi)生R（蹲坑〉8.003觀眾看臺3.009電梹機房、空滿機房7.004設(shè)荃用房5.00?10.0010（兩跑〉3.5055.0011室外平臺4.006走廊3.50125.00二、結(jié)構(gòu)設(shè)計依據(jù)與荷載取值泰*廣砰鐵|:川:43體W屮心遼玫杪irtR場2.4豎向荷載2.4.2屋蓋結(jié)構(gòu)豎向荷載結(jié)構(gòu)自重：由稈序ri動加錢并計算，并考慮i.i的節(jié)點增大系數(shù)。附加恒荷載：體育場鋼結(jié)構(gòu)屋此采用金屬屋曲\S郎恒荷載収值O.SkN/m2;立面為穿孔鋁板，恒荷載取值0.5kN/n)2。徑向索與環(huán)索索央點30kN施加于毎個VT點處。吊掛荷載：根據(jù)體臺工2及運S.7/提供吊掛荷載數(shù)據(jù)確定?；詈奢d：屋而活荷載取0.5kN/m2,立而活荷載取OkN/ni^。馬道荷載：線荷載形式，3kN/m施加于內(nèi)壓環(huán)I:。二、結(jié)構(gòu)設(shè)計依據(jù)與荷載取值泰安廣鐵pmxsi?體w屮心遼玫杪inn場2.5地震作用地震水平多遇地震設(shè)防烈度地震罕遇地震地震加速度峰值（gal）35110220水平地震影響系數(shù)最大值0.08(J.230.50場地特周期（S）0.100.100.45阻尼比：混凝￡/鋼材0.05/0.020.05/0.020.07/0.05汴：根據(jù)《建筑抗寐設(shè)計規(guī)范》第4.1.K條的要求，本1:檸謠于邊坡邊緣不利地段，JC?水T-地震作用在卜.述襪礎(chǔ)h城乘以增大系數(shù)。本工程的增大系數(shù)取1.4。以卜.參數(shù)為等效線性反應(yīng)譜分析吋采用參數(shù)。二、結(jié)構(gòu)設(shè)計依據(jù)與荷載取值2.5地震作用時程分析地震波編號OS持時/sTR1S0088天然波58TR2SO106天然波44TR3S0118天然波45TR4S0186天然波54TR5S0829天然波56RG1S835-3人工波40RG2S8356人工波W鐵體屮心遼投jjill'lfi場超:腳時程平均反應(yīng)譜與規(guī)范反應(yīng)潘對比周期Tl:0.83s2.1%T2-0.80s5.2%T3-0.70s3.6%7條時程曲線的平均地震影響系數(shù)曲線與振型分解反應(yīng)譜汰所采用的地震影響系數(shù)曲線在統(tǒng)計意義上相符，即T均地廣影響系數(shù)曲線與振型分解反應(yīng)譜法所用的地震影響系數(shù)曲線相比，在對應(yīng)于結(jié)構(gòu)主要振型的周期點上相差不大于20%,滿足規(guī)范要求。二、結(jié)構(gòu)設(shè)計依據(jù)與荷載取值么如以廣鐵I?川體訂屮心遼iVHlVG碭m^Ui2.6風(fēng)荷載2.6.1看臺結(jié)構(gòu)風(fēng)荷載取值風(fēng)荷我體徹系數(shù)力1.30,地而粗糙度力B類，順風(fēng)h'1風(fēng)荷我按《建筑結(jié)構(gòu)荷政規(guī)范》(GR50009-2012)1|?算，木項H風(fēng)荷載的主要設(shè)II?參數(shù)見下表。設(shè)計及驗算類型舒適度驗算剛度設(shè)計強度設(shè)計基本風(fēng)壓(KN/mO0.300.450.45阻尼比(混凝土/鋼材)2.0%0.05/0.020.05/0.022.6.2看臺結(jié)構(gòu)風(fēng)荷載取值根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2012)式8.1.11的規(guī)定計算結(jié)構(gòu)表面的風(fēng)壓標(biāo)準值:戸x

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一一風(fēng)振系數(shù)：取l.H。H:

一一風(fēng)壓咼度殳化系數(shù)，B類地而粗糙度，起蓋嵌島點標(biāo)咼約42m,風(fēng)壓島度殳化系數(shù)取1.52。二、結(jié)構(gòu)設(shè)計依據(jù)與荷載取值泰安＜!;廣砰鐵iWrx.3體R屮心遼找.fillllR場2.6風(fēng)荷載2.6.2鋼結(jié)構(gòu)屋蓋結(jié)構(gòu)風(fēng)荷載取值S面體形系數(shù)：風(fēng)荷載考慮WO、W90、W180及W27U兩種丄況。風(fēng)向示S及風(fēng)荷載體型系數(shù)取俏見卜圖。W90屋面風(fēng)載體型系數(shù)（負值表示風(fēng)吸）二、結(jié)構(gòu)設(shè)計依據(jù)與荷載取值鐵IW.3體玎屮心mftJjurtR場超視H2.6風(fēng)荷載2.6.2鋼結(jié)構(gòu)屋蓋結(jié)構(gòu)風(fēng)荷載取值立面體形系數(shù)：風(fēng)荷載考慮WO、W90、W180及W270兩種工況。風(fēng)向不.S及風(fēng)荷載體鋼系數(shù)取值見下圖。立面風(fēng)載體型系數(shù)（負值衷示風(fēng)吸）二、結(jié)構(gòu)設(shè)計依據(jù)與荷載取值泰?鐵I?川體訂屮心遼tVHl'VR碭Hi^Ui2.7雪荷載0.40kN/m^（重現(xiàn)期100年），小于活份載0.5kN/m2,不與活似載同時組合。注：人跨、輕質(zhì)屋羔結(jié)構(gòu)對S荷議敏感，此炎結(jié)構(gòu)的舌荷找經(jīng)常足控制荷找，極端舌荷政作用卜聆造成結(jié)構(gòu)S體破壞，后果特別嚴覓，因此基本：壓適當(dāng)提么采用wo年i現(xiàn)則的雪壓。2.8溫度作用月平均氣溫：最高氣溫33°C,最低氣溫-I2°C,鋼結(jié)構(gòu)合攏溫度暫定為10?15°C。鋼結(jié)構(gòu)最終考慮升溫降溫各3O°C；下部混凝土結(jié)構(gòu)考慮JI?溫15°C、降溫20°C,詳見后文。么安廣杯鐵I:?:M體17屮心口場松三、巖土工程分析與基礎(chǔ)設(shè)計三、巖土工程分析與基礎(chǔ)設(shè)計泰安廣砰鐵3體R屮心遼找狄場玉星山術(shù)T學(xué)山文中心建設(shè)項目O?柃小區(qū)3.1工程地質(zhì)概況3.1.1地形、地貌擬建泰山文旅健身中心建設(shè)項H由泰安ili城di發(fā)展投資有限公司建設(shè)開發(fā)。該項目地處泰安市滅平湖路以兩，粥頂山路以兩，望M?臺公以北。場地地形起伏較大.局部地勢偏高，場地原始地貌屬低山丘陵。OH7t?世和囲1梅山西曲7；竇圖3.1.1項目位S三、巖土工程分析與基礎(chǔ)設(shè)計“安廣孖鐵I以體屮心遼投巧!ll'tfi場3.1工程地質(zhì)概況3.1.2場地地層與巖土體根據(jù)鉆探揭％擬建場地上浚力第四系坡沖積土層，F(xiàn)伏基巖力人古界花崗巖地層，□上而卜_共分7展，其巖十分展及特征分述如K：①雜填土、②粉質(zhì)粘土、③中粗砂、④淤泥質(zhì)土、⑤礫砂、⑥強W化花W片麻巖、⑦屮K化花W片麻巖。V;M代4本丄程典型地質(zhì)剖面圖如下:W:r,，asw技Wi：i?Xf?ii麼MttWtat分W圬rtSIX吹itHJ(?C(jC(?)k<w1:IHO?H格述IM.9.70!4/U??-，??*-1奮f令11??-??????++--晉??A次化從淌片嘛S:?i於Ci,今矢色：V內(nèi)，勺邊大抽5??￡蚌.9物成分鉍爺節(jié)化，iiw.?wu?in.7.^ira芯衫呈rf坎狀..穿部sut伏.浐芯家取椅.8?發(fā)*.矜|7#本析#WVW.<6爪：<09.IC9.10■?-'?—+4?—中十_<*1十--A一十十一，*F+?1?-++—?111*+-，?氏化花兩色、Afe.trKJ.溝衊人?分破砵，礦物成分界??化，巧RSUi發(fā)：，旮體KW,?<*；私呈*冰狀.局S:呈1二亡狀取^75-^>r：f).y：<iM本質(zhì)a等級V級.<mrw11.(/1T9fi~II1AA????巾M化花M葉?ft算變加^構(gòu)，決狀貼.a分卞《為托<!*?ffj:睬紋發(fā)科?1?*芯較朵解.多冰狀.tineft械|碎，uW.W護潲》.?aWW."諱攸宂S.Vt4進本城5泠鉍into.*::份？MIC5fc?VW賺1?+-j?++-11「Zf-一,*4t-11-4-*----化花肉汁淋*?:鈐灰ft.岣.決狀??)￡?.lAJtTttA長石、石炎、fiiwn\T?r-公rawttrt.努罕狀Kin,y；.t4t充葶，名V4I9;.?芯托什?VUt狀，*Ti技》?1?聲訥教.ft場-Vmwf么蘋，乂等傑<ii?山典型地質(zhì)剖面aj?知:場地內(nèi)除少數(shù)孔點表辰冇雜填十外，卞.要以⑧^強風(fēng)化花麻告和⑦m屮風(fēng)化花崗)？麻三、巖土工程分析與基礎(chǔ)設(shè)計么安以廣商鐵＜3體R屮心遼找杪IItfi場3.1工程地質(zhì)概況3.1.3建筑抗震地段綜合評價本地IX屬丁建筑抗震一般地段，場地類別力11類建筑場地，設(shè)計特征周期M40s,擬建場地抗展沒防烈度力7度，沒計基本地展加速度值力0.10g，設(shè)計地展分組為笫二組。3.1.4地基均勻性及穩(wěn)定性分析擬迚場地為基本位定場地，各巖h.M物埋力學(xué)件質(zhì)較好，地卜水對迚筑物影響較小，不具濟引發(fā)加塌、滑坡及泥4i流等地質(zhì)災(zāi)害的條件，地基穩(wěn)定性較好，適tt工程迚S。三、巖土工程分析與基礎(chǔ)設(shè)計務(wù)安仏廣鐵I體R屮心ST玫秧U1R場m^U：i3.2場地持力層與基礎(chǔ)方案分析3.2.1持力層分析根據(jù)勘察，場地⑥層強風(fēng)化花崗麻巖可作人然地基持力層使用，⑦層屮風(fēng)化花崗r「麻巖可作為樁端持力層。3.2.2基礎(chǔ)方案分析各地基土層承載力特征值土紀鋦號土層名稱承載力特征?fak(kPa)壓縮模輯ESH2(MPa)①雜場I—②粉質(zhì)粘t150Eq=20*③中粗砂200④淤泥質(zhì)上80⑤礫砂230⑥強風(fēng)化花崗fl麻:&550t,60(經(jīng)騎)⑦屮風(fēng)化花崗片麻gflw"26()0體育場基礎(chǔ)町采用：⑥層強風(fēng)化花_麻巖作為基礎(chǔ)持力層，基礎(chǔ)形式采用獨立基礎(chǔ)+局部拉梁形式;⑦W中風(fēng)化花N片麻藝作力樁端持力展，基礎(chǔ)形式采MJ桃*局部拉梁形式。三、巖土工程分析與基礎(chǔ)設(shè)計?-1VX3體?7屮心遼玫杪II'1n碭松ait幵3.3地基基礎(chǔ)設(shè)計3.3.1基礎(chǔ)選型與布置休臺場的擬建場地現(xiàn)冇地坪S差較人。北側(cè)地坪遠低于±0.000,最低處跗離±0.000達13.65m;南側(cè)最高處則高岀±0.000近4.65m:南北兩側(cè)場地品差約18m。圖3.3.1.2擬建場地南北向典型剖面三、巖土工程分析與基礎(chǔ)設(shè)計么安W廣茲鐵I講X3?體ff屮心遼沒楊腳t_H3.3地基基礎(chǔ)設(shè)計3.3.1基礎(chǔ)選型與布置體臺場無地下室，士0.000的絕對標(biāo)離為155.45,較周邊建筑士0.000ft出5~22m不等。山于高差很大，在基礎(chǔ)設(shè)計吋應(yīng)考慮到周邊的支護結(jié)構(gòu)，盡足降低上護結(jié)構(gòu)的島度。150.0003.3.1.3體育場及周邊建筑的±0.000示意圖三、巖土工程分析與基礎(chǔ)設(shè)計么安⑴廣菇鐵I:?川體7?屮心遼場.松泌1_抒3.3地基基礎(chǔ)設(shè)計3.3.1基礎(chǔ)選型與布置擬建場地的土質(zhì)條件較好，最人柱底軸力約為9500RN,叢礎(chǔ)持力層為⑥層強風(fēng)化花W片麻六(fak=550kPa)或⑦層中風(fēng)化花崗片麻六(f；=2600kPa)。根據(jù)前述地質(zhì)條件，對以下兩個叢礎(chǔ)方案進行比選：方案一：場地北側(cè)需要人而積厚?3^13.65m的填土，采用嵌巖鉆孔湘注樁，施丁順序力先護坡、后填上、再打樁，持力M為⑦戾中風(fēng)化花W片麻＞7,樁長6~24m，場地±0.000為實鋪地坪，場地北側(cè)填土最厚處為13.65m,護坡最高處為Unu其缺點在于耑人范陣I厚填土再打樁，施丁.的難嗖較人，并且護坡高度較高，施7：周期長，經(jīng)濟性較笱。方案二：?

采用獨、＞:基礎(chǔ)，持力戾為⑥戾強風(fēng)化花崗片麻巖：?

施丄順序為先獨基、后護坡、再填1.;?由于持力層的標(biāo)高差異較大，根據(jù)場地情況將獨立_底標(biāo)離分為?:種，分別足2.000、6.650、ll.OOOo其中場地南側(cè)的基底標(biāo)高為-2.000,場地兩北側(cè)的基底標(biāo)髙為-6.650,場地東北側(cè)的U底標(biāo)卨為-ll.OOOo三、巖土工程分析與基礎(chǔ)設(shè)計3.3地基基礎(chǔ)設(shè)計3.3.1基礎(chǔ)選型與布置力.案一：圖3.基底標(biāo)髙:?11.000圖3.3.1.5?廣砰狹iW.3體p屮心遼找場?松視H獨立基礎(chǔ)底標(biāo)高剖面圖三、巖土工程分析與基礎(chǔ)設(shè)計3.3地基基礎(chǔ)設(shè)計3.3.1基礎(chǔ)選型與布置力.案一：為提尚基礎(chǔ)整體性并限制架空戾的柱為，采収/以卜措施：?

在基底標(biāo)高-6.650、-11.000沒罝雙向姑礎(chǔ)拉梁。?

場地東北側(cè)架窄約10m的部分，在-5.950處設(shè)雙向樞袈梁。?

場地北側(cè)室外地時標(biāo)高處沒空層梁板川以滿足迚筑功能，并在實鋪地坪與站空地坪之M,設(shè)晉鋼筋混凝I:擋墻，防止1:鋪地坪下I.體變形造成地坪開裂。-5.950標(biāo)高架空層（無樓板）士0.000處架空層（有樓板）-11.000標(biāo)高基礎(chǔ)拉梁圖3.3,1.6架空層剖面示意三、巖土工程分析與基礎(chǔ)設(shè)計i廣菇鐵|\|3體R屮心遼ftJi!11’tfi楊Hi>litH3.3地基基礎(chǔ)設(shè)計3.3.1基礎(chǔ)選型與布置方案_1的優(yōu)點冇以下兒點：?T.期快、貲低、便丁?施??；?

護坡高嗖人幅減小，對護坡的結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性非常侖利，并擁有較好的經(jīng)濟性：?

避免了場地的大范M厚填土，將填土的厚度控制在3m左厶，可節(jié)約造價；?場地北側(cè)采川結(jié)構(gòu)架空層4有效避免體育場北側(cè)厚填I(lǐng)?.沉降，造成爾北兩側(cè)不均勻沉降以及地坪開裂。綜上所述,最終體育場的基礎(chǔ)方案選用方案二，即獨立棊礎(chǔ)部拉梁的柚礎(chǔ)形式。三、巖土工程分析與基礎(chǔ)設(shè)計么安iA;廣fli鐵體兌屮心遼找^IT’I?卩場腳LH3.3地基基礎(chǔ)設(shè)計3.3.2基礎(chǔ)沉降分析通過分析計算，本工程基礎(chǔ)在義掙屋頂?shù)目蛩≈鶇^(qū)域受力較大，沉降較其他區(qū)域來說稍微大一些。似山于基礎(chǔ)落在巖戾上，沉降整體來說都很小，不存在不均勻沉降的問題。最小的沉降值為0.1mm,最大的沉降值為5.4mm?；A(chǔ)沉降惝況如卜‘圖所示：圖3.3.2基礎(chǔ)沉降圖SATWE準永久組合：1.00*恒+0.5*活、結(jié)構(gòu)體系選型與布置心邛IIar場4fl^}tw四、結(jié)構(gòu)體系選型與布置4^仏廣矸鐵I??川U體T7屮心場4.1混凝土看臺結(jié)構(gòu)體系選型與布置4.1.1結(jié)構(gòu)體系概述木項II下部看臺采用混凝土框架結(jié)構(gòu)，其中支撐I?.部鋼焯蓋的框架柱采用喂鋼浞凝土柱，其他框架柱采用混凝土柱，框梁采用混凝土梁?？磁_結(jié)構(gòu)三維圖如下閿所示:南區(qū)四、結(jié)構(gòu)體系選型與布置泰安仏廣商鐵體R屮心遼場松泌t_H4.1混凝土看臺結(jié)構(gòu)體系選型與布置4.1.2結(jié)構(gòu)分縫研究>木項目下部看臺區(qū)域東內(nèi)向、南北向長達220m,屬于超長混凝I:纟i構(gòu)，溫度效應(yīng)對下部混凝上結(jié)構(gòu)影響顯苦，盅根據(jù)溫度效應(yīng)影響情況確定結(jié)構(gòu)是否分縫。>I:部燧蓋紀構(gòu)體系采用半剛件全張拉結(jié)構(gòu)體系，需確定下部混凝上結(jié)構(gòu)分縫對卜.部鋼屋蠱結(jié)構(gòu)的影響。為此，針對分縫與否進行以下內(nèi)容對比分析：?混凝土看臺溫度效應(yīng)對比分析?分縫對鋼結(jié)構(gòu)屋蓋影響對比分析?地震響應(yīng)對比分析四、結(jié)構(gòu)體系選型與布置4.1混凝土看臺結(jié)構(gòu)體系選型與布置4.1.2結(jié)構(gòu)分縫研究不分縫模別與分縫模型見下I禮不分縫結(jié)構(gòu)模型鐵I:?川體T7屮心遼玫Jjlll'lB場分縫模型設(shè)縫位罝分縫結(jié)構(gòu)模型分縫校型縫位S在球員通道處，以兩邊忌挑方式留縫，不影響建筑使川功能。四、結(jié)構(gòu)體系選型與布置4＜交以廣孖鐵I?‘川X.3?體9屮心遼玫狄u'tfi場?腳Lja4.1混凝土看臺結(jié)構(gòu)體系選型與布置4.1.2結(jié)構(gòu)分縫研究(1)混凝土看臺溫度效應(yīng)分析溫差取值說明:根據(jù)項H所在地泰安的'?(象資枓，全市基木氣溫最低為_12°C，最髙氣溫+33°C。預(yù)設(shè)J5澆帶封閉時氣溫定在5"2(TC這一區(qū)間內(nèi)，則季節(jié)最大正溫差為33-5=+28°C,最大負溫差為-12-20=-32°C。對丁?混凝十收縮的當(dāng)貴溫差，考慮配合比的優(yōu)化，混凝十最終收縮應(yīng)變可取6-600x10-在整體結(jié)構(gòu)封頂，后澆帶閉合以前，可汄力混凝土己經(jīng)完成770%的A由變形，殘余收縮以變儀為180X10'混凝上線膨脹系數(shù)力a=lxio5/、c，則收縮當(dāng)S溫差為18°C。考慮混凝I:徐變的影響，對季節(jié)溫差和收縮的當(dāng)量溫差之和進行折減，取折減系數(shù)k二0.4,折減后升溫的效應(yīng)為28X0.4二十11.2'C，降溫的效應(yīng)為(-32-18)X0.4=-20°C。在實際II?箅屮，升溫取值為+15"C，降溫取值為-2(TC。西北涵點東4KH點四、結(jié)構(gòu)體系選型與布置4.1混凝土看臺結(jié)構(gòu)體系選型與布置4.1.2結(jié)構(gòu)分縫研究(1)混凝土看臺溫度效應(yīng)分析①框架內(nèi)力考慮+15°C升溫丄況與-20°C降溫丄況，在分縫位汽處設(shè)界扣應(yīng)監(jiān)測點，川以監(jiān)測梁柱構(gòu)件的溫度內(nèi)力。構(gòu)件溫度內(nèi)力監(jiān)測點溫度工況構(gòu)件內(nèi)力標(biāo)準值項構(gòu)件東北測點西北湘點東南測點側(cè)點V/kKM/kN?mV/kNM/kK?mV/kN\l/kN?mV/kNM/kN?m不分縫模型梁1741121174106492578MO?66柱1084256812002846988184812342868分縫說犁梁22114301581476261366641376590109062813086001101不分縫/分縫梁8?259.945.656.716.27.725.216.361.631.862.042.611.571.412.062.60＞迮采用不分縫模型悄況下.溫度荷載下柩梁內(nèi)力標(biāo)池值力分縫換型的5憶以I:，樞柱內(nèi)力標(biāo)準似為分縫欖型的1.5?2.5倍，溫度內(nèi)力増加顯著..四、結(jié)構(gòu)體系選型與布置么安仍廣H鐵?體T7屮心UitViiLlAR場超視好4.1.2結(jié)構(gòu)分縫研究(1)混凝土看臺溫度效應(yīng)分析①框架內(nèi)力框柱多遇地甭組合與溫度荷載組合內(nèi)力對比項東北測點丙北測點東南測點兩南測點V/kNM/kN?mV/kNM/kN?inV/kNM/kN?mV/kNM/kN?m多遇地S組介分縫18414634196950601565440419685298不分縫19524942185049531385407519625462不分/分94%94%106%102%113%108%100%97%溫度荷栽組介分縫12014261115943091039379911044266不分縫680229265]269751414126471642不分/分177%186%178%160%202%269%171%260%＞多遇地農(nóng)組合下，不分縫模型和分縫段?內(nèi)力相差不人＞溫度荷載組合卜，不分縫模型和分縫模型內(nèi)力相左較人.不分縫模型為分縫模型的1.5’U倍。＞由r?梁、柱的控制內(nèi)力組合基本為地震組合，p、i此，溫度《載的差別對梁、柱構(gòu)件沒計內(nèi)力影響+大。、結(jié)構(gòu)體系選型與布置么安⑴廣砰鐵i體TJ屮心場4.1.2結(jié)構(gòu)分縫研究（1）混凝土看臺溫度效應(yīng)分析②樓板溫度應(yīng)力不分縫模型分縫模型不分縫情況卜*,部分區(qū)域樓板拉應(yīng)力最大值達到約6.5MPa,流采川設(shè)置誘汙縫、配?較多預(yù)應(yīng)力鋼筋等措施解決樓板丌裂問題；分縫情況卜\大部分區(qū)域樓板拉應(yīng)力最大值約2MPa,僅流配置部分溫度附加鋼筋、局部拐角應(yīng)力集中處配.胃.預(yù)應(yīng)力筋。、結(jié)構(gòu)體系選型與布置女安仏廣孖鐵I:?川X3體？7屮心遼設(shè)秧u'tfi場4.1.2結(jié)構(gòu)分縫研究（2）分縫對鋼屋蓋的影響分析①下部混凝土柱頂相對位移西南測點混凝土柱頂相對變形測點示意圖采用多遇地震吋柷分析計算卜*部混凝I?.結(jié)構(gòu)不分縫模型與分縫模型的監(jiān)測點處柱頂相對變形，分析結(jié)果見下表。監(jiān)測點處混凝土柱頂相對位移彈性時程分析結(jié)果相對變形/mm東北測點西北測點東南測點西南測點不分縫模邯12241226分縫模型13231326不分/分95%104%96%100%＞可以看到，分縫與否對混凝土桿頂相對變形影響個人《、結(jié)構(gòu)體系選型與布置泰*什;廣商鐵?體屮心遼找砂場m^Lii4.1.2結(jié)構(gòu)分縫研究（2）分縫對鋼屋蓋的影響分析②上部鋼屋蓋柱頂相對變形對擬分縫兩側(cè)支承鋼厘蓋的鋼柱頂在地廣卜的相對變形進行監(jiān)測，不分縫模型和分縫模型的監(jiān)測結(jié)果見下表。監(jiān)測點處鋼柱柱頂相對位移彈性時程分析結(jié)果相對變形/min東北測點西北測點東南測點曲南測點小分縫模型30412659分縫模型32402959不分/分95%103%91%101%＞可以看到，分縫4否對鋼柱頂相對變形影響不大。、結(jié)構(gòu)體系選型與布置泰安廣矸鐵體屮心遼找砂場m^Lli4.1.2結(jié)構(gòu)分縫研究（2）分縫對鋼屋蓋的影響分析③鋼屋蓋外環(huán)受力對比擬分縫位1處鋼岸蓋外IK壞在不分縫和分縫情況下的內(nèi)力惜況進行監(jiān)測，相）、V:i|?算結(jié)果如卜‘表所示。監(jiān)測點處鋼屋蓋外壓環(huán)內(nèi)力彈性時程分析結(jié)果＞可以看到，分縫與色對鋼屋蓋外Us環(huán)受力影響+人《四、結(jié)構(gòu)體系選型與布置么如;G廣H鐵?體T7屮心UitViiLlAR場超視好4.1.2結(jié)構(gòu)分縫研究（3）地震響應(yīng)分析①結(jié)構(gòu)整體地震響應(yīng)分析對比不分縫模型和分縫模型結(jié)構(gòu)自振特性4多遇地諒下的整體響應(yīng)，相應(yīng)U?算結(jié)果如下表所不。結(jié)構(gòu)自振特性與多遇地震下整體響應(yīng)＞由以上計算結(jié)果可知，+分逢校吧結(jié)構(gòu)幣體剛度有所增大，地盅作用有所增人。＞不分逢模型結(jié)構(gòu)幣體性較優(yōu)，扭轉(zhuǎn)效應(yīng)有所減小。＞似總體來說，不分逢模型與分縫模型的整體地震響應(yīng)相差不大。11不分縫模型~1分縫模型1不分/分1振型與周期/s10.850.8896%20.830.8597%30.660.7194%坫底剪力/kN|X向1954248713102%Y向4987747354105%鉍人扭轉(zhuǎn)位移比X|Mj1.241.2897%Y|nJ1.151.1798%四、結(jié)構(gòu)體系選型與布置么如;G廣H鐵?體T7屮心UitViiLlAR場超視好4.1.2結(jié)構(gòu)分縫研究（3）地震響應(yīng)分析②構(gòu)件地震響應(yīng)分析對比不分縫模型和分縫模型結(jié)構(gòu)局部構(gòu)件內(nèi)力，內(nèi)力組合取多遇地謨組合工況。相應(yīng)的il?算結(jié)果如卜表所示。多遇地震組合工況下測點處構(gòu)件內(nèi)力項東北測點W北測點東南測點四南測點V/kNM/kN?mV/kNM/kN?mV/kNM/kN?mV/kNM/kN?m框柱不分縫模型18414634196950601565440419685298分縫模型1952糊2185049531385407519625462不分/分94%94%106%102%113%108%100%97%不分縫模型8801205564124074610306031309分縫模型91312925251213H1711606051319不分/分93%93%107%102%91%89%100%99%＞對比以上分析結(jié)果呵知，不分逢模型與分縫模型結(jié)構(gòu)構(gòu)fl地恧組合內(nèi)力叫差不大。'小猷但吩砑‘溢妊騎謝盹鈕IndilW錯叫礎(chǔ)邊＜；出迷瞾W‘￥加?鍶耕斟、P戕Winy鈕我興山黹酎雀‘SiW陴科蔌弦時琊躕紛對②°m\^

‘攻弟s念操耶甘賴必：Y〉kyu?華否柚咐與.UT楝泓啉柴自祕’羽科奶琪科以柃眾烏親竹吩以YZ①轉(zhuǎn)+(f)‘109縋也^5F￡tBWHW‘坆取酋智￥與QEW‘44沒虹必劃畝+na劃漭諛羽宵駕￥:+＞與a烀w+ISM?毅臺納瓦ftffi士‘、P玢耶W'2爾問氺部S邳蕤?袱擲腳鈄訝紛秘灶邊米2‘錢斟十逛扭斜'I泫妊取毋扔鞔占泌‘群右泌??甚玢沏W5眾:齬M氺鄭萵玢孫》￥‘鋝粉+迤⑵士”氺銣控肟娥泌叫礎(chǔ)函鵲屋］US?‘、P?￥/N?K褂謝驕W錄:1（褂射袱拂瑯Sf&菸臺鵒萵杈'敗MI723?萵5!'縋凼叩栩?戦層3J沖‘￥琺￥^51鍶褂澍:W?Kyw^ww^w

‘降附毖*、PSabM斛嫌哚K'If?M?WW^Uf‘強?職塒泓吩毖'￥尉抝仔W叫挲職‘￥竊51剛斜漭M漭"IW逛WY土晌獾W〉h?H4哽兩嵴將TfxWA錢興7:Y士袖鎖紐簽矽WWS罷留啉如'I罷智啩?孑耪妊少?甚逍簌杯蚜群乙］卞們繡初at.nifr氣h<N，fltuy.ir.嚷J?J9)衣今畺坐白雨聯(lián)尜邾蚜辟'H四、結(jié)構(gòu)體系選型與布置廣砰鐵I??:K3體??屮心遼找.場松:腳4.1.3底部短柱研究本項D體育場肴臺底部短柱凈高約2.8m,高寬比約力3.5,剪跨比約人1凡短柱效應(yīng)明顯，地痠卜承擔(dān)較大水平剪力。西部看臺區(qū)域短柱示意圖四、結(jié)構(gòu)體系選型與布置4.1.3底部短柱研究泰安廣鐵pmxsi?體w屮心遼玫杪inn場M(kN-m)V(kN)短柱承擔(dān)地震力較大，常規(guī)做法采用增大柱截面及配置鋼ft滿足短柱承載力需求。4.1.3底部短柱研究RakerBeamBraceOilDamper▼B2F東京體育亨__▼卟X2LfFoundationlevelowerlhanbaseisotationbuikllng<hl(UmpertareamngedtoabsorbseKiwcenergy2F-4F:Adequatestiffiiessisprovidedlothe側(cè)>eshvinkerIranisandbfjkcsB2f■?If短柱與斜梁連接處采用滑動構(gòu)造本項目短柱處理為解決短柱受力過大問題，參考東京體育場?擬在短往與斜梁連接處采用滑動支座連接。四、結(jié)構(gòu)體系選型與布置4.1.3底部短柱研究泰安仍廣砰鐵IJIX3體W屮心mtViimfi場m^U：i方案1:短柱固定方案方案2:短柱滑動方案方案3:斜梁S挑方案提出以卜-.種方案進行對比:方案1:短柱固定方案，采川増大柱截血及配置鋼骨滿足短柱承錢力蓋求。方案2:短柱滑動方案，在短柱與斜梁連接處沒S彈性滑板支座，短柱不承擔(dān)水平尙載，僅承枳賢向荷載。方案3:斜梁懸挑方案，去棹短拄，自:接采用斜梁懸挑，懸挑跨度為10.6m。四、結(jié)構(gòu)體系選型與布置泰安廣砰鐵dxsi體屮心遼找秧iim場m^Lii4.1.3底部短柱研究針對以上二種方案的具體分析結(jié)果如下表所示。三方案對比分析結(jié)果項短柱固定方案短柱滑動方案斜梁懸挑方案振型與周期10.79（X向平動）0.89（X向平動〉0.90（X向平動）20.77（Y向動）0.85（Y向'r動）0.87（丫向'|<動）30.66（扭轉(zhuǎn)）0.71（扭轉(zhuǎn)）0.73（扭轉(zhuǎn)）人層叫位移角（小心）1/6971/6761/656短杵內(nèi)力（小孬組合）N：1345kNN：1159kNM：3051kN?mM：0kN?mV：1929kNV：0kN短柱截面類型與尺寸（nun>SRC800X800C400X600汽鋼率5.32%配筋率3.30%1.40%滑板i崦水平位移（人謠）50醐斜梁截血尺寸（mm）350X800350X800500X1200造價-20萬+12/J由上農(nóng)可見:（1〉對r?短柱凼定方案，短柱小震下承受的巧矩和剪力均較大，構(gòu)什截面、妃筋率及介鋼率均較大。（2）采汁作講滑動方案u，fern截而尺、r和配筋人幅減小，結(jié)構(gòu)整體剛度仍能滿足要求，m吋造價相對十阇定方案降低約20萬。（3〉采用斜梁s挑方案，結(jié)構(gòu)整體剛度雖然滿足耍求，仍是s桃斜梁的截面尺寸過大，同時造價相對r?固定方案增加約12萬。綜上，本項U對各個看臺單體的短枰均采川滑動方案。四、結(jié)構(gòu)體系選型與布置4.1.4消能減震研究（1）黏滯阻尼墻布置與參數(shù)本項3具冇以K特點：>抗S設(shè)防烈度為7度（O.lg），M吋考慮邊坡邊緣不利因紊地霞作用放大1.1侶，沒計烈度約相3于7度半，地S作用較人：>本項口結(jié)構(gòu)島度較?。?4.8m），剛度較人，地震力較大，剪重比達6.5%;>本項丨I為乙類設(shè)防建筑，巫要性程度尚，應(yīng)采取有效措施保iT地寢下結(jié)構(gòu)杭震性能。蹤上，擬對迷筑曲積較大、樓展數(shù)黽較多的西區(qū)看臺采用黏滯阻尼墻進行減展沒計，減小地賡作川，降低卞體結(jié)構(gòu)在地震K的損傷。西區(qū)看臺四、結(jié)構(gòu)體系選型與布置么安什;廣鐵?體屮心遼玫狄u'tfi場超冰LH4.1.4消能減震研究(1)黏滯阻尼墻布置與參數(shù)—阻尼墻平面布置掄向：20片環(huán)向：18片徑向阻尼墻布S阻尼墻參數(shù)四、結(jié)構(gòu)體系選型與布置泰廣鐵f?川X3體R屮心遼玫杪ITVR場雄:腳4.1.4消能減震研究（2）構(gòu)件尺寸對比抗展方案與減展介案構(gòu)件尺、J對比如卜發(fā)所示?？拐鸱桨概c減震方案構(gòu)件尺寸對比構(gòu)件抗謠方案減皮方案典型框柱賤向與尾蓋扣連框柱SRC1200x1000（含鋼中4.7%）SRC1100x1000（含鋼4<4.6%）#通框柱C1100x900C1000x800外周圓柱900H00典即樞梁截面C400x900C350x800＞采用阻尼墻減震方案后，由丁地震作用減小，鉤ft截而尺寸得以優(yōu)化。四、結(jié)構(gòu)體系選型與布置么如;G廣H鐵?體T7屮心UitViiLlAR場超視好4.1.4消能減震研究（2）多遇地震分析結(jié)果①時程波驗證基底剪力時程計算結(jié)果＞從表中可見.各條波的站底剪力均不小f振徹分解反醬法的65%，不人j-135%,且多條時程曲線計算所得結(jié)構(gòu)底部剪力的T■?均值不小于振吧分解反沌譜法計算結(jié)果的80%。＞所選時程波滿足規(guī)范要求。1:況S底剪力（kN）與反應(yīng)譜比值X向Y向X向Y向反應(yīng)?2588624857——TR12789225253108%102%TK2200261888277%76%TR32811728177110%113%TR4236832051591%83%TR5200471847477%74%RG1243312320494%93%RG2217782290284%92%平均值237392248792%90%四、結(jié)構(gòu)體系選型與布置‘安以;廣H鐵B體ff屮心遼找airierm^Lli4.1.4消能減震研究（2）多遇地震分析結(jié)果②基底剪力對比對比項抗震方案減震方案減漠/抗篇茶底剪力/kNTR1X309612789290%TR1Y296032525385%TR2X225602002689%TR2Y207881888291%TR3X340162841784%TR3Y335262H17784%TR4X296712368380%TR4Y288602051571%TR5X21571200-1793%TR5Y209101847488%RG1X267802433191%RG1Y248632320493%RG2X261602177883%RG2Y286682290280%平均俏27388（X向）23739（X向）87%26745（Y向）22487（Y向）84%反應(yīng)溝31864（X向）25886（X向）81%30007（Y向）24857（Y向）83%X向力Y向?qū)耊力＞屮圖表4見.多遇地氐工況卜'，減氐方案垡欣剪力相對于抗謠方窠可減小13%（X向）、16%（Y向）?＞采用消能減賽方案可有效減小下部看臺結(jié)構(gòu)的地震作用。四、結(jié)構(gòu)體系選型與布置么安以廣孖鐵I:?川47體訂屮心遼玫狄Ll'lfi場腳U34.1.4消能減震研究（2）多遇地震分析結(jié)果③層間位移角對比項抗展方案減餺方案減S/抗麻e間位移角最大偵TR1X1/9501/91?104%TR1Y1/8111/87193%TR2X1/11661/12449-1%TR2Y1/118K1/126994%TR3X1/8321/97785%TR3Y1/8281/93888%T1MX1/9181/1032B9%TR4Y1/8711/110879%TR5X1/12281/1230100%TR5Y1/11921/130391%RG1X1/10911/115195%RG1Y1/10921/119991%R（；2X1/11161/116H96%RG2Y1/8911/107783%平均值1/1025（X|nJ）1/1090（X向）94%1/958（Y向）1/1088（Y向）88%反應(yīng)諧1/815（X向）1/852（X向）96%1/823（Y向）1/857（Y向）96%rY向KMW移ffl00020.002＞由陳nf見，多遇地點I:況卜，消能減賡方案最大r間位移角相較r?抗籐方案"f減小5%（X向）、12%（Y向）o四、結(jié)構(gòu)體系選型與布置A'MG廣孖鐵I:?川X3體屮心遼玫JJill'tfi場松:腳4.1.4消能減震研究(2)多遇地震分析結(jié)果④附加阻尼比附加阻尼比計算時程波模態(tài)耗能＜kN-m■■■■■■■連接附尼器耗能(kN?m)附加附尼比(%)TR1X向438.0193.12.20%、'向439.4238,52.71%TR2X|nJ320.8102.41.60%Y向303.0111.31.84%TR3X向503.6239.82.38%YIm]482.4281.02.91%TR4X向1075.6497.42.31%Y向1099.7607.72.76%TR5X向157.567.42.14%Y向155.181.82.73%RG1X向269.0120.12.23%YI4270.1149.H2.77%RG2X向613.3220.21.80%Y向583.5251.02.15%T?均值X|“J482.5205.82.09%Y向476.2246.32.56%?tw?KU?1015202：＞山l:表可知，通過黏滯ffl尼墻的滯M耗能，減裒方戈可灰多遇地薛下提供約2%的附加阻尼比，提高結(jié)構(gòu)杭苠性能。＞本結(jié)構(gòu)可采用附加阻尼比2%進行反應(yīng)譜分析與設(shè)計。四、結(jié)構(gòu)體系選型與布置泰安gg廣鐵?體w屮心遼玫杪inn場4.1.4消能減震研究（3）小結(jié)由以卜.分析結(jié)果可見：（1）多遇地震丁況下，減震方案相對r?抗篇方案可減小13%（X向）、16%（Y向〉的柚底剪力，采用消能減震方案討冇效減小卜部看臺結(jié)構(gòu)的地震作用。（2）多遇地震T況下，消能減震方案相較丁?抗震方案可減小5%（X向）、12%（Y向）的敁大層間位移角。（3）迎過黏滯阻尼墻的滯回耗能，減篇方案可提供約2%的附加阻尼比，提高結(jié)構(gòu)抗謠性能，減小主體結(jié)構(gòu)損傷。（4）采用阻尼墻減漠力'案后，由于地鹿作用減小，構(gòu)件截而尺1和配筋得以優(yōu)化，混凝土和鋼筋材料nifi有所減少，fii.rtir增加了阻尼墻，造價與抗宸方案基本持平。綜合以I.分析，本項h對西區(qū)看臺采用黏滯阻尼墻減靂方案，在造價基本持'rn對建筑及機電設(shè)備沒有影響的情況下，捉高結(jié)構(gòu)抗虞性能。Ahr;廣孖鐵i‘.K3體9屮心遼玫狄U'tfi場趙:腳四、結(jié)構(gòu)體系選型與布置4.2屋蓋結(jié)構(gòu)體系選型與布置4.2.1建筑造型及基本尺寸建筑效果圖體ft館造型為馬鞍形。廣孖鐵I以?體s屮心遼投場四、結(jié)構(gòu)體系選型與布置4.2屋蓋結(jié)構(gòu)體系選型與布置43.0m43.0m咖v川mm/w輸做4.2.1建筑造型及基本尺寸北區(qū)看臺囲區(qū)看臺立面馬鞍形示意示意平面尺寸?焯蓋總平而近似為圓形，長軸265ni,短軸253m；?結(jié)構(gòu)Jd學(xué)外環(huán)的A:徑220m，內(nèi)環(huán)為180mxl40m橢閻；?西看臺，ki挑44m，東看臺以挑34m，鹵北看nB:桃18m:立面尺寸?犀結(jié)構(gòu)力馬鞍形，結(jié)構(gòu)最高力西看臺處標(biāo)高力42m:?馬鞍形最低處結(jié)構(gòu)標(biāo)高為23m:?東看臺屏.涼馬鞍形敁商點結(jié)構(gòu)標(biāo)高為29.9m。平面尺寸示意廣孖鐵i:?川X3體屮心遼玫JJill'tfi場松:腳四、結(jié)構(gòu)體系選型與布置4.2屋蓋結(jié)構(gòu)體系選型與布置4.2.2鋼結(jié)構(gòu)體系構(gòu)成與傳力路徑體系構(gòu)成：內(nèi)部懸挑結(jié)構(gòu)：通過68榀徑向索和1道中央環(huán)索成張拉結(jié)構(gòu)體系，通過6柱和撐桿支撐卜.部徑向梁和環(huán)ALk環(huán)，提高展蓋結(jié)構(gòu)豎h'd剛度。支承鋼柱：忿挑屋蓋通過68個鋼柱傳給5部的混凝體看臺。西看臺鋼柱與下部結(jié)構(gòu)餃接，K?余看臺鋼杵:勹下部結(jié)構(gòu)剛接。外側(cè)立面結(jié)構(gòu)：西側(cè)立而龍背與混凝土柱鉸接，其余立面尨訝下部均hi看臺鋼柱剛接，hi中央大跨運蓋形成一個完整的結(jié)構(gòu)體系，結(jié)構(gòu)體系分解圖四、結(jié)構(gòu)體系選型與布置4.2屋蓋結(jié)構(gòu)體系選型與布置4.2.2鋼結(jié)構(gòu)體系構(gòu)成與傳力路徑整體結(jié)構(gòu)平面圖泰如;(;廣砰鐵「川/3體wp心杪ms場帶建筑表皮整體結(jié)構(gòu)四、結(jié)構(gòu)體系選型與布置泰安廣鐵pmxsi?體w屮心遼玫杪inn場4.2屋蓋結(jié)構(gòu)體系選型與布置4.2.2鋼結(jié)構(gòu)體系構(gòu)成與傳力路徑典型榀結(jié)構(gòu)組分構(gòu)成西看臺懸挑單榀剖面?飛柱髙度：最長Wm,最短5.4m。四、結(jié)構(gòu)體系選型與布置4.3整體結(jié)構(gòu)效果圖帶建筑表皮整體結(jié)構(gòu)泰*廣砰鐵|:川:43體R屮心遼玫杪irtR場無建筑表皮整體結(jié)構(gòu)四、結(jié)構(gòu)體系選型與布置4.3整體結(jié)構(gòu)效果圖二分之一結(jié)構(gòu)剖切圖（短軸）泰安＜!;廣砰鐵體R屮心遼找.fillllR場二分之一結(jié)構(gòu)剖切圖（長軸）四、結(jié)構(gòu)體系選型與布置4.3整體結(jié)構(gòu)效果圖結(jié)構(gòu)內(nèi)部效果圖鐵dxj?體育屮心遼找杪iPKfi場祖:腳四、結(jié)構(gòu)體系選型與布置Mirra鐵P.m體?（屮心遼玫杪lllfi場祖視H室內(nèi)效果圖四、結(jié)構(gòu)體系選型與布置Mirra鐵p.m

體訂屮心tt找以me場4.3整體結(jié)構(gòu)效果圖室內(nèi)效果圖四、結(jié)構(gòu)體系選型與布置泰安（g廣邳鐵pjhxsi?體r屮心過玫狄irtfi場必腳室內(nèi)效果圖四、結(jié)構(gòu)體系選型與布置么安廣jnt鐵I?川體ft屮心遼玫杪lllfi場祖視H4.3整體結(jié)構(gòu)效果圖室內(nèi)效果圖五、超限判別及抗震性能目標(biāo)五、超限判別及抗震性能目標(biāo)鐵體R屮心遼玫杪ITVR場雄:腳5.1局度及局寬比建筑結(jié)構(gòu)高度超限判定序號項目判斷依據(jù)超限程度/數(shù)值是否超限1高度7度區(qū)(0.lg)框架結(jié)構(gòu)：50m(A級高度〉結(jié)構(gòu)主屋面高度約42.3m否2高寬比7度區(qū)框架結(jié)構(gòu)：442.3/220=0.19否五、超限判別及抗震性能目標(biāo)泰安廣鐵pmxsi?體w屮心遼玫杪inn場5.2混凝土結(jié)構(gòu)的規(guī)則性5.2.1超限情況判斷建筑結(jié)構(gòu)特別嚴重規(guī)則性超限判定T不規(guī)則內(nèi)容項次超1位數(shù)值是否超限1高位轉(zhuǎn)換高位轉(zhuǎn)換，框支墻體的轉(zhuǎn)換構(gòu)件位置：7度超過5層8度超過3層否2厚板轉(zhuǎn)換厚板轉(zhuǎn)換，7?9度設(shè)防的厚板轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)否3復(fù)雜連接復(fù)雜連接，各部分層數(shù)、剛度、布置不同的錯層，連體兩端塔樓高度、體型或者沿大底益某個主軸方向的振動周期顯著不同的結(jié)構(gòu)否4多重復(fù)雜多重復(fù)雜，結(jié)構(gòu)同時具有轉(zhuǎn)換層.加強層.錯層、連體和多塔等復(fù)雜類型的3種否五、超限判別及抗震性能目標(biāo)泰安廣鐵pmxsi?體w屮心遼玫杪inn場5.2混凝土結(jié)構(gòu)的規(guī)則性5.2.1超限情況判斷建筑結(jié)構(gòu)嚴重規(guī)則性超限判定T不規(guī)則內(nèi)容項次超1位數(shù)值是否超限1扭轉(zhuǎn)偏大扭轉(zhuǎn)偏大，裙房以上的較多樓層考慮偶然偏心的扭轉(zhuǎn)位移比大于1.4否2抗扭剛度弱抗扭剛度弱，扭轉(zhuǎn)周期比大于0.9,超過A級高度的結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)周期比大于0.85否3層剛度偏小層剛度偏小，本層側(cè)向剛度小于相鄰上層的50%否4塔樓偏置塔樓偏置，單塔或多塔與大底盤的質(zhì)心偏心距大于底盤相應(yīng)邊長20%否五、超限判別及抗震性能目標(biāo)泰安廣矸鐵體屮心遼找砂場m^Lli5.2混凝土結(jié)構(gòu)的規(guī)則性5.2.1超限情況判斷建筑結(jié)構(gòu)一般規(guī)則性超限判定序號不規(guī)則內(nèi)容項次超限位g—數(shù)值是否超限1la扭轉(zhuǎn)不規(guī)則考慮偶然匁心的扭粍位栘比大子1.2東、西、南.北區(qū)看臺第1層136是1b嬪心布萊偏心&大于0.15或柁茹層質(zhì)心相若大子相應(yīng)邊長15%否2aW凸不規(guī)則平ifcWfi尺寸大于相應(yīng)邊長30%等否2b絕合平奄細腰形或角部更奄否3呀效寬度小于50%，開泯M積大于30%，揞層大干梁?否4a剛度突變桕鄰罷剛度變化大于70%（垵尚規(guī)考忠層高修正H7,觀柜應(yīng)凋整）成迮續(xù)三層變化大于80%西區(qū)看臺第3層U.69是4b尺5■哭變者向構(gòu)件位?禹于結(jié)構(gòu)黨度20%且收進大于25%，或外挑大VlO%fP4ni,多塔否5構(gòu)件間斷上下墻、欄、支嘌不連續(xù)，含扣強罷，連體類否6承錢力突變相鄰層受朽承載力突化大于80%否7其他不規(guī)則tn局部的穿層柱，斜杜，夾：，〃別構(gòu)作锘層咸換，或夂別樓,115轉(zhuǎn)位移X垮大子1.2等（己計入卜6項者除外）外團部分為斜柱，西區(qū)肴臺第二層存在局部穿層柱是＞淙I:，體fl場P臺混凝十纟i構(gòu)個行在n規(guī)則性H題，fH.具有3項一般規(guī)則性H?.wr?超附ARfl!筑，應(yīng)組織進行超限iT?審。五、超限判別及抗震性能目標(biāo)么安什;廣ra鐵iWSHilPP心遼設(shè)以場.松視H5.2混凝土結(jié)構(gòu)的規(guī)則性5.2.1超限情況判斷看臺外圈斜柱五、超限判別及抗震性能目標(biāo)廣砰鐵IWSH4TF屮心UitViiLlAR場超視好5.3鋼結(jié)構(gòu)屋蓋的規(guī)則性鋼結(jié)構(gòu)規(guī)則性判別T簡稱簡要含義判別結(jié)論1特殊類型高層建筑抗震規(guī)范、髙層混凝土結(jié)構(gòu)規(guī)程和髙層鋼結(jié)構(gòu)規(guī)程暫未列入的其他高層建筑結(jié)構(gòu)，特殊形式的大型公共建筑及超長懸挑結(jié)構(gòu)，特大跨度的連體結(jié)構(gòu)等。否（屬于常用形式的公共建筑）2大跨屋蓋建筑空間網(wǎng)格結(jié)構(gòu)或索結(jié)構(gòu)的跨度大于120m或懸挑長度大于40m，鋼筋混凝土薄殼跨度大于60m，半剛性張拉式膜結(jié)構(gòu)跨度大于60m.屋蓋結(jié)構(gòu)單元的長度大于300m,屋蓋結(jié)構(gòu)形式為常用空間結(jié)構(gòu)形式的多重組合、雜交組合以及屋蓋形體特別復(fù)雜的大型公共建筑。是（懸挑長度44m，屬于屋蓋懸挑超限的大型公共建筑）五、超限判別及抗震性能目標(biāo)泰如;[;廣蒔鐵1^1/3體W屮心場5.4針對超限情況的措施5.4.1混凝土看臺結(jié)構(gòu)1）看臺蓋組成的整體結(jié)構(gòu)，分別進行結(jié)構(gòu)總裝模型分析和將屋蓋作為荷載施加到看臺支座的簡化模型分析，以確保計算的準確性：2）采用砬迚科軟件和SAP2000軟件進行結(jié)構(gòu)的小震彈性分析對比訃算，相互校核，保證紀構(gòu)il筇的準確性、以及各項指標(biāo)滿足規(guī)范的要求；3）內(nèi)區(qū)看臺采用黏滯阻尼墻減震方廉，冇效減小地震作用，提高結(jié)構(gòu)抗震性能，減小主體結(jié)構(gòu)損4）關(guān)鍵構(gòu)件進行中蕋、人謨性能分析并進行設(shè)5）采用仰性吋程；/法訃充分折，以有效地反映結(jié)構(gòu)島階振型影響；6）進行大震下的彈塑性吋程分析，確保結(jié)構(gòu)大震不倒;五、超限判別及抗震性能目標(biāo)泰安仍廣鐵|:川:43?體苻屮心處玫杪UlR場5.4針對超限情況的措施5.4.1混凝土看臺結(jié)構(gòu)7）針對薄弱S和軟弱層，地震作用標(biāo)準偵的剪力乘以1.25的增人系數(shù)：8）樓板按仲件板i十律，以真實芩慮艽而內(nèi)剛度和由r?樓板幵洞造成的剛度削弱：9）看臺板力現(xiàn)澆混凝土折板，按照看臺而內(nèi)兩個方h'q剛度分別等效的原則，以平板代替看臺板進行模型II算；10）對直接連接尾蓋的柄柱，采用型鋼混凝丄柱以提島構(gòu)件的抗忘性能與延性；對局部穿層柱，適當(dāng)增強縱筋和箍筋配背，以提總其抗扔、抗彎承載力：對承受軸壓力、軸拉力的看臺斜梁，按偏壓、偏拉構(gòu)件進行配筋設(shè)計：對于承受軸拉力的看臺梁，控制縱筋配筋率：II）結(jié)構(gòu)布腎盡蟥做到抗側(cè)力構(gòu)件分布4結(jié)構(gòu)f?而、立而布托匹配，使結(jié)構(gòu)剛心和質(zhì)心盡審一致，#?滿足剛度要求。為提a結(jié)構(gòu)平面的抗扭轉(zhuǎn)剛度，對結(jié)構(gòu)周邊構(gòu)件進行id馬加強。五、超限判別及抗震性能目標(biāo)泰*廣商鐵體R屮心遼找場松％LH5.4針對超限情況的措施5.4.2鋼結(jié)構(gòu)屋蓋1）鋼屋蓋與看臺組成的整體結(jié)構(gòu)，分別進彳4?結(jié)溝單獨模型與總站模型進行分析比較，包絡(luò)S計,以確保計算的準確性：2）采JIJANSYS進行結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性進行計算，并進行比較；3）采用:W3S軟件對鋼結(jié)構(gòu)單獨模型靜力丄況進行分析對比；4）江肴臺上方屌盂鋼結(jié)構(gòu)布置環(huán)IN交義文撐，在平而上沿徑H布置6道犀而交義i：搾，提m】.結(jié)構(gòu)的受力糧體性和抗扭性能：5）看臺上方的鋼柱和|川玉環(huán)人菝+屈服，徑A卞梁和外環(huán)梁力屮瘓彈性，其余構(gòu)件屮誤不W服。五、超限判別及抗震性能目標(biāo)泰安廣砰鐵iWiX3體R屮心遼找.riUrifi場5.5抗震設(shè)防性能目標(biāo)5.5.1抗震性能水準按照高規(guī)的要求，抗鉉設(shè)防性能H標(biāo)分為A、B、C、D四個等級，抗菝性能分為1、2、3、4、5五個水準。對于本單體，結(jié)構(gòu)抗質(zhì)性能S標(biāo)収力C、級。相應(yīng)的性能水準如卜衣所示：結(jié)構(gòu)抗震性能水準地震水準多遇地震設(shè)防烈度地算預(yù)估的罕遇地蕙性能水準C~D級13、45五、超限判別及抗震性能目標(biāo)Mirra鐵IWS）?體R屮心遼找杪LIAR場超視好5.5抗震設(shè)防性能目標(biāo)5.5.2混凝土構(gòu)件抗震設(shè)計性能目標(biāo)構(gòu)件抗震性能目標(biāo)構(gòu)件類型多遇地震設(shè)防地震罕遇地震備注架柱支撐鋼屋頂框柱彈性抗彎彈性,抗剪彈性抗彎不屈服、抗剪彈性關(guān)鍵構(gòu)件結(jié)構(gòu)縫兩倒（端榀）框架柱彈性抗彎不屈服，抗勢不屈服t許較少逬入屈服階段，抗剪不屈眼關(guān)鍵構(gòu)件普通框架柱彈性部分正截面承載力屈服，抗剪承載力符合截面條件允許較多進入屈服階段.抗剪承載力符合截面條件與阻尼墻連接框架粱彈性抗彎彈性，抗剪彈性抗彎不屈眼.抗剪不屈服關(guān)鍵構(gòu)件普通框架梁彈性部分構(gòu)件正截面承我力屈康，抗霣承載力不屈服允許普遍進入塑性.梁墻允許出現(xiàn)塑性鉸黏滯阻尼墻正常工作正常工作正常工作五、超限判別及抗震性能目標(biāo)泰安仏廣砰鐵r?川X3體r_p心遼場超視h5.5抗震設(shè)防性能目標(biāo)5.5.2鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗震設(shè)計性能目標(biāo)鋼結(jié)構(gòu)屋蓋的抗震性能化H標(biāo)：小菝彈性，關(guān)鍵構(gòu)件（詳見鋼結(jié)構(gòu)尾蓋專篇）中裒彈性，W余構(gòu)件中屐不屈服，鋼柱與內(nèi)壓環(huán)構(gòu)件大震小屈服。六、混凝土看臺結(jié)構(gòu)設(shè)計泰安aifH鐵新體訝屮心育場六、混凝土看臺結(jié)構(gòu)設(shè)計6.1結(jié)構(gòu)整體彈性分析6.1.1結(jié)構(gòu)計算分析概述＞木工程在進行結(jié)構(gòu)彈性U?算時采用YJK(1.＞樓板采用彈性樓板假定。(a)YJK模型4^仏廣矸鐵I??川U體T7屮心場9.3)和SAP2000(14.2*4)兩個軟件;(b)SAP2000模型六、混凝土看臺結(jié)構(gòu)設(shè)計泰安廣鐵?體w屮心遼玫杪IHR場6.1結(jié)構(gòu)整體彈性分析6.1.1結(jié)構(gòu)計算分析概述1）周期與振型摸態(tài)YJKSAP2000誤差10.830.821.2%20.800.810.5%30.700.710.3%40.460.472.2%50.440.432.3%60.410.395.1%＞從卜.述模態(tài)分析結(jié)果河以看見兩種軟件計算出的結(jié)構(gòu)周期結(jié)果基木?致。六、混凝土看臺結(jié)構(gòu)設(shè)計么如;G廣H鐵?體T7屮心UitViiLlAR場超視好6.1.1結(jié)構(gòu)計算分析概述1）周期與振型YJKSAP20001O2O3o＞從卜.述模態(tài)分析結(jié)果叫以看出兩種軟件計箅出的振型基本?致。六、混凝土看臺結(jié)構(gòu)設(shè)計泰安廣鐵?體w屮心遼玫杪IHR場6.1結(jié)構(gòu)整體彈性分析6.1.1結(jié)構(gòu)計算分析概述2）豎向荷載荷載統(tǒng)計YJK模型SAP2000模型恒荷載（包括自重）活荷載恒荷載（包括自重〉活荷載豎向荷載組成/t69063217076928721846總豎向荷載(l.OD+l.OL)/t90770(100%)91133(100.4%)＞從上表吋以看山兩種軟件計算出的豎h'd荷奴基本一致，誤差在1%以內(nèi)，能夠滿足工程計算要求。六、混凝土看臺結(jié)構(gòu)設(shè)計卜女體ftI?心場6.1結(jié)構(gòu)整體彈性分析6.1.1結(jié)構(gòu)計算分析概述3）地震作用基底剪力地震作用方向VJKSAP2000X向剪力（KIS〉Y向剪力（KN）X向剪力（KN）Y向剪力（K5J）0/9043831(100%)40937(1()0%)42759(9X%)40004(98%)＞由上述分析可見，針對休肖場結(jié)構(gòu)采用YJK以及SAP2000兩種軟件il筇出的紀構(gòu)的