鋁合金結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范

鋁合金結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范Codefordesignofaluminiumstructures（征求意見稿）《鋁合金結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》編制組2006324日11前 言根據(jù)建設(shè)部建標(biāo)[2003]102號文關(guān)于印發(fā)《2002~2003年度工程建設(shè)國家標(biāo)準(zhǔn)制定、修他標(biāo)準(zhǔn)協(xié)調(diào)的基礎(chǔ)上，經(jīng)過反復(fù)討論、修改充實(shí)和試設(shè)計，編制了本規(guī)范（征求意見稿。113個附錄，主要內(nèi)容是：材料，基本設(shè)計規(guī)定，構(gòu)件的有效截面，受鋁合金面板。本規(guī)范以黑體字標(biāo)識的條文為強(qiáng)制性條文，必須嚴(yán)格執(zhí)行。計規(guī)范》管理組（19209201-6904。本規(guī)范主編單位、參編單位和主要起草人：同濟(jì)大學(xué)、現(xiàn)代建筑設(shè)計集團(tuán)上海建筑設(shè)計研究院有限公司參編單位：同濟(jì)大學(xué)建筑設(shè)計研究院上海遠(yuǎn)大鋁業(yè)工程有限公司（集團(tuán)）股份有限公司上海精銳國際建筑系統(tǒng)有限公司廣東金剛幕墻工程有限公司上海高新鋁質(zhì)工程股份有限公司主要起草人：目 次1 總則 (1)2 術(shù)語和符號 (2)2.1 術(shù)語 (2)2.2 符號 (3)3 材料 (6)3.1 結(jié)構(gòu)鋁 (6)3.2 連接 (6)3.3 熱影響區(qū) (6)基本設(shè)計規(guī)定 (8)設(shè)計原則 (8)荷載和荷載效應(yīng)計算 (8)設(shè)計指標(biāo) (9)結(jié)構(gòu)或構(gòu)件變形的規(guī)定 (11)構(gòu)件的計算長度和長細(xì)比 (11)構(gòu)件的有效截面 (14)5.1 一般規(guī)定 (14)受壓板件的有效厚度 (14)焊接板件的有效厚度 (17)有效截面參數(shù)的計算 (18)受彎構(gòu)件的計算 (20)6.1 強(qiáng)度 (20)6.2 整體穩(wěn)定 (21)軸心受力構(gòu)件的計算 (24)7.1 強(qiáng)度 (24)7.2 整體穩(wěn)定 (24)拉彎構(gòu)件和壓彎構(gòu)件的計算 (27)8.1 強(qiáng)度 (27)8.2 整體穩(wěn)定 (27)9 連接計算 (29)9.1 緊固件（螺栓、鉚釘?shù)龋┻B接 (29)9.2 焊縫連接 (31)10 構(gòu)造要求 (34)10.1 一般規(guī)定 (34)螺栓、鉚釘連接構(gòu)造要求 (34)焊縫連接構(gòu)造要求 (35)防火、隔熱 (35)2210.5 防腐 (36)11 鋁合金面板 (37)11.1 一般規(guī)定 (37)11.2 強(qiáng)度 (38)11.3 穩(wěn)定 (39)11.4 組合作用 (41)11.5 構(gòu)造要求 (41)附錄A 結(jié)構(gòu)用鋁合金板、帶材力學(xué)性能表 (43)附錄B 螺栓、鉚釘力學(xué)性能表 (46)附錄C 軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù) (47)本規(guī)范用詞說明 (48)附：條文說明 (49)PAGEPAGE501 總 則為在鋁合金結(jié)構(gòu)設(shè)計中貫徹執(zhí)行國家的技術(shù)經(jīng)濟(jì)政策，做到技術(shù)先進(jìn)、經(jīng)濟(jì)合理、安全適用、確保質(zhì)量，特制定本規(guī)范。GB50068筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009GB50011GB18306和《構(gòu)筑物抗震設(shè)計規(guī)范》GB50191的規(guī)定。設(shè)計鋁合金結(jié)構(gòu)時，應(yīng)從工程實(shí)際情況出發(fā)，合理選用材料、結(jié)構(gòu)方案和構(gòu)造措施，要求。術(shù)語強(qiáng)度strength過而破壞的計算。強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值characteristicvalueofstrength國家標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的鋁材屈服點(diǎn)（屈服強(qiáng)度）或抗拉強(qiáng)度。強(qiáng)度設(shè)計值 designvalueofstrength鋁材或連接的強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值除以相應(yīng)抗力分項系數(shù)后的數(shù)值。屈曲buckling桿件或板件在軸心壓力、彎矩、剪力單獨(dú)或共同作用下突然發(fā)生與原受力狀態(tài)不符的較大變形而失去穩(wěn)定。承載能力load-carryingcapacity結(jié)構(gòu)或構(gòu)件不會因強(qiáng)度、穩(wěn)定等因素破壞所能承受的最大內(nèi)力，或達(dá)到不適應(yīng)于繼續(xù)承載的變形時的內(nèi)力。一階彈性分析thefirstorderelasticanalysis不考慮結(jié)構(gòu)二階變形對內(nèi)力產(chǎn)生的影響，根據(jù)未變形的結(jié)構(gòu)建立平衡條件，按彈性階段分析結(jié)構(gòu)內(nèi)力及位移。thesecondorderelasticanalysis考慮結(jié)構(gòu)二階變形對內(nèi)力產(chǎn)生的影響，根據(jù)位移后的結(jié)構(gòu)建立平衡條件，按彈性階段分析結(jié)構(gòu)內(nèi)力及位移。弱硬化weakhardeningfuf0.21.2時為弱硬化合金。強(qiáng)硬化stronghardeningfuf0.21.2時為強(qiáng)硬化合金。有效厚度effectivethickness計算厚度。加勁板件stiffenedelements兩縱邊均與其他板件相連的板件。非加勁板件 unstiffenedelements一縱邊與其他板件相連，另一縱邊為自由的板件邊緣加勁板件edgestiffenedelements一縱邊與其他板件相連，另一縱邊由符合要求的邊緣卷邊加勁的板件。中間加勁板件intermediatestiffenedelements中間加勁板件是指帶中間加勁肋的加勁板件。子板件sub-elements子板件是指一縱邊與其他板件相連，另一縱邊與中間加勁肋相連或兩縱邊均與中間加勁肋相連的板件。腹板屈曲后強(qiáng)度 post-bucklingstrengthofwebplates腹板屈曲后尚能繼續(xù)保持承受荷載的能力。整體穩(wěn)定overallstability在外荷載作用下，對整個結(jié)構(gòu)或構(gòu)件能否發(fā)生屈曲或失穩(wěn)的評估。計算長度effectivelength構(gòu)件在其有效約束點(diǎn)間的幾何長度乘以考慮桿端變形情況和所受荷載情況的系數(shù)而得的等效長度，用以計算構(gòu)件的長細(xì)比。計算焊縫連接強(qiáng)度時采用的焊縫長度。長細(xì)比slendernessratio構(gòu)件計算長度與構(gòu)件截面回轉(zhuǎn)半徑的比值。換算長細(xì)比equivalentslendernessratio曲失穩(wěn)時采用的長細(xì)比。鎢極氬弧焊 gastungstenarcweldingTIG焊。熔化極氬弧焊 gasmetalarcweldingMIG焊。焊接熱影響區(qū) heataffectedzoneHAZ。符號作用及作用效應(yīng)集中荷載；H——水平力；M——彎矩；N——軸心力；一個高強(qiáng)度螺栓的預(yù)拉力；Q——重力荷載；V——剪力。計算指標(biāo)E——鋁合金材料的彈性模量；NbNbNb一個螺栓的抗拉、抗剪和承壓承載力設(shè)計值；t v cNrNr一個鉚釘?shù)目辜艉统袎撼休d力設(shè)計值；v ctpNb——螺栓頭及螺母下構(gòu)件抗沖切承載力設(shè)計值；tpRw——面板中腹板的局部受壓承載力設(shè)計值；f——鋁合金材料的抗拉、抗壓和抗彎強(qiáng)度設(shè)計值；fv——鋁合金材料的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值；f0.2——鋁合金材料的規(guī)定非比例伸長應(yīng)力，也稱名義屈服強(qiáng)度；fu——鋁合金材料的抗拉極限強(qiáng)度；fce鋁合金材料的局部承壓強(qiáng)度設(shè)計值；fu,haz——鋁合金材料焊接熱影響區(qū)的抗拉、抗壓和抗彎強(qiáng)度設(shè)計值；fv,haz——鋁合金材料焊接熱影響區(qū)的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值；vcftb,fb,fb螺栓的抗拉、抗剪和承壓強(qiáng)度設(shè)計值；vcfr,fr——鉚釘?shù)目辜艉统袎簭?qiáng)度設(shè)計值；v cftw,fw,fw——對接焊縫的抗拉、抗剪和抗壓強(qiáng)度設(shè)計值；v cffw——角焊縫的抗拉、抗剪和抗壓強(qiáng)度設(shè)計值；——鋁合金材料的線膨脹系數(shù)；v——鋁合金材料的泊松比；——鋁合金材料的質(zhì)量密度；——正應(yīng)力；cr、cr——受壓板件的彈性臨界應(yīng)力、板件的剪切屈曲臨界應(yīng)力；f——按焊縫有效截面計算，垂直于焊縫長度方向的應(yīng)力；haz——作用在臨界失效面，垂直于焊縫長度方向的正應(yīng)力；f——按焊縫有效截面計算，沿焊縫長度方向的剪應(yīng)力；haz——作用在臨界失效面，平行于焊縫長度方向的剪應(yīng)力。幾何參數(shù)A——毛截面面積；Ae——有效截面面積；Aen——有效凈截面面積；鋁合金面板的波距；I——毛截面慣性矩；It毛截面抗扭慣性矩；We——有效截面模量；Wen——有效凈截面模量；b——截面或板件的寬度；bhaz板件的焊接熱影響區(qū)寬度；加勁肋等效高度；d——螺栓桿直徑；de——螺栓在螺紋處的有效直徑；d0——鉚釘孔直徑；螺栓頭或螺母外接圓直徑與內(nèi)切圓直徑的平均值；(b)當(dāng)采用墊圈時為墊圈的外徑；ea——荷載作用點(diǎn)至彎心的距離；h——截面或板件的高度；框架結(jié)構(gòu)每層的高度；he——角焊縫計算厚度；hf角焊縫的焊腳尺寸；i——回轉(zhuǎn)半徑；i0截面對剪心的極回轉(zhuǎn)半徑k——受壓板件的局部穩(wěn)定系數(shù)；l——長度或跨度；l0——計算長度；lω扭轉(zhuǎn)屈曲的計算長度；ly——梁的側(cè)向計算長度；lw——焊縫計算長度；板件厚度；對接焊縫計算厚度;te——板件有效厚度；tw——腹板厚度；tp螺栓頭或螺母下構(gòu)件的厚度；T形支托腹板的最小厚度；T形支托腹板的最大厚度；t——在不同受力方向中一個受力方向承壓構(gòu)件總厚度的較小值；y0剪心至形心的距離；——夾角；——長細(xì)比；——板件的換算柔度系數(shù)；構(gòu)件的正則化長細(xì)比；ω——扭轉(zhuǎn)屈曲換算長細(xì)比。計算系數(shù)及其他k1截面非對稱系數(shù)；k2——焊接缺陷影響系數(shù)；nv——受剪面數(shù)目；nf——傳力摩擦面數(shù)目；nc——框架結(jié)構(gòu)每層內(nèi)柱的數(shù)目；ns——框架結(jié)構(gòu)的層數(shù)；n——在節(jié)點(diǎn)或拼接處，構(gòu)件一端連接的高強(qiáng)度螺栓數(shù)目；n1——所計算截面（最外列螺栓處）上高強(qiáng)度螺栓數(shù)目；?u——框架結(jié)構(gòu)的層間位移；12——Winter折算系數(shù)；2i——考慮二階效應(yīng)時第i層桿件的側(cè)移彎矩增大系數(shù)；β1——臨界彎矩修正系數(shù)；2——荷載作用點(diǎn)位置影響系數(shù)；3——荷載形式不同時對單軸對稱截面的修正系數(shù)；f——正面角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計值增大系數(shù)；m——等效彎矩系數(shù)；R——鋁合金材料的抗力分項系數(shù)；——截面塑性發(fā)展系數(shù)；——修正系數(shù)；——摩擦面的抗滑移系數(shù)；柱的計算長度系數(shù)；haz——焊接熱影響區(qū)范圍內(nèi)材料的強(qiáng)度折減系數(shù)；——軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)；b——受彎構(gòu)件的整體穩(wěn)定系數(shù)；——應(yīng)力分布不均勻系數(shù)。材料結(jié)構(gòu)鋁擠壓管、擠壓型材、棒材等。為保證鋁合金結(jié)構(gòu)的承載能力和防止一定條件下出現(xiàn)脆性破壞，應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)的重要合金牌號、規(guī)格及其相應(yīng)狀態(tài)并參考現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定和要求。5XXX6XXX系列鋁合金。其中板材力學(xué)性能應(yīng)符合業(yè)用鋁及鋁合金熱擠壓型材的室溫縱向力學(xué)性能》GB/T6892的規(guī)定。鋁合金結(jié)構(gòu)的正常使用溫度應(yīng)低于100C。連接鋁合金結(jié)構(gòu)的螺栓連接應(yīng)符合下列要求：CGB/T5780GB/T5782的規(guī)定。普通螺栓材料宜采用鋁合金、不銹鋼，也可采用經(jīng)熱浸鍍鋅、電鍍鋅或鍍鋁等可靠表面處理后的鋼材。鋁合金結(jié)構(gòu)的鉚釘材料應(yīng)采用鋁合金，并應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《半圓頭鉚釘粗制》GB/T863.1和《半圓頭鉚釘》GB/T867的規(guī)定。鋁合金結(jié)構(gòu)焊接用焊絲應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《鋁及鋁合金焊絲》GB10858的規(guī)定，3（ur361焊絲（ur0。焊接工藝可采用熔化G焊G焊G焊適用6mm構(gòu)件的焊接。采用焊接鋁合金結(jié)構(gòu)時，必須考慮熱影響區(qū)材料強(qiáng)度降低帶來的不利影響。熱影響區(qū)范圍：3.3.2所示的陰影部分。bhaz為板件的焊接熱影響區(qū)寬度。(b)對接焊縫

搭接角焊縫

T形角焊縫如該距離小于3如該距離小于3板件盡端十字形角焊縫6XXX5XXXbhaz應(yīng)符合表3.3.2bhaz退火溫度對于焊接件厚度bhaz（mm）t8mm308mmt16mm40t16mm應(yīng)根據(jù)硬度試驗(yàn)結(jié)果確定60CT1120Ct8mm308mmt16mm40t16mm應(yīng)根據(jù)硬度試驗(yàn)結(jié)果確定注：1 為參數(shù)；1(T160)/120。2表中t為焊接件的平均厚度。當(dāng)焊接件厚度相差超過一倍時，bhaz值應(yīng)根據(jù)硬度試驗(yàn)結(jié)果確定。熱影響區(qū)強(qiáng)度：熱影響區(qū)范圍內(nèi)應(yīng)考慮材料強(qiáng)度的降低。在連接計算中應(yīng)對焊件強(qiáng)度進(jìn)行折減；在構(gòu)件承載力計算中應(yīng)對截面進(jìn)行折減。熱影響區(qū)范圍內(nèi)強(qiáng)度的折減系數(shù)haz按表3.3.3采用。3.3.3haz合金牌號狀態(tài)haz6061、6063、6063AT41.00T5/T60.505083O/F1.00H1120.803003H240.203004H34/H360.20注：表中數(shù)值適用于材料焊接后存放的環(huán)境溫度大于10C3天的情況。本規(guī)范采用以概率理論為基礎(chǔ)的極限狀態(tài)設(shè)計方法，用分項系數(shù)設(shè)計表達(dá)式進(jìn)行計算。構(gòu)和構(gòu)件喪失穩(wěn)定，結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)變?yōu)闄C(jī)動體系和結(jié)構(gòu)傾覆。正常使用的振動，影響正常使用或耐久性能的局部損壞。合。鋁合金結(jié)構(gòu)的計算模型和基本假定應(yīng)盡量與構(gòu)件連接的實(shí)際性能相符合。檢修荷載等及地震作用、溫度變化作用。家標(biāo)準(zhǔn)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009的規(guī)定采用。矩－轉(zhuǎn)角特性曲線，以便考慮連接變形的影響。框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力分析宜符合下列規(guī)定：對N?u0.1的框架結(jié)構(gòu)宜采用二階彈性分析，此時應(yīng)在每層柱頂附加考慮由公Hh。

H 1kkQ

(4.2.4-1)ni 200csi式中 ?u——按一階彈性分析求得的所計算樓層的層間側(cè)移；h——所計算樓層的高度；——所計算樓層各柱軸心壓力設(shè)計值之和；H——?u的所計算樓層及以上各層的水平力之和；Qi——第i層的總重力荷載設(shè)計值。0.51/ns0.51/nc0.51/ns0.51/nckc

ns框架總層數(shù)；nc——i層內(nèi)柱的數(shù)目；式進(jìn)行計算：MIIMIb2iMIs

(4.2.4-2)2i

11 N?u1Hh

(4.2.4-3)式中 MIbMIs2i

——假定框架無側(cè)移時按一階彈性分析求得的各桿桿端彎矩；——框架各節(jié)點(diǎn)側(cè)移時按一階彈性分析求得的各桿桿端彎矩；——考慮二階效應(yīng)第i層桿件的側(cè)移彎矩增大系數(shù)。注：當(dāng)按公式(4.2.4-3)計算的2i1.33時，宜增加框架結(jié)構(gòu)的剛度。鋁合金材料的強(qiáng)度設(shè)計值等于強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值除以抗力分項系數(shù)。鋁合金材料的抗力分項系數(shù)R在抗拉、抗壓和抗彎情況下取1.2，在計算局部強(qiáng)度時1.3。GB/T3880GB/T8544鋁合金熱擠壓型材的室溫縱向力學(xué)性能》GB/T6892采用。4.3.4采用：4.3.4鋁合金材料強(qiáng)度設(shè)計值（N/mm2）鋁合金材料和抗彎f抗剪fv局部承壓fce壓和抗彎fu,haz區(qū)抗剪fv,haz牌號狀態(tài)厚度(mm)6061T4所有905514014080T6所有200115205100606063T5所有90551256035T6所有1508516080456063AT5≤10135751507545>10125701457040T6≤10160901759050>101508517085505083O/F所有9055210210120H112所有9055210170953003H24≤41006010520103004H34≤4145851753520H36≤31609519040204.3.5-14.3.5-2采用：4.3.5-1普通螺栓連接的強(qiáng)度設(shè)計值（N/mm2）螺栓的材料、性能等級和構(gòu)件鋁合金牌號普通螺栓鋁合金不銹鋼鋼抗拉ftb抗剪fbv承壓fbc抗拉ftb抗剪fbv承壓fbc抗拉ftb抗剪fbv承壓fbc普通螺栓鋁合金2B11170160———————2A90150145———————不銹鋼A2-50、A4-50———200190————A2-70、A4-70———280265————鋼4.6、4.8級——————140170—構(gòu)件6061-T4——210——210——2106061-T6——305——305——3056063-T5——185——185——1856063-T6——240——240——2406063A-T5——220——220——2206063A-T6——255——255——2555083-O/F/H112——315——315——3154.3.5-2鉚釘連接的強(qiáng)度設(shè)計值（N/mm2）鋁合金鉚釘牌號及構(gòu)件鋁合金牌號鋁合金鉚釘frvfrc鉚釘5B05-HX890—2A01-T4110—2A10-T4135—構(gòu)件6061-T4—2106061-T6—3056063-T5—1856063-T6—2406063A-T5—2206063A-T6—2555083-O/F/H112—3154.3.6采用：4.3.6焊縫的強(qiáng)度設(shè)計值（N/mm2）鋁合金母材牌號及狀態(tài)焊絲型號對接焊縫角焊縫抗拉ftwfwcfwv抗拉、抗壓和抗剪ffw6061-T4SAlMG-3（Eur5356）14514585856061-T6SAlSi-1（Eur4043）13513580806063-T56063-T66063A-T56063A-T6SAlMG-3（Eur5356）1151156565SAlSi-1（Eur4043）11511565655083-O/F/H112SAlMG-3（Eur5356）185185105105注：對于兩種不同種類合金的焊接，焊縫的強(qiáng)度設(shè)計值應(yīng)采用較小值。4.3.7采用：鋁合金的物理性能指標(biāo)彈性模量E（N/mm2）泊松比剪變模量G（N/mm2）線膨脹系數(shù)（以每C計）質(zhì)量密度（kg/m3）700000.32700023×10-62700為了不影響結(jié)構(gòu)和構(gòu)件的正常使用和觀感，設(shè)計時應(yīng)對結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的變形進(jìn)行控制。4.4.1的規(guī)定。受彎構(gòu)件撓度的容許值序號構(gòu)件類別容許值1主體結(jié)構(gòu)的構(gòu)件l/2502檁條和橫隔板（在恒載作用下）l/2003圍護(hù)結(jié)構(gòu)的構(gòu)件和面板l/180注：l為跨度或支點(diǎn)間距離，懸臂構(gòu)件可取挑出長度的2倍。的總高度。計算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的變形時，可不考慮螺栓（或鉚釘）孔引起的截面削弱。為改善外觀和使用條件，可將橫向受力構(gòu)件預(yù)先起拱，起拱大小應(yīng)視實(shí)際需要而定。4.5.1 采用。表4.5.1l0序號彎曲方向弦桿腹桿支座斜桿和支座豎桿其他腹桿1在桁架平面內(nèi)ll0.8l2在桁架平面外l1ll3斜平面—l0.9l注：1 幾何長度（節(jié)點(diǎn)中心間距離）；l1為桁架弦桿側(cè)向支承點(diǎn)之間的距離。角鋁十字形截面腹桿。（鋁管結(jié)構(gòu)除外）。2倍（4.5.1）且兩節(jié)間的弦桿軸心（0.5l1）：ll(0.750.25N2)

(4.5.1)N0 1N1式中

——較大的壓力，計算時取正值；——較小的或拉力，計算時壓力取正值，拉力取負(fù)值。llNN桁架圖4.5.1弦桿軸心壓力在側(cè)向支承點(diǎn)間有變化的桁架簡圖K形腹桿體系的豎桿等，在桁架平面外的計算長4.5.1條確定（受拉主斜桿仍取l1）；在桁架平面內(nèi)的計算長度則取節(jié)點(diǎn)中心間距離。分為強(qiáng)支撐框架和弱支撐框架。當(dāng)采用一階彈性分析方法計算內(nèi)力時，框架柱的計算長度系數(shù)按國家標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017的有側(cè)移框架柱的計算長度系數(shù)確定。當(dāng)采用二階彈性分析方法計算內(nèi)力且在每層柱頂附加考慮公式(4.2.4-1)的假想水平力Hni時，框架柱的計算長度＝1.0。（（產(chǎn)生單位側(cè)傾角的水平力Sb滿足式(4.5.2)的要求時，為強(qiáng)支撐框架，框架柱的計算長度系數(shù)按國家標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50017的無側(cè)移框架柱的計算長度系數(shù)確定。NbiN0i)

(4.5.2)式中NbiN0i

——第i層層間所有框架柱用無側(cè)移框架和有側(cè)移框架柱計算長度系數(shù)算得的軸壓桿穩(wěn)定承載力之和。平板網(wǎng)架、曲面網(wǎng)架、單層網(wǎng)殼桿件的計算長度應(yīng)按表4.5.3-1至表4.5.3-3取值。表4.5.3-1l0桿 件計算長度弦桿及支座腹桿l腹 桿ll為桿件幾何長度（節(jié)點(diǎn)中心間距離。表4.5.3-2l0桿 件計算長度弦桿及支座腹桿l腹 桿ll為桿件幾何長度（節(jié)點(diǎn)中心間距離。表4.5.3-3l0計算面計算長度殼體曲面內(nèi)0.9l殼體曲面外1.6l受壓構(gòu)件的長細(xì)比不宜超過表4.5.4的容許值。表4.5.4受壓構(gòu)件的容許長細(xì)比序號構(gòu)件名稱容許長細(xì)比1柱、桁架的桿件150柱的綴條2支撐200用以減小受壓構(gòu)件長細(xì)比的桿件）的受壓腹桿，當(dāng)其內(nèi)力等于或小于承載能力的50％時，容許長細(xì)比值可取200。的交叉桿件平面外的長細(xì)比時，可采用與角鋁肢邊平行軸的回轉(zhuǎn)半徑。跨度等于或大于60m的桁架，其受壓弦桿和端壓桿的容許長細(xì)比宜取100，其他受壓腹桿可取150（承受靜力荷載。由容許長細(xì)比控制截面的桿件，在計算其長細(xì)比時，可不考慮扭轉(zhuǎn)效應(yīng)。受拉構(gòu)件的長細(xì)比不宜超過表4.5.5的容許值。表4.5.5受拉構(gòu)件的容許長細(xì)比序號構(gòu)件名稱一般建筑結(jié)構(gòu)（承受靜力荷載）1桁架的桿件3502400注：1承受靜力荷載的結(jié)構(gòu)中，可僅計算受壓構(gòu)件在豎向平面內(nèi)的長細(xì)比。受拉構(gòu)件在永久荷載與風(fēng)荷載組合下受壓時，其長細(xì)比不宜超過250?？缍鹊扔诨虼笥?0m的桁架，其受拉弦桿和腹桿的長細(xì)比不宜超過300（承受靜力荷載。網(wǎng)架、網(wǎng)殼桿件的長細(xì)比不宜超過表4.5.6-1和表4.5.6-2的容許值。表4.5.6-1網(wǎng)架桿件的容許長細(xì)比桿 件平板網(wǎng)架曲面網(wǎng)架受壓桿件150150受拉桿件一般桿件350350支座附近處桿件300300表4.5.6-2網(wǎng)殼桿件的容許長細(xì)比網(wǎng)殼類別壓彎桿件拉彎桿件單層網(wǎng)殼150300對于可能出現(xiàn)受壓局部屈曲的薄壁構(gòu)件，可利用板件的屈曲后強(qiáng)度,并在確定構(gòu)件有效截面的基礎(chǔ)上進(jìn)行強(qiáng)度及整體穩(wěn)定驗(yàn)算。面的基礎(chǔ)上進(jìn)行強(qiáng)度及整體穩(wěn)定驗(yàn)算。有效截面的計算應(yīng)采用有效厚度法。5.1.4所示的陰影部分。子板件非加勁板件 (c)邊緣加勁板件和子板件子板件加勁板件 (d)中間加勁板件和子板件板件類型5.2.1-1的限值時，板件全截面有效。圓管截面的5.2.1-2表5.2.1-1 受壓板件全部有效的最大寬厚比硬化程度加勁板件、中間加勁板件非加勁板件、邊緣加勁板件非焊接焊接非焊接焊接弱硬化21.5k17k6k5k強(qiáng)硬化17k15k5k4kf0.2注：1表中 ，f0.2按附錄A確定。f0.2為加勁肋修正系數(shù)，應(yīng)按第5.2.6條采用，對于不帶加勁肋的板件，1。kkk0k5.2.5條采用。對于均勻k1.0k04；對于非加勁板件或邊緣加勁板k00.425。表5.2.1-2 受壓圓管截面的最大徑厚比硬化程度非焊接焊接弱硬化35240f0.2強(qiáng)硬化35240f0.225240f0.25.2.2所示。b b b bbb5.2.2不同類型截面的板件凈寬bb時，加勁板件、非加勁板件、中間加勁板件及邊緣加勁板件的有效厚度應(yīng)按下式計算：tet

11

2

(5.2.3-1)C形截面的翼緣te除按公式(5.2.3-1)計算外，尚應(yīng)滿足：te1t

(5.2.3-2)式中 te

——考慮局部屈曲的板件有效厚度；t——板件厚度；1,2

——5.2.3取值；f0.2cr——板件的換算柔度系數(shù)，f0.2crcr

——5.2.45.2.6條采用。5.2.3計算系數(shù)12的取值系數(shù)硬化程度加勁板件、中間加勁板件非加勁板件、邊緣加勁板件非焊接焊接非焊接焊接1弱硬化1.00.90.960.9強(qiáng)硬化0.90.80.90.772弱硬化1.00.91.00.9強(qiáng)硬化0.90.70.90.68受壓加勁板件、非加勁板件的彈性臨界屈曲應(yīng)力應(yīng)按下式計算：cr

k2E

(5.2.4)式中 件局部穩(wěn)定系數(shù)，應(yīng)按第5.2.5條計算；——5.2.2采用；t——板件厚度。受壓板件局部穩(wěn)定系數(shù)可按下列公式計算：1 加勁板件：當(dāng)10時：當(dāng)01時：

8.2k 1.05

(5.2.5-1)k7.816.299.782

(5.2.5-2)當(dāng)1時：

)2

(5.2.5-3)式中 ——壓應(yīng)力分布不均勻系數(shù)，minmax；maxmin

（m2（m22 非加勁板件：當(dāng)10時：當(dāng)01時：

0.578k 0.34

(5.2.5-4)

(5.2.5-5)當(dāng)11時：

k0.425

(5.2.5-6)均勻受壓的邊緣加勁板件、中間加勁板件的彈性臨界屈曲應(yīng)力應(yīng)按下式計算：cr

k02E

(5.2.6-1)式中 k0

——k00.425；對于中k04；——屈曲）的有利影響，應(yīng)按下式計算：

(5.2.6-2)1

2.5

b/t

(5.2.6-3)1

4.5

b/t

(5.2.6-4)式中t——加勁肋所在板件的厚度，也即加勁肋的等效厚度；uuttC——uuttC加勁肋等效原則（u-u為板件中面）加勁肋的加勁作用，按有兩道加勁肋的情況計算； 0.8crcr0

(5.2.6-5)式中 crcr0

——法或有限條法計算?！缜鷳?yīng)力。可按公式(5.2.6-1)計算，并取1.0。其臨界屈曲應(yīng)力cr宜按有限元法計算，計算中可不考慮相鄰板件的約束作用，按加勁邊簡5.2.7所示。當(dāng)缺乏計算依據(jù)時，可忽略加勁肋的加勁作用，按不均勻受壓5.2.45.2.5條計算其臨界屈曲應(yīng)力cr5.2.3條計算板件的有效厚算的有效厚度中的較小值。受拉受壓受拉5.2.7帶加勁肋的不均勻受壓板件5.2.3節(jié)計算外，尚應(yīng)按5.2.3節(jié)分別計算各子板件及加勁肋的有效厚度te，并取各板件的最小有效厚度。進(jìn)行折減。5.3.2。te,hazhazthaz3.3.3bhaz3.3.2條確定

(5.3.2)bbtttt確定構(gòu)件有效截面時，按下述三種情況考慮：5.2.1條寬厚比限值的非焊接受壓板件，應(yīng)計算考慮局部屈曲影響的板件有效厚度te，并在板件受壓區(qū)范圍內(nèi)以有效厚度te取代板件厚度t，但各板件根部連接區(qū)5.4.1-1所示；5.4.1-1非焊接板件根部連接區(qū)域或倒角部位的有效截面5.2.15.3.2條計算有效厚度te,haz，并在熱影響區(qū)內(nèi)以有效厚度te,haz取代板件厚度t；受壓te,haztet受拉5.2.1條寬厚比限值的焊接受壓板件，應(yīng)同時考慮局部屈曲和熱影響效應(yīng)：在非熱影響區(qū)的受壓區(qū)范圍內(nèi)以有效厚度te取代板件厚度t；在受拉區(qū)范圍的熱影響區(qū)內(nèi)以有效厚度te,haz取代板件厚度tte,haz和有效厚度t受壓te,haztet受拉5.4.1-2同時考慮局部屈曲和熱影響效應(yīng)的板件有效厚度5.4.2(a)所示。yxxyxxy受壓受壓受壓x x軸壓構(gòu)件

y(b)

受拉受彎構(gòu)件有效截面的計算（x-x為根據(jù)有效截面確定的中和軸）受彎構(gòu)件及壓彎構(gòu)件的有效截面應(yīng)按第5.4.1條確定的各板件有效厚度計算，如圖5.4.2(b)所示。有效截面特性按下述迭代方法進(jìn)行計算：5.4.12款確定腹板有效截面）確定中和軸位置；根據(jù)中和軸位置計算腹板的壓應(yīng)力分布不均勻系數(shù)，并按第5.4.1條第3款確定腹板的有效截面；3步確定的腹板有效截面再次計算中和軸位置；3、4步直至兩次計算的腹板有效截面厚度及中和軸位置近似相等；Ie及有效截面模量WeWe為距中和軸較遠(yuǎn)的受壓側(cè)有效截面模量。強(qiáng) 度在主平面內(nèi)受彎的構(gòu)件，其抗彎強(qiáng)度應(yīng)按下式計算：MxxWenx

My fyWeny

(6.1.1)

xy軸為弱軸；Wenx,Wenyx,y

焊接熱影響區(qū)；6.1.1采用；f——鋁合金材料的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值。6.1.1截面塑性發(fā)展系數(shù)xy截面形式y(tǒng) y yx xx xx y y yy y yx xx xx xy y yyx xy弱硬化x1.001.001.00y1.051.001.00強(qiáng)硬化x1.001.001.00y1.001.001.00截面形式y(tǒng) yx xxxy yyx 1xy 2y1x x2yyxxy弱硬化x1.051.00x21.05x11.00x21.051.10y1.051.001.051.10強(qiáng)硬化x1.00x11.001.00x11.001.001.05y1.001.001.001.05在主平面內(nèi)受彎的構(gòu)件，其抗剪強(qiáng)度應(yīng)按下式計算：vVmaxSfv

(6.1.2)Itw式中

——計算截面沿腹板平面作用的最大剪力；S——計算剪應(yīng)力處以上毛截面對中和軸的面積矩；I——毛截面慣性矩；w——腹板厚度；——材料的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值。符合下列情況時，可不計算梁的整體穩(wěn)定性：壓翼緣的側(cè)向位移時。等截面工字形簡支梁受壓翼緣的自由長度l與其寬度b6.2.1所規(guī)定的數(shù)值時。6.2.1lb值跨中無側(cè)向支承點(diǎn)的梁用于何處荷載作用在上翼緣荷載作用在下翼緣4.5(240/f0.2)7.0(240/f0.2)5.5(240/f0.2)在最大剛度主平面內(nèi)受彎的構(gòu)件，其整體穩(wěn)定性應(yīng)按下式計算：MxfbWex

(6.2.2-1)式中 Wexb

——繞強(qiáng)軸作用的最大彎矩；——響；1122221212b

22

(6.2.2-2)式中 ——構(gòu)件的幾何缺陷系數(shù)，應(yīng)按下式計算：000.2000.36；0.2500.30。——彎扭穩(wěn)定等效長細(xì)比，按下式計算：WexfWexfMcr

(6.2.2-3)(6.2.2-4)Mcr

——彎扭穩(wěn)定臨界彎矩，應(yīng)按公式(6.2.2-5)計算。2EIy

2 I

GIl2Mcr1

2ea3y

2ea3y

ω1 tω

(6.2.2-5)lωlωy

2EI式中 IyIt

——y軸的毛截面慣性矩；——T形截面，十字形截面，角形截面可近似取Iω0；——hi和厚度為tin個矩形塊組成n 1n 3ItItIit3biti；i1 i1lω——lωωlω為扭6.2.2-1取用。ly——lyblb6.2.3條取值；6.2.2所示；當(dāng)橫向荷載作用在剪心時ea0；當(dāng)荷載不作用在剪心且荷載方向指向剪心時ea為負(fù)，離開剪心時ea為正；y——截面不對稱系數(shù)，按下式計算：y

A2IxA

y0

(6.2.2-6)Ix——x軸的毛截面慣性矩；y0——剪心至形心的豎向距離；1——臨界彎矩修正系數(shù)，取決于受彎構(gòu)件上的荷載作用形式，按表6.2.2-2取值；——6.2.2-2取值；F剪心Aoea——F剪心Aoeay0y06.2.2-1uω序號支撐條件ω1兩端支承1.02一端支承，另一端自由2.06.2.2-2123的確定彎矩作用平面內(nèi)荷載及支承情況彎矩圖b123M αM11.01.000—1.0000.51.000—1.1441/21.01.323—0.9920.51.514—2.2711.01.879—0.9390.52.150—2.1501.02.704—0.6760.53.093—1.5461.02.752—0.0000.53.149—0.0001.01.1320.4590.5250.50.9720.3040.9801.01.2851.5620.7530.50.7120.6521.0701.01.3650.5531.7300.51.0700.4323.0501.01.5651.2672.6400.50.9380.7154.8001.01.0460.4301.1200.51.0100.4101.8900101/21FFl/4FFl/4梁的支座處，應(yīng)采取構(gòu)造措施防止梁端截面的扭轉(zhuǎn)。強(qiáng)度式中 ——正應(yīng)力；

NfAen

(7.1.1-1)f——鋁合金材料的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值；N——軸心拉力設(shè)計值；Aen

——有效凈截面面積，對于受拉構(gòu)件僅考慮焊接熱影響區(qū)和截面孔洞的影響。高強(qiáng)度摩擦型螺栓連接處的強(qiáng)度應(yīng)按下式計算：10.5n1Nf

(7.1.1-2) nAenNfA

(7.1.1-3)式中 n——在節(jié)點(diǎn)或拼接處，構(gòu)件一端連接的高強(qiáng)度螺栓數(shù)目；n1——所計算截面最外排螺栓處的高強(qiáng)度螺栓數(shù)目；A——毛截面面積。軸心受壓構(gòu)件的強(qiáng)度應(yīng)按下式計算：式中 ——正應(yīng)力；

NfAen

(7.1.2)f——鋁合金材料的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值；N——軸心壓力設(shè)計值；Aen

——截面孔洞的影響。整體穩(wěn)定實(shí)腹式軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性應(yīng)按下式計算：N fek1k2A

(7.2.1)式中 e

——修正系數(shù)。對需考慮板件局部屈曲的截面進(jìn)行修正；截面中受壓板件的寬厚比小于等于表5.2.1-1及表5.2.1-2規(guī)定時：e1；

Ae，AAe為僅考慮局部屈曲影響的有效截面面積；——7.2.1取用；k2——7.2.1取用；——f0.2C取用；A——毛截面面積k1k2弱硬化合金強(qiáng)硬化合金k1對稱截面11非對稱截面2 2k112.4(12)(1)22 2k113.2(12)(1)2ymaxymin，其中y 及y 為截面最外邊緣到截面形心的距離，h為截面高度h max mink2縱向焊接0.050.1A11.3(1)2 A10 A Ahaz為焊接熱影響區(qū)面積0.2時：k210.2時：k210.04(4)(0.5-)0.221.4(1)橫向焊接k2hazk2hazef0.2E注：表中為修正正則化長細(xì)比： ，其中長細(xì)比ef0.2E(7.2.2-1)和公式(7.2.2-2)計算得到的較大值。l0xx i

(7.2.2-1)xl0yy i

(7.2.2-2)式中x,yixiy

yxy軸和的長細(xì)比；xy軸的彎曲平面內(nèi)的計算長度；——xy軸的回轉(zhuǎn)半徑。對于端部焊接的弱硬化合金構(gòu)件，其計算長度取值應(yīng)按鉸接考慮。單軸對稱開口截面軸心受壓構(gòu)件在對稱平面內(nèi)繞截面主軸x軸的長細(xì)比按公式系數(shù)時采用的長細(xì)比應(yīng)取兩者中的較大值。1 122(22)2422(1y2/i2)2

(7.2.4)y y

y

0 i2A0 It i2A0 ItI25.6l2——x y 0的距離；I——毛截面扇形慣性矩；——毛截面抗扭慣性矩；——6.2.2-1取用。強(qiáng)度8.1.1 彎矩作用在截面主平面內(nèi)的拉彎構(gòu)件和壓彎構(gòu)件，其強(qiáng)度應(yīng)按下式計算：NAen

MxxWenx

My fyWeny

(8.1.1)式中 N——軸心拉力或軸心壓力；——x軸為強(qiáng)軸，y軸為弱軸；——影響；——以及截面孔洞的影響；γx,γy——6.1.1采用；f——鋁合金材料的抗拉、抗壓和抗彎強(qiáng)度設(shè)計值。彎矩作用在截面對稱軸平面內(nèi)（繞x軸）的壓彎構(gòu)件，其穩(wěn)定性應(yīng)按下列規(guī)定計算：彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定性：Nek1k2xA

mxMx fxW1ex11N/Nx

(8.2.1-1)式中 N——所計算構(gòu)件段范圍內(nèi)的軸心壓力；e,k2

——條規(guī)定計算；——7.2.1取用；xA——毛截面面積；xNx

N

2EA(1.22)；MxW1ex1mx

——C確定；——所計算構(gòu)件段范圍內(nèi)的最大彎矩；——曲、焊接熱影響區(qū)的影響；——0.750.9；——等效彎矩系數(shù)，應(yīng)按下列規(guī)定采用：框架柱和兩端支承的構(gòu)件：①

Mmx 1 2M1（無反彎點(diǎn)（有反彎點(diǎn)時取異號，M1M2；②mx1.0；使構(gòu)件產(chǎn)mx0.85；③mx1.0。懸臂構(gòu)件和分析內(nèi)力未考慮二階效應(yīng)的無支撐純框架和弱支撐框架柱，mx1.0。對于單軸對稱截面（T形和槽形截面）壓彎構(gòu)件，當(dāng)彎矩作用在對稱軸平面內(nèi)且使（8.2.1-1）計算外，尚應(yīng)按下式計算：NAemxNAemxMxxW2ex12N/Nx

(8.2.1-2)式中 W2ex2

——響；1.151.25；Ae——有效截面面積，應(yīng)同時考慮局部屈曲和焊接熱影響區(qū)的影響。對于雙軸對稱工字形（H形）和箱形（閉口）截面的壓彎構(gòu)件，其彎矩作用平面外的穩(wěn)定性應(yīng)按下式計算：Nek1k2yA

Mx fbW1ex

(8.2.1-3)式中

——7.3.17.3.2條確定；(6.2.2-2)1.0；——所計算構(gòu)件段范圍內(nèi)的最大彎矩；0.71.0。彎矩作用在兩個主平面內(nèi)的雙軸對稱工字形（H形）和箱形（閉口）截面的壓彎構(gòu)件，其穩(wěn)定性應(yīng)按下式計算：Nek1k2xA

mxMx

My fbyWey

(8.2.3-1)Nek1k2yA

MxbxWex

myMyff

(8.2.3-2)式中xybx,by

——x-xy-y的軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)；(6.2.2-2)1.0；xEyy——所計算構(gòu)件段范圍內(nèi)對強(qiáng)軸和弱軸的最大彎矩；xEyyNx,N

Nx2EA.22)N

2EA(1.22)；Wex,Weymx,my

——影響；——條彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定計算的有關(guān)規(guī)定計算。連接計算緊固件（螺栓、鉚釘?shù)龋┻B接普通螺栓和鉚釘連接應(yīng)按下列規(guī)定計算：壓承載力設(shè)計值中的較小者。受剪承載力設(shè)計值：b d2 b普通螺栓（受剪面在栓桿部位）Nvnv4 fvd2 b

(9.1.1-1)v）Nbnvv

e fv4

(9.1.1-2)r d2 r鉚釘普通螺栓

Nvnv 0fv4dtfb

(9.1.1-3)(9.1.1-4)c c鉚釘 Nrdtfr

(9.1.1-5)式中 nv

——受剪面數(shù)目；

c 0 cd——螺栓桿直徑；tfb,fb

——螺栓在螺紋處的有效直徑；——鉚釘孔直徑；——在不同受力方向中一個受力方向承壓構(gòu)件總厚度的較小值；——螺栓的抗剪和承壓強(qiáng)度設(shè)計值；v cfr,fr

——鉚釘?shù)目辜艉统袎簭?qiáng)度設(shè)計值。v c值，應(yīng)取螺栓抗拉承載力設(shè)計值和螺栓頭及螺母下構(gòu)件抗沖切承載力設(shè)計值中的較小者。螺栓抗拉承載力設(shè)計值：Nd2Ntb t4

(9.1.1-6)螺栓頭及螺母下構(gòu)件抗沖切承載力設(shè)計值：Ntpb0.8dNtp

(9.1.1-7)式中 dedmtp

——螺栓在螺紋處的有效直徑；——為下列兩者中較小值：(a)螺栓頭或螺母外接圓直徑與內(nèi)切圓直徑的平均值；(b)當(dāng)采用墊圈時為墊圈的外徑；——螺栓頭或螺母下構(gòu)件的厚度；ftbfv

——普通螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值；——連接構(gòu)件的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值。NNvt2N2 v tNbNbcNvNbc

(9.1.1-9)式中

NtNbtp——某個普通螺栓所承受的剪力和拉力；tp

(9.1.1-10)

——一個普通螺栓的抗剪、抗拉和承壓承載力設(shè)計值；v t cNbtpN

——螺栓頭及螺母下構(gòu)件抗沖切承載力設(shè)計值。高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接應(yīng)按下列規(guī)定計算：Nb0.8nP

(9.1.2-1)v f式中 nf——傳力摩擦面數(shù)目；——摩擦面的抗滑移系數(shù)，宜根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)試件的試驗(yàn)結(jié)果確定；——9.1.2采用。P(kN)螺栓的性能等級(mm)M16M20M248.8級8012517510.9級100155225tNb0.8Pt

(9.1.2-2)并應(yīng)滿足：

NbNb

(9.1.2-3)t tpNtpb——螺栓頭及螺母下構(gòu)件抗沖切承載力設(shè)計值。Ntp載力按下式計算：NvNt1

(9.1.2-4)NNb bNNv t并應(yīng)滿足：

NtNb

(9.1.2-5)tp式中NvNt——某個高強(qiáng)度螺栓所承受的剪力和拉力；tpbNb——一個高強(qiáng)度螺栓的受剪、受拉承載力設(shè)計值；v tNtpb——螺栓頭及螺母下構(gòu)件抗沖切承載力設(shè)計值。Ntp高強(qiáng)度螺栓承壓型連接應(yīng)按下列規(guī)定計算：9.1.2采用。應(yīng)清除連接處構(gòu)件接觸面上的油污。在抗剪連接中，每個承壓型連接高強(qiáng)度螺栓承載力設(shè)計值的計算方法與普通螺栓相同。通螺栓相同。NNvt2N2 v tNbNbcNvNb/1.2c

(9.1.3-2)式中

NtNbtp——某個高強(qiáng)度螺栓所承受的剪力和拉力；tp

(9.1.3-3)

——一個高強(qiáng)度螺栓的受剪、受拉和承壓承載力設(shè)計值；v t cNbtpN

——螺栓頭及螺母下構(gòu)件抗沖切承載力設(shè)計值。l1大于 l1 15d0時，應(yīng)將螺栓或鉚釘?shù)某休d力設(shè)計值乘以折減系數(shù)1.1 150d

。當(dāng)l1大于60d0時，00.7d0為螺栓或鉚釘?shù)目讖?。?9.1.1-1)、(9.1.1-2)及(9.1.1-3)計算 9d

9d0 所得的受剪承載力設(shè)計值應(yīng)分別乘以折減系數(shù) 或 。8d3tp 8d03tp 10%。螺栓連接的夾緊厚度或鉚釘連接的鉚合總厚度不宜超過螺栓直徑或鉚釘孔徑的4.5倍。焊縫連接區(qū)的強(qiáng)度。焊縫的強(qiáng)度設(shè)計值宜大于鋁合金構(gòu)件焊接熱影響區(qū)的強(qiáng)度設(shè)計值。對接焊縫的強(qiáng)度計算：T形接頭中，垂直于軸心拉力或軸心壓力的對接焊縫，其強(qiáng)度按下式計算：tcNfwfwtc

(9.2.2-1)lwt式中 N——軸心拉力或軸心壓力；lw——2倍焊縫計算厚度；t——T形接頭中為腹板的厚度；cc

——對接焊縫的抗拉、抗壓強(qiáng)度設(shè)計值。T形接頭中，平行于軸心拉力或軸心壓力的對接焊縫，其強(qiáng)度按下式計算：vNfwv

(9.2.2-2)lwtfv式中 w——對接焊縫的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值。fvT形接頭中，承受彎矩和剪力共同作用的對接焊縫，其正應(yīng)力和剪應(yīng)力應(yīng)分別驗(yàn)算；對同時受有較大正應(yīng)力和剪應(yīng)力的位置，還應(yīng)驗(yàn)算折算應(yīng)力，公式如下：cftwfwc

(9.2.2-3)vfwv

(9.2.2-4)

ftw

(9.2.2-5)32 22 //

3ffw

(9.2.3-1)式中 ffw

——垂直于焊縫有效截面helw)的正應(yīng)力；——有效截面上垂直焊縫長度方向的剪應(yīng)力；——有效截面上平行于焊縫長度方向的剪應(yīng)力；——角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計值。正面角焊縫(作用力垂直于焊縫長度方向)：f

Nhelw

f

ffw

(9.2.3-2)(作用力平行于焊縫長度方向)：ffNfwff

(9.2.3-3)helw式中 ffhelwf

——按焊縫有效截面helw)計算，垂直于焊縫長度方向的應(yīng)力；——按焊縫有效截面計算，沿焊縫長度方向的剪應(yīng)力；——角焊縫計算厚度，直角角焊縫等于0.7hfhf為焊腳尺寸；——角焊縫計算長度，對每條焊縫取其實(shí)際長度減去2hf；——正面角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計值增大系數(shù)：對承受靜力荷載的結(jié)構(gòu)，f1.22。f2f2f

(9.2.3-4)焊接熱影響區(qū)的強(qiáng)度計算：FFFFFF FFFFF對接焊縫F FF FF搭接角焊縫 (c)T型角焊縫焊接熱影響區(qū)的設(shè)計強(qiáng)度應(yīng)符合下述規(guī)定：hazfu,haz

(9.2.4-1)式中 hazfu,haz

——作用在臨界失效面，垂直于焊縫長度方向的正應(yīng)力；——構(gòu)件焊接熱影響區(qū)的抗拉、抗壓和抗彎強(qiáng)度設(shè)計值。hazfv,haz式中 haz——作用在臨界失效面，平行于焊縫長度方向的剪應(yīng)力；

(9.2.4-2)fv,haz

——構(gòu)件焊接熱影響區(qū)的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值。2haz haz2haz haz

(9.2.4-3)鋁合金結(jié)構(gòu)的構(gòu)造應(yīng)使結(jié)構(gòu)受力簡單明確，減少應(yīng)力集中，并便于制作、安裝、維護(hù)。節(jié)點(diǎn)構(gòu)造必須符合分析計算模型的假定，設(shè)計時應(yīng)保證節(jié)點(diǎn)剛度大于構(gòu)件剛度，必要時應(yīng)進(jìn)行節(jié)點(diǎn)分析或試驗(yàn)驗(yàn)證。構(gòu)件在節(jié)點(diǎn)處的軸線應(yīng)匯交于一點(diǎn)，當(dāng)不交于一點(diǎn)時應(yīng)考慮偏心影響。鋁合金結(jié)構(gòu)的連接宜優(yōu)先采用緊固件連接。當(dāng)采用焊接連接時，宜采取措施減少熱影響效應(yīng)對結(jié)構(gòu)和構(gòu)件強(qiáng)度降低的影響，焊接位置宜靠近構(gòu)件低應(yīng)力區(qū)。螺栓連接和鉚釘連接10.2.110.2.1的要求。10.2.1螺栓或鉚釘?shù)淖畲?、最小容許距離名稱位置和方向最大容許距離最小容許距離暴露于大氣或腐蝕環(huán)境下非暴露于大氣或腐蝕環(huán)境下中心間距中間排垂直內(nèi)力方向14t200mm（取兩者的較小值）的較小值）2.5d0順內(nèi)力方向構(gòu)件受壓力14t200mm（取兩者的較小值）的較小值）構(gòu)件受拉力外排14t200mm（取兩者的較小值）1.5倍[14t200m（取兩者的較小值）]內(nèi)排28t400mm（取兩者的較小值）1.5倍[28t400m（取兩者的較小值）]中心至構(gòu)件邊緣距離順內(nèi)力方向4t+40mm的較大值）2d0垂直內(nèi)力方向1.5d0注：d0為螺栓或鉚釘?shù)目讖?，t為外層較薄板件的厚度。2.52.502.501.50 14 ≤200mm2.502.514 ≤200mm2.502.502.5020(a)最小容許間距 28 ≤400mm≤200mm14 ≤200mm(b最大容許間距（壓力）(c)最大容許間距（拉力）1414≤200mm14 ≤200mm及鉚釘?shù)陌惭b。每一桿件在節(jié)點(diǎn)上以及拼接接頭的一端，永久性的螺栓（或鉚釘）數(shù)不宜小于2個。沿桿軸方向受拉的螺栓連接中的端板（法蘭板），應(yīng)適當(dāng)增強(qiáng)其剛度（如加設(shè)加勁肋），以減少撬力對螺栓抗拉承載力的不利影響。螺栓、鉚釘連接件的抵抗中心應(yīng)與荷載中心重合。焊縫連接焊縫連接設(shè)計時不得任意加大焊縫，避免焊縫立體交叉和在一處集中大量焊縫，同時焊縫的布置應(yīng)盡可能對稱于構(gòu)件形心軸。在受力構(gòu)件中應(yīng)采用完全熔透對接焊縫。在焊接質(zhì)量得到保證的情況下，完全熔透焊縫的計算厚度可采用連接構(gòu)件的厚度，當(dāng)焊接構(gòu)件的厚度不同時，應(yīng)采用較小值。角焊縫符合下列情況時，焊縫計算長度lw10.3.4所示：8hf；角焊縫內(nèi)力沿焊縫全長不均勻分布時，角焊縫長度應(yīng)大于等于8hf，且小于等于70hf。hf為角焊縫的焊腳尺寸。 τ τ τ τ均勻分布 (b)不均勻分布角焊縫內(nèi)力分布示意圖連接構(gòu)件的剛度差別很大時，焊縫計算長度lw應(yīng)考慮折減。鋁合金結(jié)構(gòu)應(yīng)根據(jù)建筑物的耐火等級來確定耐火極限。鋁合金結(jié)構(gòu)的防火措施可采用有效的水噴淋系統(tǒng)進(jìn)行防護(hù)或消防部門認(rèn)可的防火噴涂材料。措施。防腐當(dāng)鋁合金材料與除不銹鋼以外的鋼材或其他材料接觸、緊固時，應(yīng)采用油漆、橡膠或聚四氟乙烯等隔離材料，避免與其直接接觸。鋁合金結(jié)構(gòu)、構(gòu)件應(yīng)進(jìn)行表面防腐處理。防腐處理有陽極氧化、電泳涂漆、粉末噴涂、氟碳漆噴涂等。陽極氧化包括氧化膜外觀、顏色、最大厚度、反射率、耐磨性、耐蝕性、耐附著性2部分：陽極氧化、著色型材》GB5237.2執(zhí)行。AA20、AA25。10.5.3氧化膜厚度級別級別(m)(m)AA151512AA202016AA252520鋁合金結(jié)構(gòu)表面進(jìn)行維護(hù)清洗時:應(yīng)注意清洗劑的有效期限、適用范圍。不得使用對鋁合金保護(hù)膜有腐蝕作用的清洗劑。不宜用不同的清洗劑同時清洗同一個鋁合金構(gòu)件。不宜用滴、流等方式清洗鋁合金構(gòu)件。中間加勁肋中間加勁板件腹板B中間加勁肋中間加勁板件腹板BHh（a）直立鎖邊板邊緣加勁板件B

加勁板件 非加勁板件腹板 H θ θH邊加勁肋（b）波紋板圖中 B——波距；H——板高；

B（c）梯形板h——腹板凈長；θ——腹板傾角。hθ線和底面的夾角。1t2BsHs11.1.21t2BsHsLsLs圖中HsLs

——支托高度；——支托寬度；——支托長度；

形支托t1——支托腹板最小厚度；t2——支托腹板最大厚度。鋁合金面板受壓翼緣的有效厚度計算應(yīng)按下列規(guī)定采用：5.2.3條確定其有效厚度。11.1.3。5.2.3條確定其有效厚度。5.2.3條確定其有效厚度。（11.1.1b），應(yīng)根據(jù)試驗(yàn)確定其有效厚度。5.2節(jié)的規(guī)定進(jìn)行計算。4.4.1的規(guī)定。強(qiáng)度Fqre（11.2.1b），qre進(jìn)行單個波距的有效截面的彎曲計算。式中 F——集中荷載；B——波距；

qre

FB

(11.2.1)——折算系數(shù)，由試驗(yàn)確定；無試驗(yàn)依據(jù)時，可取0.5。F qre B B B （a） （b）11.2.1集中荷載下鋁合金面板的簡化計算模型鋁合金面板的強(qiáng)度可取一個波距的有效截面，作為受彎構(gòu)件按下列規(guī)定計算。檁條T形支托作為連續(xù)梁的支座。M/Mu1

(11.2.2)式中 最大彎矩，按圖11.2.2的面板計算模型求得；Mu——MuWef；——5.4節(jié)的規(guī)定計算。 l l P l l

qreB （a） l l l （b）圖中 P——集中荷載產(chǎn)生的作用于面板計算模型上的集中力；B——波距；g——板面均布荷載；——g產(chǎn)生的作用于面板計算模型上的線均布力。T形支托的強(qiáng)度應(yīng)按下式計算：式中 ——正應(yīng)力；

RfAen

(11.2.3)f——支托材料的抗拉和抗壓強(qiáng)度設(shè)計值；R——支座反力；Aent1Ls

————支座腹板最小厚度；——支座長度。T形支托的受壓和受拉連接強(qiáng)度應(yīng)按試驗(yàn)確定。穩(wěn)定320h320h/tf0.2f0.2f0.2

875時：

cr

(11.3.1-1)f0.2f0.2

875時：

fv

280000(h/t)2

(11.3.1-2)式中 —腹板均剪應(yīng)力（/2；crfvf0.2

——腹板的剪切屈曲臨界應(yīng)力；4.3.4取用；A-1、A-2取用；h/t——腹板高厚比。鋁合金面板支座處腹板的局部受壓承載力，應(yīng)按下式驗(yàn)算：Rw

(11.3.2-1)Rwt2式中 R——支座反力；

lc/t2.4(/90)2

(11.3.2-2)Rw——一塊腹板的局部受壓承載力設(shè)計值；0.120.06；t——腹板厚度；——10mm<lc<200mm10mm；θ（45o90o；f——鋁合金面板材料的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值。（11.3.3b）按下式計算：RfA

(11.3.3)式中 R——支座反力；——f0.2C取用；——AtLs；t——T形支托等效厚度，按(t1t22取值；t1——支托腹板最小厚度；1t2tHHt21t2tHH(b)支托的簡化模型圖中 H——T形支托高度；T形支托的穩(wěn)定系數(shù)時，其計算長度應(yīng)按下式計算：l0H

(11.3.4)式中 ——支托計算長度系數(shù)，由試驗(yàn)確定；l0——支托計算長度。MR的截面，應(yīng)滿足下列要求：M/Mu1wR/R1w

(11.4.1)式中WeRw

0.94(M/Mu)2(R/Rw)21——MuWef；——5.4節(jié)的規(guī)定計算；——腹板的局部受壓承載力設(shè)計值，按公式(11.3.2)計算。MV的截面，應(yīng)滿足下列要求：(M/Mu)2(V/Vu)21

(11.4.2)式中

——腹板的抗剪承載力設(shè)計值。Vuhtsin)cr，cr按公式(11.3.1)計算。0.4~3.0mm。鋁合金面板宜采用長尺板材，以減少板長方向的搭接。鋁合金面板長度方向的搭接端必須與支承構(gòu)件（如檁條、支座、墻梁等）有可靠的連接，搭接部位應(yīng)設(shè)置防水堵頭，搭接處采用焊接或泛水板，長度不宜小于下列限值：波高≥70mm的高波屋面鋁合金板：a＞350mm；1/10a＜250mm；屋面坡度＞1/10a＜200mm；120mm。aa11.5.2鋁合金面板搭接圖鋁合金屋面板側(cè)向可采用搭接、扣合或咬合等方式進(jìn)行連接。當(dāng)側(cè)向采用搭接式連搭接處用連接件緊固，連接件應(yīng)設(shè)置在波峰上。對于高波鋁合金板，連接件間距一般為300~400mm。采用扣合式或咬合式連用下的扣合或咬合連接可靠。鋁合金面板支托絕熱保溫層壓型鋼板11.5.3固定支座搭接鋁合金墻面板之間的側(cè)向連接宜采用搭接連接，通常搭接一個波峰，板與板的連接件可設(shè)在波峰，亦可設(shè)在波谷。連接件宜采用帶有防水密封膠墊的自攻螺釘。附錄A 材力學(xué)性能表值的，應(yīng)通過試驗(yàn)確定其標(biāo)準(zhǔn)值。結(jié)構(gòu)用鋁合金板、帶材力學(xué)性能標(biāo)準(zhǔn)值狀態(tài)產(chǎn)品類型長應(yīng)力抗拉強(qiáng)度fu(MPa)伸長率(%)不小于3003O軋制板、冷軋帶0.2~10.03595~12518~23H12/H22軋制板、冷軋帶0.2~4.585120~1552~6H14/H24軋制板、冷軋帶0.2~4.5115135~1751~5H16/H26軋制板、冷軋帶0.2~4.5145165~2051~4H18軋制板、冷軋帶0.2~4.5165>1851~4H112軋制板4.5~12.570>115812.5~80.040>100(12)3004O軋制板、冷軋帶0.2~10.060150~1959~16H12/H22/H32軋制板、冷軋帶0.5~4.5145190~2401~5H14/H24/H34軋制板、冷軋帶0.2~4.5170220~2651~4H16/H26/H36軋制板、冷軋帶0.2~4.5190240~2851~4H18/H38軋制板、冷軋帶0.2~4.5215>2601~4H112軋制板4.5~80.060>16063A21O軋制板0.2~10.0—100~15019~21H14/H24軋制板0.2~4.5—145~2156H18軋制板0.2~4.5—>1851~4H112軋制板4.5~80.0—>110165005O軋制板、冷軋帶0.5~10.035105~14516~22H12/H22/H32軋制板、冷軋帶0.5~4.585120~1553~7H14/H24/H34軋制板、冷軋帶0.5~4.5110135~1751~3H16/H26/H36軋制板、冷軋帶0.5~4.5125155~1751~3H18/H38軋制板、冷軋帶0.5~4.5—>1751~3H112軋制板4.5~80.0—>10085052O軋制板、冷軋帶0.2~10.065170~21514~18H12/H22/H32軋制板、冷軋帶0.2~4.5155215~2653~7H14/H24/H34軋制板、冷軋帶0.2~4.5175235~2853~6H16/H26/H36軋制板、冷軋帶0.2~4.5200255~3053~4H18/H38軋制板、冷軋帶0.2~4.5220>2703~4H112軋制板4.5~12.5110>195712.5~80.065>175(10)5083O軋制板、冷軋帶0.5~4.5125275~35016H22/H32冷軋帶0.5~4.0215305~3758~12H112軋制板4.5~40.0125>27511~1240.0~50115>275(10)6061O冷軋帶0.4~2.98514514~16注：表中合金的力學(xué)性能參照以下國家標(biāo)準(zhǔn)：鋁及鋁合金軋制板材室溫力學(xué)性能（GB/T3880-1997）；鋁及鋁合金冷軋帶材室溫拉伸性能（GB/T8544-1997）。產(chǎn)品類型狀態(tài)直徑(mm)壁厚(mm)伸長應(yīng)力抗拉強(qiáng)度fu(MPa)(%)50mm不小于3003擠壓棒O/H112<1503090~13022拉制管O0.63~5.0—95~13020~25拉制管H140.63~5.01151403~4O/H112所有3090223A21擠壓棒O/H112<150—<16520拉制管O/H14所有—135O/H112所有—<1655052擠壓棒O/H112<1507017520拉制管，擠壓管、型材O所有70170~240—拉制管H14所有180235—5083拉制管、擠壓管O/H112所有110270~35012拉制管H32所有23531555454擠壓管O/H112所有85215126060擠壓型材T5<3.211015086061擠壓棒T6<1502402609T4<40.63~5.010020514T60.63~5.02402908T4所有11018016T6所有24026586063擠壓棒T6<251702059T512.5~251051457T60.63~5.01952308擠壓管T4<256012512T6所有17020510擠壓型材T4所有6513012T5所有1101608T6所擠壓型材T4所有9015010T5所有1501905T6所壓型材T4所有11020514T6所有26031010注：表中合金的力學(xué)性能參照以下國家標(biāo)準(zhǔn)：鋁及鋁合金擠壓棒室溫縱向力學(xué)性能（GB/T3191-1998）；鋁及鋁合金拉（軋）制無縫管材力學(xué)性能（GB/T6893-2000）；（GB/T4437-2000）；鋁合金建筑型材（GB/T5237-2000）；工業(yè)用鋁及鋁合金熱擠壓型材的室溫縱向力學(xué)性能（GB/T6892-2000）。附錄B 學(xué)性能表GB/T3098.10B-2，《緊固件機(jī)械性能螺栓、3098.1B-3。（GB/T3098.10）鋁合金原牌號新牌號螺紋直徑d(mm)抗拉強(qiáng)度b(N/mm2)min伸長應(yīng)力0.2(N/mm2)min伸長率(%)minAL4LY8LD92B112A90≤10mm420290610mm<d≤39mm38026010B-2奧氏體不銹鋼螺栓機(jī)械性能（GB/T3098.6）不銹鋼組別性能等級螺紋直徑抗拉強(qiáng)度b(N/mm2)min規(guī)定非比例伸長應(yīng)力0.2(N/mm2)min斷后伸長量(mm)minA2、A450≤M395002100.6d70≤M247004500.4d（GB/T3098.1）機(jī)械性能性能等級4.64.85.68.810.9d≤16mmd>16mm抗拉強(qiáng)度b(N/mm2)公稱4004005008008001000min4004205008008301040屈服點(diǎn)s(N/mm2)公稱240320300—min240340300力0.2(N/mm2)公稱—640640900min640660940現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《鉚釘用鋁及鋁合金線材》GB3196規(guī)定的鋁及鋁合金鉚釘線的抗剪強(qiáng)度列于表B-4。鋁及鋁合金鉚釘線的抗剪強(qiáng)度（GB3196）原牌號及合金狀態(tài)新牌號及合金狀態(tài)直徑(N/mm2)不小于（1）L4-Y1035-HX81.6mm≤d≤10mm58.8LF10-Y5B05-HX81.6mm≤d≤10mm156.8LF21-Y3A21-HX81.6mm≤d≤10mm68.6LY1-CZ2A01-T41.6mm≤d≤10mm186.2LY10-CZ2A10-T41.6mm≤d≤8mm245.08mm<d≤10mm235.2注：(1)GB3196kgf/mm2，表中換算為N/mm2。附錄C 穩(wěn)定系數(shù)弱硬化構(gòu)件的軸心受壓穩(wěn)定系數(shù) f0.2240012345678901.0001.0001.0001.0001.0001.0001.0001.0001.0000.996100.9930.9890.9850.9810.9770.9730.9690.9640.9600.956200.9510.9470.9420.9370.9320.9270.9210.9160.9100.904300.8980.8910.8850.8780.8710.8630.8550.8470.8380.830400.8200.8110.8010.7910.7800.7690.7580.7460.7350.722500.7100.6980.6850.6720.6600.6470.6340.6210.6080.596600.5830.5710.5580.5460.5340.5230.5110.5000.4890.479700.4680.4580.4480.4380.4290.4190.4100.4020.3930.385800.3770.3690.3610.3540.3470.3400.3330.3260.3200.313900.3070.3010.2950.2900.2840.2790.2740.2690.2640.2591000.2540.2500.2450.2410.2370.2330.2280.2250.2210.2171100.2130.2100.2060.2030.2000.1960.1930.1900.1870.1841200.1810.1790.1760.1730.1710.1680.1660.1630.1610.1581300.1560.1540.1520.1490.1470.1450.1430.1410.1390.1371400.1360.1340.1320.1300.1280.1270.1250.1230.1220.1201500.119－－－－－－－－－強(qiáng)硬化構(gòu)件的軸心受壓穩(wěn)定系數(shù) f0.2240012345678901.0001.0001.0001.0001.0001.0000.9960.9890.9830.976100.9700.9630.9570.9500.9430.9360.9300.9230.9160.909200.9020.8940.8870.8790.8720.8640.8560.8480.8390.831300.8220.8130.8040.7950.7860.7760.7660.7560.7460.736400.7250.7150.7040.6930.6820.6710.6600.6490.6380.626500.6150.6040.5930.5820.5710.5600.5490.5380.5280.517600.5070.4970.4870.4770.4670.4580.4480.4390.4300.422700.4130.4050.3970.3890.3810.3730.3660.3590.3520.345800.3380.3310.3250.3190.3130.3070.3010.2950.2900.285900.2790.2740.2690.2640.2600.2550.2510.2460.2420.2381000.2340.2300.2260.2220.2180.2150.2110.2080.2040.2011100.1980.1950.1920.1890.1860.1830.1800.1770.1750.1721200.1690.1670.1640.1620.1600.1570.1550.1530.1510.1491300.1470.1450.1430.1410.1390.1370.1350.1330.1310.1301400.1280.1260.1250.1230.1210.1200.1180.1170.1150.1141500.113－－－－－－－－－表示很嚴(yán)格，非這么做不可的用詞：表示嚴(yán)格，在正常情況下均應(yīng)這樣做的用詞：要求（或規(guī)定。鋁合金結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范條文說明（征求意見稿）《鋁合金結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》編制組2006324日目 錄1 總則 (53)2 術(shù)語和符號 (54)2.1 術(shù)語 (54)2.2 符號 (54)3 材料 (55)3.1 結(jié)構(gòu)鋁 (55)3.2 連接 (55)3.3 熱影響區(qū) (57)基本設(shè)計規(guī)定 (59)4.1 設(shè)計原則 (59)4.2 荷載和荷載效應(yīng)計算 (59)4.3 設(shè)計指標(biāo) (61)結(jié)構(gòu)或構(gòu)件變形的規(guī)定 (66)構(gòu)件的計算長度和長細(xì)比 (67)構(gòu)件的有效截面 (68)5.1 一般規(guī)定 (68)受壓板件的有效厚度 (68)焊接板件的有效厚度 (70)有效截面參數(shù)的計算 (70)受彎構(gòu)件的計算 (71)6.1 強(qiáng)度 (71)6.2 整體穩(wěn)定 (72)軸心受力構(gòu)件的計算 (75)7.1 強(qiáng)度 (75)7.2 整體穩(wěn)定 (75)拉彎構(gòu)件和壓彎構(gòu)件的計算 (79)8.1 強(qiáng)度 (79)8.2 整體穩(wěn)定 (79)連接的計算 (82)螺栓、鉚釘連接 (82)9.2 焊縫連接 (85)10 構(gòu)造要求 (87)10.1 一般規(guī)定 (87)螺栓、鉚釘連接構(gòu)造要求 (87)焊縫連接構(gòu)造要求 (87)防火、隔熱 (87)10.5 防腐 (87)11鋁合金面板 (89)11.1 一般規(guī)定 (89)11.2 強(qiáng)度 (89)11.3 穩(wěn)定 (89)11.4 組合作用 (90)11.5 構(gòu)造要求 (90)1總 則1.0.2本條文中工業(yè)與民用建筑系指不包括高溫、有強(qiáng)烈腐蝕性氣體及大噸位沖壓機(jī)床的工業(yè)與民用建筑。本規(guī)范未考慮直接受動力荷載的承重結(jié)構(gòu)和構(gòu)件。GBJ132和《建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計術(shù)語和符號標(biāo)準(zhǔn)》GB/T50083的規(guī)定編寫的，并根據(jù)需要增加了相關(guān)內(nèi)容。術(shù)語23個有關(guān)鋁合金設(shè)計方面的專用術(shù)語，并從鋁合金結(jié)構(gòu)設(shè)計的角度賦予不一定是國際上的標(biāo)準(zhǔn)術(shù)語。符號的。2.2.1 本條所用符號均為作用和作用效應(yīng)的設(shè)計值，當(dāng)用于標(biāo)準(zhǔn)值時，應(yīng)加下標(biāo)k，如Qk表示重力荷載的標(biāo)準(zhǔn)值。材料結(jié)構(gòu)鋁3.1.1～3.1.2本條是根據(jù)我國冶金部門編制的國家標(biāo)準(zhǔn)中所包括的變形鋁及鋁合金的各類規(guī)格及其可能在結(jié)構(gòu)上的應(yīng)用制訂的。不必規(guī)定鋁合金結(jié)構(gòu)的負(fù)溫臨界工作溫度。但鋁合金耐高溫性能差，150℃以上時迅速喪失1所示。16061-T66063-T6合金在不同溫度下的典型抗拉性能溫度(℃)6061—T66063—T6抗拉強(qiáng)度fu(MPa)名義屈服強(qiáng)度f0.2