(高清版)GB∕T 18442.3-2019 固定式真空絕熱深冷壓力容器 第3部分：設計

代替GB/T18442.3—2011固定式真空絕熱深冷壓力容器第3部分：設計國家標準化管理委員會GB/T18442.3—2019 I 4一般要求 35設計文件 3 4 6 69焊接接頭系數(shù) 10許用應力 6 12罐體厚度 714真空絕熱性能指標 15夾層的真空性能 16耐壓試驗 附錄A(規(guī)范性附錄)風險評估報告 附錄B(資料性附錄)常見冷凍液化氣體熱力學數(shù)據(jù) IGB/T18442.3—2019GB/T18442《固定式真空絕熱深冷壓力容器》分為以下7個部分：——第6部分：安全防護；本部分為GB/T18442的第3部分。本部分按照GB/T1.1—2009給出的規(guī)則起草。本部分代替GB/T18442.3—2011《固定式真空絕熱深冷壓力容器第3部分：設計》,與GB/T18442.3—2011相比，主要技術(shù)變化如下：——修改了規(guī)范性引用文件；——刪除了計算壓力、封口真空度等2個術(shù)語和定義，增加了有效容積、充滿率、額定充滿率、維持時間、靜態(tài)蒸發(fā)率、封結(jié)真空度等6個術(shù)語和定義；確的要求；———修改了材料許用應力的規(guī)定，按整體規(guī)則設計、整體分析設計和局部結(jié)構(gòu)采用應力分析方法，分別規(guī)定相對應的材料許用應力或設計應力強度；對于非金屬材料，規(guī)定了確定材料許用應力的安全系數(shù)；——增加了最低設計金屬溫度的規(guī)定；——修改了內(nèi)容器承受外壓的設計壓力的規(guī)定；———增加了罐體厚度的規(guī)定，取消了2011年版標準中對鋼材負偏差的規(guī)定；——修改了充滿率的規(guī)定，提出確定最大充滿率、額定充滿率和初始充滿率的原則；——修改了高真空多層絕熱深冷容器的靜態(tài)蒸發(fā)率、真空夾層漏氣速率、真空夾層漏放氣速率和封結(jié)真空度指標，增加了液化天然氣(甲烷)的靜態(tài)蒸發(fā)率指標，取消了2011年版表5中封口真空度作為推薦值的規(guī)定；——增加了罐體泄漏試驗的要求；——修改了真空夾層中吸附劑的設置要求；——修改了罐體設計的要求；—-—增加了焊接結(jié)構(gòu)設計的要求；GB/T18442.3—2019——增加了結(jié)構(gòu)件與罐體連接的設計要求；——修改了絕熱設計的要求； 修改了自增壓器的設計要求：——增加了汽化器的設計要求；本部分由全國鍋爐壓力容器標準化技術(shù)委員會(SAC/TC262)提出并歸口。本部分起草單位：查特深冷工程系統(tǒng)(常州)有限公司、上海市氣體工業(yè)協(xié)會、張家港中集圣達因低溫裝備有限公司、中國特種設備檢測研究院、南通中集能源裝備有限公司、液化空氣(中國)投資有限公大學、江蘇國富氫能技術(shù)裝備有限公司、上海華誼集團裝備工程有限公司。本部分主要起草人：陳文鋒、周偉明、羅曉鐘、楊坤、陳朝暉、羅永欣、滕俊華、陳勤儉、毛榮大、本部分所代替標準的歷次版本發(fā)布情況為： GB/T18442.3—2011: GB18442—2001。1GB/T18442.3—2019固定式真空絕熱深冷壓力容器第3部分：設計1范圍GB/T18442的本部分規(guī)定了固定式真空絕熱深冷壓力容器(以下簡稱“深冷容器”)設計的設計文本部分適用于同時滿足以下條件的深冷容器：a)內(nèi)容器工作壓力不小于0.1MPa;b)幾何容積不小于1m3;c)絕熱方式為真空粉末絕熱、真空復合絕熱或高真空多層絕熱；d)儲存介質(zhì)為標準沸點不低于—196℃的冷凍液化氣體。本部分不適用于下列范圍的深冷容器：a)內(nèi)容器和外殼材料為有色金屬或非金屬的；b)球形結(jié)構(gòu)的；c)堆積絕熱方式的；e)儲存標準沸點低于-196℃冷凍液化氣體介質(zhì)的；f)儲存介質(zhì)按GB12268規(guī)定為毒性氣體的；g)國防軍事裝備等有特殊要求的。2規(guī)范性引用文件下列文件對于本文件的應用是必不可少的。凡是注日期的引用文件，僅注日期的版本適用于本文件。凡是不注日期的引用文件，其最新版本(包括所有的修改單)適用于本文件。GB/T150—2011(所有部分)壓力容器GB/T1448纖維增強塑料壓縮性能試驗方法GB/T1450.1纖維增強塑料層間剪切強度試驗方法GB/T9341塑料彎曲性能的測定GB/T18442.1固定式真空絕熱深冷壓力容器第1部分：總則GB/T20801.3—2006壓力管道規(guī)范工業(yè)管道第3部分：設計和計算GB/T20801.5壓力管道規(guī)范工業(yè)管道第5部分：檢驗與試驗GB/T24511承壓設備用不銹鋼和耐熱鋼鋼板和鋼帶GB/T26929壓力容器術(shù)語GB/T31481深冷容器用材料與氣體的相容性判定導則HG/T21574化工設備吊耳設計選用規(guī)范JB4732鋼制壓力容器分析設計標準NB/T47041塔式容器NB/T47065.1容器支座第1部分：鞍式支座NB/T47065.2容器支座第2部分：腿式支座2GB/T18442.3—2019NB/T47065.4容器支座第4部分：支承式支座TSG21固定式壓力容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程3術(shù)語和定義GB/T150、GB/T18442.1和GB/T26929界定的以及下列術(shù)語和定義適用于本文件。3.1有效容積effectivevolume在使用狀態(tài)下，深冷容器允許充裝冷凍液化氣體的液體最大液體體積。3.2充滿率fillingrate深冷容器充裝冷凍液化氣體的液體體積與內(nèi)容器的幾何容積之比。3.3額定充滿率specifiedfillingrate深冷容器充裝時，充裝液體量達到設計規(guī)定最高液面時的液體體積與內(nèi)容器幾何容積之比。3.4按額定充滿率充裝冷凍液化氣體，內(nèi)部靜置的冷凍液化氣體在大氣壓力下與外部環(huán)境溫度達到熱平衡后，補液至額定充滿率，且關閉氣相閥門后，內(nèi)容器從環(huán)境大氣壓力開始上升到安全泄放裝置整定壓力所經(jīng)歷的時間，且換算為標準大氣壓(1.01325×10?Pa)和設定環(huán)境溫度(20℃)下的時間。3.5靜態(tài)蒸發(fā)率staticevaporationrate深冷容器在額定充滿率下，靜置達到熱平衡后，24h內(nèi)自然蒸發(fā)損失的冷凍液化氣體質(zhì)量與內(nèi)容器有效容積下冷凍液化氣體質(zhì)量的百分比，換算為標準大氣壓(1.01325×10?Pa)和設定環(huán)境溫度(20℃)狀態(tài)下的蒸發(fā)率值。3.6夾層真空度annularspacevacuumdegree深冷容器中夾層空間的氣體絕對壓力。3.7封結(jié)真空度sealing-offvacuumdegree罐體夾層抽真空結(jié)束并且封閉抽真空接口后，在常溫下真空夾層壓力相對穩(wěn)定時的真空度。3.8真空夾層漏氣速率leakagerateofvacuumannularspace單位時間內(nèi)漏入真空夾層的氣體量。3.9真空夾層放氣速率outgassingrateofvacuumannularspace真空夾層內(nèi)材料、器壁表面等在單位時間內(nèi)放出的氣體量。3.10真空夾層漏放氣速率outgassingandleakagerateofvacuumannularspace真空夾層漏氣速率與真空夾層放氣速率之和。3GB/T18442.3—20194一般要求4.1深冷容器的設計除應符合本部分的要求外，還應符合TSG21和GB/T150.3的規(guī)定。4.2設計單位應嚴格依據(jù)設計委托方所提供的深冷容器設計條件，綜合考慮所有相關因素、失效模式和足夠的安全裕量，以保證深冷容器具有足夠的強度、剛度、穩(wěn)定性和耐腐蝕性。同時應考慮深冷容器的夾層支撐、支座、吊耳等主要受力構(gòu)件與罐體的焊接接頭的強度要求，確保深冷容器在設計使用年限內(nèi)的安全。4.4風險評估報告的基本內(nèi)容應符合附錄A的規(guī)定。常見冷凍液化氣體熱力學數(shù)據(jù)參見附錄B。5設計文件5.1深冷容器的設計文件應至少包括下列各項：a)風險評估報告，包括設計、制造及使用等階段的主要失效模式和風險控制等；b)設計說明書，包括對充裝介質(zhì)的主要物理、化學性質(zhì)(編號、名稱、類別及與工作溫度相對應的飽和蒸氣壓力與密度等),危險特性，混合介質(zhì)的限制組分以及有害雜質(zhì)的限制含量要求，與罐體材料相容性等作出說明，還應對設計規(guī)范與標準的選擇、主要設計結(jié)構(gòu)的確定原則、主要設作出說明；安全泄放量、超壓泄放裝置的排放能力的計算、夾層支撐及罐體支座的強度計算等；件圖等；e)制造技術(shù)條件，包括主要制造工藝要求、檢驗與試驗方法等；的規(guī)格和連接方式、操作說明、維護說明、使用應注意的事項、必要的警示性告知以及應急措施等。5.2設計總圖上應至少注明下列內(nèi)容：c)設計條件，包括設計溫度、最低設計金屬溫度、設計載荷(包含壓力載荷和其他應考慮的載荷)基本雪壓等),對有應力腐蝕傾向的還應注明腐蝕介質(zhì)的限定含量；d)內(nèi)容器主要受壓元件、外殼殼體和管路的材料牌號與材料標準；和盛裝介質(zhì)重量等；f)內(nèi)容器封頭與筒體的計算厚度、名義厚度和最小成型厚度，外殼封頭與筒體的名義厚度和最小成型厚度；g)外形尺寸；h)深冷容器設計使用年限；i)耐壓試驗和泄漏試驗要求；4GB/T18442.3—2019置換要求、外殼表面處理與涂敷的要求等；k)罐體絕熱方式、真空絕熱性能指標和夾層真空性能指標等；l)罐體安全附件、儀表和裝卸附件的規(guī)格、性能參數(shù)和連接方式；n)產(chǎn)品銘牌位置；5.3管路系統(tǒng)圖應至少注明以下內(nèi)容：c)管路受壓元件材料牌號以及材料標準號、規(guī)格等；方位等；e)無損檢測要求；f)耐壓試驗要求；g)泄漏試驗要求。6載荷深冷容器應能承受在正常操作和空罐運輸?shù)瓤赡艹霈F(xiàn)的各種工況條件下的機械載荷(含壓力載荷、重力載荷、慣性力載荷和動力載荷)及熱應力載荷，并考慮這些載荷可能發(fā)生的最苛刻的組合。同時，應考慮在設計使用年限內(nèi)由于內(nèi)容器壓力波動等造成的結(jié)構(gòu)疲勞失效。6.2內(nèi)容器設計載荷6.2.1壓力載荷應考慮下列載荷：b)儲液量達到額定充滿率時，介質(zhì)產(chǎn)生的液柱靜壓力。液柱靜壓力按介質(zhì)在標準大氣壓下沸點的密度進行計算。6.2.2重力載荷應考慮下列載荷：a)內(nèi)容器的自重以及附在內(nèi)容器上的絕熱材料、夾層管路等附件的重力載荷；b)正常工作條件下或耐壓試驗狀態(tài)下，內(nèi)容器盛裝介質(zhì)的重力載荷。6.2.3動力載荷應考慮下列各項引起的載荷：a)內(nèi)容器充液時，液體流動對內(nèi)容器的沖擊力；b)介質(zhì)壓力急劇波動引起的沖擊載荷；c)地震載荷。6.2.4熱應力載荷至少應考慮下列工況下，由溫度遞變引起的不均勻應變載荷以及內(nèi)容器與夾層管路的熱膨脹或冷收縮所引起的管路反作用力：a)內(nèi)容器從環(huán)境溫度冷卻到工作溫度過程中，內(nèi)容器在支撐點處承受的載荷。b)由于內(nèi)容器、夾層管路的熱膨脹或冷收縮引起的管路施加于內(nèi)容器的反作用力，并至少考慮下列3種工況：5GB/T18442.3—2019c)罐體制造過程中夾層加熱抽真空時，由于內(nèi)容器與外殼處于不同的溫度，應考慮下列連接處的1)內(nèi)容器在支撐點處的熱應力載荷；2)夾層管路施加于內(nèi)容器連接處的熱應力載荷。6.2.5空罐運輸過程中，夾層支撐結(jié)構(gòu)承受的慣性力載荷按下列要求轉(zhuǎn)換成等效的靜態(tài)力，最大質(zhì)量取內(nèi)容器及其附件質(zhì)量之和：a)運動方向：最大質(zhì)量乘以2倍重力加速度；b)與運動方向垂直的水平方向：最大質(zhì)量乘以重力加速度；c)垂直向上：最大質(zhì)量乘以重力加速度；d)垂直向下：最大質(zhì)量乘以2倍重力加速度。6.3外殼設計載荷6.3.1壓力載荷應考慮由于內(nèi)壓或外壓引起的載荷。6.3.2重力載荷應考慮在正常工作條件下罐體支座承受的重力載荷(罐體和外部管路、扶梯、平臺等附件的自重)以及在正常工作條件下或試驗狀態(tài)下內(nèi)容器盛裝的介質(zhì)的重力載荷。在支座連接處外殼承受的支反力等于支座承受的重力載荷。6.3.3熱應力載荷應考慮6.2.4b)、c)工況下，夾層管路施加于外殼的載荷。6.3.4慣性力載荷至少應考慮下列a)和b)工況下運輸支座或吊耳施加于外殼的載荷：a)空罐運輸過程中，深冷容器運輸支座承受的慣性力載荷等于其空罐時的質(zhì)量乘以6.2.5規(guī)定的不同方向的慣性力載荷系數(shù)；b)計算空罐吊裝時，罐體吊耳承受的慣性力載荷，載荷系數(shù)按照HG/T21574的規(guī)定；c)罐體與運輸支座或吊耳連接處所承受的慣性力等于運輸支座或吊耳的支反力。6.3.5動力載荷應考慮風載荷、地震載荷和雪載荷等載荷的作用。6.3.6對于立式深冷容器應考慮在制造、運輸、吊裝工況中，罐體處于臥置狀態(tài)時，夾層支撐件承受的載荷以及外殼在支撐處的支反力。6.4疲勞分析的免除準則6.4.1滿足6.4.2、6.4.3或6.4.4任一條的所有要求時，可免除疲勞分析。否則，內(nèi)容器應按照JB4732進行疲勞分析設計。6.4.2對于循環(huán)次數(shù)≤10?的內(nèi)容器，如所設計的深冷容器與已有成功使用經(jīng)驗的深冷容器具有可類比的形狀與載荷條件，且經(jīng)過了足夠長時間的操作，并有使用經(jīng)驗證明的，可免除疲勞分析。但對下列情況所產(chǎn)生的不利影響應予特別注意：a)內(nèi)容器采用了非整體結(jié)構(gòu)，如開孔采用補強圈補強或角焊縫連接件；b)內(nèi)容器相鄰部件之間有顯著的厚度變化；c)位于成型封頭過渡區(qū)的連接件和接管。6.4.3內(nèi)容器采用奧氏體型不銹鋼材料時，下列各項循環(huán)次數(shù)的總和不超過4000次：a)包括充裝與出液在內(nèi)的全范圍壓力循環(huán)的預計(設計)循環(huán)次數(shù)；b)內(nèi)容器的壓力波動范圍超過50%設計壓力的工作壓力循環(huán)的預計(設計)循環(huán)次數(shù)；c)包括管路在內(nèi)的任意相鄰兩點之間金屬溫差波動的有效次數(shù)，該有效次數(shù)的計算方法按JB4732的相關規(guī)定；d)由熱膨脹系數(shù)不同的材料組成的部件(包括焊縫),當(α?—α?)△T>0.00034時的溫度波動6.4.4滿足JB4732規(guī)定的相應的疲勞分析免除條件。6GB/T18442.3—20197溫度7.1.1內(nèi)容器的設計溫度應不低于元件金屬在正常工況下可能達到的最高工作溫度。7.1.2外殼的設計溫度應考慮環(huán)境溫度和使用條件的影響，且不低于50℃。7.1.3對各元件進行穩(wěn)定性校核時，其設計溫度考慮正常工作條件下及罐體加熱抽真空時可能出現(xiàn)的最高溫度。7.2最低設計金屬溫度7.2.1內(nèi)容器的最低設計金屬溫度應考慮正常工作條件下及檢驗、試驗條件下介質(zhì)最低工作溫度對內(nèi)容器金屬溫度的影響，且應不高于介質(zhì)的沸點。7.2.2外殼的最低設計金屬溫度，應考慮使用地點大氣環(huán)境低溫以及使用條件(如外殼懸掛汽化器)對罐體外殼金屬溫度的影響，且不高于—20℃。8壓力8.1設計壓力8.1.1內(nèi)容器的設計壓力應按下列要求確定：a)內(nèi)壓不小于充裝、出液工況的工作壓力，且不小于設計溫度下介質(zhì)的飽和蒸氣壓力(表壓);b)外壓應不小于深冷容器在制造、運輸、充裝、出液、檢驗與試驗或其他工況8.1.2外殼的設計壓力按下列要求確定：a)內(nèi)壓應不低于外殼防爆裝置設定的排放壓力，當采用真空粉末絕熱時，還應考慮粉末充填時夾層可能出現(xiàn)的最大內(nèi)壓；b)外壓不小于0.1MPa。8.2計算壓力8.2.1內(nèi)容器受壓元件的計算壓力應不小于設計壓力、液柱靜壓力與0.1MPa之和。8.2.2當液柱靜壓力小于設計壓力的5%時，可忽略不計。9焊接接頭系數(shù)9.1內(nèi)容器的焊接接頭系數(shù)取1.0。9.2外殼的焊接接頭系數(shù)取0.85。10許用應力10.1當罐體承受壓力載荷時，采用規(guī)則設計的罐體材料的許用應力按GB/T150.2的規(guī)定選取，采用分析設計的罐體材料的設計應力強度按JB4732的規(guī)定選取。10.2采用規(guī)則設計的罐體，局部結(jié)構(gòu)采用應力分析設計時，材料的設計應力強度按GB/T150.2中對應材料的許用應力確定。7GB/T18442.3—201910.3當罐體采用的材料在GB/T24511中規(guī)定了Rp?.o值，且在設計文件中提出了鋼板附加檢驗Rp1.值時，可使用Rpl.0來確定材料的許用應力值。10.4罐體夾層內(nèi)支撐件、罐體支座(或裙座)、吊耳等受力構(gòu)件，其許用應力不大于以下要求確定的值，且滿足相應受力構(gòu)件標準的要求，其最大應力強度或最大當量應力不超過0.75倍的材料常溫屈服強度：a)具有明確屈服點的材料，其許用應力不大于材料標準常溫下的屈服強度除以1.5;b)不具有明確屈服點的材料，其許用應力不大于材料標準常溫下的0.2%規(guī)定塑性延伸強度除以c)低溫用環(huán)氧玻璃鋼等非金屬材料(管、棒或板),其彎曲、壓縮和剪切的許用應力值應為相應產(chǎn)品標準規(guī)定的常溫下對應方向彎曲、壓縮和剪切強度值除以安全系數(shù)，安全系數(shù)不小于4。試樣彎曲、壓縮和剪切的試驗方法應分別符合GB/T9341、GB/T1448和GB/T1450.1的規(guī)定。10.5當?shù)卣疠d荷或風載荷與6.2中其他載荷相組合時，允許罐體承壓元件和承力構(gòu)件的設計應力不超過許用應力的1.2倍，其組合要求按相應標準的規(guī)定。10.6螺栓材料在不同溫度下的許用應力按GB/T150.2和相應標準的規(guī)定選取。11腐蝕裕量11.1深冷容器的腐蝕裕量應由設計者根據(jù)設計委托方提供的條件確定。11.2對于有均勻腐蝕或磨損的元件，應根據(jù)深冷容器預期的設計使用年限和介質(zhì)對材料的腐蝕速率(及磨損速率)確定腐蝕裕量。內(nèi)容器為奧氏體型不銹鋼材料時，一般不考慮均勻腐蝕。11.3罐體各元件受到的腐蝕程度不同時，可采用不同的腐蝕裕量。11.4碳素鋼或低合金鋼制外殼內(nèi)表面一般不考慮腐蝕。當外殼外表面有可靠的防腐蝕措施時，可不考慮腐蝕裕量；當外殼外表面無可靠的防腐蝕措施時，其腐蝕裕量應不小于1mm。12罐體厚度12.1罐體最小厚度的確定應考慮制造、運輸、安裝等因素的影響，內(nèi)容器和外殼的殼體加工成型后不包括腐蝕裕量的最小厚度應符合下列要求：b)奧氏體不銹鋼制內(nèi)容器和外殼，應不小于2mm。12.2罐體的設計厚度應不小于下列值的較大值：a)計算厚度與腐蝕裕量之和；b)按12.1確定的罐體最小厚度與腐蝕裕量之和。13充滿率13.1最大充滿率應符合下列規(guī)定：a)充裝非易燃、易爆介質(zhì)的深冷容器，在任何情況下可能達到的最大充滿率應不大于98%;b)充裝易燃、易爆介質(zhì)的深冷容器，在任何情況下可能達到的最大充滿率應不大于95%。13.2額定充滿率應符合下列規(guī)定：a)充裝非易燃、易爆介質(zhì)的深冷容器，額定充滿率應不大于95%;b)充裝易燃、易爆介質(zhì)的深冷容器，額定充滿率應不大于90%。13.3在確定初始充滿率時，應考慮深冷容器儲存冷凍液化氣體預期所需要的維持時間(包括可能遇到8GB/T18442.3—2019的長時間沒有使用液體的情況)、最大充滿率等因素，初始充滿率應不超過額定充滿率。13.4深冷容器應設置溢流口。溢流口應根據(jù)設計使用工況設置一個或多個，并符合13.3的規(guī)定。14真空絕熱性能指標14.1常見冷凍液化氣體介質(zhì)的深冷容器的靜態(tài)蒸發(fā)率應符合表1的規(guī)定。當設計委托方對維持時間14.2采用真空復合絕熱方式的深冷容器，其靜態(tài)蒸發(fā)率應滿足表1中高真空多層絕熱方式的指標要求。表1靜態(tài)蒸發(fā)率幾何容積V/m3靜態(tài)蒸發(fā)率(上限值)/(%/d)液氮液氧液氬液化天然氣(甲烷)高真空多層絕熱真空粉末絕熱高真空多層絕熱真空粉末絕熱高真空多層絕熱真空粉末絕熱高真空多層絕熱真空粉末絕熱10.6250.8000.6800.8000.6200.78020.7000.4500.6700.4900.7000.4400.6530.6600.9000.4000.6000.4400.6300.4000.580.4500.6500.3000.4350.3150.4600.3000.4300.3500.5500.2200.3600.2450.3800.2200.3600.2800.5300.1750.3500.1900.3700.1750.3400.2300.5000.1530.3300.1600.3500.1500.3200.2150.4500.1400.3000.1470.3200.1400.3000.2000.4400.1330.2900.1400.3100.1300.2900.1850.4050.1200.2700.1300.2850.1200.2700.1700.3700.1150.2500.1200.2600.1150.2500.1500.3500.1000.2300.1100.2400.1000.2300.1350.3000.0900.2000.0950.2100.0900.2000.1200.2800.0850.1800.0880.1900.0850.1800.1050.2500.0700.1600.0780.1700.0700.1600.0850.2250.0550.1450.0600.1550.0550.1450.0750.2000.0500.1300.0530.1400.0500.1300.0700.1800.0480.1200.0500.1300.0480.1200.0650.1600.0450.1100.0460.1200.0450.1100.0600.1500.0380.1000.0400.1100.0380.100注：中間值采用內(nèi)插法確定。9GB/T18442.3—201915夾層的真空性能15.1真空夾層的漏氣速率應符合表2的規(guī)定。15.2真空夾層的漏放氣速率應符合表3的規(guī)定。15.3常溫下真空夾層的封結(jié)真空度應符合表4的規(guī)定。裝有冷凍液化氣體介質(zhì)時，真空夾層的冷態(tài)真空度應不大于封結(jié)真空度的0.1倍。15.4夾層真空性能一般滿足5年真空使用年限的要求。15.5采用真空復合絕熱方式的深冷容器，夾層的真空性能要求應滿足高真空多層絕熱深冷容器的要求。表2真空夾層漏氣速率幾何容積V/m3漏氣速率/(Pa·m3/s)高真空多層絕熱真空粉末絕熱≤1×10-?≤5×10-810<V≤100≤5×10-≤1×10-100<V≤500≤1×10-7≤5×10-表3真空夾層的漏放氣速率幾何容積V/m3漏放氣速率/(Pa·m3/s)高真空多層絕熱真空粉末絕熱≤1×10-6≤1×10-510<V≤100≤5×10-6≤5×10-5100<V≤500≤1×10-≤1×10-4表4封結(jié)真空度幾何容積V/m3真空度/Pa高真空多層絕熱真空粉末絕熱50<V≤100100<V≤50016耐壓試驗16.1耐壓試驗一般采用氣壓試驗。16.2內(nèi)容器與外殼組裝前，內(nèi)容器的耐壓試驗壓力最低值的確定：a)液壓試驗按式(1)計算：pt=1.25(p+0.1) (1)b)氣壓試驗按式(2)計算：pr=1.10(p+0.1) (2)pr—-—試驗壓力，單位為兆帕(MPa);當立式容器臥置液壓試驗時，試驗壓力應計入立式時的液柱靜壓力；p——設計壓力，單位為兆帕(MPa)。16.3內(nèi)容器與外殼組裝完畢，且夾層形成真空后，內(nèi)容器的耐壓試驗壓力最低值的確定：a)液壓試驗按式(3)計算：pr=1.25(p+0.1)—0.1b)氣壓試驗按式(4)計算：16.4當采用大于16.2或16.3規(guī)定的耐壓試驗壓力時，在內(nèi)容器耐壓試驗前，應校核各受壓元件在試驗條件下的應力水平。內(nèi)容器殼體元件應校核最大總體薄膜應力，并滿足下列條件：a)液壓試驗σr≤0.9Re(Rp?.2) (5)b)氣壓試驗 (6)σT——試驗壓力下圓筒的最大總體薄膜應力，單位為兆帕(MPa);Ra(Rpo.2)———內(nèi)容器材料在試驗溫度下的屈服強度(或0.2%規(guī)定塑性延伸強度。當殼體采用的材料在GB/T24511中規(guī)定了Rp?.0值，且在設計文件中提出了鋼板附加檢驗Rp?.0值時，則可以選用該值作為屈服強度),單位為兆帕(MPa)。16.5管路的耐壓試驗應符合GB/T20801.5的規(guī)定。夾層內(nèi)部管路以及無法與罐體隔離(無根部閥)的外部管路可與內(nèi)容器一同進行耐壓試驗，試驗壓力與內(nèi)容器相同。設置了根部隔離閥的外部管路應將根部閥關閉后，單獨進行耐壓試驗，試驗壓力不低于下列要求：a)液壓試驗pr=1.5p (7)b)氣壓試驗 (8)pt—--試驗壓力，單位為兆帕(MPa);p——管路設計壓力，單位為兆帕(MPa)。17泄漏試驗17.1泄漏試驗方法包括氣密性試驗和氦質(zhì)譜檢漏試驗等。17.2內(nèi)容器的泄漏試驗宜采用氣密性試驗，試驗壓力取內(nèi)容器的設計壓力，試驗介質(zhì)應為干燥潔凈的空氣、氮氣或其他惰性氣體。17.3真空夾層的泄漏試驗宜采用氦質(zhì)譜檢漏試驗，其漏氣速率指標應符合表2的規(guī)定。17.4管路的泄漏試驗宜采用氣密性試驗。夾層管路以及無法與罐體隔離(無根部閥)的外部管路的氣密性試驗壓力取內(nèi)容器的設計壓力，外部管路的氣密性試驗壓力取管路的設計壓力。GB/T18442.3—201918.1.1深冷容器應采用雙層金屬殼的結(jié)構(gòu)，內(nèi)容器和外殼的截面應為圓形。度梯度而引起的載荷。夾層管路滿足GB/T20801.3—2006中7.1.2的條件之一時，可免除管路的應力分析，否則應按照GB/T20801.3—2006中第7章的規(guī)定對管路進行應力分析。18.1.3罐體進行強度計算和外壓穩(wěn)定性校核時，采用規(guī)則設計的應符合GB/T150.3的規(guī)定，采用分析設計的應符合JB4732的規(guī)定。18.1.4罐體總體按GB/T150.3設計時，局部應力分析可按JB4732的規(guī)定進行。18.1.6深冷容器的罐體一般不設人孔或檢查孔。當設置工藝人孔時，開孔位置宜布置在封頭中心區(qū)域，開孔邊緣應在封頭中心0.8D;范圍內(nèi)，開孔中心線沿封頭法線方向。工藝人孔封蓋宜采用成型封頭，封頭與工藝人孔筒體的連接應采用焊接結(jié)構(gòu)。18.1.7內(nèi)容器的開孔補強宜采用整體補強結(jié)構(gòu)。18.1.8夾層管路宜布置在內(nèi)容器的固定端。18.1.9當內(nèi)容器采用液壓試驗方法時，應設置排水口以便試驗后排盡積水。18.1.10儲存液氧的罐體結(jié)構(gòu)設計應考慮避免碳氫化合物的積聚。18.1.11罐體外殼懸掛自增壓器或汽化器時，應考慮自增壓器或汽化器外部低溫氣流環(huán)境對外殼材料18.2.1焊接接頭的結(jié)構(gòu)應盡可能采用具有承受較高的靜載荷能力和疲勞強度的接頭型式。18.2.2內(nèi)容器除最后一道封閉環(huán)焊縫外，A、B類焊接接頭應采用全截面焊透的對接接頭，封閉環(huán)焊縫允許采用帶永久性墊板的對接接頭。對于立式深冷容器，帶永久性墊板的封閉環(huán)焊縫宜布置在上封頭與筒體連接處。18.2.3外殼除最終組裝形成封閉外殼的封閉環(huán)焊縫外，A、B類焊接接頭也應采用全焊透的對接接頭。封閉環(huán)焊縫允許采用帶永久性墊板的單面焊對接接頭。18.2.4夾層內(nèi)的管子應通過管座與內(nèi)容器殼體連接，管子對接接頭、管子與管座的對接接頭宜采用等壁厚對接焊接接頭。18.2.5管座與內(nèi)容器殼體連接的D類接頭，應采用GB/T150.3—2011中圖D.4所示的全截面焊透焊18.2.6殼體上B類焊接接頭兩側(cè)鋼板厚度不等時，按GB/T150.4的要求進行削邊處理。應避免殼體上焊縫的布置過于集中，以減少焊接接頭處殼體的變形和應力集中。18.2.7兩種不同材料焊接時，其焊接接頭型式應考慮材料的熱膨脹特性、熔化溫度、導熱系數(shù)和低溫條件下的收縮等因素。18.2.8焊接結(jié)構(gòu)的設計應盡可能減少焊后修磨和加工的工作量。18.3.1夾層支撐結(jié)構(gòu)應能承受正常操作工況和空罐運輸工況下的載荷。18.3.2夾層支撐結(jié)構(gòu)除滿足強度與剛度的要求外，還應盡量減少漏熱量。GB/T18442.3—201918.4.1罐體支座應至少能夠承受6.3規(guī)定的重力載荷、動力載荷和慣性力載荷。18.4.2罐體支座應按深冷容器的型式、直徑、高度和所承受的載荷選擇合適的支座型式。支座的設計按照NB/T47065.1、NB/T47065.2、NB/T47065.4或NB/T47041的規(guī)定。為了滿足深冷容器運輸及安裝的要求，罐體應設置用于起吊的吊耳，并滿足如下要求：a)適合于空罐狀態(tài)下起吊；b)吊耳應具有足夠的強度及剛度，設c)吊耳的型式、承載能力和技術(shù)要求應符合HG/T21574的規(guī)定。18.6結(jié)構(gòu)件與罐體的連接18.6.1重量較輕的結(jié)構(gòu)件與罐體直接相連接應滿足下列要求：a)結(jié)構(gòu)件材料強度應不大于與其相連接的罐體材料的強度；b)結(jié)構(gòu)件材料厚度一般不大于與其相連接的罐體材料厚度的0.7倍。18.6.2主要受力構(gòu)件宜通過墊板與罐體連接，墊板材料應與罐體材料牌號相同或墊板材料屈服強度標準值應為罐體材料屈服強度標準值的0.8倍～1.2倍，且應符合下列規(guī)定：a)墊板厚度不大于圓筒或封頭厚度的1.5倍，且不小于4mm;b)墊板與罐體的焊接接頭高度應不大于所在位置的罐體材料的厚度；c)結(jié)構(gòu)件在墊板上的焊腳距離墊板邊緣的尺寸應不小于4倍的墊板厚度；d)墊板的邊緣應為圓角形狀，圓角半徑應不小于4倍的墊板厚度；e)墊板上應設置一個透氣孔；f)墊板與罐體應連續(xù)焊接；g)墊板宜避開A、B類焊縫。18.7.1絕熱方式和絕熱結(jié)構(gòu)應根據(jù)深冷容器所充裝的介質(zhì)特性以及對真空絕熱性能的要求進行選擇18.7.2充裝標準大氣壓下沸點不高于-182℃介質(zhì)的罐體，不應采用可能與氧或富氧氣氛發(fā)生危險性反應的絕熱材料。18.7.3采用真空粉末絕熱時，可向粉末中添加阻光劑。充裝沸點不高于-182℃介質(zhì)的罐體不得選用鋁粉等易燃阻光劑。18.7.4當夾層支撐的漏熱量不能按經(jīng)驗公式計算時，宜采用有限元熱分析計算。當夾層支撐材料的表觀導熱系數(shù)未知時，應采用試驗方法確定。18.7.5采用高真空多層絕熱的深冷容器，絕熱材料的漏熱量可按介質(zhì)工作溫度和高真空條件下的絕熱材料表觀比熱流q(W/m2)乘以絕熱層的表面積進行計算，且應考慮絕熱層包扎松緊度、夾層間隙和夾層真空度等對絕熱材料表觀比熱流的影響。18.8真空夾層中吸附劑的設置18.8.1真空夾層中冷側(cè)應放置在深冷、真空狀態(tài)下對極性分子氣體具有較強吸附性能的低溫吸附劑，如5A分子篩、13X分子篩等。低溫吸附劑應經(jīng)活化處理后，盡可能緊貼內(nèi)容器殼體底部放置。18.8.2采用高真空多層絕熱的深冷容器，真空夾層的熱側(cè)應放置具備吸氫能力的常溫吸附劑。18.8.3深冷容器中使用的吸附劑，應按GB/T31481判斷其相容性。氧化鈀不宜用于儲存液氧的深冷GB/T18442.3—201918.8.4真空夾層內(nèi)放置的吸附劑應避免集中布置，其用量一般按5年真空設計使用年限的要求確定。18.9專用結(jié)構(gòu)設計內(nèi)容器應設置溢流口。幾何容積不大于10m3的小型深冷容器，還應配備防過充裝置。排盡口應能使容器內(nèi)的液體及可能存在于深冷液體中的固體顆粒雜物完全排盡。真空夾層應設置真空隔離閥或自吸式堵頭等真空封結(jié)裝置。真空隔離閥的漏氣速率應比夾層漏氣速率指標至少小一個數(shù)量級。18.9.4.1自增壓器的壓力等級應不低于內(nèi)容器的設計壓力，所選用的材料應與充裝介質(zhì)相容，且考慮使用工況中材料的熱脹冷縮的影響。18.9.4.2自增壓器的汽化能力應能滿足用戶在正常工作狀態(tài)和應急調(diào)峰狀態(tài)對深冷容器供液(供氣)流量和內(nèi)容器升壓速率的要求，且考慮冷凍液化氣體過冷度和環(huán)境條件對自增壓器性能的影響。18.9.4.3自增壓器的結(jié)構(gòu)設計應避免液體或氣體的偏流。18.9.5.1與深冷容器出液管路相連的汽化器，其壓力等級應不低于內(nèi)容器的設計壓力，所選用的材料應與充裝介質(zhì)相容，且考慮使用工況中材料熱脹冷縮的影響。18.9.5.2汽化器的設計應能滿足用戶在正常工作狀態(tài)和應急調(diào)峰狀態(tài)對供氣壓力、流量和氣體溫度的要求，且考慮冷凍液化氣體過冷度和環(huán)境條件對汽化能力的影響。18.10管路系統(tǒng)的設計深冷容器一般應設置超壓泄放管路、放空管路、頂部噴淋充液管路、底部充液與出液管路、增壓管測量等使用要求。管路系統(tǒng)設計條件的確定原則、設計準則和設計計算方法按照GB/T20801.3的規(guī)定。18.10.3.1夾層管路的設計壓力應不小于內(nèi)容器的設計壓力。18.10.3.2夾層管路應具有足夠的柔性以承受內(nèi)容器和外殼之間的溫差及管端位移引起的管路載荷，避免出現(xiàn)下列情況：a)由于管路應力超過許用應力，導致夾層管路損壞；b)管路與管座連接部位發(fā)生泄漏；c)因存在過大的管路推力或彎矩導致管路元件、管座以及與管座相連接的內(nèi)容器的應力超過許用應力。18.10.3.3夾層內(nèi)管路的管子與管子、管子與管件之間的連接盡可能采用等壁厚、全截面焊透的對接接GB/T18442.3—2019頭。管子與內(nèi)容器管座的連接優(yōu)先采用等壁厚、全截面焊透的對接接頭，必要時也可采用承插焊結(jié)構(gòu)。18.10.3.4頂部充液管路在內(nèi)容器的出口端應設置噴淋裝置，充液時盡可能使內(nèi)容器被均勻冷卻。如采用噴淋孔的裝置，噴淋孔的截面積總和應不小于噴淋管的內(nèi)截面積。18.10.3.5底部充液、出液管路的管徑應滿足充液、出液流量的要求。底部充液管離心泵供液的出液管入口應設置防旋渦裝置。18.10.3.6在夾層內(nèi)的液相管應設置液封結(jié)構(gòu)，液封的高度一般不小于3倍管子內(nèi)徑，液封管盡可能靠近內(nèi)容器。18.10.3.7超壓泄放管路應與內(nèi)容器頂部氣相空間直接相通，其入口應設置在內(nèi)容器頂部氣相空間不大于2%的位置。管路的流通面積應不小于超壓泄放裝置入口的流通面積，且滿足內(nèi)容器超壓泄放的流量要求。18.10.3.8立式深冷容器的壓力測量管路的取壓口應設置在內(nèi)容器上封頭的頂部。臥式深冷容器的壓力測量管路的取壓口應設置在內(nèi)容器的頂部，盡可能靠近筒體橫向的中心，且應避免其他管口流體對其造成的沖擊和擾動。18.10.3.9壓差式液位測量管路應分別設置氣相取壓管和液相取壓管。氣相取壓口的設置應按壓力測量管路的取壓口要求，也可與壓力測量管路的取壓口共用。液相取壓口應盡可能設置在內(nèi)容器最低處，且應避免底部充液、出液時流體對其造成的沖擊和擾動。液相取壓管路的設計應能將管路內(nèi)的液體充18.10.4.2外部管路系統(tǒng)設計壓力的確定原則按照GB/T20801.3的規(guī)定，并應滿足下列要求：a)管路(或管段)的設計壓力應不小于內(nèi)容器的設計壓力；b)兩端均可關閉且有可能存留冷凍液化氣體的管路，應設置管路超壓泄放裝置，其整定壓力不超過管路設計壓力的1.5倍；c)未設置管路超壓泄放裝置或可能發(fā)生與超壓泄放裝置隔離、堵塞的管路，其設計壓力應不小于管路兩端閥門切斷時或介質(zhì)不流動時介質(zhì)可能達到的最大飽和蒸氣壓；d)與離心泵出口相連的管路的設計壓力應不小于泵出口被關閉時的壓力；e)與工藝管道相連的管路的設計壓力應不低于工藝管道的設計壓力。18.10.4.3管子與管件的公稱壓力等級應不小于管路設計壓力，且所有的管路應在承受4倍管路系統(tǒng)工作壓力時不會破裂。18.10.4.4管路焊接接頭應優(yōu)先采用全焊透的對接接頭型式，管路與儀表之間的連接可采用卡套接頭或活套接頭等連接方式。18.10.4.5管路的結(jié)構(gòu)應避免因熱脹冷縮、機械顫動或振動等所引起的損壞，必要時應考慮設置補償結(jié)構(gòu)和管路支撐與緊固裝置。18.10.4.6管路中法蘭組件的壓力等級應與管路的壓力等級相匹配。18.10.4.7管路的閥門應標志介質(zhì)的流向，截止閥應標明開啟和關閉方向。每只閥門和儀表應帶一個標牌，在標牌上標明其在流程圖中的代號和用途。18.10.4.8儲存易燃、易爆介質(zhì)的深冷容器，排放氣體的管路出口應匯總集中排放，氣體排放口應裝設18.10.4.9充裝管路的充裝口還應配置合適的閥門和裝卸接頭，裝卸接頭應帶有防塵蓋。裝卸接頭可按用戶的要求配置防錯裝的快速連接接頭。18.10.4.10自增壓的進液管路和氣體回流管路應與自增壓器的汽化能力及其壓力相匹配，盡量減少其流體阻力，且避免自增壓的氣體回路形成氣阻。GB/T18442.3—2019(規(guī)范性附錄)風險評估報告A.1總則A.1.2設計單位應根據(jù)TSG21、GB/T150.1—2011附錄F的規(guī)定或設計委托方的要求，針對深冷容器建造階段和使用階段預期的工況編制風險評估報告。風險評估報告是設計的重要依據(jù)。A.1.3設計單位應充分考慮深冷容器的結(jié)構(gòu)特點、絕熱方式、制造工藝和各種工況條件下可能產(chǎn)生的失效模式，在材料選擇、結(jié)構(gòu)設計、制造檢驗和使用要求等方面提出安全防護措施，防止可能發(fā)生的失效。A.2制定原則和程序A.2.1設計階段的風險評估是設計者針對產(chǎn)品設計階段、制造階段和使用階段預期的失效模式進行的危害識別和風險控制，說明應采取的技術(shù)措施和依據(jù)。A.2.2設計階段風險評估按以下程序進行：a)根據(jù)設計委托方的設計條件和其他設計輸入信息(如設計任務書等),確定深冷容器的各種使b)根據(jù)深冷容器的充裝介質(zhì)、環(huán)境因素、操作條件等進行危害識別，確定可能發(fā)生的危害及其后果；c)針對可能發(fā)生的危害和相應的失效模式，說明應采取的安全防護措施和依據(jù)；d)形成完整的風險評估報告。A.3風險評估報告內(nèi)容風險評估報告至少應包括如下內(nèi)容：b)所有可能工況條件的描述，至少應考慮：內(nèi)容器應變強化處理(如采用)、內(nèi)容器冷沖擊試驗(如c)設計階段時，應考慮所有工況條件下可能發(fā)生的失效模式，如內(nèi)容器或外殼的韌性斷裂或脆性斷裂、局部過度變形、循環(huán)載荷引起的疲勞、超量變形引起的管接頭泄漏、介質(zhì)對殼體的腐蝕、d)對標準、安全技術(shù)規(guī)范或規(guī)范性文件已經(jīng)有規(guī)定的失效模式，說明采用的條款；e)對標準、安全技術(shù)規(guī)范或規(guī)范性文件沒有規(guī)定的失效模式，說明設計中載荷、安全系數(shù)和相應設計計算方法的選取依據(jù)；f)提出針對介質(zhì)少量泄漏、大量涌出和爆炸狀況下如何處置的措施；g)根據(jù)可能發(fā)生的事故情況，規(guī)定合適的操作人員的防護裝備和防護措施；h)風險評估報告應具有與深冷容器設計總圖一致的簽署。GB/T18442.3—2019常見冷凍液化氣體熱力學數(shù)據(jù)B.1R728(氮)在飽和狀態(tài)下熱力學數(shù)據(jù)見表B.1。表B.1R728(氮)在飽和狀態(tài)下熱力學數(shù)據(jù)溫度壓力蒸氣比體積液體密度液體比焓蒸氣比焓液體比熵蒸氣比熵KMPam3/kgkg/m3kJ/kgkJ/kg63.15°0.01253867.7864.7390.014612864.59—148.7865.5520.017418860.78—146.7966.4980.0206410.93608—144.7967.4330.0243230.80498852.96—142.7768.3570.0285090.69569848.96—140.750.0332460.60406—138.710.0385840.52685840.770.0445720.46146836.580.0512650.40581832.33—132.570.0587150.35824828.02—130.510.0669790.31739823.650.0761160.28217819.22—126.390.0861830.25168814.74—124.320.0972410.22519—122.250.1013250.2168808.61—121.530.109350.20208—120.180.122580.18185800.95—118.10.136990.164090.152640.148440.16960.134610.187940.12235—109.7681.0950.207730.1114681.7260.229030.10174—105.5682.3340.251920.0930682.9170.276460.08527—101.3383.4740.302720.07828—99.284.0050.330780.0719984.508GB/T18442.3—2019表B.1(續(xù))溫度壓力蒸氣比體積液體密度液體比焓蒸氣比焓液體比熵蒸氣比熵KMPam3/kgkg/mkJ/kgkJ/kg0.360710.06631745.99—94.91484.9823.1535.15310.392580.06117740.62—92.75685.4283.17635.13560.426460.05651735.18—90.58585.8423.199.65.11830.462420.05228729.66—88.40186.2253.22265.10140.500550.04843724.06—86.20386.5753.24565.08460.54090.04491718.38—83.99186.893.26845.0680.583570.0417712.62—81.76587.173.29115.05160.628620.03876706.77—79.51787.4133.31375.03540.676140.03607700.83—77.25387.6163.33635.01920.726190.03359694.79—74.9787.783.35875.00320.778860.03132688.79—72.66687.9013.38114.98730.834220.02921682.4—70.3487.9773.40344.97140.892350.02728676.04—67.9988.0073.42574.95550.953340.02548669.55—65.61687.9883.4484.93960.02382662.94—63.21587.9173.47034.92370.02228656.2—60.78587.7913.49264.90780.02085649.31—58.32487.6073.51494.89170.01951642.26—55.8387.3613.53724.87550.01827635.04—53.3087.0483.55974.85920.01711627.64—50.73186.6643.58224.84260.01602620.04—48.11986.2033.60844.82580.015612.21—45.46185.6593.62764.80870.01405604.14—42.75185.0233.65064.79120.01315595.8—39.98484.2883.67384.77330.0123587.15—37.15283.4413.69724.75490.0115578.14—34.24782.4713.72114.73582.04520.01074568.72—31.25881.363.74544.71592.15550.01002558.82—28.1780.0883.77024.69522.27030.009331548.35—24.96778.6293.79574.67332.38950.008671537.17—21.62476.9483.8224.65012.51330.008035525.12—18.10574.9963.84954.62512.6420.007417511.92—14.36272.7023.87854.59782.77570.006808497.15—10.31669.9573.90974.5674表B.1(續(xù))溫度壓力蒸氣比體積液體密度液體比焓蒸氣比焓液體比熵蒸氣比熵KMPam3/kgkg/m3kJ/kgkJ/kg0.006198480.11—5.82966.5764.53240.005566459.33—0.62762.1944.49010.004863431.034.03424.43310.0031844.2274.227注：以上數(shù)據(jù)摘自AmericanSocietyofHeating,RefrigerationandAir-ConditioningEngineers,Inc.<1997ASHRAEHandbook,Fundamentals>Atlanta,GA,U.S.A.ASHRAE1997。#三相點。B.2R732(氧)在飽和狀態(tài)下熱力學數(shù)據(jù)見表B.2。表B.2R732(氧)在飽和狀態(tài)下熱力學數(shù)據(jù)溫度壓力蒸氣比體積液體密度液體比焓蒸氣比焓液體比熵蒸氣比熵KMPam3/kgkg/m3kJ/kgkJ/kg54.36#0.0001596.54349.112.08876.55370.0001879.987—192.5549.682.10836.51240.0007321.462—184.1954.192.25376.22660.002337.21958.662.38785.9950.006262.892563.092.51215.80510.0145567.452.62795.64760.030120.680971.692.73635.51510.056830.38047—142.1875.752.83835.40210.099350.2279479.552.93495.304290.19b0.101320.22386—133.3779.692.93845.30080.110220.2072280.2762.95715.28960.121970.18879—130.2780.9872.97565.27190.134670.17235—128.5681.6852.99405.25470.148360.1576682.3693.01235.23790.163080.14450—125.1283.0393.03035.22150.178890.1326883.6943.04825.20540.195840.1220584.3333.06605.18970.213970.11245—120.1384.9573.08365.17430.233340.1037885.5643.10115.15930.254000.09592586.1553.11845.1445GB/T18442.3—2019溫度壓力蒸氣比體積液體密度液體比焓蒸氣比焓液體比熵蒸氣比熵KMPam3/kgkg/m3kJ/kgkJ/kg0.276010.08879886.7293.13575.13000.299410.082320—113.2287.2863.15275.11580.324260.07642087.8243.16975.10180.350620.071036—109.7488.3443.18665.08810.3785388.8463.20335.07460.408060.061613—106.2489.3283.22005.06130.439250.05748389.7903.23655.04820.472170.053691—102.7190.2333.25295.03530.506870.05020390.6543.26935.02260.543400.046990—99.16591.0543.28555.01000.581830.04402691.4333.30174.99770.622200.04128891.7893.31784.98540.664580.03875692.1223.33384.97330.709020.03641192.4323.34984.96130.755590.034236—90.16892.7173.36574.94950.804330.032216999.4292.9783.38154.93770.855320.030338993.1693.2123.39734.92600.908590.028589986.8193.4213.41304.91450.964230.026960980.3893.6013.42874.90290.025440973.8593.7543.44444.89150.024020967.2493.8773.46004.88010.022692960.52—77.19593.9703.47564.86880.021449953.7094.0323.49114.85740.020284946.7794.0613.50674.84610.019190939.7294.0563.52224.83480.018164932.5594.0153.53784.82350.017198925.2593.9383.55334.81220.016290917.8193.8223.56894.80090.015434910.2293.6653.58454.78950.014626902.4893.4663.60014.77800.013144886.4892.9313.63154.75482.12320.011816869.7092.1953.66314.73112.33030.010.623852.0291.2323.69524.7068GB/T18442.3—2019表B.2(續(xù))溫度壓力蒸氣比體積液體密度液體比焓蒸氣比焓液體比熵蒸氣比熵KMPam3/kg—41.617—36.70—23.22—6.67注：以上數(shù)據(jù)摘自AmericanSocietyofHeating,RefrigerationandAir-ConditioningEngineers,Inc.<1997ASHRAEHandbook,Fundamentals>Atlanta,GA,U.S.A.ASHRAE1997。#三相點。臨界點。B.3R740(氬)在飽和狀態(tài)下熱力學數(shù)據(jù)見表B.3。表B.3R740(氬)在飽和狀態(tài)下熱力學數(shù)據(jù)溫度壓力蒸氣比體積液體密度液體比焓蒸氣比焓液體比熵蒸氣比熵KMPam3/kgkg/m3kJ/kgkJ/kg83.80?0.0690.2465—121.142.593.28410.07050.2415—120.842.653.28030.08820.1967—118.743.293.242687.29b0.10130.1731—117.343.693.21930.10910.1617—116.543.913.20690.13360.134244.53.1730.16210.1123—112.245.063.14080.1950.0947—109.945.590.23270.0805—107.746.083.08070.27550.068846.553.05260.3240.0591—103.246.973.02570.37850.0511—100.947.352.99980.43950.0445—98.5147.682.97480.50740.0388—96.1547.962.95070.58270.034—93.7548.192.92720.66570.03—91.3248.352.90440.7570.026548.442.88210.85710.0235—86.3548.462.8602GB/T18442.3—2019溫度壓力蒸氣比體積液體密度液體比焓蒸氣比焓液體比熵蒸氣比熵KMPam3/kgkg/m3kJ/kgkJ/kg0.96620.020948.42.83870.018648.252.81740.0166—78.5648.012.79640.012646.922.7442.0270.0096—64.3345.012.69072.5530.007441.972.63443.1710.0056942.4—47.1537.262.57133.89290.0041849.129.572.04182.49314.860.0019530.9—3.56—3.562.252.25注：以上數(shù)據(jù)摘自AmericanSocietyofHeating,RefrigerationandAir-ConditioningEngineers,Inc.<1997ASHRAEHandbook,Fundamentals>Atlanta,GA,U.S.A.ASHRAE1997。三相點。沸點。臨界點。溫度壓力蒸氣比體積液體密度液體比焓蒸氣比焓液體比熵蒸氣比熵KMPam3/kgkg/m3kJ/kgkJ/kg90.68*0.0117193.9781451.234.28940.0138533.4112449.52—353.364.33670.0176792.7268446.90—346.764.40750.0223142.2022444.26—340.104.47750.027877441.59—333.394.54669.98660.034495438.89203.444.61479.91540.042302436.15207.104.68189.84780.051441433.39210.704.74809.78350.0620630.8622430.59—306.13214.234.81329.72230.0743240.7308427.76—299.22217.704.87759.66380.0883890.6235424.89—292.28221.114.94089.60800.1013250.5500422.53—286.59223.834.99199.56430.104430.5350422.00—285.31224.445.00339.55460.11324