【泄水壩段設計實例17000字（論文）】

泄水壩段設計實例摘要MDS水電廠建在哈尼族彝族自治州和金平縣的個舊市市上，壩址在紅河的主流，壩址以上集水面積31356km2，流域內多石山。壩址位于峽谷內，在蠻耗鎮(zhèn)上游8km處。兩岸山體雄厚，左右岸近岸山頂高程分別為390m和300m，右岸上游有陡崖出露。河谷基本呈“V”型，地形基本對稱，地形坡角40°，河流順直呈北北西流向，河床寬約70m，谷底高程139.7m～143m，當水位達到217m高程時，兩岸河谷寬240m～260m。馬堵山水電站的主要任務是發(fā)電，次要任務是控制洪水、發(fā)展航運，旅游業(yè)。壩址流域面積31356km2，年均流量302m3，總庫容5．51億m3，正常蓄水位217m，死水位199m，調節(jié)庫容2．6億m3。是一座不完全的年調節(jié)電站，裝機容量288mw，年均發(fā)電量131438萬kWh。馬堵山電站建成后，供電主要輸送到紅河州區(qū)，額外的電力輸送到云南省省電力然后送往全國。這次畢業(yè)設計我主要做的是泄水壩段的設計。首先，針對當地的地址條件和水文條件，選適合的壩址和壩軸線，然后分析大壩選型的利與弊。通過初步計算分析，選擇布置方案和泄流方式。然后繪制上下游平面布置圖和縱橫斷面圖。然后，進行壩工設計:參考己建工程計算壩頂高程、壩頂寬度及起坡點和壩段長度，特別是溢流壩段和底孔壩段確定。然后確定各種荷載組合，分別計算壩基截面各荷載組合的荷載、抗滑穩(wěn)定安全系數，然后進行安全性校核，畫出計算簡圖。最終確定初始剖面是否安全可靠。最后對壩體進行詳細的構造設計和地基辦，進行標號分區(qū)設計：計算和測強度，抗凍性，防震性，耐磨性等性能，并確定各部位的位置和大小。然后確定廊道，接縫密封和排水的位置和尺寸。地基處理：包括開挖，地基清理，斷層處理等。最后繪制相關設計圖紙。關鍵詞：重力壩，溢流壩段，底孔壩段目錄 TOC\o"1-3"\h\u摘要 Ⅳabstract Ⅴ第1章基本資料 11.1基本資料 11.1.1流域概況及樞紐任務 11.2工程綜合說明 2第2章壩型和壩址的選擇 32.1壩型選擇 32.2壩址選擇 42.3大壩總體布置 4第3章非溢流壩設計 63.1壩頂高程擬定 63.2壩頂寬度 63.3壩坡的擬定 63.4排水設施的擬定 7第4章溢流壩的設計 84.1孔口設計 84.1.1泄水方式的選擇 84.1.2洪水標準的確定 84.1.3流量的確定 84.1.4單寬流量的選擇。 84.1.5孔口凈寬的擬定 84.1.6溢流壩段總長度的確定 94.1.7堰頂高程的確定 94.1.8定型設計水頭的確定 94.2溢流壩剖面設計 9第5章泄水孔設計 11第6章荷載計算 126.1設計水位 136.1.1靜水壓力 146.2淤沙壓力 146.3自重 156.4浪壓力 156.5地震荷載 166.6揚壓力 176.7抗滑穩(wěn)定分析 246.7.1分析的目的 24第7章應力分析 267.1分析的目的 247.2分析的方法 247.3壩體強度極限狀態(tài)法 24第8章細部構造設計 288.1溢流壩段 288.1.1閘門布置 288.1.2閘墩 318.1.3導水墻 328.2廊道系統 328.2.1基礎廊道 328.2.2壩體廊道 328.3分縫與止水 328.3.1橫縫 328.3.2止水 328.4壩體防滲與排水 338.4.1壩體防滲 338.5消能防沖設計 348.6消能工結構 358.7下游防護設計 368.7.1壩下沖坑形態(tài) 368.7.2防護措施 36第9章地基處理 389.1壩基開挖要求 389.2施工揭露的壩基地質條件 389.3開挖后建基面調整 399.4壩基固結灌漿 409.4.1固結灌漿范圍及布孔 409.4.2固結灌漿的施工技術要求 409.4.3防滲帷幕設計 429.4.4帷幕灌漿施工技術要求 439.4.5壩基排水設計 45第1章基本資料1.1基本資料1.1.1流域概況及樞紐任務 MDS水電站壩址位于哈尼族彝族自治州的個舊市喝金平縣境內，處于紅河干流。壩址以上集水面積為31356km2，流域內多石山。壩址位于峽谷內，在蠻耗鎮(zhèn)上游8km處。兩岸山體雄厚，左右岸近岸山頂高程分別為390m和300m，右岸上游有陡崖出露。峽谷基本成“V”型，地形基本對稱，地形坡角40°，河流順直呈北北西流向，河床寬約70m，谷底高程139.7m～143m，設計正常蓄水位217m高程時河谷寬240m～260m。馬堵山水電站的主要任務是發(fā)電，次要任務是控制洪水、發(fā)展航運，旅游業(yè)。壩址流域面積31356km2，年均流量302m3，總庫容5．51億m3，正常蓄水位217m，死水位199m，調節(jié)庫容2．6億m3。是一座不完全的年調節(jié)電站，裝機容量288mw，年均發(fā)電量131438萬kWh。馬堵山電站建成后，供電主要輸送到紅河州區(qū)，額外的電力輸送到云南省省電力然后送往全國。(1)地形地質壩區(qū)巖體進行了室內巖石常規(guī)試驗、鉆孔及平硐巖體聲波測試、平硐巖體力學性質試驗，根據試驗成果分析，壩址河床及兩岸壩基巖石均為白云石中硬巖，兩岸風化較弱。壩基參數:抗剪斷系數為f’=0.8，c’=0.7MPa,基巖的抗壓強度0.3MPa。地震基本烈度為7度。(2)水文壩址以上集水面積達到31356km2，多年平均流量302m3/s，最大流量8050m3/s，最小流量20m3/s，調查歷史最大流量9610m3/s。死水位199.0m，正常蓄水位217.0m，設計洪水位218.16m，校核洪水位220.50m。(3)氣象多年平均年氣溫2.6℃（河口站），多年平均風速1.0m/s，多年平均最大風速11.3m/s。(4)其他有關資料多年平均含沙量4.89kg/m3壩前淤沙高程（50年）182.15m。1.2工程綜合說明根據水庫總庫容確定本工程等別為二等工程，工程規(guī)模為大（2）型。樞紐主要建筑物擋水及泄水建筑物、引水系統及發(fā)電廠房均為2級建筑物，次要建筑物為3級，臨時建筑物為4級[1]。

第2章壩型和壩址的選擇2.1壩型選擇壩址地形地質條件:河谷的斷面寬,而且兩岸不對稱。壩址區(qū)域巖石大部分為白云巖,完整性較好.巖石風化層較少而且薄。建筑材料:經勘測和實地調查,壩址區(qū)域1附近4km以內砂料和石料較多,但土料缺少,且有2~3m厚的表層風化坡積物。0根據以上情況進行綜合分析如下:拱壩方案:河谷橫斷面寬,不是標準V字形的峽谷,兩岸基本不對稱,地形條件不合適,故放棄此方案。土石壩方案:因為溢洪道的修建需要特殊的地質條件,而且若要進行溢洪道的開挖,開挖工程量較大,增加了總工程量，并且當地比較缺乏土料,故放棄此方案。重力壩方案：根據當地地質地形條件，混凝土重力壩和漿砌石重力壩發(fā)揮充分作用。導流施工和泄洪容易解決。漿砌石重力壩雖然能節(jié)約水泥，但不能機械化施工，進度緩慢，施工質量難以保證，達不到設計標準?；炷林亓尾捎脵C械化施工，進度快，工期短，工程質量有保障。擬采用碾壓混凝土重力壩。2.2壩址選擇根據地形地質調查，峽谷上游是一個巨大的盆地，位于峽谷邊緣。水庫建成后，可形成庫容大、壩軸線短、主體工程小的天然水庫。峽谷出口地形開闊，有生活區(qū)布局的地質條件。從上面可以看出，壩址可以選擇上下壩軸線。壩軸線上游：壩基大部分巖石暴露在地表，造成清基工程量變小，流速緩慢，對施工導流有利。壩軸線下游：壩基巖層較厚，巖屑較多，地基清理工作量大，施工進度慢。泄水方向靠近左岸彎曲段，易造成淤積，威脅大壩安全。根據以上分析，上游壩軸線優(yōu)于下游壩軸線，因此應采用上游壩軸線。2.3大壩總體布置樞紐主要建筑物包括擋水壩段、表孔溢流壩段及沖沙孔段、底孔壩段、沖沙孔段、有壓引水隧洞及地面廠房等。MDS水電站樞紐布置壩軸線是一條折線，左岸方向為NE58.416°，隧洞進水口方向為ES164.643°，河床及右岸壩軸線方向為SW238.416°，共分16個壩段，從左往右依次編號為1~16壩段。1~2壩段為左岸重力壩，長57.4m；3~5壩段為隧洞進水口壩段；6壩段位于壩軸線轉折處，布電梯井布置在第6壩段；7壩段為沖沙孔壩段；8~12壩段為泄水建筑物，布置溢流表孔和泄洪底孔，9、10兩個溢流壩段；13~14壩段為右岸擋水壩段，壩段內設置門庫，用于存放溢流表孔檢修閘門、底孔反鉤門、底孔及沖沙孔事故門及抓梁；15~16壩段為右岸重力壩段。樞紐壩頂長度為365.43m泄洪主要通過表孔泄洪，同時利用底孔排沙與放空水庫，沖沙孔用于小流量排沙，消能方式選擇挑流消能。電站廠房采用引水式壩下岸邊廠房，安裝三臺混流式機組，裝機容量為3×96MW，單機額定引用流量168.67m3/s，引水洞為混凝土壓力洞，一機一洞，洞徑為7.5m，由上平洞、中部斜洞及下平洞組成，1號洞洞長380m，2號洞洞長340m，3號洞洞長320m，電站廠房布置于壩下左岸365m。上壩公路位于左岸，起點與左岸省道相接，終點通過兩跨2×20m的公路橋與6#壩段壩頂相接，公路橋上部結構采用預應力箱梁。第3章非溢流壩設計3.1壩頂高程擬定需要按照設計，校核兩種情況計算，計算公式如下[2]（1-1） （1-2）（1-3）（1-4）計算結果如下：設計洪水位：h1=0.048mhz=0.0044m?h=0.5524mH=0.5524+217=217.5524m校核洪水位：h1=0.42mhz=0.106m?h=0.926H=0.926+220.5=221.426m最終取壩頂的高程為221.5m3.2壩頂寬度為了滿足運用和施工的需要，壩頂寬度設置一定要合理，根據一般情況，壩頂寬度取壩頂高度的8%~10%[3]，且寬度不小于3m。所以壩頂寬度取10m。3.3壩坡的擬定壩頂頂點高于校核洪水位1m，上游壩坡采用折線面，起坡點的高程為100m，壩坡度比取1∶0.2；下游壩坡比取1∶0.75，下游起坡帶點為193.9m，如3-1圖所示圖3-1大壩的剖面圖3.4排水設施的擬定根據基礎廊道的布置要求，初步提出排水孔中心線與壩基表面距離為21m。

第5章溢流壩的設計4.1孔口設計4.1.1泄水方式的選擇為了使水庫有較大的泄水能力，選擇壩頂溢流式。4.1.2洪水標準的確定本次設計的重力壩是2級建筑物，采用500年一遇的洪水標準設計，2000年一遇的洪水校核。4.1.3流量的確定如下圖4-1所示圖4-1泄洪流量分配表名稱洪水頻率p（%）洪水流量（m3/s）廠房過流量（m3/s）底孔過流量（m3/s）表孔過流量（m3/s）校核洪水0.05165000194611662設計洪水0.213110019019595消能設計27700508071924.1.4單寬流量的選擇。壩基處巖石屬于白云巖，堅硬而且完整，所以單寬流量可以取比較大的值，根據以上數據取60m/s。4.1.5孔口凈寬的擬定表孔壩段的溢流曲線采用WES曲線，由資料可得堰頂高程200m，需要布置4個表孔，WES曲線泄流能力計算公式如下: (4-1)式中：C—上游坡度影響系數取1.0；ε—側收縮系數；σs—淹沒系數取1.0；m—流量系數已知下泄流量，則可求地單寬流量b=14.128m，所以取b=15m。4.1.6溢流壩段總長度的確定根據工程經驗，擬定閘墩的厚度為4m。兩側的閘墩的厚度為2m。則溢流壩段的總長度為B0為:B0=nb+（n-1）d+2t=60+12+4=76m4.1.7堰頂高程的確定由規(guī)定可知堰頂高程H=200m4.1.8定型設計水頭的確定堰上水頭H=校核洪水位-堰頂高程，即：H=220.5-200=20.5m4.2溢流壩剖面設計根據WES曲線的特點。首先需要畫出頂部的溢流曲線，以堰頂最高點為坐標原點，下游方向為x軸，壩基方向為y軸，坐標原點左下采用四分之一橢圓函數曲線，坐標原點右下為過水壩面，采用冪函數曲線，然后繪出其基本剖面，求得基本剖面的下游面與冪曲線的切點A為（31.5，22.7），其后為直線段，直線段較短，然后做出最后的反弧段，反弧段的半徑為20m[4]。溢流壩的剖面如下圖4-2。圖4-2溢流壩剖面圖橢圓曲線方程中，取a=5，b=10，則aHd=102.5，bHd=205，其方程如下：x

第5章泄水孔設計本次設計中需要設計泄水底孔以滿足泄水要求， (5-1)式中:AK—出口斷面面積；Hw—孔口中心處作用水頭；μ—孔口流量系數，本工程取為0.85。最終求得有壓泄水孔的尺寸為6m×6m。

第6章荷載計算由于設計的是泄水建筑物，包括部分擋水建筑物，溢流壩段和底孔壩段。所以在計算壩體自重時，三種壩體剖面都要涉及。三者剖面如下圖6-1所示圖6-1壩體剖面圖擋水壩段剖面圖溢流壩段剖面圖底孔壩段剖面圖6.1設計水位表6-1計算工況上下游水位工況水位正常蓄水位情況施工完建情況校核洪水情況地震情況上游庫水位217.0空庫220.50217.0下游水位145.77空庫166.88145.776.1.1靜水壓力圖6-1重力壩荷載計算示意圖建壩最基本的目的是為了擋水，所以上下游的靜水壓力成為了主要荷載，計算一般分解為水平水壓力PH和垂直水壓力Pv兩種,如圖6-1PH(kN)計算公式為[5]:

(6-1)

式中H——計算點處的作用水頭,m;

——水的重度,常取9.81

kN/m'。

垂直水壓力按水重計算。6.2淤沙壓力一般計算年限取50~100年，水平泥沙壓力PskH(kN)為: （6-2）式中——泥沙的浮重度,kN/m3;取8.5kN/m3——壩前淤沙厚度,m;——淤沙的內摩擦角,(°)；取20.00°根據作用面上泥沙的重量，計算出垂直泥沙壓力Pskv6.3自重壩體自重W(kN)的計算公式[6]: (6-3)式中V——壩體體積,m3,為了計算方便，取lm壩長進行計算,這樣便可以用斷面面積代替,但由于斷面為不規(guī)則圖形，我買需要把斷面分割成常見的圖形計算，如圖6-1所示——壩體混凝上的重度,壩體砼容重取24kN/m36.4浪壓力庫面計算風速:正常蓄水位時（50年一遇風速）取V＝16.95m/s，校核洪水位時（多年平均最大風速）取V＝11m/s；水面吹程850m。當H>L/2時，可假定浪頂及水深等于L/2處的浪壓力為零,靜水位處的浪壓力最大,

并呈三角形分布,如圖6-2所示。圖6-2浪壓力分布圖則浪壓力PL為：（6-4）浪壓力對壩底中點的力矩M為： （6-5）式中H11——壩前水深，m；y1，y2——大小三角形的形心到壩基面中心的垂直距離，m；波浪要素L、h1、hz按官廳公式計算 6.5地震荷載在項目所在地西北部，南北向小江附近有強烈地震活動的地震帶，通海石屏西北部有地震帶，但距離項目所在地較遠。歷史強震對場地的最大影響估計分別為Ⅴ度和Ⅵ度；南西部有越南北西向地震活動帶，歷史強震的最大影響為Ⅴ度；東部為弱地震活動區(qū)。近場區(qū)歷史上沒有破壞性地震記錄，儀測小震分布稀疏，未記錄到M≥4.5的地震。與工程關系較密切的紅河斷裂帶在近場范圍內，紅河斷裂除黃草壩以西阿龍古段落斷錯第四系早中更新世沖積層，顯示在中更新世末期或晚更新世早期有過活動外，其它地段反映斷裂最近一期活動主要發(fā)生在早第四系。歷史上未發(fā)生過破壞性地震，綜上所述，工程場地處于地震活動較弱的地震構造背景。本工程地震設計烈度為7度，采用擬靜力法進行抗震計算，相應的地面加速度為0.09g，地震荷載考慮順水向水平地震慣性力和地震動水壓力[7]。水平地震慣性力按下式計算： （6-6）式中Fi——作用在質點i的水平向地震慣性力代表值；——水平向設計加速度代表值；ξ——地震作用的效應折減系數，取0.25；GEi——集中在質點i的重力作用標準值；αi——質點i的動態(tài)分布系數；g——重力加速度。單位寬度壩面的總地震動水壓力作用在水面以下0.54H0處，按下式計算： （6-7）式中：ρw——水體質量密度標準值；H0——水深。6.6揚壓力揚壓力包括滲透壓力和浮托力兩部分。滲透壓力是由上下游水位差H產生的滲流在壩內或壩基面上形成的水壓力;浮托力是由下游水面淹沒計算截面而產生向，上的水壓力。揚壓力的分布與壩體結構、上下游水位、防滲排水等因素有關。下面以壩基面上的揚壓力計算為例來說明,壩踵處的揚壓力強度為yH

,壩趾處的揚壓力強度為yH2,排水孔幕處的滲透壓力為αγH(α為揚壓力折減系數,河床壩段a

=0.2~0.3,岸坡壩段a=0.3~0.35)。揚壓力的大小等于揚壓力分布圖的面積。只要正確繪制揚壓力分布圖（如圖6-2所示），就不難計算揚壓力。揚壓力的準確計算比較困難，往往需要較長的時間才能形成穩(wěn)定的揚壓力。因此，在壩體應力分析中，揚壓力是根據應力的最不利情況確定的。壩內設防水帷幕和排水系統，壩體及壩底揚壓力圖形如圖6-3。圖6-3揚壓力分布圖表6-2荷載和力矩計算結果荷載作用及其分項系數標準值（kN）設計值（kN)力矩的標準值（kN*m)力矩的設計值(kN*m)垂直力水平力垂直力水平力下上右左下上右左+-+-擋水壩段自重（1.0）W1240002400018888001888800W210632010632062409846240984W333831633831681195848119584溢流壩段自重（1.0）W1240002400028950402895040W2383776.3383776.321001819.521001819.5W314455214455220810628.6420810628.64W44295.74295.7128838.6128838.6W581529.981529.92100962100962底孔泄流壩段（1.0）W1240002400019848001984800W2242402424015198481519848W3777607776048755524875552W44719.694719.69208138.3208138.3W58573408573403592254635922546W624502524502575467707546770水壓力（設計）（1.0）Ph1233447.5233447.52824714.728247147Ph2133118.1133118.11943524.31943524.3水壓力（設計）（1.0）Pv123183231831824502.11824502.1Pv298109810772047772047Pv399875998753485637.53485637.5水壓力（正常）（1.0）Ph1230971.5230971.525060407.825060407.8Ph2104225.810422.57598060.97598060.9水壓力（正常）（1.0）Pv122955.422955.41898411.61898411.6Pv298109810811287811287Pv378169.478169.42974345.72974345.7水壓力（校核）（1.0）Ph1238482.3238482.326304597.726304597.7Ph213659913659911534419.611534419.6水壓力（校核）（1.0）Pv123642.123642.11955201.71955201.7Pv298109810811287811287Pv310491.610491.63084636.23084636.2泥沙壓力

(1.2)PskH3059936718.82830560.53396672.5PskV22951.727542.042277726.72733272.1浪壓力（1.0）PL10.20.2445.154.1揚壓力U1(1.0)299624.8299624.8U2(1.2)2751.33301.56226156.9271388.3U3(1.2)10769.2312923.1113076.9135692.3U4(1.2)4126.94952.3339231.2407077.4地震荷載水平地震慣性力20101.824122.16動水壓力6755.98107.1674373.9809248.7表6-3荷載組合設計狀況作用組合主要考慮情況作用類別備注自重靜水壓力揚壓力淤沙壓力浪壓力冰壓力動水壓力土壓力地震作用持久狀況基本組合正常蓄水位情況√√√√√設計洪水位情況√√√√√√短暫狀況基本組合施工完建情況√偶然狀況偶然組合1.校核洪水位情況√√√√√√動水壓力只為溢流壩段泄洪時動水壓力2.地震情況√√√√√√√靜水壓力、揚壓力和浪壓力按正常蓄水位計算6.7抗滑穩(wěn)定分析6.7.1分析的目的

計算壩體壩基或深基礎壩體抗滑穩(wěn)定的安全度（根據平面問題分析）。6.7.2滑動面的選擇

滑動面的選擇是穩(wěn)定性分析的重要組成部分。其基本原理是：研究壩基的地質條件和壩體斷面形式，選取高應力、低抗剪強度、最易滑動的斷面作為計算斷面，一般有壩基表面、壩基軟弱層、緩傾角基巖結構面，不良地形：碾壓混凝土層等。6.7.3抗滑穩(wěn)定計算方法

新規(guī)范采用了抗滑穩(wěn)定極限狀態(tài)計算法。計算時,對基本組合、偶然組合應分別進行計算。其具體表達式如下:基本組合 （6-8）偶然組合 （6-9）式中：S（·）—作用效應函數；R（·）—結構及構件抗力函數；壩基常態(tài)砼抗剪斷指標:抗剪斷摩擦系數fc’＝1.08，抗剪斷粘聚力Cc’=1.16MPa；γ0——結構重要性系數，大壩結構安全級別為Ⅱ級，取值為1.0；ψ——設計狀況系數，對于持久狀況、短暫狀況、偶然狀況，分別取1.0、0.95、0.85；γG——永久作用分項系數；γQ——可變作用分項系數；GK——永久作用標準值；QK——可變作用標準值；aK——幾何參數的標準值（可作為定值處理）；fK——材料性能標準值；γm——材料性能分項系數；γd1——結構系數，抗滑穩(wěn)定極限狀態(tài)取1.2，計算結果如下圖所示∑W∑P溢流壩底孔壩段溢流壩底孔壩段基本組合正常蓄水位4558291050759.77163464.12163464.12設計洪水位452974.21072692.97137047.82137047.82偶然組合校核洪水位388837.9983768.67138601.72138601.72地震情況388837.9983768.67165459.42165459.42由以上計算可知，基本組合和偶然組合情況下，壩基面滿足抗滑穩(wěn)定極限狀態(tài)要求。

第7章應力分析

7.1分析的目的

計算結果表明，擬定的壩段尺寸經濟合理，為確定部分壩段的材料分區(qū)和加固提供了依據。

7.2分析的方法

應力分析方法有理論計算和模型試驗兩種。理論計算分為材料力學方法和彈性理論方法。材料力學方法簡單，適應性強，應用廣泛，有一套成熟的應力控制標準。因此，目前仍被廣泛采用，適用于地質條件相對簡單的中低壩。對于高壩，特別是地質條件復雜時，除了采用材料力學方法外，還應同時進行模型試驗。7.3壩體強度極限狀態(tài)法承載能力極限狀態(tài)設計表達式:

（7-1）

式中S（·）——作用的效應函數R（·）——抗力函數

F——荷載作用的設計值,kN;

fd——材料性能的設計值;

m——壩體下游的邊坡系數;

Rn——混凝土的抗壓強度,kPa;

∑M——作用于計算截面以上全部荷載對計算截面形心的力矩總和,kN.m;表7-1力矩計算結果∑M(KN?m)溢流壩段底孔壩段基本組合正常蓄水位23921891.616408318.4設計洪水位2547522018352384.5偶然組合校核洪水位2818313420669560.8地震情況27373885.319860312.1由以上計算可知，基本組合和偶然組合情況下,壩趾處的應力符合強度要求。

第8章細部構造設計8.1溢流壩段大壩上部結構應根據運行條件布置，如有交通要求，應根據道路貨物確定橋梁。如果沒有交通要求，則應確定路面，對于大津式工程的大壩，通常將閘門、船塢橋和升降平臺放置在大壩內。8.1.1閘門布置工作閘門布置在溢流壩頂點,以減小閘門高度。在工程實踐中,常把工作閘門布置在壩頂點稍偏向下游-一點,以便閘門部分開啟時,能壓低水舌,使其形成貼面流,以免形成局部負壓。閘門的高度=正常高水位-溢流壩壩頂高程+(0.1~0.2)m;門寬=閘孔寬。h=217-200+0.1=17.1mb=15m(1)總體布置溢流孔為WES堰型，堰頂高程200.0m，孔口寬度15m，設置4扇弧形工作閘門，主要負責泄洪和水庫水位調節(jié)。調度操作需要閘門的動態(tài)啟閉，可就地啟閉。閘門正常蓄水位217.0m，弧形閘門可在汛期全開或部分開啟，以適應水庫復雜的防洪運行。經對溢流壩工作閘門和檢修閘門門槽多次調整布置，弧形工作閘門底檻高程最終確定為199.5m。支鉸中心高程以不受最高泄流曲線沖刷為原則確定為209.0m。閘門由設于孔口兩側的2×2500kN液壓啟閉機操作。液壓啟閉機上掛點中心高程為220.21m?；⌒喂ぷ鏖l門全開至最高位置時，門底緣可升至高程218.0m，由設于門槽頂部的鎖定裝置完成機械鎖定，由電動推桿完成自動移軸動作。啟閉機房設在閘墩尾部217.5m高程，為便于支鉸檢修，在支鉸下方206.0m高程設有檢修平臺，通過爬梯連至閘墩頂[8]。(2)止水裝置弧形工作閘門止水裝置設有側止水和底止水，側止水布置在面板外側，采用L型橡膠水封；底止水布置在面板內側，采用刀型橡膠水封，在門底兩端設有連接水封材料SF6674，水封用壓板通過M16螺栓固定在門葉面板上。閘門封水寬度14.99m，側止水最大壓縮量7mm，底止水最大壓縮量7mm。側、底止水橡膠之間接頭處粘合搭接牢固，以利弧形工作閘門在擋水工作時形成閉合封閉圈，起到嚴密封水作用。為提高側封水效果。(3)門葉結構設計弧形工作閘門為露頂式，門葉高度17.99m，設計最大擋水水頭17.5m，承受最大靜水壓為23350kN，設計中考慮了1.1的動力系數。門葉主要材料為Q345-B，材料應力折減系數按規(guī)范取0.9。單扇閘門重258t?；⌒伍l門采用雙主橫梁斜臂結構，面板曲率半徑為21m，弧長為18.6m，面板厚度14mm，面板支承在小橫梁、縱梁和主橫梁組成的梁格上。門葉梁格為實腹式雙主橫梁同層結構，主梁變截面形式，中部梁高1.6m，端部梁高1.2m。主梁和支撐臂為焊接箱形截面，共同構成上下“形”主機架。主框架由橋墩側面的圓柱形鉸鏈支撐。主橫梁與支臂、支臂與支鉸采用螺栓連接，主橫梁與支臂連接處內側設置剪切板。支臂截面高度1.2m，為加強支臂平面外穩(wěn)定性，上、下支臂間設有連接梁系，形成三角形穩(wěn)定結構。主橫梁與斜支臂的單位剛度比值為4.3，主框架各部位的強度、剛度及穩(wěn)定性均滿足規(guī)范要求并具有良好的整體性。下框架作為計算控制情況，在正常擋水工況：主梁跨中最大彎曲應力136N/mm2，支座最大彎曲應力84N/mm2，支座最大剪應力73N/mm2，跨中最大撓度6mm；支臂最大彎曲應力105N/mm2，平面內穩(wěn)定應力136N/mm2，平面外穩(wěn)定應力102N/mm2。啟門瞬間工況：主梁跨中最大彎曲應力80N/mm2，支座最大彎曲應力144N/mm2，支座最大剪應力80N/mm2，跨中最大撓度2mm；支臂最大彎曲應力102N/mm2，平面內穩(wěn)定應力143N/mm2，平面外穩(wěn)定應力107N/mm2。整扇閘門還設有水平次梁21根，縱梁7根，中間19根水平次梁采用工字鋼32b，頂、底水平次梁采用20×320mm的扁鋼。中間5根縱梁采用焊接工字形組合斷面，邊縱梁采用箱形組合斷面，縱梁后翼緣與主梁后翼緣等高聯接。在邊縱梁外腹板外側各焊有一套長圓形鎖定耳板，孔徑300mm，與設置于閘墩頂部的鎖定裝置相配。閘門吊點設在下主梁兩端后側，采用雙吊耳板，吊耳板與邊縱梁為整板制作，吊點中心距13.6mm，吊軸直徑220mm，材料為40Cr。為便于門葉運輸和安裝，門葉由廠家分6節(jié)制作，在現場安裝時拼焊成一整扇。支承鉸采用圓柱型球面軸承支鉸，由固定鉸座、活動鉸座、軸承、隔套、鉸軸及密封裝置等組成。固定鉸座和活動鉸座材料為ZG310-570，活動鉸座與閘門支臂用20個M56高強螺栓緊固，固定鉸座與支鉸埋件各用12個M64高強螺栓緊固。軸承選自銅基鑲嵌自潤滑關節(jié)軸承，維修方便，運行安全可靠，具有自動調心功能。鉸軸直徑560mm，材料為40Cr。閘門承受的側推力經活動鉸座、軸承、隔板、固定鉸座傳至基礎螺栓和抗剪板。支鉸中心與閘墻距離為900mm?；⌒喂ぷ鏖l門的側向支承采用簡支式側輪裝置，固定在邊縱梁外腹板側輪支架上，滾輪直徑φ350mm，閘門每側設5個，滾輪與側部埋件間距為4mm。輪架與支架間設有橡膠墊，以滿足弧形工作閘門側向限位要求并具有一定的彈性緩沖作用。鎖定裝置設在兩側閘墩頂部一期混凝土槽內，其底面安裝高程為221.5m，槽長4m，寬1.3m，深1m，槽頂設混凝土蓋板。鎖定軸直徑300mm，材料為40Cr，移軸動作由電動推桿完成，電動推桿行程168mm，速度11mm/s，最大推力3kN，電氣控制設在液壓啟閉機控制柜上，分穿軸動作按紐、脫軸動作按紐、穿軸到位信號指示燈和脫軸到位信號指示燈等。(4)門槽埋件弧形工作閘門埋件主要包括側部埋件、底檻埋件、支鉸埋件和鎖定埋件等，除鎖定埋件在一期混凝土中埋設，其余均在二期混凝土中埋設，通過一期混凝土中預埋插筋固定，埋件主要材料為Q235-B。側部埋件寬600mm，埋入閘墩深度350mm，外側設有厚5mm、寬150mm的不銹鋼止水座板。底檻埋件采用焊接工字形組合斷面，頂面傾斜度同堰面。支鉸埋件架尺寸為1800×1700×370mm，基礎螺栓為12根M64地腳螺栓，埋入一混凝土深度1700mm。待支鉸安裝調整后，在固定支鉸靠閘墩側設有抗剪板承受固定傳來的側向推力。鎖定埋件架尺寸為1100×1000×240mm，基礎螺栓為12根M42地腳螺栓，埋深910mm。另外，為防止液壓液壓缸下垂變形，在油缸中部設有托架，其位置在現場用膨脹螺栓調整固定。埋件重26t/孔。(5)啟閉設備溢流壩的四個弧形工作閘門由四個雙缸液壓啟閉機操作。啟閉機為活塞式，額定開度2250kN，閘門自重。工作行程10.4m，最大行程10.6m，啟閉速度0.5m/min，油缸內徑500mm，直徑280mm，工作壓力18.5MPa。啟閉機主要由一對液壓缸、油泵電機組、油箱、控制閥組、管道等組成。油泵電機組控制閥和密封圈均為進口件，主要電器元件品牌為施耐德。油缸上、下鉸軸采用銅自潤滑關節(jié)軸承。油泵電機組設兩套，互為備用。開度儀為外置式。油泵電機功率75KW，并設1套備用油泵電機。每臺啟閉機設1個液壓泵站和1個PLC柜，可現地控制，亦可在電站中控室實現集中控制，在沖沙孔左側的電氣配電房內設有LCU柜。啟閉機供電采用雙回路、獨立電源。機房設在每孔左閘墩頂217.5m高程，油管順機房外的工作橋和閘墩頂管溝槽鋪設至液壓缸，機房長7m，寬4m，高3m。油缸檢修由壩頂門機回轉吊完成。8.1.2閘墩墩頭形狀上游為半圓，下游為流線型。工作橋布置在上游，頂標高取非溢流壩-壩頂標高200m。交通橋布置在下游，橋面高程為非溢流壩壩頂高程。中墩的厚度為4米，側墩的厚度為2米，中墩之間有連接墩。工作門槽深1m，寬1m，工作門槽深0.5m，寬0.5m。表孔閘墩墩頂全長45m，上游段高程為222.5m，長33.3m，下游段高程為217.0m，長6.45m，之間以5.25m長1：1.1斜坡連接。墩頭采用半圓形，半徑為2m，墩尾采用寬尾墩型式，寬尾段長12m，孔口兩側邊墩以下設導墻，根據水面線成果，導墻墻頂高程由194.5m→183.0m。

8.1.3工作橋工作橋是固定的或固定的。當采用移動式啟閉機時，工作橋和交通橋可以合二為一。當采用固定啟閉機時，兩者可分開布置。工作橋和交通橋之間的位置應由非溢流壩壩頂的交通要求確定。橋面高程:最大洪水的摻氣水面不得淹沒橋面,并使閘門吊起后最低點與溢流壩水面線保持足夠的距離。8.1.4導水墻邊墩向下游延伸形成一道引水墻，其長度一直延伸到挑流鼻坎的盡頭，其高度只有4米。導水墻需要分裂，間距15m，橫截面為梯形，頂寬為0.5m8.2廊道系統8.2.1基礎廊道位置：廊道底部距壩基表面5m，上游側距壩面20m。形狀：門形，底寬2m，高3M，內部上游側排水溝，最低處為集水井。8.2.2壩體廊道從沿壩高的基礎廊道，每40m設置一個三層的廊道。底標高分別為45m、125m、175m。形狀類似于城市閘門孔，上游側距上游壩面5m，底寬2m，高3M。每家銀行都有一個出口。8.3分縫與止水8.3.1橫縫與壩軸線垂直，縫間距15m，縫寬2cm，內設止水帶。8.3.2止水設有兩道止水片和一道防滲瀝青井。止水片采用1.0mm厚的紫銅片，第一道止水片距上游壩面1.0m。兩道止水片間距為1m，中間有一個直徑20cm的瀝青井。止水片的下半部分深入基巖30厘米，并用混凝土緊緊嵌入。上部延伸到壩頂[10]。圖8-1止水示意圖8.3.3縱縫縱向接縫是帶有鍵槽的臨時接縫?；炷脸浞掷鋮s后，在水庫蓄水前進行灌漿?？v縫與壩面正交，縫距15m。

8.3.4水平縫混凝土澆筑塊厚度為4m?？v縫兩側相鄰壩塊的橫縫錯開，上下分層。澆筑混凝土的時間間隔是5d。在澆筑上層混凝土前，將下層混凝土鑿毛并沖洗干凈，鋪上厚水泥砂漿。8.4壩體防滲與排水8.4.1壩體防滲大壩上游面、溢流面、下游面最高水位以下采用2m厚具有防滲性能的混凝土作為防滲設施。

8.4.2壩體排水在大壩上游3m處沿壩軸線方向設置一排垂直排水管幕。管道內徑15cm，間距3m。上端通向壩頂，下端通向走廊。排水管為無砂混凝土管。8.5消能防沖設計本工程流量大，下游水位低，基巖具有一定的抗沖刷能力。因此，采用挑流消能作為下游消能型式，進行消能防沖設計計算。根據該公式計算了不同泄流水平下的懸挑距離和沖刷深度。水舌拋距估算公式： （8-1）（8-2） （8-3）式中：L’——沖坑最深點到壩下游垂直面的水平距離，m；L——壩下游垂直面到挑流水舌外緣進入下游水面后與河床面交點的水平距離，m；ΔL——水舌外緣與河床面交點到沖坑最深點的水平距離，m；——坎頂水面流速，m/s；θ——鼻坎的挑角，°；——坎頂垂直方向水深，m；——坎頂至河床面高差，m；T——最大沖坑深度，mβ——水舌外緣與下游水面的夾角。最大沖坑水墊厚度估算公式： （8-4）式中：——水墊厚度，自水面算至坑底，m；q——單寬流量，；k——沖刷系數，綜合考慮河床基巖巖性、裂隙構造發(fā)育等工程地質情況，基巖沖刷系數取為k=1.2。計算成果見表1-57，在各級流量下，沖刷坑上游坡度均緩于規(guī)范規(guī)定的1:2.5，不致危及大壩安全。表中計算數據未考慮設寬尾墩影響，T型寬尾墩+延長挑坎聯合消能后，由于暫沒有成熟的計算方法，沖坑形態(tài)及參數可參見《水工模型試驗研究報告》，模型試驗結果沖坑深度明顯減小，挑距在40m~80m，對大壩安全不會形成威協，而防護工程量大大減小。表8-1挑流消能計算成果表庫水位（m）表孔總泄量（m3/s）鼻坎處單寬流量（m3/s/m）坎頂流速（m/s）水舌最大挑距（至水面）（m）水舌最大挑距（至河床）（m）校核洪水位220.5011665162.0134.0096.89146.76設計洪水位218.169598133.3133.2594.60139.98217.0（P=2%）582180.8532.8892.25131.708.6消能工結構為中硬巖，較完整，巖體級別劃分為BⅢ2~BⅢ1類，具有較強的抗沖刷能力，能適應挑流消能。溢流壩堰面為WES型實用堰，消能方式為挑流消能，閘墩型式采用“T”型寬尾墩，半徑為25m，挑角為20°，鼻坎對稱布置，為有壓深式泄水孔，出口為挑流消能。8.7下游防護設計8.7.1壩下沖坑形態(tài)根據模型試驗，泄洪集中于河床中央，沖坑形態(tài)基本穩(wěn)定，沖坑底高程位于大壩建基面之上，說明消能工設計是安全的。8.7.2防護措施φ22@200（表面）、φ18@200（底面），水平鋼筋為φ14@200。

第9章地基處理9.1壩基開挖要求河床溢流壩段建基面按置于弱風化中下部設計，兩岸擋水壩段建基面置于弱風化中下~中上部，壩體基巖開挖坡度一般為1:0.5，坡比陡于1：0.5時，坡頂應進行切角處理，每級坡高控制在15m左右設平臺，巖石開挖應在層附近、水平基礎面附近進行，并采用預留巖體防護層。當距設計開挖線0.2～0.3m時，采用人工撬或風鎬清除。開挖斷層混凝土塞時，必須保持兩側堅硬巖石的完整性。當槽深較小時，采用人工撬挖，只有槽較深時才放小炮開挖，離設計開挖面0.3m時，改為人工撬除。壩體以外開挖邊坡在1:0.5至1:1.15之間，兩岸壩肩邊坡采用噴錨支護并設排水孔。9.2施工揭露的壩基地質條件項目區(qū)位于云貴高原南邊緣。地勢一般西北高東南低。地形多為高山。海拔一般在500-1700m以上。河流走向與構造線基本一致。呈北西西向延伸。紅河從北西流向南東，河谷底寬60m～200m，多呈“V”型河谷。受巖性和構造影響，地貌單元宏觀上紅河北岸主要為碳酸鹽巖喀斯特化山原地貌景觀，紅河南岸屬于變質巖中低山侵蝕地貌區(qū)，而紅河沿岸一帶則主要為第三系斷陷盆地地貌區(qū)；根據地貌成因類型，該區(qū)地貌可分為侵蝕堆積型、剝蝕構造型、侵蝕構造型和溶蝕侵蝕型。該地區(qū)出露有元古界、中新生代地層。元古界地層巖性為高山變質巖，主要分布在紅河南岸。中生界地層巖性以碳酸鹽巖類為主，局部夾海相沉積礫巖、泥巖、頁巖、砂巖，主要分布在紅河北岸。新生代地層巖性主要為礫巖、泥巖、礫石、粉質粘土和粘土，分布于紅河兩岸山和河床。項目區(qū)位于楊子準地臺麗江臺緣褶皺帶、唐古拉山-昌都-尼斯褶皺系-尼斯褶皺帶與華南褶皺系滇東南褶皺帶交匯處。根據1:20萬區(qū)域地質資料，構造單元一級為后南華加里東準地臺和滇西副地槽，二級為康滇緬歹字型構造體系、昆明和山字型構造，三級構造單元為哀牢山帚狀構造和新現河口帚狀構造。地質構造背景復雜，區(qū)域變質活動影響全區(qū)，尤其是強烈的變質活動集中在紅河地區(qū)。工程研究區(qū)主要構造形跡為北西向的康滇緬歹字型構造體系之哀牢山帚狀構造和新現河口帚狀構造，其次為北東向構造。紅河深大斷裂沿紅河谷南北兩岸分布，其活動性差異較大，北西段較強，東南段較弱，工程區(qū)位于其東南段，并由三條區(qū)域性大斷層構成，即波羅母～茅草坪斷裂（F1）、阿龍古～龍山壓扭性斷層(F2)、龍古口~壩灑壓扭性斷層（F3）；中場區(qū)（距壩址20km～40km范圍內）區(qū)域性斷層為F1～F5，其活動主要時段在早、中更新世。其中波羅母～茅草坪斷裂(F1)為紅河斷裂的主干斷裂，沿紅河南岸分布，壓扭性為主，延伸長度數百公里，控制著紅河南北兩岸的地層、巖漿活動、褶皺、斷層、礦產發(fā)育狀況及第三系斷陷盆地的分布，。阿龍古～龍山壓扭性斷層（F2）沿紅河北岸分布，離樞紐區(qū)最近，垂直斷距一般在上千米左右，并由西向東逐漸變小，并切割了沿紅河河谷線狀分布的第三系斷陷盆地，部分段有較強烈的糜棱巖化和片理化現象。樞紐區(qū)位于波羅母～茅草坪斷裂（F1）和阿龍古～龍山斷裂（F2）之間,河谷距上述斷裂水平距離一般350m～800m，近場區(qū)（距壩址8km范圍內）無全新世以來活動性斷層。gc2號的下部白云石大理巖和T2的碳質白云石大理巖暴露在壩基左側海拔145m以下。均位于弱風化的中下部。白云石大理巖為中厚層，而碳質白云石大理石為薄至中厚層。巖體級別以B2為主，B1次之，出露的弱風化T2gc2白云巖大理巖為薄至亞塊狀結構。主要巖石類型為B2，其次為B1．河床壩基gc2白云巖大理巖和碳質白云巖大理巖。風化狀態(tài)為弱風化中下部。巖體級別以B2為主，B1次之。左壩基海拔145m以上，出露弱風化上部T2gc2白云巖大理巖，巖體等級為B2．右壩基143m以上出露弱風化上部T2gc2含炭質白云石大理巖，少量白云石大理巖，巖體級別為BⅢ2。巖體中微隱裂隙發(fā)育，造成巖體變形模量偏小，在施工圖階段，壩基巖石中全面進行了固結灌漿，從灌漿之后波速來看，波速普遍達到了3500m/s以上，完整性得到了提高，滿足了高壩的要求。9.3開挖后建基面調整表9-1建基面調整對比表壩段原設計建基面高程（m）調整后建基面高程（m）8#190~222190~2229#166~184166~19010#16616611#16616612#154~166158~1669.4壩基固結灌漿為了提高地基的完整性和均勻性，加強地基的整體承載力，減少變形，降低壩基的滲透性，在壩基進行固結灌漿處理。9.4.1固結灌漿范圍及布孔根據基巖特性及壩基應力條件，固結灌漿按部位分區(qū)設計?？?、排距一般為2m×2m、3m×3m兩種，孔深分為6m、8m、13m三種。在斷層破碎帶處理范圍內，需加強固結灌漿，采取加密、加深或采取其他的工程措施，設計參數與壩基范圍內相同。灌漿鉆孔壩基河床內采用鉛直孔，岸坡均采用傾斜孔，內傾角60°。固結灌漿采用32.5R普通硅酸鹽水泥，應在有混凝土覆蓋的情況下進行。壩基固結灌漿設計參數見表9-2。表9-2壩基范圍固結灌漿設計參數表壩段位置孔、排距（m）灌漿深度（m）孔位布置8#~12#壩基上、下游約1/4范圍2m×2m13m梅花形壩基中間約1/2范圍3m×3m8m梅花形9.4.2固結灌漿的施工技術要求(1）灌漿時間及順序①同一地段基巖灌漿必須按固結灌漿前固結灌漿的順序進行。②根據固結灌漿的規(guī)定，只有在保護層重量混凝土達到設計強度的50%后才能進行鉆孔和灌漿。③鉆孔和灌漿應按順序進行。灌漿孔排和排之間以及同排孔之間的施工分為兩個階段。(2）鉆孔①固結灌漿孔直徑宜為60mm左右，檢查孔直徑不小于100mm。②孔位放樣位置與設計孔位之差一般不大于0.1m。③當自上而下鉆灌時，上一段灌漿完畢后待凝24h，才能鉆下一段。(3）沖洗及壓水試驗①灌漿前，應使用壓力水沖洗裂縫，直到回水干凈為止。沖洗壓力為灌漿壓力的80%，不大于1MPa。②固結灌漿鉆孔灌漿前的壓水試驗應在裂隙沖洗后進行，試驗孔的數不得小于總孔數的5%。壓水試驗采用單點法。壓水試驗的壓力值可達到灌漿壓力的80%。大于1MPa可使用1MPa，穩(wěn)定時間10-30min。③另一種采用孔段可結合裂隙沖洗進行簡易壓水，壓水壓力為注漿壓力的80%，不大于1MPa。水壓時間為20min，每5min測量一次進水量。最終流量值作為計算流量，結果用Lu的滲透率Q表示。(4）灌漿①基巖灌漿方法建議按照自上而下分段循環(huán)式灌漿法，灌漿段長度不大于6m，可一次灌漿，大于6m時，按分段灌漿。②壩基上下游采用無混凝土蓋重固結灌漿的，灌漿壓力宜為0.2～0.4MPa；壩基內采用蓋重固結灌漿，灌漿壓力為0.5～0.7MPa，蓋重面抬動限為0.2mm。灌漿壓力應通過灌漿試驗確定，而后在灌漿施工過程中調整確定。③固結灌漿材料主要采用32.5或以上普通硅酸鹽水泥。灌漿用水可采用清潔不渾濁且無顯著酸性反應的天然河水。④灌漿漿液由稀變厚。固結灌漿-水灰比有2、1、0.8、0.6（或0.5）四個等級。澆注細水泥漿時，水灰比可采用1、0.8、0.6三個等級。⑤固結灌漿各灌漿段的結束條件為：在灌漿段的最大設計壓力下，當注入量不大于1L/min時，繼續(xù)澆注30min即可完成灌漿。⑥各序灌漿孔在全孔灌漿結束后即可封孔。檢查孔則應在全部檢查工作完成后封孔。壩基防滲帷幕及排水9.4.3防滲帷幕設計壩基滲流及揚壓力控制采用防滲帷幕與排水系統相結合。大壩防滲帷幕在平面上沿壩軸線呈折線型布置，帷幕線全長452.1m，大壩防滲標準為1Lu~1.5Lu，以副帷幕底高程75m來控制，低于75m防滲標準為1.5Lu，高于75m防滲標準為1.0Lu。帷幕深度深入相對不透水層以下3m～5m，施工中帷幕端部的微透層并不明顯存在，帷幕深度需要加深，按懸掛式更改設計。采用雙排帷幕灌漿孔，兩排孔間距為0.7m，第二排帷幕灌漿孔深為第一排設計深度的2/3左右，第一排帷幕底線最低高程為58m，第二排最低高程為75m。帷幕灌漿孔距設計值為2.0m，根據現場灌漿試驗調整為1.5m?；A灌漿主要是在基礎灌漿廊道中進行的。兩岸壩肩帷幕通過灌漿孔灌漿。左壩肩帷幕延伸至正常蓄水位與地下水位交匯處，延伸至岸坡58.1m。右壩肩帷幕延伸至相對隔水層頂板線（Q<3lu）與壩頂交界處，延伸至岸坡29m。注漿隧洞斷面尺寸為3.0m×3.5m（寬×高），在基礎注漿排水廊道中設置橫向注漿室。大壩帷幕灌漿參數見表9-3。表9-3大壩壩基帷幕灌漿參數表壩段壩高（m）帷幕排數帷幕深度鉆孔深度第一排孔第二排孔第一排孔第二排孔8#~10#11#12#9.4.4帷幕灌漿施工技術要求(1）灌漿時間及順序①帷幕灌漿必須在蓄水前完工。同一地段基巖灌漿必須按先固結灌漿后固結灌漿的順序進行。②在有蓋重混凝土條件下施工時，蓋重混凝土達到設計強度的50%后，方可進行鉆孔和灌漿。③帷幕灌漿必須按順序加密。單排孔帷幕應分為