變電站用電系統(tǒng)進行合理優(yōu)化

摘要電力工業(yè)既是重要的能源生產(chǎn)部門，同時又是耗能大戶。電力系統(tǒng)在發(fā)、供、用電過程中，其自身電能損耗是相當(dāng)大的。據(jù)各地區(qū)的供電部門不完全統(tǒng)計，變電站的站用電所占比例較高。如何對目前站用電的構(gòu)成進行深入研究，在保證變電站正常的生產(chǎn)用電的前提下，對變電站用電系統(tǒng)進行合理優(yōu)化，減少站用耗電量，對于實現(xiàn)各變電站的安全高效運行、節(jié)能減排具有重要的意義。本設(shè)計是對汕頭市供電局正陽220kVGIS站與官埭220kV戶外站進行了調(diào)研，并對各個站用電系統(tǒng)與節(jié)能技術(shù)進行了研究，根據(jù)構(gòu)成站用電系統(tǒng)中的變壓器系統(tǒng)，照明系統(tǒng)，空調(diào)通風(fēng)系統(tǒng)，管理系統(tǒng)等的實際情況進行分析研究，在滿足變電站安全可靠運行的基礎(chǔ)上，對各站用電系統(tǒng)進行合理改造，并提出利用光伏發(fā)電系統(tǒng)實現(xiàn)對站用電的補充，從而得出節(jié)能降耗的措施，達到變電站的安全高效運行。關(guān)鍵詞：變電站用電，節(jié)能降耗，站用變壓器，照明，空調(diào)通風(fēng)AbstractTheelectricpowerindustryisnotonlyanimportantenergyproductionsector,butitisalsoEnergyconsumptioner.TheElectricitygenerator,PowerTransmissionandDistribution,loadinthepowersystem,It’sself-powerlossisconsiderable.Accordingtoincompletestatistics,theelectricitysectorinallregions,theproportionofstationsubstationhigher.Howthecompositionofthepresentstand-depthstudyofelectricity,inensuringthenormalproductionofelectricitysubstation,underthepremiseoftherationaloptimizationofsubstationpowersystemtoreducetheuseofpowerstation,substationforachievingthesafeandefficientoperation,savingenergyandreducingrowofgreatsignificance.

ThisdesignisZhengyang220kVGISandGuandi220kVoutdoorstationofShantouPowerStationconductinganinvestigation,andeachstationpowersystemsandenergy-savingtechniqueswerestudied,accordingtoforminthetransformerstationpowersystems,lightingsystem,airconditioningandventilationsystems,managementsystems,analysisoftheactualsituation,safeandreliableoperationtomeetthesubstationbasedontheelectricitysystemonthestationandreasonablereform,andmadeuseofphotovoltaicpowergenerationsystemtorealizetheadditionalstationstoarriveatenergysavingmeasurestoachievesafeandefficientoperationsubstation.

Keywords:substationelectricity,energysaving,stationtransformers,lighting,airconditioningandventilation目錄1緒論 11.1題目背景及目的 11.2國內(nèi)外研究狀況 21.3本論文主要研究的內(nèi)容 32變電站站用變節(jié)能 42.1變壓器節(jié)能技術(shù)手段 42.2變壓器經(jīng)濟負(fù)載系數(shù)的分析 52.3所用變壓器選擇的應(yīng)考慮的因素和基本原則、計算方法 62.3.1所用變壓器選擇的應(yīng)考慮的因素 62.3.2所用變壓器負(fù)荷計算原則 62.3.3容量選擇的計算方法 62.4變壓器容量計算 72.4.1正陽站變壓器容量的計算 72.4.2官埭站變壓器容量的計算 82.4.3變壓器經(jīng)濟運行方式 102.5提高變壓器功率因數(shù) 103變電站空調(diào)通風(fēng)系統(tǒng)節(jié)能 123.1空調(diào)節(jié)能措施分析 123.2空調(diào)節(jié)能途徑 153.3變電站空調(diào)負(fù)荷計算原則 173.3.1空調(diào)負(fù)荷計算的基本構(gòu)成 173.3.2空調(diào)系統(tǒng)夏季冷、濕負(fù)荷的計算 183.3.3空調(diào)房間室內(nèi)冷、濕負(fù)荷的計算方法 193.4正陽站的空調(diào)負(fù)荷計算 223.4.1正陽站的控制室冷負(fù)荷計算 223.4.2正陽站的通訊室的冷負(fù)荷計算 253.5官埭站的空調(diào)負(fù)荷計算 263.5.1官埭站的通訊室的冷負(fù)荷計算 263.5.2官埭站控制室的冷負(fù)荷計算 283.5.3官埭站10kv室的冷負(fù)荷計算 303.6空調(diào)系統(tǒng)節(jié)能改造 343.7通風(fēng)系統(tǒng)節(jié)能研究 363.7.1變頻器在風(fēng)機及泵類負(fù)載節(jié)能降耗的應(yīng)用 364變電站照明系統(tǒng)節(jié)電 394.1照明節(jié)能方法 394.2變電站照度計算 394.3正陽站的照度計算 404.4官埭站的照度計算 414.5照度對比 425光伏屋頂系統(tǒng)設(shè)計方法和效益分析 445.1光伏屋頂系統(tǒng)設(shè)計參數(shù)設(shè)定 445.2光伏系統(tǒng)的計算 455.2效益分析 495.3總結(jié) 516三相負(fù)荷電流平衡與經(jīng)濟運行 526.1三相不平衡電流的影響 526.1.1不平衡電流會增加變壓器的鐵損和影響變壓器的安全運行 526.1.2不平衡電流會降低變壓器的出力，降低供電質(zhì)量 526.1.3不平衡電流會影響計量儀表的精度 526.2三相不平衡——無功補償裝置 537站用電管理節(jié)能 547.1具體管理措施 547.2變壓器的經(jīng)濟運行 557.3加強日常用電管理 567.4依靠科技進步 567.5其他方面 578總結(jié) 58參考文獻 59附錄：220KV變電站的有關(guān)數(shù)據(jù) 60PAGE11緒論1.1題目背景及目的電力是社會經(jīng)濟發(fā)展的基礎(chǔ)動力，我國電力工業(yè)發(fā)展迅速，發(fā)電量居世界第二，然而由于受諸多因素的影響，目前我國電力能源利用效率較低，消耗高，浪費嚴(yán)重。地球的資源無法支持無限度的能源消耗。這將會嚴(yán)重制約我國經(jīng)濟的快速發(fā)展，因此電力行業(yè)節(jié)能降耗勢在必行。解決能源問題，必須堅持開發(fā)與節(jié)約并重的原則，電力工業(yè)既是重要的能源生產(chǎn)部門，同時又是耗能大戶。電力系統(tǒng)在發(fā)、供、用電過程中，其自身電能損耗是相當(dāng)大的。因此其節(jié)能降耗工作潛力巨大，前景廣闊。近年來，我國在這方面從專業(yè)的角度做了大量工作，取得了顯著的成效和豐富的實踐經(jīng)驗。本論文選題是以汕頭供電局橫向科研項目為背景來展開研究的。據(jù)不完全統(tǒng)計，汕頭供電局29個變電站一年的站用電電量超過一千萬度，用電量接近汕頭供電量的0.1%。如何對目前站用電的構(gòu)成進行深入研究，在保證變電站正常的生產(chǎn)用電的前提下，對汕頭變電站用電系統(tǒng)進行合理優(yōu)化，減少站用耗電量，對于實現(xiàn)各變電站的安全高效運行、節(jié)能減排具有重要的意義，本課題主要是根據(jù)汕頭市供電局正陽220kVGIS站與官埭220kV戶外站站用電設(shè)備參數(shù)，對各站用電系統(tǒng)與節(jié)能技術(shù)進行了研究。1.2國內(nèi)外研究狀況目前國內(nèi)外的變電站節(jié)能降耗的研究主要集中對變電站改造上，如推廣變電站綜合自動化、GIS變電站等等。電力系統(tǒng)變電所綜合自動化，經(jīng)過十多年的技術(shù)發(fā)展已經(jīng)達到一定的水平，在我國城鄉(xiāng)電網(wǎng)改造與建設(shè)中不僅中低壓變電站采用了自動化技術(shù)實現(xiàn)無人值班，而且在220kV及以上的超高壓變電站建設(shè)中也大量采用自動化新技術(shù)，從而大大提高了電網(wǎng)建設(shè)的現(xiàn)代化水平，增強了輸配電和電網(wǎng)調(diào)度的可能性，降低了變電站建設(shè)的總造價，也是目前變電站建設(shè)的主要模式。變電站節(jié)能降耗也集中在變電站建筑，占地，和更換變電站設(shè)備等方面，然而從變電站的內(nèi)部出發(fā)來節(jié)能降耗的研究，如分析站用電的負(fù)荷，氣候，變電站各種照明，通風(fēng)設(shè)備，通過改進這些來節(jié)能的研究很少，而且設(shè)備節(jié)能的研究以變壓器研究為主，技術(shù)水平相對較高，而其他設(shè)備的節(jié)能技術(shù)也較高。然而把這些設(shè)備節(jié)能降耗綜合起來研究的并不多，隨著我國電力的發(fā)展，將有越來越多的變電站建成，這樣綜合起來的研究對變電站的建設(shè)將有很大的幫助和意義。1.3本論文主要研究的內(nèi)容本論文從技術(shù)手段、經(jīng)濟手段、管理手段等分析了變電站的站用電情況。對變電站的各個耗電部分進行分析研究，提出節(jié)能降耗的重要性和可行性，然后針對每一個能耗部分具體提出節(jié)能措施，同時也研究利用外界條件對站用電進行補充，達到最小成本。對于變電站各個能耗部分進行具體的研究方法，對站用變壓器部分，主要是選擇合理的變壓器容量、選用低能耗、高效率的節(jié)能型變壓器、選擇合理經(jīng)濟的運行方式以及提高功率因數(shù)；對通風(fēng)空調(diào)部分，主要研究方法是重新計算冷負(fù)荷以選擇最恰當(dāng)?shù)目照{(diào)數(shù)量和功率與風(fēng)機的數(shù)量與臺數(shù)，同時也利用先進技術(shù)對空調(diào)風(fēng)機進行環(huán)境自動控制；對照明部分，主要是重新計算各個地方的照度以選擇合理的燈具數(shù)量，同時利用先進技術(shù)對燈具進行控制；在對原站用電本身的節(jié)能基礎(chǔ)上，也提出利用外界太陽能對站用電進行補充，主要是設(shè)計一套太陽能發(fā)電系統(tǒng)；除了這些主要的能耗部分，也研究了不平衡電流產(chǎn)生的損耗，同時提出了如何去消除這一方面的損耗的方法；也研究了外界氣候?qū)φ居秒姷姆系挠绊懠案鶕?jù)研究結(jié)果提出合適的設(shè)計；最后研究了從加強管理方面去降低損耗的方法。2變電站站用變節(jié)能2.1變壓器節(jié)能技術(shù)手段1、合理選配變壓器的容量，從理論上講，要使變壓器發(fā)揮最大效率，應(yīng)使平均負(fù)荷率為額定容量的50%-70%，但因為變壓器本身的負(fù)載及功率因數(shù)是變化的，且有超載運行的可能性，故不必按最大效率的準(zhǔn)則來選擇變壓器的容量，如果變壓器容量選得過大，出現(xiàn)“大馬拉小車”現(xiàn)象，空載損耗會大大增加，變壓器容量選得過小，變壓器負(fù)載過大，甚至過負(fù)荷，使變壓器負(fù)載損耗增大，這樣選擇容量的計算方法如下[1]：（1）計算負(fù)荷量和功率因素，在待選的系列變壓器中選擇多種容量（即不同規(guī)格）的變壓器，以供待選變壓器（其額定容量應(yīng)大于負(fù)荷的最大視在功率）（2）計算出各種容量變壓器與負(fù)荷對應(yīng)的負(fù)載率。（3）根據(jù)上述值以及各種容量變壓器的空載損耗和短路損耗計算出每臺變壓器運行時的損耗和效率（一般情況下選用效率高的）。（4）具體確定變壓器容量時，既要考慮變壓器的損耗，又需考慮適當(dāng)提高變壓器的容量利用率。2、選用低能耗、高效率的節(jié)能型變壓器。它可以減少空載時由鐵損、漏磁損耗、激磁電流產(chǎn)生的鐵損和負(fù)載時由負(fù)載電流在變壓器線圈電阻上產(chǎn)生的損耗。采用非晶合金鐵芯變壓器，具有低噪音、低損耗等特點，其空載損耗僅為常規(guī)產(chǎn)品的五分之一，且全密封免維護，運行費用極低。S11系統(tǒng)是目前推廣應(yīng)用的低損耗變壓器，空載損耗較S9系列低75％左右，其負(fù)載損耗與S9系列變壓器相等。因此，應(yīng)在輸配電項目建設(shè)環(huán)節(jié)中推廣使用低損耗變壓器。3、變壓器經(jīng)濟運行。變壓器經(jīng)濟運行指在傳輸電量相同的條件下，通過擇優(yōu)選取最佳運行方式和調(diào)整負(fù)載，使變壓器電能損失最低。變壓器經(jīng)濟運行無需投資，只要加強供、用電科學(xué)管理，即可達到節(jié)電和提高功率因數(shù)的目的。每臺變壓器都存在有功功率的空載損失和短路損失，無功功率的空載消耗和額定負(fù)載消耗。變壓器的容量、電壓等級、鐵芯材質(zhì)不同，故上述參數(shù)各不相同。因此變壓器經(jīng)濟運行就是選擇參數(shù)好的變壓器和最佳組合參數(shù)的變壓器運行。選擇變壓器的參數(shù)和優(yōu)化變壓器運行方式可以從分析變壓器有功功率損失和損失率的負(fù)載特性入手。4、提高變壓器功率因數(shù)，在系統(tǒng)中合理設(shè)置無功補償設(shè)備。2.2變壓器經(jīng)濟負(fù)載系數(shù)的分析變壓器傳輸功率過程中會產(chǎn)生有功功率損耗和無功功率損耗。變壓器的有功損耗主要由空載損耗和負(fù)載損耗組成，雙繞組變壓器的有功功率損耗ΔP、無功功率損耗ΔQ為[2]ΔP=ΔP0+β2ΔPkΔQ=ΔQ0+β2ΔQkβ=S/SN式中ΔP0、ΔPK——變壓器的空載、額定負(fù)載有功損耗，KWΔQ0、ΔQK——變壓器的空載、額定負(fù)載無功損耗，Kavrβ—負(fù)荷系數(shù)S、SN為變壓器的負(fù)載和額定容量，KVA.正陽站的損耗計算：#2有功功率損耗：ΔP=ΔP0+β2ΔPk=0.862+0.0782*3.7=0.8845kw一年有功損耗電能：0.8845*365*24=7748.22kw.h官埭站的損耗計算：#1有功功率損耗：ΔP=ΔP0+β2ΔPk=0.862+0.25532*3.7=1.103kw#2有功功率損耗：ΔP=ΔP0+β2ΔPk=0.862+0.0782*3.7=0.8786kw一年有功損耗電能：（1.103+0.8786）*365*24=17358.816kw.h所選變壓器的有功經(jīng)濟負(fù)載系數(shù)βjp=sqrt(P0/Pk)變壓器“大馬拉小車”的判斷式即臨界負(fù)載系數(shù)βlp=βjp2所選變壓器的有功經(jīng)濟負(fù)載系數(shù)βjp=sqrt(P0/Pk)=sqrt(0.862/3.7)=0.4827所選變壓器的臨界負(fù)載系數(shù)βlp=βjp2=0.48272=0.2330由此可以判斷出正陽站#2和官埭站#2是“大馬拉小車”。容量選擇的不合理，因此要重新選擇合理的變壓器2.3所用變壓器選擇的應(yīng)考慮的因素和基本原則、計算方法2.3.1所用變壓器選擇的應(yīng)考慮的因素（1）變壓器原、副邊額定電壓應(yīng)分別與引線點和所用電系統(tǒng)的額定電壓相適應(yīng)。（2）聯(lián)接組別的選擇，宜使同一電壓級的所用工作、備用變壓器輸出電壓的相位一致。（3）阻抗電壓及調(diào)壓型式的選擇，宜使在引接點電壓及所用電負(fù)荷正常波動范圍內(nèi)，所用電各級母線的電壓偏移不超過額定電壓的5%。（4）變壓器的容量必須保證所用機械及設(shè)備能從電源獲得足夠的功率[3]。2.3.2所用變壓器負(fù)荷計算原則（1）連續(xù)運行及經(jīng)常短時運行的設(shè)備應(yīng)予以計算。（2）不經(jīng)常短時及不經(jīng)常斷續(xù)運行的設(shè)備不予計算[3]。2.3.3容量選擇的計算方法負(fù)荷計算采用換算系數(shù)法，所用變壓器容量St(KVA)按下式計算[3]St=》KP1+P2+P3式中K——所用動力負(fù)荷換算系數(shù)，一般取0.85；P1、P2、P3——所用動力、電熱、照明負(fù)荷之和，KW。則正陽站站用變壓器容量St1=0.85*12.21+44.05+10.38=64.8085kva則官埭站站用變壓器容量St2=0.85*14.4+106.7+39.59=158.53kva選擇變壓器的思路：大小變2.4變壓器容量計算2.4.1正陽站變壓器容量的計算正陽站站用變壓器的選擇：分兩種情況：夏季(185天)和非夏季（180天）1、夏季夏季正陽站站用變壓器負(fù)荷計算St1=0.85*12.21+44.05+10.38=64.809kva查表可知可選容量有80、100、125、160、200、250、315、400、500kva，列表如下：表1.110KV干式變壓器技術(shù)數(shù)據(jù)[4]型號額定容量（kva）空載損耗（kw）短路損耗（kw）有功經(jīng)濟負(fù)載系數(shù)βjp臨界負(fù)載系數(shù)βlp負(fù)荷率β有功損耗（kw.h）SC10-80/10800.321.210.5140.2640.811.1139SC10-100/101000.351.370.5050.2550.6480.9253SC10-125/101250.411.610.5050.2550.5190.8437SC10-160/101600.481.860.5080.2580.4050.7851SC10-200/102000.550.3240.7809SC10-250/102500.632.40.5120.2630.2590.7910SC10-315/103150.773.030.5040.2540.2060.8986SC10-400/104000.853.480.4940.2440.1620.9413經(jīng)比較宜選擇SC10-200/10，其負(fù)荷率不是最大和最小的，但有功損耗是最小的。表1.2與原變壓器對比型號額定容量（kva）空載損耗（kw）短路損耗（kw）有功經(jīng)濟負(fù)載系數(shù)βjp臨界負(fù)載系數(shù)βlp負(fù)荷率β有功損耗（kw.h）SC10-400/104000.8623.70.4830.2330.0780.8845SC10-200/102000.550.3240.7809有功功率損耗減少為0.8845-0.7809=0.1036kw2、非夏季非夏季正陽站站用變壓器負(fù)荷計算St1=0.85*12.21+10.38=20.7585kva查表可知可選容量有30、50、80、100、125kva，列表如下：表1.310KV干式變壓器技術(shù)數(shù)據(jù)[4]型號額定容量（kva）空載損耗（kw）短路損耗（kw）有功經(jīng)濟負(fù)載系數(shù)βjp臨界負(fù)載系數(shù)βlp負(fù)荷率β有功損耗（kw.h）SC10-30/10300.170.620.5240.2740.6920.4669SC10-50/10500.240.860.5280.2790.4150.3881SC10-80/10800.321.210.5140.2640.2600.4018SC10-100/101000.351.370.5050.2550.2080.4093SC10-125/101250.411.610.5050.2550.1660.4544經(jīng)比較宜選擇SC10-50/10，其負(fù)荷率不是最大和最小的，但有功損耗是最小的。表1.4與原變壓器對比型號額定容量（kva）空載損耗（kw）短路損耗（kw）有功經(jīng)濟負(fù)載系數(shù)βjp臨界負(fù)載系數(shù)βlp負(fù)荷率β有功損耗（kw.h）SC10-400/104000.8623.70.4830.2330.0780.8845SC10-50/10500.240.860.5280.2790.4150.3881有功功率損耗減少為0.8845-0.3881=0.4964kw3、合理選擇變壓器容量后一年的有功損耗為0.7809*185*24+0.3881*180*24=5143.788kw.h比原來變壓器一年節(jié)省的電能7748.22-5143.788=2604.432kw.h2.4.2官埭站變壓器容量的計算1、夏季夏季官埭站站用變壓器的選擇：分兩種情況：夏季(185天)和非夏季（180天）夏季官埭站站用變壓器負(fù)荷計算St2=0.85*14.4+106.7+39.59=158.53kva查表可知可選容量有160、200、250、315、400、500、630kva，列表如下：表1.510KV干式變壓器技術(shù)數(shù)據(jù)[4]型號額定容量（kva）空載損耗（kw）短路損耗（kw）有功經(jīng)濟負(fù)載系數(shù)βjp臨界負(fù)載系數(shù)βlp負(fù)荷率β有功損耗（kw.h）SC10-160/101600.481.860.5080.2580.9912.3067SC10-200/102000.550.7931.9335SC10-250/102500.632.40.5120.2630.6341.5947SC10-315/103150.773.030.5040.2540.5031.5366SC10-400/104000.853.480.4940.2440.3961.3957SC10-500/105001.024.260.4890.2390.3171.4481SC10-630/10630800.2310.2521.5051經(jīng)比較宜選擇SC10-400/10，其負(fù)荷率不是最大和最小的，但有功損耗是最小的。2、非夏季非夏季官埭站站用變壓器負(fù)荷計算St2=0.85*14.4+39.59=51.83kva查表可知可選容量有80、100、125、160、200kva，列表如下：表1.610KV干式變壓器技術(shù)數(shù)據(jù)[4]型號額定容量（kva）空載損耗（kw）短路損耗（kw）有功經(jīng)濟負(fù)載系數(shù)βjp臨界負(fù)載系數(shù)βlp負(fù)荷率β有功損耗（kw.h）SC10-80/10800.321.210.5140.2640.6480.8281SC10-100/101000.351.370.5050.2550.5180.7176SC10-125/101250.411.610.5050.2550.4150.6873SC10-160/101600.481.860.5080.2580.3240.6753SC10-200/102000.550.2590.6976經(jīng)比較宜選擇SC10-160/10，其負(fù)荷率不是最大和最小的，但有功損耗是最小的。表1.7與原變壓器對比型號額定容量（kva）空載損耗（kw）短路損耗（kw）有功經(jīng)濟負(fù)載系數(shù)βjp臨界負(fù)載系數(shù)βlp負(fù)荷率β有功損耗（kw.h）SC10-400/104000.8623.70.4830.2330.0780.8845SC10-160/101000.481.860.5080.2580.3240.6753有功功率損耗減少為0.8845-0.6753=0.2092kw3、合理選擇變壓器容量后一年的有功損耗為1.3957*185*24+0.6753*180*24=9114.204kw.h比原來變壓器一年節(jié)省的電能17358.816-9114.204=8244.612kw.h2.4.3變壓器經(jīng)濟運行方式兩臺不同容量變壓器之間經(jīng)濟運行時的臨界負(fù)載Slp[1]Slp=sqrt[(P0l-P0s)/(Pks/SNs2--Pkl/SNl2則正陽站兩臺變壓器SC10-50/10和SC10-200/10之間經(jīng)濟運行的臨界負(fù)載Slp=sqrt[(P0l-P0s)/(Pks/SNs2-Pkl/SNl2=sqrt[(0.55-0.24)/(0.86/502-2.2/2002]=32.75kva即當(dāng)實際負(fù)載S<32.75kva時，SC10-50/10運行，反之則SC10-200/10運行。官埭站兩臺變壓器SC10-160/10和SC10-400/10之間經(jīng)濟運行的臨界負(fù)載Slp=sqrt[(P0l-P0s)/(Pks/SNs2-Pkl/SNl2=sqrt[(0.862-0.48)/(1.86/1602-3.7/4002]=87.82kva即當(dāng)實際負(fù)載S<87.82kva時，SC10-160/10運行，反之則SC10-400/10運行。2.5提高變壓器功率因數(shù)1、變壓器損耗包括有功和無功兩部分，由于無功功率的存在，使功率因數(shù)降低，在輸出功率一定時，系統(tǒng)電流將增大(I=P/Ucosa),從而使系統(tǒng)的有功損耗增大，故無功損耗將引起有功損耗變化。所以要進行無功補償.裝設(shè)無功補償器后，負(fù)荷功率因數(shù)從cosa1調(diào)高到cosa2，輸送的有功功率和電壓不變時，變壓器的損耗有所降低，降低的百分?jǐn)?shù)ΔP可用下式計算[3]：ΔP=[1-(cosa1/cosa2)2]*100%無功補償自動補償裝置檢測瞬時功率因數(shù)，自動投切電容器，保證功率因數(shù)在設(shè)定范圍內(nèi)，補償容量若按固定補償，用平均有功功率進行計算，將在最大負(fù)荷時出現(xiàn)補償容量不足的問題，因此，補償容量必須用最大負(fù)荷，即按照有功負(fù)荷進行計算，并采用低壓集中自動補償，其補償容量為：Qc=P(tana1-tana2)式中，a1和a2分別為補償前、補償后的功率因數(shù)角，P為最大負(fù)荷2、補償容量的計算按國家有關(guān)規(guī)定，變電站的站用電功率因數(shù)應(yīng)達到0.9以上，由所提供的下表數(shù)據(jù)可知正陽站、官埭站的站用變功率因數(shù)都不偏低，要進行無功補償以提高功率因數(shù)。表1.8站用變功率因素表站名站用變功率因素站名站用變功率因素正陽站0.82官埭站0.79(1)、正陽站的補償容量的計算按國家有關(guān)規(guī)定把變電站的站用電功率因數(shù)提高到0.9以上，所需的電容器容量Qc=P(tana1-tana2)=66.64*[tan(arccos0.82-arccos0.9)]=14.24kvar補償后變壓器的有功損耗降低的百分?jǐn)?shù)ΔPΔP=[1-(cosa1/cosa2)2]*100%=[1-(0.82/0.9)2]*100%=16.99%即可節(jié)省的有功功率為ΔP=0.8845*16.9%=0.1503kw一年可節(jié)省電量：0.1503*365*24=1316.628kw.h(2)、官埭站的補償容量的計算按國家有關(guān)規(guī)定把變電站的站用電功率因數(shù)提高到0.9以上，所需的電容器容量Qc=P(tana1-tana2)=160.69*[tan(arccos0.79)-tanarccos0.9)]=46.889kvar補償后變壓器的有功損耗降低的百分?jǐn)?shù)ΔPΔP=[1-(cosa1/cosa2)2]*100%=[1-(0.79/0.9)2]*100%=22.95%即可節(jié)省的有功功率為ΔP=2*22.95%=0.459kw一年可節(jié)省電量：0.459*365*24=4020.84kw.h3變電站空調(diào)通風(fēng)系統(tǒng)節(jié)能3.1空調(diào)節(jié)能措施分析變電站空調(diào)節(jié)能問題，受建筑物圍護結(jié)構(gòu)熱工性能的影響很大，圍護結(jié)構(gòu)熱工性能水平甚至對空調(diào)能耗起到了決定性作用。但圍護結(jié)構(gòu)節(jié)能涉及內(nèi)容廣泛，于是從空調(diào)設(shè)備自身選擇、參數(shù)確定和設(shè)備運行等方面的節(jié)能措施?？照{(diào)設(shè)備選擇在空調(diào)設(shè)備選擇上，從理論上講可以用于變電站空調(diào)工程的設(shè)備種類很多，分體式空調(diào)機、多聯(lián)式空調(diào)機和集中空調(diào)等均能在一定前提條件下應(yīng)用于變電站夏季制冷。但是，通常變電站具備自身工藝和布置等方面的特點：主控室、通信室等主要空調(diào)房間均為電氣設(shè)備間，為保障電力設(shè)備安全運行，電氣設(shè)備問內(nèi)不應(yīng)設(shè)置有壓力的空調(diào)水管；空調(diào)房間面積相對于整個變電站而言很小，一般在100—300n12之間，尤其是電氣設(shè)備室內(nèi)布置的變電站，空調(diào)房間面積僅占到建筑總面積的10％左右；在運行方式上，變電站逐步轉(zhuǎn)向為無人值班運行，生活房間空調(diào)使用率很低，這也就意味著室內(nèi)空氣齡控制要求沒有特別限制。根據(jù)上述特點，常規(guī)獨立建設(shè)的變電站空調(diào)宜采用冷媒直接蒸發(fā)式分體空調(diào)機或多聯(lián)式空調(diào)機，電氣設(shè)備房間則建議采用機房專用空調(diào)?？照{(diào)形式的選擇必須根據(jù)具體工程的具體特點來確定，如空調(diào)面積較小的地上變電站，除工藝房間采用機房專用空調(diào)外，其他房間宜采用分體式空調(diào)機，而地上空調(diào)房間面積大或者類似于地下變電站情形的冷媒管道超長的工程，則采用多聯(lián)式空調(diào)機，才能在滿足工藝要求的基礎(chǔ)上實現(xiàn)節(jié)能的目標(biāo)。因此，建議在空調(diào)設(shè)備選擇上本著因地制宜的原則，根據(jù)工程所在地、工程布置和運行使用等具體情況進行選擇。常見變電站空調(diào)設(shè)備形式的選擇推薦方案如表所示。具體到設(shè)備選用工作，則應(yīng)該在同類型產(chǎn)品中優(yōu)選品牌影響力大、售后服務(wù)好和制冷效率高的產(chǎn)品，對于分體式空調(diào)機則應(yīng)選用《單元式空氣調(diào)節(jié)機能效限定值及能源效率等級》中規(guī)定的能效等級不低于3級的產(chǎn)品，即空調(diào)機夏季制冷標(biāo)準(zhǔn)工況下COPI>2．8。變電站空調(diào)形式選擇推薦方案變電站布置形式地上站半地上站地下站集控室變電站運行特點無人值班無人值班無人值班有人值班建議空調(diào)形式機房專用空調(diào)+分體式空調(diào)機多聯(lián)式空調(diào)機多聯(lián)式空調(diào)機多聯(lián)式或其他形式空調(diào)機空調(diào)房間室內(nèi)參數(shù)確定夏季空調(diào)室內(nèi)設(shè)計參數(shù)的選擇，首先應(yīng)該滿足設(shè)備運行條件和規(guī)范規(guī)定的要求，如果規(guī)范給定的是溫度范圍，而不是具體數(shù)值，則需要根據(jù)實際情況，盡量選定規(guī)范允許范圍內(nèi)的最高夏季室內(nèi)空調(diào)設(shè)計溫度。夏季空調(diào)室內(nèi)設(shè)計溫度應(yīng)為26～28℃，因此，空調(diào)室內(nèi)設(shè)計溫度宜選擇規(guī)范給定值的上限溫度28℃。經(jīng)針對夏季空調(diào)室內(nèi)設(shè)計計算溫度28℃和26℃時的空調(diào)負(fù)荷分別進行計算，可以得出夏季空調(diào)室內(nèi)設(shè)計計算溫度設(shè)為空調(diào)設(shè)備合理運行空調(diào)設(shè)備選型及布置確定以后，為日后的節(jié)運行奠定了基礎(chǔ)，但日常運行方式的合理與否于空調(diào)節(jié)能效果也起到了至關(guān)重要的作用。首空調(diào)設(shè)備室內(nèi)設(shè)定運行溫度不宜過低，如主控等房間為控制夏季室內(nèi)溫度不高于28℃，可將季空調(diào)室內(nèi)運行溫度設(shè)定為26℃。目前多數(shù)變站空調(diào)的使用方式較為粗獷，運行人員為圖省，夏季直接將空調(diào)運行溫度設(shè)定為控制器上的最低溫度16℃，而冬季則恰恰相反，將空調(diào)運行溫度設(shè)定在28變電站空調(diào)設(shè)備運行除了運行人員要具備主觀節(jié)能意識外，還可以通過技術(shù)改造達到節(jié)能的運行效果。如果單個空調(diào)房間內(nèi)設(shè)置了兩臺以上的分體式空調(diào)機，而目前的運行方式是：將各個空調(diào)機運行溫度設(shè)定為26℃，當(dāng)室內(nèi)溫度大于等于26℃時室內(nèi)所有空調(diào)機同時起動，運行一段時間后室內(nèi)溫度降到26℃以下，則空調(diào)機同時停止運行。這樣勢必會出現(xiàn)室內(nèi)空調(diào)機同起同停的現(xiàn)象，空調(diào)設(shè)備同時起動不僅使瞬間起動電流較大，還會使空調(diào)機因為頻繁起停加速縮短使用壽命。為了改變這一現(xiàn)象，可以通過在同一房間多臺空調(diào)機之間設(shè)置切換裝置，順序控制空調(diào)設(shè)備運行的手段來解決，空調(diào)機只有在溫度超高時才全部起動，這樣空調(diào)設(shè)備大部分時間內(nèi)處于間歇輪換運行狀態(tài)，其好處就是既減小同時起動電流又能延長設(shè)備實際使用壽命，減少維護工作量。3.2空調(diào)節(jié)能途徑通過加強中央空調(diào)運行管理，杜絕“跑冒滴漏”的浪費現(xiàn)象，可節(jié)能5%—10%；通過提高水泵風(fēng)機等輸配設(shè)備的運行效率及應(yīng)用變頻調(diào)速技術(shù)可節(jié)能10%—20%；此外通過改善過渡季節(jié)設(shè)備運行方式，避免冷熱不均、增加自動控制系統(tǒng)等措施，也可實現(xiàn)10%—20%的節(jié)能效果。綜合各項節(jié)能措施，公共建筑空調(diào)的節(jié)能潛力應(yīng)在30%—50%。主要是以下幾種途徑來達到空調(diào)建筑的節(jié)能目的選擇合適的冷熱源中央空調(diào)系統(tǒng)的能源消耗絕大部分是消耗在冷源上，因此合理配置中央空調(diào)系統(tǒng)的冷熱源對節(jié)能與能源合理利用的意義十分重大。中央空調(diào)常見的冷熱源配置為水冷冷水機組加鍋爐、熱泵型機組、溴化鋰吸收式機組。第一種冷熱源在設(shè)計工況下的能效比較高，一般為3.7—5左右，其中主機為離心式壓縮機的機組能效比最高，且機組容量較大，第二種冷熱源即熱泵型機組，夏季制冷，冬季制熱，在設(shè)計工況下，其能效比水冷機組低，一般為3左右，其節(jié)能和環(huán)保都有良好的效果，另一種冷熱源為溴化鋰吸收式機組，節(jié)電不節(jié)能，適用于有廢熱和余熱的地方。蓄冷空調(diào)的使用與電力調(diào)峰各地的用電狀況都不同程度的存在著負(fù)荷峰谷差較大的情況，一方面在用電高峰時電力供應(yīng)不足，而在低峰時電力供應(yīng)過剩，由于空調(diào)負(fù)荷占有較大的峰值負(fù)荷，而轉(zhuǎn)移空調(diào)負(fù)荷并不會影響正常生活節(jié)奏，因此采用蓄冷空調(diào)，利用晚上時間制冷并蓄冷，將對整個移峰填谷工作起很大作用，一般可分為水蓄冷和相變材料蓄冷兩種方式。從空調(diào)系統(tǒng)的運行入手，采用節(jié)能運行，以達到節(jié)能的目的。當(dāng)一套空調(diào)設(shè)備系統(tǒng)已經(jīng)確定時，應(yīng)該是通過采用節(jié)能運行來節(jié)能的，這是個空調(diào)節(jié)能的主要手段?？照{(diào)節(jié)能運行技術(shù)大致可以分為以下幾個方面：降低室內(nèi)給定值標(biāo)準(zhǔn)適當(dāng)加大送回風(fēng)溫差可減少水路、風(fēng)路系統(tǒng)的容量，降低水泵和風(fēng)機的功率，采用全年不固定的室溫設(shè)定值，可獲得一定的節(jié)能效果。減少新風(fēng)量空調(diào)機組處理的新風(fēng)量過多會增加其負(fù)荷，進而增加電耗，處理的新風(fēng)量過少則會影響空調(diào)環(huán)境的質(zhì)量，因此針對具體的空調(diào)環(huán)境做好送風(fēng)溫度和新風(fēng)比例的調(diào)整，在滿足室內(nèi)衛(wèi)生要求的前提下，減少新風(fēng)量也是有利于節(jié)能的。防止過熱和過冷夏季室溫過冷或冬季室溫過熱，不僅耗費能量，而且對人體健康和舒適來說是不適宜的。設(shè)備選用不當(dāng)或空調(diào)分區(qū)不合理所引起的。采用熱回收與熱交換裝置由于新風(fēng)的引入，空調(diào)環(huán)境必然將一部分舊空氣排掉，排氣的溫度相對大氣溫度有一定的溫差，如采用熱回收交換設(shè)備使新風(fēng)在被處理前先與排氣進行熱交換，新風(fēng)溫度會有所降低，這樣可減少新風(fēng)機組的負(fù)荷，減少了能耗，這種裝置對可集中排氣而需新風(fēng)量較大的場合更為適用。改變空調(diào)設(shè)備啟動、停止時間在預(yù)冷預(yù)熱時停止驅(qū)用新風(fēng)用功能進行預(yù)測控制，確定最合適的啟動和停止時間，在保證舒適的條件下節(jié)約空調(diào)能耗。在建筑物預(yù)冷，預(yù)熱時停止取用室內(nèi)新風(fēng)，不僅可減少設(shè)備容量，而且可減少取入新風(fēng)的冷卻或加熱的能量消耗。過渡季節(jié)可取用室外空氣作為自然冷源在空調(diào)運行時間內(nèi)保證衛(wèi)生條件的基礎(chǔ)上，只有在夏季室外空氣焓大于室內(nèi)空氣焓、冬季室外焓小于室內(nèi)空氣焓時，減少新風(fēng)量才會有顯著的節(jié)能意義。在供冷期間出現(xiàn)室外空氣焓小于室內(nèi)空氣焓時，應(yīng)該采用全新風(fēng)運行，這不僅可縮短制冷機的運行時間，減少新風(fēng)耗能量，同時可改善室內(nèi)環(huán)境的空氣質(zhì)量。采用變頻控制根據(jù)空調(diào)負(fù)荷改變水流量、風(fēng)流量或冷媒流量能有效地節(jié)能。變頻/變轉(zhuǎn)速空調(diào)器相對于普通空調(diào)器來講，主要有5大特點:

●啟動電流低，故不存在啟動電流對電網(wǎng)和對電度表的沖擊，也減少了對室內(nèi)其它正在使用的家用電器的脈沖干擾影響。

●低溫運行性能好，制暖性能明顯優(yōu)于傳統(tǒng)空調(diào)器。

●控溫波動小，避免了傳統(tǒng)空調(diào)器采用的開/停運轉(zhuǎn)控制方法易造成的室內(nèi)溫度上下波動大、感覺不舒服的缺陷。

●電網(wǎng)電壓適應(yīng)性強，相比較傳統(tǒng)空調(diào)器，有些變頻空調(diào)器能在較寬電壓范圍內(nèi)工作。有的甚至在低于187V時也能運行自如。

●控溫速度快，能迅速將房間帶入控溫范圍。

變頻空調(diào)的優(yōu)點：變頻空調(diào)空調(diào)采用了變頻電源、變頻壓縮機、電子膨脹閥和微電腦技術(shù)的有機結(jié)合，使空調(diào)性能進一步提高，使用時房間溫度波動小，舒適性更佳，對電源電壓波動不敏感，壓縮機啟動后，一般不停機，制冷量在35%～117%的范圍內(nèi)變化，避免了普通空調(diào)的頻繁開停，延長了壓縮機的壽命，同時具有高效、節(jié)能的特點。節(jié)能：相比較傳統(tǒng)空調(diào)器，可省15%-30%的電力建筑設(shè)備的自動化系統(tǒng)隨著計算機應(yīng)用軟件技術(shù)的發(fā)展，建筑設(shè)備自動化系統(tǒng)在能量管理技術(shù)上得到了廣泛應(yīng)用。它包括冷、熱源的能力控制、空調(diào)系統(tǒng)的焓值控制、新風(fēng)量控制、設(shè)備的啟、停時間和運行方式控制、溫濕度設(shè)定控制、送風(fēng)溫度控制等內(nèi)容。把最小耗能量作為評價函數(shù)，來判斷和確定所需提供的冷熱量、冷熱源和空調(diào)機、風(fēng)機和水泵等的運行臺數(shù)、工作順序和運行時間及空調(diào)系統(tǒng)各環(huán)節(jié)的操作運行方式，以達到最佳節(jié)能運行效果。3.3變電站空調(diào)負(fù)荷計算原則3.3.1空調(diào)負(fù)荷計算的基本構(gòu)成按照暖通專業(yè)有關(guān)設(shè)計規(guī)范、規(guī)程和規(guī)定的要求，結(jié)合變電站空調(diào)房間的特點，空調(diào)負(fù)荷應(yīng)按冬、夏季兩種工況分別計算，一般應(yīng)包括，空調(diào)房間的熱（冷）負(fù)荷、空調(diào)房間的濕負(fù)荷、新風(fēng)負(fù)荷和系統(tǒng)的附加負(fù)荷?？照{(diào)房間的熱（冷）負(fù)荷空調(diào)房間的熱（冷）負(fù)荷計算，是空調(diào)系統(tǒng)負(fù)荷計算中最主要的一項內(nèi)容。根據(jù)變電站的特點，計算空調(diào)房間的熱（冷）負(fù)荷時，應(yīng)包括以下內(nèi)容：通過維護結(jié)構(gòu)的得（失）熱量；透過外窗進入室內(nèi)的太陽輻射熱量；人體散熱量；照明散熱量；電氣設(shè)備及電子儀表散熱量?？照{(diào)房間的濕負(fù)荷一般情況下，變電站空調(diào)房間的濕負(fù)荷僅計算人體散濕量。新風(fēng)負(fù)荷所謂新風(fēng)負(fù)荷，即由補充新風(fēng)而帶入空調(diào)系統(tǒng)的熱（冷）負(fù)荷、濕負(fù)荷。冬季應(yīng)計算加熱新風(fēng)的熱負(fù)荷，室外空氣相對濕度較低時，還需考慮新風(fēng)的加濕負(fù)荷；夏季則應(yīng)計算冷卻新風(fēng)的冷負(fù)荷，高濕地區(qū)還應(yīng)考慮新風(fēng)的降濕負(fù)荷。在計算過程中，各項新風(fēng)負(fù)荷可不具體計算，可按照新回風(fēng)混合后的狀態(tài)參數(shù)一同計算。系統(tǒng)的附加負(fù)荷空調(diào)系統(tǒng)的附加負(fù)荷一般只考慮夏季工況，應(yīng)包括以下幾項：空氣通過送、回風(fēng)機的溫升；空氣通過風(fēng)管的溫升；補充風(fēng)管漏風(fēng)引起的負(fù)荷（風(fēng)管漏風(fēng)量可按照系統(tǒng)風(fēng)量的10%考慮）；制冷裝置和冷水系統(tǒng)的冷量損失；電纜孔洞滲透冷量損失。3.3.2空調(diào)系統(tǒng)夏季冷、濕負(fù)荷的計算概述空調(diào)房間的冷負(fù)荷是由通過維護結(jié)構(gòu)的得熱量和室內(nèi)各項得熱量轉(zhuǎn)化而來的。按照實際情況確定空調(diào)房間的冷負(fù)荷時，應(yīng)按不穩(wěn)定傳熱方法進行詳細(xì)計算，但計算過程非常復(fù)雜，所以在工程設(shè)計中，除非利用專門編制的計算機程序進行計算，可應(yīng)用這些復(fù)雜的計算理論和方法，否則，用手工計算很艱難完成這項工作。在現(xiàn)行的各類空調(diào)設(shè)計手冊中，對空調(diào)房間的冷負(fù)荷計算，都提出了簡化計算方法。實際證明，這些計算方法在工程設(shè)計中應(yīng)用，其內(nèi)容深度完全能夠滿足要求。計算原則計算內(nèi)維護結(jié)構(gòu)耗熱量時，空調(diào)房間周圍空氣計算溫度，可取該地區(qū)夏季空氣調(diào)節(jié)室外計算日平均溫度加附加溫差Δt，溫差Δt可根據(jù)工程所在地的室外氣象條件，取5到10度。電子計算機室、電子設(shè)備間、集中控制室、單元控制室與鄰室的溫差超過3度時，應(yīng)計算維護結(jié)構(gòu)的耗熱量。在可研和初步設(shè)計階段，空調(diào)房間的室內(nèi)冷負(fù)荷可按指標(biāo)估算或按穩(wěn)定傳熱的計算方法進行初步計算。在施工圖設(shè)計階段或詳細(xì)設(shè)計階段，對空調(diào)房間的室內(nèi)冷，濕負(fù)荷應(yīng)進行詳細(xì)復(fù)核計算。3.3.3空調(diào)房間室內(nèi)冷、濕負(fù)荷的計算方法通過維護結(jié)構(gòu)形成的冷負(fù)荷通過維護結(jié)構(gòu)的總余熱量為屋面、外窗、外墻、樓板、地面等傳熱量的總和。得熱量轉(zhuǎn)化為冷負(fù)荷過程中存在著衰減和延遲現(xiàn)象。不同的維護結(jié)構(gòu)由于蓄熱能力不同，其傳熱量的衰減和延遲時間也不同，因此應(yīng)分別進行計算。通過屋面進入房間的傳熱量應(yīng)逐時計算，計算時采用的室外計算溫度應(yīng)采用室外計算逐時綜合溫度。通過屋面?zhèn)鳠嵝纬傻睦浞峡砂聪率接嬎鉗wm=KA(tout-tin)式中Qwm——通過屋面的計算時刻冷負(fù)荷，W；K——傳熱系數(shù)；A——計算傳熱面積；tout——夏季空調(diào)室外逐時綜合溫度，可按《暖規(guī)》確定tin——空調(diào)房間室內(nèi)設(shè)計計算溫度通過外墻、頂棚傳熱形成的冷負(fù)荷計算：應(yīng)逐時計算，其簡化計算方法：Qwq=KA(twp+Δt-tin)式中Qwp——通過外墻傳熱形成的計算冷負(fù)荷；K——傳熱系數(shù)；A——計算傳熱面積；tout——夏季空調(diào)室外計算日平均溫度；tin——空調(diào)房間室內(nèi)設(shè)計計算溫度Δt——附加空氣溫升通過外窗傳熱形成的冷負(fù)荷計算：外窗傳熱應(yīng)包括溫差傳熱及太陽輻射熱兩部分，應(yīng)分別進行計算，由溫差傳熱形成的冷負(fù)荷可按下述計算方法計算：Qwc=KA(tout-tin)式中Qwm——通過外窗溫差傳熱形成的逐時冷負(fù)荷；K——傳熱系數(shù)；A——計算傳熱面積；tout——外窗的逐時冷負(fù)荷室外計算溫度，可按《暖規(guī)》確定tin——空調(diào)房間室內(nèi)設(shè)計計算溫度通過玻璃窗進入室內(nèi)的太陽輻射熱形成的冷負(fù)荷，宜按遮陽設(shè)施的類型和空調(diào)房間的蓄熱特性等因素，分別進行計算。具體過程和方法如下：Q=qfrACsCn式中qfr——逐時通過單層普通玻璃進入室內(nèi)的太陽輻射熱A——窗戶面積Cs——窗玻璃的遮陽系數(shù)Cn——玻璃窗類型修正系數(shù)內(nèi)墻、樓板、地面?zhèn)鳠嵝纬傻睦湄?fù)荷計算：Qnw=KA(tout-tin)式中Qwm——通過內(nèi)維護結(jié)構(gòu)傳熱形成的冷負(fù)荷；K——傳熱系數(shù)；A——維護結(jié)構(gòu)傳熱面積；tout——鄰室的空氣環(huán)境計算溫度；tin——空調(diào)房間室內(nèi)設(shè)計計算溫度通過各個維護結(jié)構(gòu)的基本冷負(fù)荷計算結(jié)束后，將不同時刻的冷負(fù)荷值逐時逐項累加，得出維護結(jié)構(gòu)基本冷負(fù)荷，再乘以滲透附加系數(shù)（一般可取1.05-1.15）即可計算出各個時刻由維護結(jié)構(gòu)傳熱面形成的空調(diào)房間冷負(fù)荷?？照{(diào)房間內(nèi)電氣設(shè)備及電子儀表散熱形成的冷負(fù)荷電氣設(shè)備及電子儀表的散熱量按如下公式計算：Qe=n1n2n3P式中Qe——空調(diào)房間內(nèi)電氣設(shè)備及電子儀表的散熱量；P——空調(diào)房間內(nèi)電氣設(shè)備及電子儀表的安裝功率；n1——同時使用系數(shù)，一般情況下可取0.5-1.0；n2——利用系數(shù)，一般情況下可取0.7-0.9；n3——一小時平均實耗功率與設(shè)計最大功率之比，一般情況下可取0.5-0.85電氣設(shè)備及電子儀表在室內(nèi)散熱引起的冷負(fù)荷可按如下公式計算：Qet=QeXt式中Qet——由電氣設(shè)備及電子儀表散熱引起的計算時刻冷負(fù)荷；Xt——電氣設(shè)備及電子儀表散熱量轉(zhuǎn)換為冷負(fù)荷的折算系數(shù)，可查表；室內(nèi)照明散熱引起的冷負(fù)荷白熾燈和鎮(zhèn)流器安裝在空調(diào)房間吊頂棚內(nèi)的熒光燈，由照明散熱引起的冷負(fù)荷按下式計算：Qz=n1PXt式中Qz——由室內(nèi)照明引起的計算時刻的冷負(fù)荷；P——照明設(shè)備的安裝功率；n1——同時使用系數(shù)，一般可取0.5-0.8；Xt——使用時間內(nèi)照明散熱的冷負(fù)荷系數(shù)，可查表對安裝在吊頂玻璃罩內(nèi)的熒光燈，照明散熱引起的冷負(fù)荷可按如下公式計算：Q1=1.2n0n1PXt式中，考慮玻璃發(fā)射、頂棚內(nèi)通風(fēng)情況的系數(shù)，當(dāng)熒光燈罩有小孔，利用自然通風(fēng)散熱于頂棚內(nèi)時，一般可取0.5—0.6，其他情況取0.5—0.8人體散熱引起的空調(diào)冷負(fù)荷計算公式如下：Qr=Xrnq式中Qr——空調(diào)房間內(nèi)人體散熱引起的冷負(fù)荷；Xr——人體散熱量的冷負(fù)荷系數(shù)；n——計算時刻房間內(nèi)的總?cè)藬?shù)，一般取常駐人數(shù)；q——一名成年人的人體散熱量各項計算完成以后進行逐項逐時累加，即得出空調(diào)房間各個時刻的室內(nèi)空調(diào)冷負(fù)荷值，然后從中選出最大值即為該空調(diào)房間的室內(nèi)冷負(fù)荷空調(diào)系統(tǒng)的冷負(fù)荷計算安裝上述計算方法逐個計算出各空調(diào)房間的冷負(fù)荷，將某個空調(diào)系統(tǒng)所擔(dān)負(fù)的所有空調(diào)房間的室內(nèi)冷負(fù)荷相加，即可得出該空調(diào)系統(tǒng)的空調(diào)房間冷負(fù)荷值。3.4正陽站的空調(diào)負(fù)荷計算3.4.1正陽站的控制室冷負(fù)荷計算正陽站的控制室高為3.3m，東面墻有3個窗，寬度為1.76m，高度為1.7m，通訊室有兩個窗，寬度為3.3m，高度為1.7m。通過圍護結(jié)構(gòu)傳熱形成的冷負(fù)荷圍護結(jié)構(gòu)熱工參數(shù)計算結(jié)果表序號圍護結(jié)構(gòu)名稱圍護結(jié)構(gòu)構(gòu)造傳熱系數(shù)1外墻370mm厚磚墻，內(nèi)側(cè)抹灰刷漆，外側(cè)水刷石1.52內(nèi)墻1370mm厚磚墻，內(nèi)外抹灰1.53內(nèi)墻2（玻璃幕）鋁合金框加10mm厚玻璃5.14吊頂復(fù)合水泥板、巖棉保濕層1.25屋面屋面板、找平層、隔潮層、防水層1.446外窗雙層鋁合金玻璃窗2.87樓板現(xiàn)澆樓板、找平層、花崗巖地面層1.81、通過屋面及頂棚傳熱形成的冷負(fù)荷，控制室吊頂棚的傳熱系數(shù)為1.2,吊頂棚的傳熱面積為183.6-2*3.7=177m2Q1=KA(twp+Δt-tin)=1.2*177*（29.7+8-27）=2272.68w2、通過東墻傳熱形成的冷負(fù)荷：控制室東外墻的傳熱系數(shù)為1.5,傳熱面積為30.6m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=1.5*30.6*（29.7+5.2-27）=339.66w3、通過南墻傳熱形成的冷負(fù)荷：控制室南內(nèi)墻的傳熱系數(shù)為5.1,傳熱面積為57.1m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=5.1*57.1*（29.7+3.5-27）=1659.90w4、通過西墻傳熱形成的冷負(fù)荷：控制室西外墻的傳熱系數(shù)為1.5,傳熱面積為39.6m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=1.5*39.6*（29.7+7.5-27）=605.88w5、通過北墻傳熱形成的冷負(fù)荷：控制室北外墻的傳熱系數(shù)為1.5,傳熱面積為50.49m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=1.5*50.49*（29.7+3.5-27）=431.69w6、通過東窗傳熱形成的冷負(fù)荷：外窗傳熱系數(shù)為2.8,傳熱面積為9m2表1汕頭夏季空氣調(diào)節(jié)室外計算逐時溫度表τ1234567891011120.860.920.960.991.000.950.850.700.540.380.250.14twr27.6427.2827.0426.8626.827.127.728.629.5630.5231.331.96τ1314151617181920212223240.070.020.000.030.460.570.660.740.8132.3832.6832.832.6232.331.630.8230.0429.3828.8428.3627.94表2通過外窗溫差傳熱形成的逐時冷負(fù)荷（w）τ123456789101112Q16.087.021.0-3.51-5.012.5217.5840.264.2988.41108124.6τ131415161718192021222324Q135.12142.65145.68141.15133.11115.5395.9476.3559.7946.234.1723.61通過外窗溫差傳熱形成的冷負(fù)荷最大值為145.68w，發(fā)生在下午15點。通過玻璃窗進入室內(nèi)的太陽輻射熱形成的冷負(fù)荷，逐時通過單層普通3mm玻璃進入室內(nèi)的太陽輻射熱132,窗玻璃的遮陽系數(shù)取1，玻璃窗類型修正系數(shù)取0.86，則Q=qfrACsCn=132*9*0.86*1=1021.68w將上述計算結(jié)果累加，得出控制室圍護結(jié)構(gòu)傳熱形成的基本冷負(fù)荷為6477.17w。考慮到通過圍護結(jié)構(gòu)門、窗縫隙和各種開孔的空氣滲透等因素，計算圍護結(jié)構(gòu)的冷負(fù)荷時，還應(yīng)考慮1.15的附加系數(shù)。則通過圍護結(jié)構(gòu)的冷負(fù)荷為7448.75w。2）控制室內(nèi)電氣設(shè)備及電子儀表散熱形成的冷負(fù)荷根據(jù)工藝專業(yè)提供的資料，控制室內(nèi)電氣設(shè)備和電子儀表的安裝總功率為3kw，其散熱量可按公式計算，Qe=n1n2n3P對控制室而言，式中的同時使用系數(shù)n1取0.95，利用系數(shù)n2取0.85，小時平均實耗功率與設(shè)計最大功率之比n3取0.85，則Qe=n1n2n3P=0.95*0.85*0.85*3000=2059.13w室內(nèi)電氣設(shè)備和電子儀表散熱引起的空調(diào)冷負(fù)荷按公式計算Qet=QeXt根據(jù)變電所控制室的運行特點，選擇設(shè)備、器具散熱的冷負(fù)荷系數(shù)時，應(yīng)按最大連續(xù)工作小時計，則Qet=QeXt=0.98*2059.13=2017.94w室內(nèi)照明散熱引起的冷負(fù)荷根據(jù)照明專業(yè)提供的資料，控制室內(nèi)的照明安裝總功率為4320w，按照本工程所選的燈型及安裝形式，由照明引起的冷負(fù)荷可按公式計算：Q1=1.2n0n1PXt式中，n0取0.6，n1取0.7,Xt取0.97，則Q1=1.2n0n1PXt=1.2*0.6*0.7*4320*0.97=2111.96w將以上各項計算結(jié)果累加，則控制室的室內(nèi)空調(diào)冷負(fù)荷為13637.78w。3.4.2正陽站的通訊室的冷負(fù)荷計算正陽站的通訊室有兩個窗，寬度為3.3m，高度為1.7m。1）通過圍護結(jié)構(gòu)傳熱形成的冷負(fù)荷1、通過屋面及頂棚傳熱形成的冷負(fù)荷，通訊室吊頂棚的傳熱系數(shù)為1.2,吊頂棚的傳熱面積為78m2Q1=KA(twp+Δt-tin)=1.2*78*（29.7+8-27）=1001.52w2、通過東墻傳熱形成的冷負(fù)荷：控制室東外墻的傳熱系數(shù)為1.5,傳熱面積為19.5m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=1.5*19.5*（29.7+5.2-27）=216.45w3、通過南墻傳熱形成的冷負(fù)荷：控制室南內(nèi)墻的傳熱系數(shù)為1.5,傳熱面積為36m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=1.5*36*（29.7+3.5-27）=307.8w4、通過西墻傳熱形成的冷負(fù)荷：控制室西內(nèi)墻的傳熱系數(shù)為1.5傳熱面積為19.5m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=1.5*19.5*（29.7+7.5-27）=283.73w5、通過北墻傳熱形成的冷負(fù)荷：控制室北內(nèi)墻的傳熱系數(shù)為1.5,傳熱面積為36m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=1.5*36*（29.7+3.5-27）=307.8w6、通過南窗傳熱形成的冷負(fù)荷：外窗傳熱系數(shù)為2.8,傳熱面積為16.83m2通過玻璃窗進入室內(nèi)的太陽輻射熱形成的冷負(fù)荷，逐時通過單層普通3mm玻璃進入室內(nèi)的太陽輻射熱132,窗玻璃的遮陽系數(shù)取1，玻璃窗類型修正系數(shù)取0.86，則Q=qfrACsCn=132*16.83*0.86*1=1910.54w將上述計算結(jié)果累加，得出通訊室圍護結(jié)構(gòu)傳熱形成的基本冷負(fù)荷為4301.16w。考慮到通過圍護結(jié)構(gòu)門、窗縫隙和各種開孔的空氣滲透等因素，計算圍護結(jié)構(gòu)的冷負(fù)荷時，還應(yīng)考慮1.15的附加系數(shù)。則通過圍護結(jié)構(gòu)的冷負(fù)荷為4946.64w。2）通訊室內(nèi)電氣設(shè)備及電子儀表散熱形成的冷負(fù)荷根據(jù)工藝專業(yè)提供的資料，通訊室內(nèi)電氣設(shè)備和電子儀表的安裝總功率為0.5kw，其散熱量可按公式計算，Qe=n1n2n3P對通訊室而言，式中的同時使用系數(shù)n1取0.95，利用系數(shù)n2取0.85，小時平均實耗功率與設(shè)計最大功率之比n3取0.85，則Qe=n1n2n3P=0.95*0.85*0.85*500=343.19w室內(nèi)電氣設(shè)備和電子儀表散熱引起的空調(diào)冷負(fù)荷按公式計算Qet=QeXt根據(jù)變電所通訊室的運行特點，選擇設(shè)備、器具散熱的冷負(fù)荷系數(shù)時，應(yīng)按最大連續(xù)工作小時計，則Qet=QeXt=0.98*343.19=336.32w室內(nèi)照明散熱引起的冷負(fù)荷根據(jù)照明專業(yè)提供的資料，通訊室內(nèi)的照明安裝總功率為1440w，按照本工程所選的燈型及安裝形式，由照明引起的冷負(fù)荷可按公式計算：Q1=1.2n0n1PXt式中，n0取0.6，n1取0.7,Xt取0.97，則Q1=1.2n0n1PXt=1.2*0.6*0.7*1440*0.97=703.99w將以上各項計算結(jié)果累加，則通訊室的室內(nèi)空調(diào)冷負(fù)荷為6329.84w。3.5官埭站的空調(diào)負(fù)荷計算官埭站的墻高為3.8米，南北兩面墻都有窗戶，窗高為1.68米，離地面高度為1.48米。3.5.1官埭站的通訊室的冷負(fù)荷計算1）通過圍護結(jié)構(gòu)傳熱形成的冷負(fù)荷1、通過屋面及頂棚傳熱形成的冷負(fù)荷，吊頂棚的傳熱系數(shù)為1.2,吊頂棚的傳熱面積為180.55m2Q1=KA(twp+Δt-tin)=1.2*180.55*（29.7+8-27）=2318.26w2、通過東墻傳熱形成的冷負(fù)荷：東內(nèi)墻的傳熱系數(shù)為1.5,傳熱面積為51.81m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=1.5*51.81*（29.7+5.2-27）=575.09w3、通過南墻傳熱形成的冷負(fù)荷：南外墻的傳熱系數(shù)為5.1,傳熱面積為37.95m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=1.5*37.95*（29.7+3.5-27）=324.47w4、通過西墻傳熱形成的冷負(fù)荷：西外墻的傳熱系數(shù)為1.5,傳熱面積為51.81m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=1.5*51.81*（29.7+7.5-27）=831.55w5、通過北墻傳熱形成的冷負(fù)荷：控制室北外墻的傳熱系數(shù)為1.5,傳熱面積為37.95m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=1.5*37.95*（29.7+3.5-27）=324.47w6、通過南窗傳熱形成的冷負(fù)荷：外窗傳熱系數(shù)為2.8,傳熱面積為16.83m2通過玻璃窗進入室內(nèi)的太陽輻射熱形成的冷負(fù)荷，逐時通過單層普通3mm玻璃進入室內(nèi)的太陽輻射熱132,窗玻璃的遮陽系數(shù)取1，玻璃窗類型修正系數(shù)取0.86，則Q=qfrACsCn=132*16.83*0.86*1=1910.54w7、通過北窗傳熱形成的冷負(fù)荷：外窗傳熱系數(shù)為2.8,傳熱面積為16.83m2通過玻璃窗進入室內(nèi)的太陽輻射熱形成的冷負(fù)荷，逐時通過單層普通3mm玻璃進入室內(nèi)的太陽輻射熱128,窗玻璃的遮陽系數(shù)取1，玻璃窗類型修正系數(shù)取0.86，則Q=qfrACsCn=128*16.83*0.86*1=1910.54w將上述計算結(jié)果累加，得出繼保室圍護結(jié)構(gòu)傳熱形成的基本冷負(fù)荷為8731.02w?？紤]到通過圍護結(jié)構(gòu)門、窗縫隙和各種開孔的空氣滲透等因素，計算圍護結(jié)構(gòu)的冷負(fù)荷時，還應(yīng)考慮1.15的附加系數(shù)。則通過圍護結(jié)構(gòu)的冷負(fù)荷為10040.67w。2）控制室內(nèi)電氣設(shè)備及電子儀表散熱形成的冷負(fù)荷根據(jù)工藝專業(yè)提供的資料，繼保室內(nèi)電氣設(shè)備和電子儀表的安裝總功率為3kw，其散熱量可按公式計算，Qe=n1n2n3P對繼保室而言，式中的同時使用系數(shù)n1取0.95，利用系數(shù)n2取0.85，小時平均實耗功率與設(shè)計最大功率之比n3取0.85，則Qe=n1n2n3P=0.95*0.85*0.85*3000=2059.13w室內(nèi)電氣設(shè)備和電子儀表散熱引起的空調(diào)冷負(fù)荷按公式計算Qet=QeXt根據(jù)變電所繼保室的運行特點，選擇設(shè)備、器具散熱的冷負(fù)荷系數(shù)時，應(yīng)按最大連續(xù)工作小時計，則Qet=QeXt=0.98*2059.13=2017.94w室內(nèi)照明散熱引起的冷負(fù)荷根據(jù)照明專業(yè)提供的資料，繼保室內(nèi)的照明安裝總功率為2000w，按照本工程所選的燈型及安裝形式，由照明引起的冷負(fù)荷可按公式計算：Q1=1.2n0n1PXt式中，n0取0.6，n1取0.7,Xt取0.97，則Q1=1.2n0n1PXt=1.2*0.6*0.7*2000*0.97=977.76w將以上各項計算結(jié)果累加，則繼保室的室內(nèi)空調(diào)冷負(fù)荷為15095.54w。3.5.2官埭站控制室的冷負(fù)荷計算通過圍護結(jié)構(gòu)傳熱形成的冷負(fù)荷1、通過屋面及頂棚傳熱形成的冷負(fù)荷，控制室吊頂棚的傳熱系數(shù)為1.2,吊頂棚的傳熱面積為152.29m2Q1=KA(twp+Δt-tin)=1.2*152.29*（29.7+8-27）=1955.40w2、通過東墻傳熱形成的冷負(fù)荷：控制室東外墻的傳熱系數(shù)為1.5,傳熱面積為51.81m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=1.5*51.81*（29.7+5.2-27）=575.09w3、通過南墻傳熱形成的冷負(fù)荷：控制室南外墻的傳熱系數(shù)為1.5,傳熱面積為32.01m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=1.5*32.01*（29.7+3.5-27）=297.69w4、通過西墻傳熱形成的冷負(fù)荷：控制室西外墻的傳熱系數(shù)為1.5,傳熱面積為51.81m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=1.5*51.81*（29.7+7.5-27）=575.09w5、通過北墻傳熱形成的冷負(fù)荷：控制室北外墻的傳熱系數(shù)為1.5,傳熱面積為32.01m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=1.5*32.01*（29.7+3.5-27）=297.69w6、通過南窗傳熱形成的冷負(fù)荷：外窗傳熱系數(shù)為2.8,傳熱面積為14.96m2通過玻璃窗進入室內(nèi)的太陽輻射熱形成的冷負(fù)荷，逐時通過單層普通3mm玻璃進入室內(nèi)的太陽輻射熱132,窗玻璃的遮陽系數(shù)取1，玻璃窗類型修正系數(shù)取0.86，則Q=qfrACsCn=132*14.96*0.86*1=1698.26w7、通過北窗傳熱形成的冷負(fù)荷：外窗傳熱系數(shù)為2.8,傳熱面積為14.96m2通過玻璃窗進入室內(nèi)的太陽輻射熱形成的冷負(fù)荷，逐時通過單層普通3mm玻璃進入室內(nèi)的太陽輻射熱128,窗玻璃的遮陽系數(shù)取1，玻璃窗類型修正系數(shù)取0.86，則Q=qfrACsCn=128*14.96*0.86*1=1646.80w將上述計算結(jié)果累加，得出控制室圍護結(jié)構(gòu)傳熱形成的基本冷負(fù)荷為7531.92w?？紤]到通過圍護結(jié)構(gòu)門、窗縫隙和各種開孔的空氣滲透等因素，計算圍護結(jié)構(gòu)的冷負(fù)荷時，還應(yīng)考慮1.15的附加系數(shù)。則通過圍護結(jié)構(gòu)的冷負(fù)荷為8661.71w。2）控制室內(nèi)電氣設(shè)備及電子儀表散熱形成的冷負(fù)荷根據(jù)工藝專業(yè)提供的資料，控制室內(nèi)電氣設(shè)備和電子儀表的安裝總功率為1.5kw，其散熱量可按公式計算，Qe=n1n2n3P對控制室而言，式中的同時使用系數(shù)n1取0.95，利用系數(shù)n2取0.85，小時平均實耗功率與設(shè)計最大功率之比n3取0.85，則Qe=n1n2n3P=0.95*0.85*0.85*1500=1029.57w室內(nèi)電氣設(shè)備和電子儀表散熱引起的空調(diào)冷負(fù)荷按公式計算Qet=QeXt根據(jù)變電所控制室的運行特點，選擇設(shè)備、器具散熱的冷負(fù)荷系數(shù)時，應(yīng)按最大連續(xù)工作小時計，則Qet=QeXt=0.98*1029.57=1008.97w室內(nèi)照明散熱引起的冷負(fù)荷根據(jù)照明專業(yè)提供的資料，控制室內(nèi)的照明安裝總功率為1840w，按照本工程所選的燈型及安裝形式，由照明引起的冷負(fù)荷可按公式計算：Q1=1.2n0n1PXt式中，n0取0.6，n1取0.7,Xt取0.97，則Q1=1.2n0n1PXt=1.2*0.6*0.7*1840*0.97=899.54w將以上各項計算結(jié)果累加，則控制室的室內(nèi)空調(diào)冷負(fù)荷為11599.82w。3.5.3官埭站10kv室的冷負(fù)荷計算官埭站10kv室墻高為5.8米，分兩個室(1)10kV室I、II、III段與電容器室的冷負(fù)荷計算通過圍護結(jié)構(gòu)傳熱形成的冷負(fù)荷1、通過屋面及頂棚傳熱形成的冷負(fù)荷，吊頂棚的傳熱系數(shù)為1.2,吊頂棚的傳熱面積為665.52m2Q1=KA(twp+Δt-tin)=1.2*665.52*（29.7+8-27）=8545.28w2、通過東墻傳熱形成的冷負(fù)荷：東外墻的傳熱系數(shù)為1.5,傳熱面積為68.44m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=1.5*68.44*（29.7+5.2-27）=811.01w3、通過南墻傳熱形成的冷負(fù)荷：南外墻的傳熱系數(shù)為1.5,傳熱面積為327.12m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=1.5*327.12*（29.7+3.5-27）=3042.22w4、通過西墻傳熱形成的冷負(fù)荷：西外墻的傳熱系數(shù)為1.5,傳熱面積為68.44m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=1.5*68.44*（29.7+7.5-27）=1047.13w5、通過北墻傳熱形成的冷負(fù)荷：控制室北外墻的傳熱系數(shù)為1.5,傳熱面積為327.12m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=1.5*327.12*（29.7+3.5-27）=3042.22w6、通過南窗傳熱形成的冷負(fù)荷：外窗傳熱系數(shù)為2.8,傳熱面積為16.83m2通過玻璃窗進入室內(nèi)的太陽輻射熱形成的冷負(fù)荷，逐時通過單層普通3mm玻璃進入室內(nèi)的太陽輻射熱132,窗玻璃的遮陽系數(shù)取1，玻璃窗類型修正系數(shù)取0.86，則Q=qfrACsCn=132*16.83*0.86*1=1910.54w7、通過北窗傳熱形成的冷負(fù)荷：外窗傳熱系數(shù)為2.8,傳熱面積為16.83m2，安裝《暖規(guī)》的規(guī)定，計算所得該地區(qū)的夏季空氣調(diào)節(jié)室外計算逐時溫度，計算溫差傳熱形成的冷負(fù)荷，可知最大冷負(fù)荷是通過玻璃窗進入室內(nèi)的太陽輻射熱形成的冷負(fù)荷，逐時通過單層普通3mm玻璃進入室內(nèi)的太陽輻射熱128,窗玻璃的遮陽系數(shù)取1，玻璃窗類型修正系數(shù)取0.86，則Q=qfrACsCn=128*16.83*0.86*1=1852.65w將上述計算結(jié)果累加，得出10kvI、II、III段與電容器室圍護結(jié)構(gòu)傳熱形成的基本冷負(fù)荷為20797.72w?？紤]到通過圍護結(jié)構(gòu)門、窗縫隙和各種開孔的空氣滲透等因素，計算圍護結(jié)構(gòu)的冷負(fù)荷時，還應(yīng)考慮1.15的附加系數(shù)。則通過圍護結(jié)構(gòu)的冷負(fù)荷為23917.38w。(2)10kV室IV段的冷負(fù)荷計算通過圍護結(jié)構(gòu)傳熱形成的冷負(fù)荷1、通過屋面及頂棚傳熱形成的冷負(fù)荷，吊頂棚的傳熱系數(shù)為1.2,吊頂棚的傳熱面積為283.2m2Q1=KA(twp+Δt-tin)=1.2*283.2*（29.7+8-27）=3636.29w2、通過東墻傳熱形成的冷負(fù)荷：東外墻的傳熱系數(shù)為1.5,傳熱面積為68.44m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=1.5*68.44*（29.7+5.2-27）=811.01w3、通過南墻傳熱形成的冷負(fù)荷：南外墻的傳熱系數(shù)為1.5,傳熱面積為139.2m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=1.5*139.2*（29.7+3.5-27）=1294.56w4、通過西墻傳熱形成的冷負(fù)荷：西外墻的傳熱系數(shù)為1.5,傳熱面積為68.44m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=1.5*68.44*（29.7+7.5-27）=1047.13w5、通過北墻傳熱形成的冷負(fù)荷：控制室北外墻的傳熱系數(shù)為1.5,傳熱面積為139.2m2Q2=KA(twp+Δt-tin)=1.5*139.2*（29.7+3.5-27）=1294.56w6、通過南窗傳熱形成的冷負(fù)荷：外窗傳熱系數(shù)為2.8,傳熱面積為16.83m2通過玻璃窗進入室內(nèi)的太陽輻射熱形成的冷負(fù)荷，逐時通過單層普通3mm玻璃進入室內(nèi)的太陽輻射熱132,窗玻璃的遮陽系數(shù)取1，玻璃窗類型修正系數(shù)取0.86，則Q=qfrACsCn=132*16.83*0.86*1=1910.54w將上述計算結(jié)果累加，得出10kv室IV段圍護結(jié)構(gòu)傳熱形成的基本冷負(fù)荷為10267.41w?？紤]到通過圍護結(jié)構(gòu)門、窗縫隙和各種開孔的空氣滲透等因素，計算圍護結(jié)構(gòu)的冷負(fù)荷時，還應(yīng)考慮1.15的附加系數(shù)。則通過圍護結(jié)構(gòu)的冷負(fù)荷為11807.52w。(3)10kV室室內(nèi)電氣設(shè)備及電子儀表散熱形成的冷負(fù)荷根據(jù)工藝專業(yè)提供的資料，10kV室室內(nèi)電氣設(shè)備和電子儀表的安裝總功率為2kw，其散熱量可按公式計算，Qe=n1n2n3P對10kv室而言，式中的同時使用系數(shù)n1取0.95，利用系數(shù)n2取0.85，小時平均實耗功率與設(shè)計最大功率之比n3取0.85，則Qe=n1n2n3P=0.95*0.85*0.85*2000=1372.75w室內(nèi)電氣設(shè)備和電子儀表散熱引起的空調(diào)冷負(fù)荷按公式計算Qet=QeXt根據(jù)變電所10kv室的運行特點，選擇設(shè)備、器具散熱的冷負(fù)荷系數(shù)時，應(yīng)按最大連續(xù)工作小時計，則Qet=QeXt=0.98*1372.75=1345.30w(4)室內(nèi)照明散熱引起的冷負(fù)荷根據(jù)照明專業(yè)提供的資料，10kv室內(nèi)的照明安裝總功率為2000w，按照本工程所選的燈型