2024年巖土工程勘察報告

1、序言1.1、工程概況新建3#拌和站位于汕頭市濠江區(qū)沈海高速與053縣道交叉口。本次擬建的建筑物如下表。建筑構造采用混凝土框架構造，建筑物的地基變形容許值按國標《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007-）表5.3.4規(guī)定采用。受中鐵拾四局集團有限企業(yè)的委托，我司對新建設場地進行工程地質勘察。建筑物一覽表插表1序號名稱層數(shù)層高（m）地坪標高(m)荷載經驗值備注1拌和站1F1021.5015-23KN1.2、工程勘察目的、任務及規(guī)定本次勘察屬施工圖設計階段詳細勘察。工程重要性等級為二級，場地復雜程度等級為二級，地基復雜程度等級為二級，巖土工程勘察等級為乙級?？碧娇椎牟贾眉翱辈煲?guī)定由設計部門提供，總共布置鉆孔3個。本次勘察規(guī)定：、查明場區(qū)成因、地形、地貌特性、地層構造等。1.2.2、鑒別地基土類型和建筑場地類別，提供地震設計的有關參數(shù)。1.2.3、查明場址地基巖土層構造、分布狀況、均勻性及各巖土層的物理力學性質指標。1.2.4、查明地下水的類型，評價地下水和土對建筑材料的腐蝕性。、根據(jù)建筑物和場地地質狀況，提出經濟合理的基礎方案，提供地基土承載力特性值和樁側摩阻力特性值及樁的端阻力特性值等設計所需的技術參數(shù)。1.2.6、查明不良地質作用、特殊性巖土類型、分布等。1.2.7、搜集附有坐標和地形的建筑總平面圖，場區(qū)的地面整平標高，建筑物的性質、規(guī)模、荷載、構造特點，基礎形式、埋置深度，地基容許變形等資料1.3、勘察措施及完畢狀況勘察措施以鉆探取芯鑒定描述、現(xiàn)場進行原則貫入試驗和取樣進行室內試驗為主，鉆探工藝重要采用泥漿護壁無泵取芯鉆進。淤泥、粉質粘土采用單動三重管回轉取土器進行取樣，土試樣質量等級為Ⅱ級。水樣采用分層隔水抽取法，進行分層取樣?？辈觳捎肵Y-1A型工程鉆機1臺次進場施鉆，施工時間為5月29曰~5月31曰進行，完畢鉆孔3個，其中技術孔1個，孔深13.20~24.80m，總進尺62.50m，現(xiàn)場原則貫入試驗10次；采用土試樣12件，水樣2件，易容鹽2件；孔位測定、孔囗標高測量及地下水位測定各3點。鉆孔位置采用1954年北京坐標系統(tǒng)，用全站儀測定；鉆孔孔囗標高采用85國家高程基準。測設引用點p1位于場地附近，p1:坐標為X=2580242.703，Y=504508.032；高程為H=21.36。根據(jù)測量成果，擬建場址現(xiàn)地面高程為21.05~24.80m，相對高差為3.75m。1.4、勘察根據(jù)本工程野外鉆探施工、地質編錄、原位測試及資料整頓按如下原則進行：《巖土工程勘察規(guī)范》（GB50021-）（）《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB50007-）《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ94-）《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011-）（）《土工試驗措施原則》（GB/T50123-）廣東省《建筑地基基礎設計規(guī)范》（DBJ15-31-）《巖土工程勘察匯報編制原則》（CECS99:98）《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》（GB18306-）《建筑工程地質勘探與取樣技術規(guī)程》（JGJ/T87-）《房屋建筑和市政基礎設施工程勘察文獻編制深度規(guī)定》（）勘察成圖軟件使用【巖土工程勘察信息處理系統(tǒng)KT3000】，標貫擊數(shù)按成圖系統(tǒng)自動校正，工程地質剖面圖中的標貫擊數(shù)為實測標貫擊數(shù)。2、場地工程地質特性2.1、地形地貌特性擬建場地位于汕頭市濠江區(qū)沈海高速與053縣道交叉口。場地地貌上屬濱海平原地帶，後期經人工推高填低，地形開闊平坦。據(jù)勘察成果，場地勘探深度內巖土層的地質成因及形成時代，自上而下可劃分為：2.1.1、人工填土[Q4ml]：以粘性土為主構成，含碎石塊及碎磚塊等建筑垃圾。形成于第四紀全新世。2.1.2、殘積層[Q4el]：由灰黃～棕黃色砂質粘性土構成，形成于第四紀更新世。2.1.3、基底巖石[γ52（3）]：由燕山期侵入巖（花崗巖）構成，形成于侏羅紀燕山期。2.2、地基土層概述在鉆孔控制的范圍和深度內，地基巖土層可劃分為6個主層次。各巖土層狀況分述如下：①、雜填土：灰褐色，以粘性土為主構成，含碎石塊及碎磚塊等建筑垃圾。欠固結，為近期填筑。局部分布，ZK2號孔缺失，厚度5.40～6.50m。②、砂質粘性土：灰黃～棕黃色，可塑～硬塑，為花崗巖風化殘積而成，礦物除石英外，大部分已風化成土狀物，巖芯遇水易崩解。全場地分布，層面埋深0~6.50m，厚度3.20～8.80m。標貫4次，實測擊數(shù)17~19擊，校正擊數(shù)14.6~17.0擊，校正平均值15.9擊。承載力特性值的經驗值fak=180kPa。③、全風化花崗巖：灰白色，花崗構造、塊狀構造，巖組織構造大部分已破壞，礦物成分已發(fā)生明顯變化，巖芯呈土柱狀，遇水易崩解。全場地分布，層面埋深3.60~15.30m，厚度4.80～7.30m。標貫3次，實測擊數(shù)48~52擊，校正擊數(shù)37.5~44.6擊，校正平均值41.5擊。承載力特性值的經驗值fak=300kPa。④、強風化花崗巖(土狀)：灰白色，巖組織構造大部分已破壞，礦物成分已發(fā)生明顯變化，巖芯呈土柱狀，遇水易軟化。全場地分布，層面埋深8.70~20.10m，厚度2.80～6.70m。標貫3次，實測擊數(shù)77~81擊，校正擊數(shù)56.7~64.7擊，校正平均值59.8擊。承載力特性值的經驗值fak=450kPa。⑤、強風化花崗巖(碎塊狀)：灰白色，中粗?；◢彉嬙?，塊狀構造，由石英、長石及角閃石構成，巖質新鮮，巖芯多呈短柱狀，屬堅硬巖。該層僅ZK1號孔揭發(fā)，層面埋深22.60m，厚度1.90m。承載力特性值的經驗值fak=600kPa。⑥、中風化花崗巖：灰白色，中粗?；◢彉嬙欤瑝K狀構造，由石英、長石及角閃石構成，巖質新鮮，巖芯多呈短柱狀，屬堅硬巖。該層僅ZK2號孔揭發(fā)，層面埋深11.50m，揭發(fā)厚度1.70m。承載力特性值的經驗值fak=kPa。2.3、地下水概述和土腐蝕性評價場區(qū)地處亞熱帶，屬海洋性季風氣候，雨量充沛，每年四至五月、拾至拾一月為平水期，六至九月為豐水期，拾二月至次年三月為枯水期。場地未發(fā)既有地表水。場區(qū)存在2種類型的地下水，即潛水及承壓水。、潛水：存在于上部粉砂和中砂中，含水性及透水性很好，儲水量較豐富，地下水補給重要為大氣降水及鄰區(qū)地表水體直接滲透補給，以蒸發(fā)、滲漏及人工排水方式排泄，地下水水質易受污染，水位受季節(jié)性影響較大，勘察期間測得地下水水位埋深為2.07~2.15m，水位標高19.26~20.21m，年變化幅度0.50~1.00m。于ZK1孔采用地下水（潛水）試樣1件，根據(jù)水質分析成果，場區(qū)潛水對混凝土構造有微腐蝕作用，對鋼筋混凝土構造中的鋼筋有微腐蝕作用。水質分析成果詳見【水對建筑材料腐蝕性評價表】表5-1及【水質分析匯報】表9-1。、承壓水：重要分布于第5層砂層中。含水性和透水性好，儲水量較豐富。地下水具有一定的承壓性，受季節(jié)性影響小，地下水動態(tài)較穩(wěn)定。于ZK3孔采用地下水（承壓水）試樣1件，根據(jù)水質分析成果，場區(qū)承壓水對混凝土構造有微腐蝕作用，對鋼筋混凝土構造中的鋼筋有微腐蝕作用。水質分析成果詳見【地下水腐蝕性評價表】表5-2及【水質分析匯報】表9-2。2.4、區(qū)域地質構造按區(qū)域地質資料，本區(qū)位于東南沿海，粵閩交界處。按地質力學觀點，它處在新華夏系構造第二復式隆起帶的東南側與南嶺東西向復雜構造帶南部東段之交接地段。區(qū)內廣泛發(fā)育新華夏系構造，以北東向構造為主體與區(qū)域北西向構造互為配套，構成“多字型”控制全區(qū)。東西向構造時隱時現(xiàn)，斷續(xù)展露。上述各類構造體系在地質歷史上是成次序出現(xiàn)的，它們延續(xù)時間頗長，迭次再現(xiàn)，導致復雜的交接復合關系。項目所處韓江―榕江北西向構造帶，北西向構造重要展布在測區(qū)沿海韓江、榕江、練江、隆江流域。構造形跡遍及全區(qū)，由北西向褶皺、不一樣等級的斷裂、巖漿巖體、各類巖脈構成。北西向斷裂與新華夏系北西向橫張斷裂，重迭復合、疊次出現(xiàn)?？刂屏送砥趲r體及巖脈的分布。區(qū)內較大的河流部分山脊線皆成北西方向延伸，明顯地受北西向構造線控制。從總體上看，它斜切東西向構造，橫切新華夏系北東向構造，是區(qū)內形成最晚的構造帶。對本線路影響較大的斷裂有：韓江斷裂、古巷─澄海斷裂、潮安─普寧斷裂、白面石斷裂。分述如下：、韓江斷裂位于汕頭幅韓江中游，往北西至鹿田一帶。沿北西320度方向展布，規(guī)模較大，長約70公裏，寬約2公裏。根據(jù)航空磁測資料確定為一北西向斷裂。鉆孔資料深入證明，沿北西方向存在破碎帶。沿韓江中游兩岸，北西方向裂隙尤其發(fā)育，斷裂帶寬約2公裏，見斷層角礫巖。在樟林以北至潮安一帶，地殼形變負異常線的長軸方向為北西向。第四紀沉積物沿斷裂兩側的差異性也闡明北西方向構造線不僅存在，并且仍在活動。、古巷─澄海斷裂位于潮安以西7公裏，鳳崗一帶，向南西可延到古巷、澄海。與韓江下游水系大體平行。呈北西3加度方向展布，延伸長約60公裏。北西段可見出露長15公裏。斷裂通過下侏羅統(tǒng)砂頁巖及燕山晚期第二次花崗侵入巖，兩者為斷裂接觸。巖石強烈破碎，呈角礫狀，角礫成分為砂巖、細砂巖，由鐵質硅質膠結。沿破碎帶有石英脈侵入。巖脈走向北西300度―330度，傾向北東，傾角55角。脈寬5米，可見長2公裏。脈中有一組與脈壁平行的裂面，光滑平直，另一組與巖脈垂直。後期斷裂多次活動，脈石英及花崗巖破碎成角礫狀，硅質膠結。地貌上，平行田東河上游形成陡壁，斷裂規(guī)模較大，南東段大部分被第四系覆蓋。、潮安─普寧斷裂位于中帶中部，潮安、普寧一帶。為中帶的主斷裂，展布在軍埠復向斜的北西翼，切割燕山晚期各次侵入的花崗巖體。于測區(qū)內斷續(xù)出露長約140公裏，寬100米至幾公裏不等。北東端延入1:20萬梅縣幅，南西端延入1:20萬海豐幅。斷裂帶走向北東30度─40度，傾向南東，傾角70度左右多局部傾向北西，傾角60度左右。斷裂沿走向及傾向均呈舒緩波狀。在侏羅系砂頁巖及火山巖體現(xiàn)為片理化，燕山晚期各次花崗侵入巖地區(qū)體現(xiàn)為糜棱巖化、硅化。脈巖相對發(fā)育。北段在湯溪水庫東西兩側幾公裏之外，還能見到與之并列的次級北東向斷裂，如東側的白秀塘山斷裂，顯示該段影響范圍較寬。在潮安縣湘子橋東一帶，擠壓帶、片理化帶發(fā)育。從潮安至揭陽一段則為第四系覆蓋，跡象不明。中段洪陽西側，屯浦一帶見花崗巖糜棱巖化、硅化、綠泥石化等影響范圍寬達幾百米。南西段，普寧、峽嶺一帶，影響范圍較寬，達1公裏以上，斷裂北西側為硅化、糜棱巖化二長花崗巖，南東側為硅化、片理化火山巖。根據(jù)裂面上的水平擦痕、階步判斷兩盤有反鐘向扭動發(fā)生。、白面石斷裂呈北東50度方向展布，傾向北西320度，傾角70度。斷裂通過燕山晚期第二次花崗侵入巖、下侏羅統(tǒng)砂巖、上侏羅統(tǒng)火山巖，延伸長約25公裏，寬約10米。沿斷裂帶巖石均已破碎或糜棱巖化，并有硅化、綠泥石化等蝕變現(xiàn)象。斷裂面呈舒緩波狀，表面具糜棱巖薄殼，構造透鏡體發(fā)育，顯壓扭性特性。在一組北東40度方向展布的沖斷裂相間處，砂頁巖層受擠壓，牽引褶皺發(fā)育。沿裂隙有石英脈貫入，并有硅化、黃鐵礦化現(xiàn)象。區(qū)域性北西向斷裂構造控制了測區(qū)東南部的新生代斷陷盆地。在地貌上，形成開闊的三角洲平原。區(qū)內較大水系就是沿北西向斷裂發(fā)育的。本區(qū)新構造運動拾分強烈，表目前區(qū)內地震頻繁、新生代活斷裂跡象明顯、基性火山巖活動、多層地形極為發(fā)育、河流及海成階地廣泛分布、海岸變遷與升降運動跡象矚目皆是。所述新構造現(xiàn)象，它無疑的是與挽近時期地殼運動有關。地殼形變的發(fā)展與近期該區(qū)地震活動關系親密。以往的經驗證明，每當強震發(fā)生時往往在地表有破裂性形變發(fā)生，這闡明地殼形變是地應力匯集和釋放的成果。即隨地應力匯集過程而產生的地殼形變是微弱的，不易檢查的非破壞性形變。這種在時間上緩慢的地殼非破壞性形變的發(fā)生、發(fā)展正表明地應力在不停的匯集、累積過程中，有朝一曰當?shù)貞Φ竭_極大值時，即有強震發(fā)生，地表產生斷裂。因此地殼形變是預測強震的措施之一，也是表明構造形跡由量變到質變的發(fā)展過程，新構造運動的發(fā)生、發(fā)展過程是如此，對老構造形跡的形成歷史也有所啟發(fā)。河流第一、二級階地，廣泛分布于黃崗河、韓江、榕江、練江上游及其支流、小河兩岸。二級階地絕對標高8~14米，一般高出一級階地2~10米?？拷嫌位蛏竭叄A地標高相對增高。階面呈緩坡狀，部分為基座階地。河流沖積層二元構造清晰。河流第二級階地分布區(qū)，沿河流兩岸往往呈不對稱出露，面積不廣。河流第一級階地，絕對標高3~5米。一般高出河漫灘及河床0.6~1.5米左右。靠近上游及山邊，階地標高也有增高趨勢?？拷蠛拥闹?、下游，第一級河流沖積階地與近代三角洲、瀉湖平原相接時，往往無明顯的界線。2.5、區(qū)域地震活動場區(qū)地處泉州——汕頭地震帶，屬環(huán)太平洋地震帶內帶的構成部分，根據(jù)重力異常測量資料，泉州——汕頭地震帶由大陸往東南沿海異常值逐漸升高，從-80毫伽——0毫伽，并形成兩組梯度，重力異常使地殼穩(wěn)定狀態(tài)受到破壞，在均衡賠償?shù)淖饔孟?，導致上部板塊構造撞擊，構成了地震發(fā)生的潛在本源。根據(jù)地震小區(qū)劃研究匯報及地震危險性分析，場區(qū)位于潮汕震源區(qū)范圍，地震活動Ms>2空間上分布密集，活動度、能流密度北東向分布明顯，泉汕斷裂帶頻度高，其強度、密集高值區(qū)，影響本區(qū)地震發(fā)生有六大震源區(qū)，潮汕震源區(qū)為其中之一，從寧靜——剩余釋放期分為四個活動期，目前處在第二活動期的能量釋放期，震級4~7級年發(fā)生率為0.0329。、場地地基地震效應抗震設防參數(shù)：根據(jù)場區(qū)工程地質和《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》（GB18306-）、《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011-）（），提供如下有關數(shù)據(jù)，作為抗震設防的根據(jù)：抗震設防烈度8度，設計基當?shù)卣鸺铀俣戎?.20，設計地震分組為第二組。、場地類別：場地工程地質條件復雜，上部20m深度范圍內以軟弱、中軟為主。根據(jù)擬建場區(qū)本次鉆探資料得知，場地覆蓋層厚度dov:3m＜dov≤50m，根據(jù)當?shù)亟涷炛导癦K1、ZK3號孔進行等效剪切波速數(shù)據(jù)估算，其等效剪切波速Vse=202.78～239.82m/s（見插表2），即250≥Vse>150m/s，場地土類別屬于中軟類別，故鑒定本建筑場地類別為Ⅱ類場地。場地特性周期值Tg=0.40s。插表2鉆孔編號序號土層名稱土層厚度估算剪切波速剪切波在地面至計算深度之間的傳播時間計算深度單孔等效剪切波速diVsitdoVse(m)(m/s)(s)(m)(m/s)ZK11雜填土5.401300.0834020239.822砂質粘性土3.202503全風化花崗巖7.303504強風化花崗巖(土狀)4.10500ZK31雜填土6.501300.0986320202.782砂質粘性土8.802503全風化花崗巖4.70350、地震液化鑒別：場區(qū)未揭發(fā)有飽和液化砂層。2.5.4、場地抗震地段確實定場地存在淤泥，根據(jù)規(guī)范《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011-）（）確定場地為抗震不利地段。、場地地震穩(wěn)定性評價場地地勢平坦，無邊坡、巖溶、土洞、滑坡、倒塌、及泥石流等不良地質作用。根據(jù)區(qū)域地質圖，斷裂帶距離場地較遠，綜上所述，場地地震穩(wěn)定性很好。3、工程地質條件評價3.1地基土層的成因及形成時代場區(qū)位于濱海平原，沉積物為殘積成因類型，形成于第四紀更新世。經勘察查明，場區(qū)地基土層中，上部第2層土層為殘積層，形成于第四紀晚更新世。3.2地基巖土層評價3.2.1、第1土層（雜填土）呈松散狀，土體強度較低，工程力學性質較差；3.2.2、第2土層（砂質粘性土）呈可塑~硬塑狀，土體強度很好，工程力學性質很好；3.2.3、地基下部全風化~強風化花崗巖，力學性質堅實而穩(wěn)定，雖然層位起伏變化較大，但在可控制范圍內，不失為樁基礎的良好持力層。3.3、不良地質作用及特殊性巖土3.3.1、不良地質作用：勘察場地未發(fā)既有巖溶、土洞、滑坡、倒塌及泥石流等不良地質作用和不利埋藏物。3.3.2、雜填土：場區(qū)雜填土層厚5.40~6.50m，重要由砂土、粘土等為主構成，含少許建筑垃圾等雜物，密實度松散。其具有土質不均勻、密度變化較大、高壓縮性、工程力學性質差特點。填土對樁基也許產生負摩阻力，提議采用管樁涂層處理，灌注樁加強配筋；采用天然地基方案應清除基礎范圍內的填土或強夯擊實處理。3.2.3、花崗巖風化土及其風化巖：場區(qū)處在花崗巖地帶，礫質粘性土、全風化花崗巖遇水易軟化崩解，強風化花崗巖遇水易產生軟化現(xiàn)象。采用鉆孔樁時會產生較多泥漿，減少樁端阻力；各巖土層的層面起伏及厚度變化較大，常無規(guī)律發(fā)育花崗巖球狀風化體（孤石），采用預制樁會導致沉樁及樁身長度難控制，設計時應予以注意。3.4、場地穩(wěn)定性、合適性、地基均勻性評價3.4.1在本次勘探揭發(fā)深度范圍內，擬建場地未發(fā)現(xiàn)地質構造活動跡象及土洞等其他不良地質現(xiàn)象，表明該場地現(xiàn)處在相對穩(wěn)定的地質環(huán)境。3.4.2場地揭發(fā)軟土層，通過樁基處理後，本場地合適作為擬建建筑物的建設場地。3.4.3場地巖土層全場地分布，但起伏變化大，綜合評價場地地基為不均勻地基。3.5、地基基礎類型及基礎持力層分析評價、基礎類型選擇方案本工程場地淺部重要為雜填土，無法滿足擬建攪拌站的荷載規(guī)定，擬建攪拌站不可采用淺基礎。擬建攪拌站提議采用樁基礎，第3層（全風化花崗巖）、第4、5層（強風化花崗巖）工程力學性質良好，層位變化在可控范圍內，可作為擬建攪拌站的樁基礎持力層。由于部分地段土層層面起伏變化較大，配樁及樁基施工應予以注意，樁長、樁徑應根據(jù)建筑物設計計算確定，保證樁基承載力能滿足擬建攪拌站的設計荷載及沉降變形規(guī)定。、樁基施工可行性分析本工程場地尚寬闊，場地條件對樁基施工限制有一定限制。各樁基方案分析如下：、鉆（沖）孔灌注樁、旋挖樁：具有穿透能力強，單樁承載力高，為非擠土樁，不會產生擠土效應。但其施工工藝較復雜，造價較高。工期較長，且應考慮施工過程中產生的大量泥漿排放問題。根據(jù)場地土特性，若采用此種樁型，樁基均可穿越各土層，并到達估計持力層。但施工過程中應加強沉渣控制，加強泥漿排放管理，防止污染環(huán)境，并應合理配置泥漿濃度，防止第1層(雜填土)產生坍塌現(xiàn)象，采用合適措施，該樁型合適本工程。3、預制管樁：具有施工工藝較簡便，工期較短，造價較低及不會對周圍環(huán)境產生污染等特性。其穿透能力較弱，遇硬化層及障礙物（塊石及花崗巖孤石等）無法順利穿越到達估計持力層。為擠土樁，在施工過程中輕易導致周圍建筑物變形，開裂等原因。通過對應處理，該樁型合適本工程。、樁基施工對周圍環(huán)境的影響若采用錘擊樁會產生較大噪聲，對應施工時間受限，且施工過程中產生的較大震動也易使周圍建筑物受損，但場地空曠，距已建建筑物有一定距離，該施工工藝合適本工程。若采用靜壓樁對環(huán)境影響較小，上部土層存在密實度較高細砂層，也許影響施工，若碰到沉樁問題，可采用引孔，加大機器噸位等措施，因此該施工工藝合適本工程。若采用鉆（沖）孔灌注樁、旋挖樁，施工時會產生大量的泥漿，對周圍環(huán)境有較大影響，施工時應做好泥漿排放措施，該施工工藝合適本工程。3.5.4、地下水對樁基設計和施工的影響及其應注意事項地下水對樁基礎施工影響較大，尤其是對鉆（沖）孔樁，樁基施工時易產生塌孔，縮徑等不良地質現(xiàn)象。若采用預制樁、由于地下水位較高，施工時會產生較強的水壓力，引起沉樁的困難度，且在水壓力消散後，樁的承載力減少。就以上狀況，設計及施工時應尤其注意。3.5.5、樁型的選擇根據(jù)勘察場地工程條件、建筑物的性質及周圍環(huán)境等原因，提議采用鉆（沖）孔灌注樁和預制樁，樁端進入持力層的深度應根據(jù)設計樁長結合現(xiàn)場施工鉆進速度予以嚴格控制。由于場地上部局部存在有細砂層，樁基施工時易產生坍孔等不良地質現(xiàn)象，對樁基施工有一定影響，樁基施工時應注意調整泥漿濃度，防止斷樁、縮徑影響樁身質量。若采用預制樁，應按照施工次序進行，防止由于擠土效益對沉樁的影響。4、巖土設計參數(shù)提議值4.1、天然地基參數(shù)提議值根據(jù)省標《建筑地基基礎設計規(guī)范》（DBJ15-31-）的有關規(guī)定，各巖土層承載力特性值的經驗值fak及壓縮模量（Es）等參數(shù)提議采用“插表3”數(shù)值：巖土強度參數(shù)、變形參數(shù)提議值表插表3層號巖土層名稱及成因代號地基承載力特性值的經驗值fak(kPa)壓縮模量的平均值Es(MPa)內摩擦角的原則值ф（°）凝聚力的原則值C(kPa)變形模量E0(MPa)1雜填土5102砂質粘性土1805.8023.924.0-3全風化花崗巖300-35-654強風化花崗巖(土狀)450---1055強風化花崗巖(快狀)600---1516中風化花崗巖----4.2、樁基礎參數(shù)提議值按省標《建筑地基基礎設計規(guī)范》（DBJ15-31-）的有關規(guī)定，各巖土層樁側摩阻力特性值的經驗值（qsa）及不一樣入土深度樁的端阻力特性值的經驗值（qsa）提議采用“插表4”、“插表5”中數(shù)值：鉆、沖孔樁參數(shù)提議值表插表4層號巖土層名稱及成因代號巖土的狀態(tài)樁側摩阻力特性值的經驗值qsa（kPa）樁的端阻力特性值的經驗值qpa（kPa）樁尖入土深度（m）水下鉆、沖孔樁≤15>151雜填土2砂質粘性土可塑~硬塑194503全風化花崗巖219004強風化花崗巖221500注：1、對于尚未完畢自重固結的土類，不計算其側阻力；2、可~硬塑狀粘性土按可塑狀粘性土取值；3、N'為實測原則貫入試驗擊數(shù)；4、孔內沉渣≤100mm；上表數(shù)值及樁尖入土深度宜通過試樁校核。預制樁參數(shù)提議值表