土木工程專業(yè)畢業(yè)設(shè)計結(jié)構(gòu)部分模板

歡迎閱讀第2章結(jié)構(gòu)設(shè)計2.1.1建筑工程抗震設(shè)防類別2.1.2結(jié)構(gòu)材料2.1.3結(jié)構(gòu)體系本結(jié)構(gòu)主體為6層。此工程采用框架結(jié)構(gòu)承重，柱網(wǎng)的布置為柱距8m,層高2.1.4基礎(chǔ)方案2.1.5結(jié)構(gòu)布置圖2.1平面結(jié)構(gòu)布置圖(1)柱網(wǎng)(2)變形縫(3)長寬比本結(jié)構(gòu)L/B=48000/40000=1.2<6,不需要設(shè)伸縮縫。歡迎閱讀2.2結(jié)構(gòu)構(gòu)件截面尺寸的初步確定2.2.1主梁和次梁(1)框架梁初選：h=(1/10-1/18)L=(1/10-1/18)*8m=0.444-b=(1/3-1/2)×0.6=0.200-0.300m,h=(1/12-1/18)L=(1/12-1/18)*8m=0.444m取0.600m取0.500m,b=(1/3-1/2)*0.500=0.167-0.250m,取0.250m.根據(jù)以上計算，截面尺寸定為主梁：300mm×600mm;次梁為250mm×(1)底層柱軸力估算假定結(jié)構(gòu)的單位荷載為10KN,N=y,qSnaaβY豎向荷載分項系數(shù)，可取1.3S:柱一層的受荷面積n:柱曾受荷載樓層數(shù)β:柱由框架梁與剪力墻鏈接時，柱軸力折減系數(shù)，可取0.8故N=1.3×10×8×8×6×1.15×1.0×0.8=4592.6KN安全等級為二級的框架結(jié)構(gòu)，柱的軸壓比限值為0.75。歡迎閱讀取柱截面為650mm×650mm,A=422500>366707mm?,即可滿足要求。(3)驗算構(gòu)造要求：驗算該框架柱截面尺寸滿足構(gòu)造要求1.尺寸規(guī)定滿足要求；2.2.3樓板初選根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)法》(GB50010-2002)要求，混凝土板應(yīng)按以下原則進行計算：本方案中板的長邊與短邊的比為4/4=1<2,所以按照雙向板計算。連續(xù)雙向板最小厚度為：1/50×L=1/50×4000=80mm且不宜小于80mm,所以板厚取100mm。2.2.4框架梁、柱截面相對線剛度的調(diào)整以及計算在框架結(jié)構(gòu)中有現(xiàn)澆樓邊時，可以作為梁的有效邊緣，增大梁的有效剛度，故線剛度如下：主梁的截面慣性矩：柱的截面慣性矩：I=1/12bh=1/12×650×6防水層SBS改性瀝青防卷材保護層30mml:3水泥砂漿保溫層70厚憎水膨脹珍珠巖塊找坡層膨脹珍珠巖(最薄處40mm)保護層30mm1:3水泥砂漿找平層20厚1:3水泥砂漿結(jié)構(gòu)層100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板抹灰層10厚混合砂漿管道合計(2)標(biāo)準層樓面面層20厚磨光大理石結(jié)合層20厚1:2干硬性水泥砂漿找平層20厚1:3水泥砂漿填充層60厚陶?；炷两Y(jié)構(gòu)層100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板抹灰層10厚混合砂漿吊頂、管道合計(3)梁自重歡迎閱讀自重抹灰層：10厚混合砂漿合計自重抹灰層：10厚混合砂漿合計(4)柱自重自重抹灰層：10厚混合砂漿合計(5)外墻自重第一層(基礎(chǔ)梁截面尺寸假定為b×h=300mm×400mm)20厚混合砂漿外墻砌體(200厚蒸壓粉煤灰加氣混凝土墻)30厚膠粉聚苯顆粒保溫層5厚抗裂砂漿22厚刮面掃毛外墻做法水泥砂漿歡迎閱讀合計南縱墻玻璃幕墻基礎(chǔ)梁至玻璃幕墻下邊緣混凝土砌塊合計東西橫墻同北縱墻為7.78kN/m20厚混合砂漿外墻砌體(200厚蒸壓粉煤灰加氣混凝土墻)30厚膠粉聚苯顆粒保溫層5厚抗裂砂漿22厚刮面掃毛外墻做法水泥砂漿合計南縱墻玻璃幕墻合計東西橫墻自重與北縱墻相同。(6)內(nèi)隔墻自重1至6層房間以及衛(wèi)生間輕質(zhì)分隔墻自重：內(nèi)隔墻10厚混合砂漿抹灰合計樓梯間填充墻自重：蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊雙面水泥粉刷墻面合計二層至頂層：蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊雙面水泥粉刷墻面合計(7)樓梯間荷載恒荷載恒荷載標(biāo)準值(kN/m)欄桿自重鋸齒形斜板自重Y(d/2+t/cosa)=25×(0.15/2+0.220厚水磨石面層底板20厚紙筋灰粉刷恒荷載合計g活荷載合計q樓梯梯段斜板荷載注：1.e、d分別為三角形踏步的寬和高；歡迎閱讀4.t為斜板的厚度；平臺板荷載結(jié)構(gòu)層100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板抹灰層10厚混合砂漿合計2.3.2活荷載標(biāo)準值計算(1)樓面均布活荷載樓層一層頂二層頂三層頂四層頂五層頂六層頂荷載(kN/m(2)雪荷載標(biāo)準值重現(xiàn)期為50年時，本商場為0.50kN/m2。屋面活荷載與雪荷載不同時考慮，兩者取較大值。2.4框架內(nèi)力計算屋面：恒載：樓面：恒載：1-I框架梁屋面梁：恒載=梁自重+板傳的荷載+女兒墻=3.97+8.16+2.2=14.33kN/m歡迎閱讀樓面梁：恒載=梁自重+板傳的荷載=3.97+6.14=10.11kN/m屋面梁：恒載=梁自重+板傳的荷載=3.97+8.16=12.13kN/m樓面梁：恒載=梁自重+板傳的荷載=3.97+6.14=10.11kN/m屋面梁：恒載=梁自重+板傳的荷載=3.97+16.325=20.295kN/m樓面梁：恒載=梁自重+板傳的荷載=3.97+12.275=16.245kN/m1.A柱集中荷載計算頂層：女兒墻自重=0.2×1×6+0.2×0.2×25=2.2kN/m頂層柱恒荷載=女兒墻+主梁自重+次梁自重+板傳荷載標(biāo)準層柱恒荷載=墻自重+主梁自重+次梁自重+板傳荷載2.B柱集中荷載計算頂層柱恒荷載=女兒墻+主梁自重+次梁自重+板傳荷載標(biāo)準層柱恒荷載=墻自重+主梁自重+次梁自重+板傳荷載3.C、D柱集中荷載計算歡迎閱讀頂層柱恒荷載=女兒墻+主梁自重+次梁自重+板傳荷載標(biāo)準層柱恒荷載=墻自重+主梁自重+次梁自重+板傳荷載4.E柱集中荷載計算頂層柱恒荷載=女兒墻+主梁自重+次梁自重+板傳荷載標(biāo)準層柱恒荷載=墻自重+主梁自重+次梁自重+板傳荷載5.F柱集中荷載計算頂層柱恒荷載=女兒墻+主梁自重+次梁自重+板傳荷載標(biāo)準層柱恒荷載=墻自重+主梁自重+次梁自重+板傳荷載6.a、c點集中荷載計算頂層柱恒荷載=次梁自重+板傳荷載標(biāo)準層柱恒荷載=次梁自重+板傳荷載7.b、d、e點集中荷載計算歡迎閱讀頂層柱恒荷載=次梁自重+板傳荷載標(biāo)準層柱恒荷載=次梁自重+板傳荷載(1)均布荷載Aa,aB,Cc,cD框架梁屋面梁=板傳荷載=3.125kN/m樓面梁=板傳荷載=4.375kN/mBb,bC,Dd,dE,Ee,eF框架梁屋面梁=板傳荷載=6.25kN/m樓面梁=板傳荷載=8.75kN/m(2)集中荷載1.A柱集中荷載計算2.B、C、D柱集中荷載計算歡迎閱讀3.E柱集中荷載計算4.F柱集中荷載計算5.a、c節(jié)點集中荷載計算6.b、d、e節(jié)點集中荷載計算標(biāo)準層節(jié)點活荷載=32.4.3橫載作用下框架內(nèi)力計算恒荷載作用框架內(nèi)力計算1.為了手算簡便，故將結(jié)構(gòu)簡化為對稱結(jié)構(gòu)手算，取半框架結(jié)構(gòu)計算，同時為了保證結(jié)構(gòu)安全，選取荷載較大的半跨進行計算。故計算3號軸線DEF半跨結(jié)構(gòu)手算。2.計算假定1)忽略梁柱軸向變形及剪切變形2)桿件為等截面，以桿件軸線作為框架計算軸線3)在豎向荷載作用下結(jié)構(gòu)側(cè)移很小，因此在軸向荷載計算時，假設(shè)結(jié)構(gòu)無側(cè)移歡迎閱讀剛度分布如下：圖2.5半框架剛度分布圖3.各層分配系數(shù)如下：(1)頂層分配系數(shù)F軸節(jié)點E軸節(jié)點uD軸節(jié)點(2)一層分配系數(shù)F軸節(jié)點E軸節(jié)點D軸節(jié)點(1)二到五層分配系數(shù)歡迎閱讀F軸節(jié)點E軸節(jié)點4.恒載作用下固端彎矩計算(2)一到五層(1)頂層歡迎閱讀(2)一到五層(2)一到五層用彎矩二次分配法分配如下：表2.16層左下上看左右分配系數(shù)00000固端彎矩分配1傳遞分配2總彎矩5層分配系數(shù)00000000固端彎矩分配1傳遞分配2總彎矩4層分配系數(shù)00000000固端彎矩分配1傳遞分配2總彎矩3層分配系數(shù)0000000固端彎矩分配1傳遞分配20000總彎矩2層分配系數(shù)0000固端彎矩分配1傳遞分配2總彎矩1層分配系數(shù)0000固端彎矩分配1傳遞分配2總彎矩00傳遞分配2總彎矩000004.1.恒載作用下跨中彎矩計算跨的等效荷載分布按平衡條件用疊加法計算，故簡化計算如下：;表2.2EF跨層數(shù)FpMM中VV654321表2.3DE跨層數(shù)FPM0M1MM中V1V654321層數(shù)FpM0MMM中V1V6543214.2.恒載作用下柱軸力計算表2.4恒載作用下柱軸力柱軸力構(gòu)件類型層數(shù)梁端剪力縱向集中力柱自重軸力t軸力b654321構(gòu)件類型層數(shù)梁端剪力縱向集中力柱自重軸力t軸力b柱E654321構(gòu)件類型層數(shù)梁端剪力縱向集中力柱自重軸力t軸力b柱D6543214.3.恒載作用下柱剪力計算柱的計算簡圖如右圖所示：由力矩平代入數(shù)據(jù)得柱剪力，計算表2.5恒載下柱剪力恒載柱剪力構(gòu)件類型層數(shù)h柱F64544434241柱E64544434241柱D645444342414.4彎矩調(diào)幅根據(jù)《高層建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計》,在豎向荷載作用下，鋼筋混凝土框架梁可以考慮現(xiàn)澆框架梁端負彎矩調(diào)幅系數(shù)為0.8-0.9,在這取0.85.表2.6EF跨調(diào)幅后恒載梁跨中彎矩構(gòu)件類型層數(shù)p0165432l6543216543214.5梁端柱邊剪力、彎矩計算內(nèi)力要經(jīng)過換算，取上述倆個截面中間的梁段為隔離體。按下式計算：計算結(jié)果如下表表2.8梁端剪力與彎矩調(diào)幅后柱邊剪力及彎矩構(gòu)件類型層數(shù)6543216543216543215.活載作用下固5.1均布荷載與1、EF、DE跨(1)頂層圖2.8恒荷載作用下的軸力圖端彎矩第集X1802特30t(1)頂層(1)頂層均布荷載作用下：集中荷載作用下：用彎矩二次分配法分配如下：6層左下上右左下上分配系數(shù)000000000固端彎矩分配1傳遞分配2總彎矩5層分配系數(shù)0000000固端彎矩分配1傳遞分配2總彎矩4層分配系數(shù)0000000000000固端彎矩分配1傳遞分配2總彎矩3層分配系數(shù)0固端彎矩分配1傳遞分配2000000總彎矩2層分配系數(shù)0固端彎矩分配1傳遞分配2總彎矩1層分配系數(shù)000固端彎矩分配1傳遞00000分配2總彎矩22.75構(gòu)件類型層數(shù)FpMMM中VV6543216543216543215.2活載作用下柱軸力計算表2.12活載作用下柱軸力活載柱軸力構(gòu)件類型層數(shù)梁端剪力縱向集中力軸力t軸力b柱F654321柱E654321柱D6543215.3.活載作用下柱剪力計算表2.13活載下柱剪力活載柱剪力構(gòu)件類型層數(shù)h柱F64544434241柱E64544434241柱D645444342415.4彎矩調(diào)幅表2.14調(diào)幅后活載梁跨中彎矩調(diào)幅后活載梁跨中彎矩構(gòu)件類型層數(shù)FpM0MMM中V1V柱F654321柱E65432l柱D6543215.5梁端柱邊剪力、彎矩計算表2.16調(diào)幅后活載柱邊剪力及彎矩調(diào)幅后活載柱邊剪力及彎矩構(gòu)件類型層數(shù)654321654321205.1l6543212.5風(fēng)荷載標(biāo)作用在屋面梁304式中w2.5風(fēng)荷載標(biāo)作用在屋面梁304式中w準值計032和樓面染節(jié)點處的集中風(fēng)荷載標(biāo)準01的2重現(xiàn)期昌地面粗B:計算單元迎風(fēng)面的寬度，B=8m;β:風(fēng)振系數(shù)。根據(jù)《抗震結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》中規(guī)定：對于高度大于30m且高寬比大于1.5的房屋，以及基本自振周期T大于0.25s的各類高聳結(jié)構(gòu)，本建筑不屬于此類建筑，因此不需要考慮風(fēng)振的影響，取β=1.0;h:上層柱的凈高，頂層為女兒墻高2倍。表2.3各層樓面處集中荷載的標(biāo)準值離地高度z(m)μβμjkl41441441441441442.9.2框架側(cè)移剛度計算柱的截面慣性矩：I=1/12bhs=1/12×650×65梁的截面慣性矩：梁柱線剛度比值3,用D值法按照下式進行計算α:柱側(cè)移剛度修正系數(shù)，按照下表取值表2.31柱側(cè)移剛度修正系數(shù)表位置邊柱中柱α簡圖K簡圖K一般層ii底層i2___iK:梁柱線剛度比根據(jù)上表計算出框架的剛度側(cè)移D值見下表表2.32中跨框架柱D(KN/m)層邊柱AEDKαDiKα1表2.33邊跨框架柱D(KN/m)層邊柱AEDKαDiKaDi1因為89200/121000=0.82>0.7,所以該框架橫向為規(guī)則框架。將上述不同情況下同框架柱側(cè)移剛度值相加，既得框架各層間側(cè)移剛度，如下表2.23:層數(shù)123456Di橫向計算簡圖風(fēng)荷載作用下框架側(cè)移計算公式各層側(cè)移計算：第j層側(cè)移：i頂點側(cè)移：(2)風(fēng)荷載側(cè)移見下；層數(shù)ij645444342414側(cè)移驗算：最大側(cè),經(jīng)驗算框架側(cè)移滿足規(guī)范的要求。2.9.5風(fēng)荷載作用下的框架剪力計算風(fēng)荷載作用下的柱端剪力按下式計算，即：V:第j層的總剪力標(biāo)準值；層數(shù)構(gòu)件名稱Dij2DDij/ΣDikFiViVij6邊柱AF中柱BCDE5邊柱AF中柱BCDE4邊柱AF中柱BCDE3邊柱AF中柱BCDE2邊柱AF中柱BCDE1邊柱AF中柱BCDEy:因上、下層梁剛度比變化的修正值其中，y,根據(jù)《結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計》(第二版)附表確定，計算結(jié)果如下表：層數(shù)構(gòu)件名稱層高Ky6邊柱AF4000中柱BCDE40005邊柱AF4000中柱BCDE40004邊柱AF4000中柱BCDE40003邊柱AF4000中柱BCDE40002邊柱AF4000中柱BCDE4000邊柱AF000中柱BCDE000(2)柱端彎矩及剪力計算V:第j層的剪力標(biāo)準值；柱端彎矩的計算：表2.7風(fēng)荷載作用下柱端彎矩及剪力計算層數(shù)軸線VABCDEFABCDEFABCDEF600050004000300020001000(3)梁端彎矩及剪力計算節(jié)點左端梁的線剛度和右端梁的線剛度；梁柱節(jié)點計算簡圖如下圖2.18樓層65432l注：表中彎矩的單位為kN.m,剪力的單位為kN。(4)風(fēng)荷載作用下柱軸力計算構(gòu)件名稱樓層梁端剪力柱軸力柱F654321柱E654321柱D6543215.梁端柱邊剪力、彎矩調(diào)幅計算當(dāng)計算水平荷載產(chǎn)生的內(nèi)力時，其計算結(jié)果如下表：表2.16風(fēng)荷載作用下梁端柱邊剪力、彎矩調(diào)幅表梁端柱邊剪力、彎矩計算樓層DE跨CD跨654321圖2.11風(fēng)荷載作用下剪力圖2.6橫向框架水平地震作用及位移計算2.6.1重力荷載代表值計算水平地震作用計算方法有底部剪力法、振型分解反應(yīng)譜法、時程分析法，本建筑高度為25.2m40m,所以以剪切變形為主，且質(zhì)量剛度沿高度均勻分布，故采用底部剪力法計算。1、重力荷載代表值計算屋面處的重力荷載代表值=結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件重力標(biāo)準值+0.5×屋面雪荷載代表值樓面處的重力荷載代表值=結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件重力標(biāo)準值+0.5×樓面活荷載代表值1.頂層計算(2)第六層屋面板自重值：(3)第六層梁自重值：G=3.97×(8-0.65)×(6×5+4×7+5)+2.68×(8-0.3)×(26×2-7)=1956.5kN(4)第六層柱自重標(biāo)準值(取50%)(5)第六層墻自值：G=7.05×(8-0.65)×【(6+6)×2+15】=2020.(6)屋頂雪荷載標(biāo)準值(取50%):第六層重力荷載代表值匯總：=422.4+10865.9+1956.5+861.9+2020.9+416=1(8)第六層重力荷載設(shè)計值：2.第五層重力荷載代表值(1)第五層屋面板自重值：(2)第五層梁自重標(biāo)準值：(3)第五層柱自重標(biāo)準值：(4)第五層墻自重標(biāo)準值：(5)第五層活荷載標(biāo)準值(取百分之五十):(6)第五層重力荷載代表值匯總：=6927.36+1956.5+1680.7+2020.9+2688=11(2)第四層梁自重標(biāo)準值：G=3.97×63×(8-0.65)+2.68×(8-0.3)×45=1956.9(3)第四層柱自重標(biāo)準值：G=7.05×(8-0.65)(5)第四層活荷載標(biāo)準值(取百分之五十):=6927.36+1956.5+1680.7+1865.4+2684.第一層樓面重力荷載代表值計算(2)第一層梁自重標(biāo)準值：G=3.97×63×(8-0.65)+2.(3)第一層柱自重標(biāo)準值：(4)第一層墻自重標(biāo)準值：G=7.75×(8-0.65)×【(6+6)×2+(5)第一層活荷載標(biāo)準值(取百分之五十):(6)第一層重力荷載代表值匯總：=6927.36+1956.5+1842.3+2058.6+2688(7)第一層重力荷載設(shè)計值：2.6.2橫向框架的水平地震作用和位移計算(1)框架梁柱線剛度計算計算簡圖如下；(2)側(cè)移剛度D值計算(3)結(jié)構(gòu)基本自振周期計算采用假想頂點位移法計算結(jié)構(gòu)基本自振周期，結(jié)構(gòu)在重力荷載標(biāo)準值作用下的頂點位移計算如下表。樓層ii654321.結(jié)構(gòu)自振周期 T=1.74,√9:這里取0.7。故基本自振周期為：T:特征周期；gT:結(jié)構(gòu)自振周期；影響系數(shù)3.各層水平地震作用值以及樓層地震剪力及樓層層間位移計算則頂部附加地震為：則每個框架各節(jié)點所受地震力按下式計算：F:質(zhì)點的水平作用標(biāo)準值；G:為集中于質(zhì)點i的重力荷載代表值；表2.11各層水平地震作用標(biāo)準值、樓層地震剪力及樓層層間位移計算樓層iii654321,因此滿足位移要求。4.剛重比與剪重比的驗算：剛重比：高層建筑結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定應(yīng)符合剛重比要求，控制剛重比主要是為了控制結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性，以免結(jié)構(gòu)產(chǎn)生滑移和傾覆。剪重比：水平地震樓層剪力與該層重力荷載的比值，控制剪重比主要是為了控制各樓層的最小地震剪力，確保結(jié)構(gòu)安全性。各層剛重比和減重比層數(shù)標(biāo)準值設(shè)計值654321查表可知，當(dāng)各層剛重比均大于10時，本結(jié)構(gòu)剛重比與剪重比2.6.3橫向框架在水平地震作用下的內(nèi)力計算采用D值法計算，反彎點高度比與風(fēng)荷載的計算結(jié)果相同。表2.13反彎點高度比層數(shù)AF柱BCDE柱654321表2.14水平地震作用下的柱端剪力和柱端彎矩柱樓層65432216543221表2.15水平地震作用下的梁端剪力樓層654321表2.15水平地震作用下的柱軸力柱軸力構(gòu)件名稱樓層梁端剪力柱軸力柱F654321柱E654321柱D654321表2.16水平地震作用下梁端柱邊剪力、彎矩調(diào)幅表樓層EF跨DE跨CD跨654321圖2.13地震作用下彎矩圖圖2.14地震作用下剪力圖圖2.15地震作用下軸力圖求出了各種荷載的框架內(nèi)力后，求出最不利的內(nèi)力組合。選取3號軸線所在框架進行內(nèi)力組合，根據(jù)《荷載規(guī)范》的規(guī)定，對于一般框架基本組合可采用簡化規(guī)則，并按照下列組合取不利情況。面最不利內(nèi)力為：最大正彎矩,支座截面的最不利內(nèi)力為：最大負彎柱的上下端截面是框架柱的控制截面。對于對稱配筋，取下列幾種最不利內(nèi)前三種組合內(nèi)力用于按正截面偏心受壓承載力計算柱的縱向受力鋼筋，第四組用于按斜截面受剪承載力計算柱的箍筋。本設(shè)計用了四中內(nèi)力組合方式，即：內(nèi)力組合時需要注意以下幾點：1.要進行豎向荷載作用下的彎矩調(diào)幅。2.梁的控制截面的內(nèi)力應(yīng)為梁端柱邊的內(nèi)力，不要選用錯誤。3.由于本設(shè)計采用活荷載滿布，考慮到活荷載不利布置的影響，應(yīng)該對活荷載作用下的跨中彎矩乘以1.15的增大系數(shù)。4.內(nèi)力組合時，分為有地震和無地震倆中情況考慮，地震作用和風(fēng)荷載組合的時候不同時考慮。內(nèi)力組合表如下表2.20框架梁有地震作用內(nèi)力組合框架梁有地震時內(nèi)力組合表樓層截面位置內(nèi)力框架梁有地震時內(nèi)力組合荷載類型內(nèi)力組合恒載活載地震作用左震右震左震6左端M2V右端MV2跨中M3左端MV8273882738右端MV跨中M左端MV右端V跨中M5EF跨左端右端MVMV跨中M7358237358234DE跨左端MV9右端MV跨中MCD跨EF跨左端V1右端MV跨中左端MM66V右端M22跨中VMDE跨左端M9V右端MV跨中M3CD跨左端M1V右端MV跨中M63EF跨左端M-88888888右端VMV跨中MDE跨左端MV右端MV跨中MCD跨左端MV5右端MV一7427422EF跨跨中左端MMV右端MV跨中MDE跨左端MV右端跨中MVMCD跨左端MV右端MV跨中M71左端MV右端V跨中MDE跨左端右端MVMV跨中M左端MV83右端MV跨中Mk表2.21框架梁無地震時內(nèi)力組合表k框架梁無地震時內(nèi)力組合表樓層截面位置內(nèi)力荷載類型框架梁無地震時內(nèi)力組合內(nèi)力組合恒載活載左風(fēng)載右風(fēng)左風(fēng)6跨左端MM右端跨中左端右端跨中左端右端跨中5左端右端跨中跨跨左端右端跨中左端右端跨中4跨左端右端跨中左端右端跨中左端跨右端VMV跨中M3左端MV右端MV跨中M左端MV右端MV跨跨中左端右端跨中2左端右端跨中V左端右端跨中左端右端跨中1跨左端右端V跨中左端MV右端MV跨中M左端MV右端V跨中M表2.22框架柱無地震作用內(nèi)力組合框架無地震柱內(nèi)力組合表框架柱無地震的內(nèi)力組合樓層截面位置內(nèi)力恒載荷載活載類型風(fēng)左風(fēng)荷載右風(fēng)組合左風(fēng)右風(fēng)6F柱頂柱底MNVMNVE柱頂MNV柱M底NVD柱頂MNV柱底MNV5F柱頂MNV柱底MNE柱頂VMNV柱底MNVD柱頂柱底MNVMNV4F柱頂MNV柱底MNVE柱頂MNV柱底MNVD柱M頂NV柱底MNV3F柱頂MNV柱底MNVE柱頂MN2柱底VMNVDF柱頂MNV柱底柱頂MNVMNV柱底MNVE柱頂MNV柱底MNVD柱頂MNV柱M底NV1F柱頂MNV柱底MNVE柱頂MNV柱底MND柱頂VMNV柱底MNV框架柱有地震的內(nèi)力組合6樓層6截面位置M內(nèi)力M恒載活載類型地震作用內(nèi)力組合左震右震左震右震頂NV柱底MNVE柱頂MNV柱底MNVD柱頂MN柱底VMNV5FE柱頂MNV柱底柱頂MNVMNV柱底MNVD柱頂MNV柱底MNV4F柱頂MNV柱M底NVE柱頂MNV柱底MNVD柱頂MNV柱底MN3F柱頂VMNV柱底MNVE柱頂柱底MNVMNVD柱頂MNV柱底MNV2F柱頂MNV柱底MNVE柱M頂NV柱底MNVD柱頂MNV柱底MNV1F柱頂MN柱底VMNVED柱頂MNV柱底柱頂MNVMNV柱底MMNV2.9框架梁截面設(shè)計C30混凝土，則f=14.3N/mm?,f=1.43N/mmz;縱向受力鋼筋為HRB400的鋼筋，對有地震作用產(chǎn)生的控制截面的彎矩與無地震作用組合的最大值進行比較，對于梁而言，取0.75,并按其中的較大值進行組合；無地震作用組合的最大彎矩應(yīng)該乘以結(jié)構(gòu)重要系數(shù)，對于本結(jié)構(gòu)而言，重要系數(shù)取1.0本結(jié)構(gòu)中，樓蓋為現(xiàn)澆整體式肋形樓蓋，梁與樓板現(xiàn)澆在一起形成T形截面梁，梁支座處的負彎矩按照矩形截面計算縱筋數(shù)量，跨中處的截面，當(dāng)下部受拉時，按照T形截面梁計算，具體為第幾類T形截面梁需要通過計算判定?，F(xiàn)以底層DE跨梁為例計算：2.9.2梁計算截面的確定支座處梁的計算截面為矩形，截面的尺寸為300mm×600mm;跨中處梁的計《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》中給出了受彎構(gòu)件受壓區(qū)有效寬度：按計算跨度考慮：不做參考。(2)跨中截面類型的確定：假設(shè)跨中截面為單筋截面，由于2.9.3非地震作用下框架梁的配筋計算(1)梁正截面承載力計算1.一層DE跨中正截面配筋計算：截面抵抗彎矩系數(shù)：相對受壓區(qū)高度ξ=1-√1-2α=1-√1-2×0.0321=0.0326<0.518,因此不會發(fā)生超筋破壞。受壓區(qū)縱向鋼筋截面面積：最小配筋率截面配筋率2.一層DE跨E支座正截面配筋計算：1支座彎矩M=-506.94kN.m截面抵抗彎矩系知，混凝土等級<C50,,不會發(fā)生超筋破壞；受壓區(qū)中縱向鋼筋截面的面積計算：計算得最小配筋率為截面的配筋率為3.一層DE跨D支座正截面配筋的計算D支座的彎矩M=513.14kN.m截面的抵抗彎矩系數(shù)為相對受壓區(qū)的高度為受壓區(qū)縱向鋼筋截面面積：由計算最小配筋率截面配筋4.一層EF跨中正截面配筋計算：跨中彎矩：M=437.67kN.m截面抵抗彎矩系數(shù)：相對受壓區(qū)高度生超筋破壞。受壓區(qū)縱向鋼筋截面面積：最小配筋率截面配筋率5.一層EF跨E支座正截面配筋計算：E支座彎矩M=-515.77kN.m截面抵抗彎矩系數(shù)可知，混凝土等級<C50,,不會發(fā)生超筋破壞；受壓區(qū)中縱向鋼筋截面的面積計算：因梁的下部受拉，因此配筋為4φ30,A=2827mm2計算得最小配筋率截面配筋率6.一層EF跨F支座正截面配筋的計算F支座的彎矩M=-515.77截面的抵抗彎矩系數(shù)為,由規(guī)范可以得知，混凝土等級<C50,經(jīng)驗算可知不會發(fā)生超筋破壞受壓區(qū)縱向鋼筋截面面積：最小配筋率截面配筋率梁斜截面的承載力的計算(1)驗算最小的截面尺寸對T形截面取有效高度減翼緣高度。由于,則對于一層DE跨框架梁：限制條件。對于一層EF跨框架梁：限制條件。對于一層DE梁：因為梁高h=600mm,因此s取250mm。梁高h則根據(jù)表28選配：取箍筋φ12@250的箍筋。最小配箍率截面配箍率則根據(jù)表28選配：箍筋φ12@250的箍筋。最小配箍同時，截面配箍率同時，(1)梁正截面承載力計算地震作用時，DE梁處的最大彎矩分別為：跨中：M=324.35kN●mD支座處：E支座處：以上三式中，388.58kN●m,513.14kN.m,506.94kN●m分別為無地震作用時跨支座處截面組合的最大彎矩(這里為了便于計算，取值均為絕對值的大小),由上面可知，跨中、D支座處非地震效應(yīng)起控制作用，對于E支座，地震作用效應(yīng)起控制作用，故應(yīng)重新配筋以滿足要求。截面抵抗彎矩系數(shù)凝土等級≤C50,,因此不會發(fā)生超筋破壞。受壓區(qū)縱向鋼筋截面面積：最小配筋率截面配筋率(2)梁斜截面承載力計算1.驗算最小截面尺寸形截面框架梁，當(dāng)跨高比大于2.5時，其受剪截面應(yīng)符合下列條件：v式中為考慮地震作用組合的框架梁左、右端彎矩設(shè)計值；經(jīng)過驗算，得知截面最小尺寸滿足要求。2.截面配筋調(diào)整地震組合的矩形、T形、I形截面的框架梁，其斜截面受剪承載力應(yīng)符合下列規(guī)式中：α:截面混凝土受剪承載力系數(shù)，本框架集中荷載對梁支座截面產(chǎn)生的剪力值超過總剪力值的75%,所以，α=,λ=a/h?a:集中荷載作用點至支座截面或節(jié)點邊緣距離經(jīng)驗算，截面配筋率滿足要求。根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010-2010)11.3.6,對于二級抗震等級的框架結(jié)構(gòu)，其箍筋加密區(qū)長度為1.5倍的梁高和500中的最大值，加密區(qū)箍筋最大間距取為縱向鋼筋直徑的8倍、梁高的四分之一和100中的最小值。綜上所述，加密長度取900mm,間距取100mm。1裂縫寬度驗算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010-2010),本結(jié)構(gòu)混凝土構(gòu)件正截面受力裂縫控制等級為三級，即允許出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件。對于鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，按照準永久值組合并考慮長期作用影響計算，即構(gòu)件最大裂縫寬度不應(yīng)超過裂縫最大寬度限制準永久值組合情況下η為內(nèi)力臂系數(shù)，近似取0.87;A:受拉區(qū)縱向普通鋼筋截面面積ψ:裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)C:最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉底邊距離，取20mm根據(jù)《混凝土設(shè)計原理》(第二版),對于環(huán)境類別為二b類，裂縫控制等級為三級的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)而言，W=0.20mm為了保證結(jié)構(gòu)構(gòu)件在使用期間的正常使用，應(yīng)該對結(jié)構(gòu)構(gòu)件的變形加以控制，對上述所選的梁進行撓度驗算。根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010-2010),鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的最大撓度應(yīng)該滿足準永久值組合均布荷載q=20.295+0.4×6.25=22.795KN·m采用最小剛度原則式中:鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值圖2.21撓度計算簡圖采用圖乘法計算撓度滿足要求。2.10框架柱的截面設(shè)計本結(jié)構(gòu)中框架柱按照偏壓構(gòu)件計算，具體大偏壓還是小偏壓具體計算確定。本設(shè)計采用對稱配筋;《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》規(guī)定：在二b類環(huán)境下，柱的保護層最小厚度為35mm,取事?？v向受力鋼筋采用 HRB400級，箍筋采用HPB335級鋼筋，f=300N/mm2。2.10.1軸壓比和剪跨比的驗算2.10.1正截面非抗震設(shè)計由框架柱非地震作用下的內(nèi)力組合表可知，各截面處N相差非常的相近，所相應(yīng)的N、V來計算配筋，其余各截面處的配筋和最不利截面處的配筋保持一致就可滿足要求。以計算框架底層的E柱和F柱為計算對象。一層E柱的截面配筋計算：柱頂：V=-144.31kNN=-6161.06kN柱底：V=36.45kNN=-6366.56(1)判斷構(gòu)件是否考慮附加彎矩截面回轉(zhuǎn)半徑：(2)判斷偏壓類型小偏心受壓構(gòu)件計算。,可不進行反向受壓破壞驗算，故取從而說明受拉但是未達到屈服強度。所以按照構(gòu)造配筋。一層F柱截面配筋計算(1)判斷構(gòu)件是否考慮附加彎矩所以不需要考慮桿件自身撓曲變形的影響。(2)判斷偏壓類型故按小偏心受壓構(gòu)件計算。從而受拉但是未達到屈服強度。受拉但是未達到屈服強度。<0,所以按照構(gòu)造配筋。2.10.2正截面抗震設(shè)計由框架柱非地震作用下的內(nèi)力組合表可知，各截面處N相差非常的相近，所的值越大配筋越多，所以選相應(yīng)的N、V來計算配筋，其余各截面處的配筋和最不利截面處的配筋保持一致就可滿足要求?？蚣艿讓拥腅柱框架柱控制截面內(nèi)力設(shè)計值的調(diào)整除框架頂層柱、軸壓比小于0.15的柱以及框支梁與框支柱的節(jié)點外，框架柱節(jié)點上、下端和框支柱的中間層節(jié)點上、下端的截面彎矩設(shè)計值，本設(shè)計為二級框架，二級抗震等級的框架節(jié)點應(yīng)滿足：式中，Σm為考慮地震組合的節(jié)點上、下柱端的彎矩設(shè)計值之和。為同一節(jié)點左、右梁端，按順時針和逆時針方向計算的梁端考慮地震組合的彎矩設(shè)計值之和的較大值；一級抗震等級，當(dāng)兩端彎矩均為負彎矩時，絕對值較小的彎矩值應(yīng)取零。按上下端柱彈性分析所得的考慮地震作用的彎矩比進行分配可得底層柱彎矩設(shè)(1)判斷構(gòu)件是否考慮附加彎矩桿端彎矩比所以不考慮桿件自身撓曲變形的影響。(2)計算桿端彎矩設(shè)計值(3)判斷偏壓類型：所以為小偏心受壓構(gòu)件。(4)計算鋼筋面積同時考慮構(gòu)造配筋：A=P×b×h=0.8%×650×650=3380mm2截面總配筋率,滿足要求。(5)驗算垂直于彎矩作用平面的受壓承載力按軸心受壓構(gòu)件驗算滿足要求。底層F柱的計算通過內(nèi)力調(diào)整，如上：為考慮地震組合的節(jié)點上、下柱端的彎矩設(shè)計值之和。為同一節(jié)點左、右梁端。(1)判斷構(gòu)件是否考慮附加彎矩桿端彎矩比所以不考慮桿件自身撓曲變形的影響。(2)計算桿端彎矩設(shè)計值(3)判斷偏壓類型：所以為小偏心受壓構(gòu)件。(4)計算鋼筋面積同時需滿足構(gòu)造配筋：A=P×b×h=0.8%×650×650=3380mm2,滿足要求。(5)驗算垂直于彎矩作用平面的受壓承載力按軸心受壓構(gòu)件驗算滿足要求。2.10.3斜截面非抗震設(shè)計為了防止斜壓破壞的發(fā)生，《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》規(guī)定框架柱矩形截面必當(dāng)對于F柱V=17.02kN<0.25×1.0×19.1×650×595=1846.73kN故滿足條件。,可以不用進行斜截面受剪承載力計算，其箍筋配置僅需滿足構(gòu)造要求就可以了。,故取λ=3。對于底層E柱，與剪力設(shè)計值V相對應(yīng)的軸向壓力設(shè)計值所以，底層E柱按構(gòu)造配筋即可。對于底層F柱，與剪力設(shè)計值V相對應(yīng)的軸向壓力設(shè)計值所以，底層F柱按構(gòu)造配筋即可。2.10.4柱斜截面抗震設(shè)計(1)考慮“強剪弱彎”時框架柱截面剪力V的調(diào)整對于2級抗震等級的框架結(jié)構(gòu)剪力的調(diào)整：矩設(shè)計值。H為柱的凈高。n按照《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》中的若考慮地震組合的剪跨比大于2的框架柱，其受剪截面應(yīng)符合下列條件：因此底層柱E截面尺寸滿足要求。(2)截面承載力驗算按照《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》中式中混凝土及軸向壓力部分承受的剪力為所以按照抗震構(gòu)造要求配置鋼筋。所以按照抗震構(gòu)造要求配置鋼筋。因為E、F均按構(gòu)造配筋，故配筋相同。按照規(guī)范規(guī)定，箍筋的最小直徑D為8mm,最大間距為縱向鋼筋直徑22mm的8倍和150mm中的較小值，取150mm;框架柱箍筋加密區(qū)長度為柱截面長邊尺寸b=650mm、柱凈高的L/6=4.15/6=0.692m=692mm和500mm中的較大值，即692mm;底層柱根箍筋加密區(qū)長度應(yīng)取不小于該層柱凈高的1/3=4750/3=1583,取故底層E、F柱柱頂箍筋加密區(qū)長度取800mm,配置4肢箍Φ12@100箍筋；柱底箍筋加密區(qū)長度取1600mm,配置4肢箍Φ12@100箍筋，且對底層剛性地面上、下各700mm的范圍內(nèi)進行箍筋加密。柱截面尺寸為650mm×650mm,短邊尺寸大于400mm,且各邊縱向鋼筋多于3根，所以采取設(shè)置復(fù)合箍筋的配置方案。當(dāng)為方格網(wǎng)式配筋時，鋼筋網(wǎng)兩個方向上單位長度內(nèi)鋼筋截面面積的比值不宜大于1.5,其體積配箍率按下式計算：按規(guī)定：所以，,所以加密區(qū)滿足最小體積配筋率的要求。在箍筋加密區(qū)外，箍筋的體積配筋率不宜小于加密區(qū)配筋率的一半，對二級10d=10×20=200mm,取非加密區(qū)箍筋為4肢箍Φ12@200。箍筋加密區(qū)為4肢箍φ12@100,非箍筋加密區(qū)為4肢箍Φ12@200。2.11框架梁柱節(jié)點核心區(qū)抗震驗算按由《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》11.6.1條可知：一、二、三級抗震等級的框架應(yīng)進行節(jié)點核心區(qū)抗震受剪承載力驗算。取底層1柱柱頂與梁的端節(jié)點進行驗算?？蚣芰褐?jié)點核心區(qū)剪力設(shè)計值為：(1)框架節(jié)點核心區(qū)的受剪水平截面應(yīng)符合：滿足受剪水平截面尺寸要求。(2)框架梁柱節(jié)點的抗震受剪承載力驗算：N:考慮地震組合，節(jié)點上柱底部軸力設(shè)計值，當(dāng)N為壓力時，取較小值。Avj面積。核心區(qū)有效驗算寬度范圍內(nèi)同一截面驗算方向箍筋各肢的全部截面因此，節(jié)點滿足抗震承載力要求?？蚣芄?jié)點區(qū)箍筋中的最大的間距以及最小直徑應(yīng)該參照《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)(3)核心區(qū)鋼筋錨固在進行抗震設(shè)計狀況時，縱向受力鋼筋的錨固和連接應(yīng)符合下列要求：最小抗震錨固長度為：二級框架其中，1為持久、短暫設(shè)計狀況時受拉鋼筋的錨固長度，按現(xiàn)行《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010的規(guī)定采用，梁的上部鋼筋應(yīng)貫穿中間接點，梁的下部鋼筋可以切斷并錨固于節(jié)點核心2.12樓板設(shè)計及配筋計算該工程采用雙向板肋梁樓蓋，混凝土的強度等級為C35,鋼筋為多跨連續(xù)雙向板的計算多采用以單區(qū)格板計算為基礎(chǔ)的實用計算方法，此法的假定為(1)支承梁不產(chǎn)生豎向位移且不受扭，為避免產(chǎn)生較大的誤差，本設(shè)計中上述條件(2)中的值取1.0求連續(xù)雙向板跨中的最大正彎矩，活荷載采用棋盤式布置。對這種荷載分布情況，可以分解成滿布荷載及間隔布置：兩種情況，其中g(shù)是均布恒荷載，q是均布活荷載。對于滿布時，可以近似認為各區(qū)格板都固定支承在中間支承上；對于間隔布置時，認為各區(qū)格板在中間支承上都是簡支的。沿樓蓋周邊則根據(jù)實際支承情況確定。求連續(xù)雙向板支座的最大負彎矩，可近似的按滿布活荷載時求得，即將g+q滿布于各區(qū)格，這時認為各區(qū)格板都固定在中間支座上，樓蓋周邊仍按實際支承情況確定，然后按單塊雙向板計算出各支座的負彎矩。由相鄰區(qū)格板分別求得的同一支座負彎矩不相等時，取絕對值較大值作為該支座的最大負彎矩。在計算彎矩的時侯，只需根據(jù)短跨與長跨的比值、支承情況，查出彎矩系數(shù)即可：m—彎矩系數(shù)由于混凝土泊松比不等于0,規(guī)定取值0.2,所以彎矩系數(shù)要根據(jù)下式確定8000mm×8000mm,因兩個方向次梁的布置，把該樓板劃分為四個4000mm×4000mm的區(qū)格板。2.12.1雙向板的彎矩設(shè)計值板的荷載標(biāo)準值：板的荷載設(shè)計值：(I/0m=1):因此，單位板寬跨中彎矩：支座彎矩：2.12.2雙向板的配筋計算板保護層厚度取15mm,假定選用直徑12mm的鋼筋作為受力主筋。1方向跨中截面有效高度：l方向跨中截面有效高度：支座處截面有效高度：截面彎矩設(shè)計值不考慮折減，計算配筋量時，取截面內(nèi)力臂系數(shù)。位置截面選配鋼筋實配面積跨中11方向10@20012方向支座l1、12方向2.13樓梯設(shè)計及配筋計算本建筑中的樓梯為現(xiàn)澆整體板式樓梯，選擇標(biāo)準層的樓梯進行計算，包括梯段斜板設(shè)計、平臺板設(shè)計、平臺梁設(shè)計三部分。2.13.1梯段斜板的設(shè)計對斜板取1m寬的板帶作為計算單元。計算簡圖如下：(1)確定斜板厚度h:斜板的水平投影凈長為,根據(jù)規(guī)范要求，斜板厚度為斜板的水平投影凈長為(2)荷載計算：荷載組合由恒載效應(yīng)控制時由活載效應(yīng)控制時所以選活荷載效應(yīng)控制的組合來計算，即q=15.18kN/m(3)內(nèi)力計算：來替代。斜板的內(nèi)力一般只需要計算跨中最大彎矩即可，考慮到斜板梁端均與平臺梁整澆，對板有約束作用，所以跨中最大彎矩?。?4)配筋計算：環(huán)境類別為二B類，板的混凝土保護層最小厚度為25mm,取25mm。2.13.2平臺板的設(shè)計平臺板與梁現(xiàn)澆整結(jié)，故計算跨度取凈跨為2000mm,平臺板厚度取(1)荷載計算(取1m寬板帶):0,由之前計算可知平臺板荷載0,由恒載效應(yīng)控制時由活載效應(yīng)控制時所以選活荷載效應(yīng)控制的組合來計算，即q=10.79kNIm。(2)內(nèi)力計算：考慮兩端梁的嵌固作用，跨中最大彎矩?。?3)配筋計算：2.13.3平臺梁的設(shè)計平臺梁計算跨度取凈跨為3900mm,初步估算平臺梁的截面尺寸為(1)荷載計算平臺梁自重抹灰層10厚混合砂漿樓梯板傳來沿短跨方向傳1/2平臺板傳來沿短跨方向傳1/2合計荷載效應(yīng)組合：由恒載效應(yīng)控制時由活載效應(yīng)控制時所以選活荷載效應(yīng)控制的組合來計算，即q=42.86kN/m。(2)內(nèi)力計算彎矩設(shè)計值(3)配筋計算截面按倒L形計算，翼緣寬度取下列較小值②按梁肋凈距s考慮：n斜截面受剪承載力計算：所以只需按構(gòu)造配置箍筋。根據(jù)的構(gòu)造要求可知，梁中箍筋的最大間距為300mm,最小直徑為6mm,配置雙肢Φ8@150箍筋。配筋率為：滿足最小配箍率要求。2.14基礎(chǔ)設(shè)計及配筋計算根據(jù)《抗震設(shè)計規(guī)范》中第m和不高于8F的建筑，沒有必要進行基礎(chǔ)的抗震承載力驗算；在《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》中第以不進行地基變形驗算。按照以下規(guī)定：1.按地基承載力確定基礎(chǔ)底面積和埋深時，傳至基礎(chǔ)底面上的荷載效應(yīng)應(yīng)按正常使用極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的標(biāo)準組合。相應(yīng)的抗力采用地基承載力特征值。2.在確定基礎(chǔ)高度、計算基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)內(nèi)力、確定配筋和驗算材料強度時，上部結(jié)構(gòu)傳來的荷載效應(yīng)組合和相應(yīng)的基底反力，應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)的基本組合，采用相應(yīng)的分項系數(shù)。3.由永久荷載效應(yīng)控制的基本組合可取標(biāo)準組合的1.35倍。以計算的一榀框架E、F柱為例進行計算，采用柱下階梯型獨立基礎(chǔ)，混凝土強度等級為C30(f,=1.43NImm2),鋼筋采用HRB400(f=360N/mm)。墊層混凝土等級為C15,厚度為100mm?；A(chǔ)埋深為1.1m,基礎(chǔ)高度h=0.8mm,基礎(chǔ)頂面至室外地坪的距離為0.3m,持力層為粉質(zhì)粘土。采用階梯型基礎(chǔ)形式，分為兩階，每階高0.4m。由《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》3.0.6可知，地基基礎(chǔ)設(shè)計時，作用組合的效應(yīng)設(shè)計值應(yīng)符合下列規(guī)定：F軸柱底：2.14.2基礎(chǔ)埋深在前面的計算中，已確定基礎(chǔ)頂面至室外地坪的距離為0.3m,現(xiàn)假定基礎(chǔ)的高度h=0.8m,從而可以初步確定基礎(chǔ)埋置深度d=1.1m,此深度高于任務(wù)書給出的“最高地下水位為-3.5m,常年地