虞江心墻土石壩水利樞紐設(shè)計(jì)

方案三28242823282228212820Q-H曲線設(shè)計(jì)情況校核情況020040060080010001200流量(m3/s)▽I=2810m,B=8m3/s表1-7Q～H曲線計(jì)算列表假設(shè)泄水流量對(duì)應(yīng)方格紙的水庫(kù)攔蓄洪水ΔV（106m3）（106m3）Q～H曲線與Q=ξmBH表1-8Q～H曲線計(jì)算列表假設(shè)泄水流量對(duì)應(yīng)方格紙的水庫(kù)攔蓄洪水ΔV（106m3）（106m3）3方案四2824282328222821Q-H曲線設(shè)計(jì)情況校核情況020040060080010001200流量(m3/s)第二章大壩高程的確定A----安全超高，m，該壩為二級(jí)建筑物，設(shè)計(jì)時(shí)取A=1.0，校核時(shí)2.1.2壩頂高程等于水庫(kù)靜水位與壩頂超高之和，應(yīng)按以1.設(shè)計(jì)水位加正常運(yùn)用條件下的壩頂超高;（2-4）2.1.4風(fēng)壅高度可按下式計(jì)算:β（2-5）正向來波在單坡上的平均波浪爬高可按下式或有關(guān)規(guī)定計(jì)算:（2-6） 因風(fēng)向與壩軸線的法線成25°,波浪爬高應(yīng)按等于正向來波計(jì)算爬高值乘以折減系壩高+0.4%沉陷=2827.19+77.19×0.00Tm=4.438×hm0.5=4.438×1.520.5=5.47s 因風(fēng)向與壩軸線的法線成25°,波浪爬高應(yīng)按等于正向來波計(jì)算爬高值乘以折減系壩高+0.4%沉陷=2825.83+75.83×0.00 2因風(fēng)向與壩軸線的法線成25°,波浪爬高應(yīng)按等于正向來波計(jì)算爬高值乘以折減系壩高+0.4%沉陷=2826.12+76.12×0.00 2因風(fēng)向與壩軸線的法線成25°,波浪爬高應(yīng)按等于正向來波計(jì)算爬高值乘以折減系地震安全加高按設(shè)計(jì)烈度和壩前水深取為φ=0.5～1.5m，本設(shè)計(jì)取φ=1.0所以：y+φ=4.28m壩高+0.4%沉陷=2824.78+0.004×74.7表2-1各種工況下的壩頂高程位00第三章土石料的設(shè)計(jì)三四級(jí)壩或低壩采用0.93～0.96。本設(shè)計(jì)的m=0.98。（3-2）為2.20%，大于規(guī)定的2%，故不予采用。2#下和2#上的塑性指數(shù)大于20%和液限大于表3－1粘性土料設(shè)計(jì)成果表GS)量重m3)量 p量ω量比E重rw容重rbcφ10-6機(jī)含量)量704375300561004426500600Dr=(emax-e)/(emax-emin)或Dr=(rd-rmin)rmax/(rmax-rmin)rd設(shè)計(jì)相對(duì)密實(shí)度Dr要求不低于0.70～0.75；地震情況下，浸表3－2砂礫料計(jì)算成果匯總表（%）3)#上#上#上#下#下#下（續(xù)表）砂礫料計(jì)算成果匯總表w3)3)φkPa#上50#上50#上5050#下50#下50#下5050表3-3各沙石料場(chǎng)的級(jí)配曲線10080604020010001001010.11#上砂礫石級(jí)配曲線10080604020010001001010.12#上砂礫石級(jí)配曲線00（續(xù)表）各沙石料場(chǎng)的級(jí)配曲線大大于某粒徑顆粒P（%）0大大于某粒徑顆粒P（%）08060402003#下砂礫石級(jí)配曲線8060402004#下砂礫石級(jí)配曲線100時(shí)較易壓實(shí)，η<5～10時(shí)則壓實(shí)性能不好。而3#上料場(chǎng)砂礫料的不均勻系數(shù)η=25<第四章滲流計(jì)算4.1滲流計(jì)算應(yīng)包括以下內(nèi)容:3.確定壩坡出逸段與下游壩基表面的出逸比土壩滲流問題。計(jì)算中假定任一鉛直過水?dāng)郒1——上游水深；δ——防滲墻平均厚度； 2 2A22q22KTTH122KTT kx=H12q22KTTH122KTT2）由于砂礫料滲透系數(shù)較大，防滲體又損耗了大部分水頭，逸出水與下游水位相差不3）對(duì)于岸坡斷面，下游水位在壩底以下，水流從上往下流時(shí)由于橫向落差，此時(shí)實(shí)際上不為平面滲流，但計(jì)算仍按平面滲流計(jì)算，近似認(rèn)為下游水位為零。由于河床沖積層的作用，岸坡實(shí)際不會(huì)形成逸出點(diǎn)，計(jì)算時(shí)假定浸潤(rùn)線末端即為壩趾。L2L1L3IIIIIIIIIIII5δ7A2-50.071x=9482.25-y2-64y-4+-y2-y0.072x=9729.69-y2-64y-4+-y2-y0.073x=99969.52-y2-64yδ己7己70.043x=3908.25y256y4m/s，0.045x=4074.09y256y4m/s，KT=2.0×10-4m/s，T=28m，q=k。0.046x=4235.72y256y 27 27277272774m/s，KT=2.0×10-4m/s，0.038x=3708.25y236ykH1kH222KTTH2y0.039x=3862.09y236y4m/s，KT=2.0×10.041x=4012.22y236y表4－1滲流計(jì)算結(jié)果匯總表計(jì)算情況00000逸出水深h-6m3/s.m)223-6223-6Q2=q1223-6表4-2逸出點(diǎn)滲透坡降成果表正常蓄水位情況:設(shè)計(jì)洪水位情況:第五章穩(wěn)定分析C P P/1/1:m2vw1一一1:m2 一一一一α1-α2αΛ圖中ADE為任一滑裂面，折點(diǎn)D在上游水位處，以鉛直線其重量分別為W1，W2，假定條塊間作用力為P1，其方向平行DC面，兩塊土體底面的f，則sinα1=；cosα1=m2-m1m1上游坡1/3壩高水深H=26mCW2772 WΛW上游坡1/3壩高水深H=26m=36WW2772772WΛW2cosα2tanφ2+P1sin(α1-α2)tanφ2-W2sinα2-P1cos(α1-α2)=0f，而上游坡1/3壩高水深H=26m=27。C/277W/2772lW2lWf，而上游坡死水位2796mCCW27WW2W2W2/2796W2W2ΛW上游坡死水位2796mC=34.1W27WW2ΛW上游坡正常蓄水位2820.50m22Λ3c22Λ3cW2上游坡正常蓄水位2820.50m=43.8。223c223cWW上游坡正常蓄水位2820.50m22Λ22ΛWf，而 C3277ΛW2下游坡設(shè)計(jì)洪水位2754.78m277277PΛWf，而下游坡設(shè)計(jì)洪水位2754.78m=25.1。 27547ΛWf，而=25.9。 C3/2752.0ΛW2下游坡正常蓄水位2752.0m C3=26.2 C3 27272WWΛΛW2W2WPsinα1f，而=25.5 C3 /2752.0Λf，而表5-1各種工況上下游壩坡穩(wěn)定計(jì)算成果K第六章細(xì)部結(jié)構(gòu)計(jì)算反濾層的設(shè)計(jì)要滿足兩個(gè)條件1）濾土要求2）排水要求。最大DD0=0.075D10=0.417D60=2.5D90=20最小DD0=0.015D10=0.083D60=0.5D90=4范要求取5mm以下的細(xì)顆粒（滿足Cu<5）的d85，d15作為計(jì)算粒徑。第七章泄水建筑物的計(jì)算Xn=KHdn-1y7-1）x1.85=2.0Hd0.85y 2X=7+8×2+0.41×3.5×2計(jì)算得到臨界坡降ic=0.00569,設(shè)計(jì)平洞底坡為陡坡，取底坡ic=0.006。2