小(二)型水庫除險加固水庫初步設計報告

小(二)型水庫除險加固水庫初步設計報告1綜合說明xx水庫地處************xx村xx街西3.5公里處xx水庫是xx河防洪工程體系中的重要工程之一。xx河屬xx水系xx河的一級支流這些水庫共同擔負著xx河流域的防洪、養(yǎng)魚：xx水庫目前養(yǎng)魚品種有鯽魚、白鰱等，年產(chǎn)商品魚可（1）xx水庫始建于1967年，1971年全部工程交付使用，現(xiàn)水庫大壩為砂壤土均質壩，壩長180m，壩頂高程551.02m，現(xiàn)狀溢洪道堰頂寬10米，堰長29米，堰頂高程584.31米。輸水洞位于大壩左端，為塔式輸水洞，洞體內徑為0.75米，xx水庫興建時，由于受當時歷史條件的限制，設計施工都很b、水庫大壩上游護坡年久失修，護坡塊石松動變形，巖石風f、水庫缺少必要的管理設施和觀測設備，造成無法及時了解有關汛情信息和掌握水庫建筑物的運行狀態(tài)，缺少水庫上壩搶險xx水庫由于其特殊的地理位置，承擔著保護下游人民生命財2）設計洪水復核采用地區(qū)綜合分析方法計算，各水文測站的實測水文系列到1998年，系列較長，成果合理，可靠。計算的各3）根據(jù)調洪演算成果，xx水庫現(xiàn)有的抗洪能力不足10年，實際的抗洪能力不能滿足國家現(xiàn)行規(guī)范《防洪標準》GB50201-944）根據(jù)水庫大壩的施工及運行情況看，大壩壩頂高程不夠，5）溢洪道控制段溢流堰已被剝蝕，漿砌石砌體有破壞現(xiàn)象，6）輸水洞已全部淤死，輸水洞閘門銹蝕嚴重，啟閉機失靈。7）通過對壩體施工質量調查及現(xiàn)場查看，大壩沒有明顯的不(SL258-2000)附錄B中表B2-1規(guī)定，該水庫土石壩變形安全性分8）土壩抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)大于《小型水利水電工程碾壓式土石壩設計導則》SL189-96允許的安全系數(shù)，滿足規(guī)范要求。依據(jù)《水庫大壩安全評價導則》(SL258-2000)附錄B中表B2-1規(guī)定，9）滲流穩(wěn)定計算結果表明大壩不會產(chǎn)生滲透破壞。根據(jù)《水不能保證閘門正常開啟，依據(jù)《水庫大壩安全評價導則》需修建水庫管理所辦公室。根據(jù)《水庫大壩安全評價導則》SL258-2000中對大壩運行管理的要求，xx水庫大部分都未達到，xx水庫位于xx流域xx河右岸支流xx河中游xx河上，壩址經(jīng)******，在吉林省xx地區(qū)xx附近匯入xx河。xx河流域面積xx水庫地處中緯度地帶，屬于大陸性季風氣候區(qū)，春季干旱歷史極端最低氣溫-31.4℃。降水的分配不均勻。多年平均降雨量xx水庫1959年建成，1972年開始進行水文觀測。xx站設立xx水庫沒有流量觀測資料，其徑流只能以鄰近河流水文站為合理，而與xx水庫鄰近的位于歸流河支流xx河上的xx水文站，無論其氣候成因還是下墊面因素都與xx水庫相近，故將其作為參證站，并參考地區(qū)年徑流深等值線圖來計算xx水庫的多年平均年續(xù)系列進行頻率計算，P-III型曲線配線，計算出xx站多年平均年深為60mm，參考xx站的年徑流量計算成果，取Cv＝1.0，Cs/Cv=2.5，由此算出xx水庫的年徑流設計成果見表1-2-1。P(%)xx河洪水多由暴雨形成，由于植被較差，常常是發(fā)生暴雨就產(chǎn)生洪水，無雨既干，洪水年際間變化很大。洪水主要發(fā)生在6~歸流河流域洪水與xx河流域洪水有同樣的特性，也主要發(fā)生化也很大，xx站實測洪峰系列最大值177m3/s，發(fā)生在1999年，xx河流域歷史洪水根據(jù)內蒙古自治區(qū)水利水電勘測設計院2000年2月做的《xx——xx河流域防洪規(guī)劃》成果，各站歷史洪根據(jù)地區(qū)綜合分析成果，計算出xx水庫設計洪水成果詳見表P(%)521521521xx水庫沒有泥沙觀測資料，根據(jù)xx站1977～2000年完整的xx水庫從1971年大壩合攏至今已運行了36年，根據(jù)水庫建庫時的庫區(qū)地形圖及2007年實測的庫區(qū)現(xiàn)狀地形圖，經(jīng)過分析計算，得出水庫運行36年共淤積了11.57×104m3，年平均淤沙量為該工程所在地區(qū)地表水水化學類型為HCO3－CaNxx水庫位于大興安嶺的東南麓，區(qū)內大部分地區(qū)為山地。地松散巖類孔隙潛水含水層主要分布在xx河沖積而成的河谷平勢西北高東南低，低山丘陵區(qū)相對高程多為20～80m，相對高差特征具隆起帶特點。地貌上處于大興安嶺向松遼盆地邊緣過渡地烈度區(qū)劃圖》規(guī)定，庫區(qū)地震基本烈度Ⅵ度，設計基本加速度值穩(wěn)定基本沒有影響，從地層巖性看，也不存在溶蝕、坍塌的可能，壩址區(qū)位于低山區(qū)的山間河谷中，河谷形態(tài)多呈“U”型，谷底寬度在260m左右。附近地勢起伏較大，按地貌形態(tài)可分為：河漫符號單位統(tǒng)計個數(shù)最大值最小值平均值建議值天然含水量Ω%24.4質量密度Ρg/cm382.00干密度γdg/cm38孔隙比E80.7810.5230.6680.668飽和度%887.462.476.076.0塑性指數(shù)Ip液性指數(shù)IL0.56-0.030.350.35壓縮系數(shù)a1-21/MPa80.5500.1800.4230.423內磨摩角Ф度426.622.324.624.6凝聚力CKPa428.424.526.226.2滲透系數(shù)Kcm/s83.73×10-41.45×10-51.3×10-51.3×10-5最大干密度γamxg/cm31最優(yōu)含水量Wy%1粘粒含量%223.120.320.3PH值78.197.437.887.88有機質含量%87.134.325.955.95水溶鹽含量%12.652.652.652.65SiO2/RO313.103.103.103.10干密度t/m3吸水率%軟化系數(shù)干抗壓強度MPa飽和抗壓強度MPa抗剪強度結構面強度值ρC(MPa)ρC(MPa)2.520.6300.550.30.450.1擬選筑壩土料位于庫區(qū)東北，距庫區(qū)約5km，占地面積指標粘粒含量塑性指數(shù)滲透系數(shù)擊實后滲秀系數(shù)有機質含量水溶鹽含量天然含水率PH值最大干密度最優(yōu)含水量SiO2/RO3單位%Ipcm/scm/s%%%g/cm3%試驗組數(shù)26626165111平均值24.78.09×10-57.85×10-67.492.558.063.35質量技術要求15～407～17小于1×10-4接近最優(yōu)含水量>7>7數(shù)%%%%5>2.55>1.50率量數(shù)率%%%%%%%32>2.55>1.6級配不均勻系數(shù)顆粒形狀含泥量(粘、粉粒)滲透系數(shù)單位%cm/s數(shù)值554.32×10-2質量技術要求≤8應無片狀、針狀顆料，堅固抗凍＜5.8×10-3位于庫區(qū)西北大砬溝，距庫區(qū)約10公里，石料t/m3%>2.4<（1）勘察區(qū)周邊雖有早期東西向構造斷裂存在，但目前尚未（2）根據(jù)室內土工試驗成果可知，壩基及庫區(qū)底部主要巖性（4）經(jīng)分析、評價，壩址區(qū)粉質粘土層的滲透變形主要以流（6）經(jīng)對庫區(qū)地表水、地下水水質化驗分析、評價，均對砼地區(qū)經(jīng)濟是以工農(nóng)業(yè)為主，畜牧業(yè)和養(yǎng)殖業(yè)為輔的多種經(jīng)濟體制，谷物、豆類為主。2000年國民生產(chǎn)總值7.43×108元，工農(nóng)業(yè)總產(chǎn)均占有糧食2576kg。預測2020年人口32.77×104人，工農(nóng)業(yè)總產(chǎn)xx水庫除險加固工程是在原水庫的規(guī)模上進行的，根據(jù)《水別為5級，屬于?。↖I）型水庫。即本次工程為小（II）型水庫的死水位的確定主要考慮滿足水產(chǎn)養(yǎng)殖和水庫泥沙淤積及冰凍慮水庫養(yǎng)魚要求，為了在未來30年后，水庫仍能發(fā)揮養(yǎng)效益，因此在547.79高程基礎上再考慮1.54m的養(yǎng)魚因為水庫沒有灌溉要求，汛限水位取與死水位一致，即標準(P%)起調水位(m)溢洪道底高程(m)溢洪道底寬(m)庫容(104m3)最高洪水位(m)最大泄量(m3/s)洪峰(m3/s)2549.33549.3320550.81591549.33549.3320551.21xx水庫為攔河水庫，因此，水庫調度運用的原則是汛前必須在進行工程總體布置時，選擇了在原壩高基礎上加高大壩0.01×108m3之間，屬?。↖I）型水庫，根據(jù)《水利水電工程等級劃工程布置原則上不改變原水庫總體布置（主要建筑物包括土壩、溢洪道對工程現(xiàn)狀存在的問題在現(xiàn)有工程布局不變的基礎粘粒含量為24.7％，滿足粘粒含量15～40％的要求。塑性指數(shù)為11.9，滿足大于7小于20的要求。壓縮系數(shù)α0.1~0.2為0.389Mpa-1,即0.0035cm2/N,滿足大于0.002cm2/N的要求。由以上分析，土料設計干容重采用公式γd=mYmax/(1+GSWop)計算，經(jīng)計算γd=16.68KN/m3。由以上分析，設計干容附A.1.5-1式，按莆田實驗站公式計算。計算中的風速正常運用條5％的爬高值。安全加高值根據(jù)《碾壓式土石壩設計規(guī)范》（SL274-2001）第5.3.1條，V級建筑物在正常運用條件上下取0.5m，非常運用條件下取0.3m。計算結果為正常運用條件壩頂超根據(jù)2007年6月實測溢洪道縱橫斷面圖，溢洪道堰頂高程已低于現(xiàn)狀死水位，本次水庫除險加固將溢洪道底高程提高至xx水庫除險加固工程庫區(qū)以動力電網(wǎng)的電力為主，設置低壓xx水庫位于************境內，壩址距******政府所在地束。根據(jù)施工總進度安排可知，施工期高峰人數(shù)36人，本次除險加固設計初擬工程施工進度表（見7.6節(jié)待設計批復招標后，xx水庫除險加固工程實施，其不利影響只表現(xiàn)在施工期。工（1）廢水處理：砂石料加工系統(tǒng)所產(chǎn)生的廢水中不含有害有（3）施工區(qū)垃圾處理：在水庫下游河道以外一定距離處選擇（5）施工區(qū)、料場、棄碴場、施工道路等區(qū)域均破壞地表植工程保護范圍為在以上工程管理范圍邊界線外延2xx水庫初步設計工程投資概算，根據(jù)水利部頒發(fā)的有關文件xx水庫除險加固工程總投資253.81×104元，其中：建筑工程3、內蒙古自治區(qū)水利廳水計（1995）103號文《轉發(fā)關于實1、社會折現(xiàn)率：社會折現(xiàn)率采用12%;2、經(jīng)濟計算期：水利建設項目的計算期包括建設期、運行初期和正常運行期，本工程的運行初期和正常運行期為30年，計算3、基準點及基準年：資金時間價值的基準點選在建設期的年5、價格水平年：為了統(tǒng)一計算口徑，經(jīng)濟評價效益、費用統(tǒng)一采用2007年下半年平均價格水平計算；屬結構及安裝工程、臨時工程、獨立費用、基本預備費組成。xx做國民經(jīng)濟評價時，理論上應對概算投資按影子價格進行調紐工程，采用的調整系數(shù)為0.89調整后的水庫工程影子投資為參照類似工程，流動資金按工程年運行費的10％計取，為xx水庫位于xx流域洮爾河右岸支流－xx河的中游xx河上。xx水庫養(yǎng)魚平均水面面積為109畝。工程完工后，結合其它xx水庫的國民經(jīng)濟評價，可根據(jù)經(jīng)濟內部收益率、經(jīng)濟凈現(xiàn)(%)通過國民經(jīng)濟評價指標表可以看出：經(jīng)濟內部收益率EIRR=13.97％>12％；經(jīng)濟凈現(xiàn)值ENPV＝29.96×104元>0；經(jīng)濟費用比2、水文基本資料滿足水文計算要求。經(jīng)過對徑流系列代表性3、工程地質工作針對安全鑒定結論，結合工程存在的具體問題，查清了xx水庫的工程地質條件。4、通過對原有工程的復核，考慮綜合利用要求，確定除險加固后，工程規(guī)模為?。↖I）型。工程除險加固后，防洪標準為1006、本初步設計報告經(jīng)水利廳主管部門審批后，建議及時開展8、建設前期準備工作，如征地工作、進場公路、施工電源等2水文xx河的一級支流xx河發(fā)源于大興安嶺余脈的xx，峰頂海拔1260米，位于東經(jīng)121°56′～123°51′，北緯45°23′～45°47′之間，流經(jīng)******和吉林省xx市，在xx市xx鎮(zhèn)附近野馬圖注入xx河。xx河流域面積6469.35km2，河流全長179.1km，河道地面高程在445.0～240.0之間，上段縱坡在1/300～1/400之間，下段縱坡在xx河流域內有突泉氣象站（見圖）距離xx水庫80公里。觀蒸發(fā)量（20cm蒸發(fā)皿觀測數(shù)值）為1995mm，為多年平均年降水量的5倍左右。本地區(qū)多風，多年平均風速4.7m/s，歷年最大風速上游500m及3500m各有灌溉引水攔河樞紐一處，從右岸建團結引日復設為水文站，斷面又下移500m，改為xx站。1960年斷面又文站領導，1954年為大連基面，1958年至今為假定基面。刊印的另外，在xx河干流上分別有五岔溝、索倫、察爾森、鎮(zhèn)西等水文站，實測流量資料均在40年以上，其資料及成果可供參考使各測站分布詳見xx河流域水系圖（圖2-3-1）表2-3-1降水蒸發(fā)水位流量輸沙率含沙量水溫冰情蛟流河雙城水庫√√√進行水文觀測。1987年以后√√√√√√√由于測站上游開渠引水，測為河道、渠道、團結渠三部分，1988年測站下遷至xx大橋，改名為杜兒基站，測流河段順直長約100米，高水時左岸漫灘約470米，有兩個明顯串溝，水位從8.10米（假高）開始漫灘，河床米處及3500米處有灌溉引水蛟流河務本站本站位于吉林省境內，于站，1950年6月斷面下遷9km，改位馨德站。1952年為水文站，斷面又下移蛟流河六戶站中間停測，1978年恢復，資蛟流河協(xié)力站河名站名水位流量輸沙率含沙量水溫冰情歸流河√√√√年9月移交內蒙水文站領導，1954河√√√xx水庫位于xx河中游支流xx河上，該支流上沒有水文觀測xx水文站天然年徑流系列還原計算主要考慮以下三個方面的現(xiàn)有xx站1961年到2004年逐日蒸發(fā)量值，為20cm蒸發(fā)皿份（死水位503.0m至興利水位510.33.48×104m3，則水庫損失量只占多年平均徑流量2307×104m3的2.24％，對水庫徑流調節(jié)影響不大，因此在xx站徑流還原時沒考行定性分析，由于xx水庫一直帶病運行，庫水位大部分在正常高流系列影響較小，于是在xx站徑流還原時沒考慮水庫蓄變量的影xx水庫下游灌區(qū)歷年灌溉面積采用了調查值，利用灌溉制度進行了月分配，用此算出xx水庫下游灌區(qū)逐年、逐月用水量。表2-4-1xx站天然年月徑流量表（456789123456789123456789123456789算，采用P——Ⅲ型曲線，計算結果見表2-4-2及圖2-4第二次水資源綜合利用規(guī)劃）查得xx水庫壩址處多年平均年徑流=2.5，由此推算出xx水庫年徑流設計成果見表2-4-3。P(%)（2）典型年選擇：典型年選擇的基本原則是設計來水量與典（3）設計年徑流的年內月分配：設計年徑流的年內月分配方（P＝50%)月份一二三四五六七八九十十一十二全年W0.522.654.318.0422.634.636.396%000.542.764.498.3823.5436.076.56從降水與還原后徑流過程線看，xx站降水與徑流基本對應，％，％，影響本流域洪水的主要因素是暴雨，xx河流域的暴雨成因主是東移、東北移，還是東南移均跨越xx河。該系統(tǒng)所產(chǎn)生的暴雨1998年降雨主要受華北雨帶北上影響。降雨順序是遼寧、吉林、黑龍江，降雨中心在xx流域上游和烏力吉木倫河流域。影響流不斷南下東移，受鄂霍茨克海阻塞高壓的影響停滯在東北西部，致使xx全流域多冷渦天氣活動，全流域降大到中雨，形成第一次低壓北上，同滯留在東北的冷渦綜合作用，導致xx流域大面積持27～29日普降大雨、暴雨。影響八月份降雨主要是南來氣旋系統(tǒng)使降雨持續(xù)時間增長，暴雨量加大。1998年暴雨是本流域幾種天xx河洪水由暴雨形成。xx河位于內蒙古東北部半干旱地區(qū)，xx河洪水的年際變化很大，xx站實測洪峰系列最大值xx河一次洪水過程一般是5～10天，主峰多集中在3天，但歸流河流域洪水同樣主要發(fā)生在6～9月份，尤以7月中旬至xx河流域的歷史洪水根據(jù)內蒙古自治區(qū)水利水電勘測設計院表2-5-1123456察爾森3/s)3/s)大石寨3/s)3/s)3/s)3/s)根據(jù)《xx干支流防洪規(guī)劃》中的成果（經(jīng)松遼委協(xié)調之后的成果）點繪了xx河流域各站洪峰，各時段洪量設計值與面積的關根據(jù)本次地區(qū)綜合成果，計算出xx水庫入庫設計洪水成果，QpW1pW3p-W1pQ典W1典W3典-W1典表2-5-2xx水庫設計洪水過程線(典型：xx站1998年實測洪水過程)月日時型設計洪水過程(%)211882389245586789825828258本流域植被條件較好，屬于少沙河流。xx水庫沒有泥沙觀測均懸移質年輸沙量為81.81×104m3/年，多年平均含沙量為2.14~根據(jù)xx水庫建庫時（1971年）的庫區(qū)地形圖及2007年7月xx河流域冬季嚴寒而漫長，屬于封凍河流。根據(jù)水文測站冰情資料統(tǒng)計，多年平均最大冰厚0.65～1.71m，歷年最大冰厚為3工程地質勢西北高東南低，低山丘陵區(qū)相對高程多為20～80m，相對高差（1）侏羅系中統(tǒng)付家洼子組（J2f）多呈紫色、灰色，塊狀及層狀構造。該組厚度223～1209m。其地層為一套黃褐色、棕紅色的含礫粉質粘土層，礫石含量漂礫，厚度2～22米，底部有冰磧泥礫存在，呈棕黃色所在位置和走向與北北西向的河谷方向一致，大致為N40°~3a4a4b4c4d庫區(qū)及其附近歷史上沒有地震的記載，1970年以來，區(qū)域地烈度區(qū)劃圖》規(guī)定，庫區(qū)地震基本烈度Ⅵ度，設計基本加速度值本區(qū)地下水含水層分為松散巖類孔隙潛水含水層和基巖裂隙水含區(qū)內第四系松散巖類孔隙潛水含水層主要分布在xx河沖積而主要分布在xx河河谷及沖積平原中，含水層由中更新統(tǒng)灰綠色砂礫石及沖積砂組成，厚度2～13m，為分布在xx河上游及其支流中，由全新統(tǒng)沖積層組成，由于含3/d地下水水化學類型為HCO3－Ca或HCO3－CaNa型水，礦化度小階地局部地段礫卵石層直接出露地表，易接受大氣降水的入滲補底寬度在260m左右。附近地形按地貌形態(tài)可分為：河漫灘、剝蝕主要分布于溢洪道左側，坡度10°~25°。左右岸均有分布，地形坡度30～50°。符號單位統(tǒng)計個數(shù)最大值最小值平均值建議值天然含水量Ω%24.4質量密度Ρg/cm382.00干密度γdg/cm38孔隙比E80.7810.5230.6680.668飽和度%887.462.476.076.0塑性指數(shù)Ip液性指數(shù)IL0.56-0.030.350.35壓縮系數(shù)a1-21/MPa80.5500.1800.4230.423內磨摩角Ф度426.622.324.624.6凝聚力CKPa428.424.526.226.2滲透系數(shù)Kcm/s83.73×10-41.45×10-51.3×10-51.3×10-5最大干密度γamxg/cm31最優(yōu)含水量Wy%1粘粒含量%223.120.320.3PH值78.197.437.887.88有機質含量%87.134.325.955.95水溶鹽含量%12.652.652.652.65SiO2/RO313.103.103.103.10土的滲透變形主要以流土型為主，允許水力比降0.411指標粘粒含量塑性指數(shù)滲透系數(shù)擊實后滲秀系數(shù)有機質含量水溶鹽含量天然含水率PH值最大干密度最優(yōu)含水量SiO2/RO3單位%Ipcm/scm/s%%%g/cm3%試驗組數(shù)26626165111平均值24.78.09×10-57.85×10-67.492.558.063.35質量技術要求15～407～17小于1×10-4接近最優(yōu)含水量>7>7土料巖性在勘測深度內為粉質粘土，除上部植生層（厚度通過鉆孔資料可知，土料場長80m，寬50m，厚度取平均值數(shù)%%%%5>2.55>1.50率量數(shù)率%%%%%%%32>2.6>1.6級配不均勻系數(shù)顆粒形狀含泥量(粘、粉粒)滲透系數(shù)單位%cm/s數(shù)值554.32×10-2質量技術要求≤8應無片狀、針狀顆料，堅固抗凍>5.8×10-3t/m3%>2.44工程任務和規(guī)模嚴重危脅下游廣大地區(qū)人民生命財產(chǎn)的安全。旱災主要出現(xiàn)在春xx水庫主要受益區(qū)為******，******現(xiàn)狀總人口30.71×104總產(chǎn)值總產(chǎn)值二OO七年五月，由******水務局組織有關領導和專家對xx橫斷高程測量幾種方法，對xx水庫的大壩、溢洪道、輸水洞、近1、經(jīng)現(xiàn)場檢查，沒有發(fā)現(xiàn)不均勻沉降、裂縫、滑動等現(xiàn)2、大壩背水坡坡度較陡，壩身單薄。大壩迎水坡護坡石大小4、溢洪道前土堤擋蓄水，由于庫區(qū)淤積，溢洪道堰頂高程低5、由于水庫運行多年，淤積嚴重，死水位抬高，輸水洞已全旦水庫垮壩，不僅給下游16個自然屯造成洪水災害，還將直接破本次設計工程的主要任務是對xx水庫進行除險加固，以達到xx水庫除險加固工程是在原水庫的規(guī)模上進行的，根據(jù)《水3.2.1條規(guī)定，xx水庫屬于山丘區(qū)小(Ⅱ)型水庫，xx水庫無實測泥沙資料，根據(jù)水庫建庫時的水位庫容曲線和2004年9月實測水庫水位庫容曲線分析，30年水庫共淤積了11.57×104m3，年平均淤沙量為0.32×104m3/年。淤積量的分布是死水平年為2037年。由于該水庫沒有專門的排沙設施，因此水庫除險加固實施后，庫容淤積仍將是不可避免的，按水庫已運行36年基礎上再增加9.06×104m3，各水位下剩余庫容，即2037年庫容曲0000為滿足水庫今后30年運行泥沙淤積要求，需考慮抬高死水位位庫容曲線，則相應水位547.79，考慮水庫養(yǎng)魚要求，在547.791）入庫洪水：設計洪水過程線采用本次復核2.5洪水一節(jié)中2）庫容曲線：采用2037年預測的庫容曲線。根據(jù)P＝1%和P=2%的入庫洪水過程線分別采用預測的2037-q1+再依借5工程布置及建筑物本次xx水庫除險加固工程初步設計，主要依據(jù)下列規(guī)范與文（8）氣象資料：包括氣溫、風、降雨、蒸發(fā)、徑流等（由突正常蓄水位：549.33m；汛限水位：549.33m；設計洪水位：本次xx水庫除險加固工程設計，原則上不改變原來樞紐總體風速及風向采用******氣象站1971年到200觀測資料，根據(jù)2007年6月實測的庫區(qū)地形圖，水庫大壩走向呈東北至西南走向，本次計算主風向采用垂直大壩軸線方向的西北00計算方法：采用莆田試驗站公式進行，平均坡高hm，平均周ghm/h2=0.13th[0.7(gHm/W2)0.7式（A.1.5-3Lm＝(gT/2л)th(2лH/Lm) 式中：hm－平均波高m計算確定）Tm－平均波周期s計算確定）W－計算風速m/s根據(jù)規(guī)范第5.3.5條規(guī)定，對于校核洪水情況下Hm＝3.38m，設計洪水位情況Hm=Lm－平均波長mRm－平均波浪爬高mKΔ-斜坡糙率系數(shù)，砌石KΔ=0.775式中R－設計波浪爬高由累積頻率P＝5％和hm/H按表A.1.13式中：β-計算風向與壩軸線法線的夾角（度）0-45度。其余計算條件風向多年平均年最大風速W(m/s)計算風速W(m3/s)吹程D(m)設計波浪高爬高RP(m)風壅高度e(m)安全加高A(m)大壩超高Y(m)校核洪水位WN20204800.810.0090.3設計洪水位20304400.940.0220.5xx水庫大壩迎水坡現(xiàn)狀已嚴重破壞，本次除險加固設計，將D＝0.85D50＝1.018Kt[(ρwm2+1)/ρk-ρwm(m+2)]hp t/m3Mkhmmh5%mDmtm根據(jù)計算，結合工程實踐經(jīng)驗土壩上游坡采用0.3m座漿砌石護坡，下設混合料墊層，厚度0.7m，土壩由壩頂護砌到死水位以根據(jù)野外地勘報告，上壩土料的滲透系數(shù)（夯實）為％，壤土的填筑標準以壓實干容重作為設計標準，并按壓實度確d＝mγmaxωop=ωop=ωp+BIp經(jīng)計算：ωop=ωop＝18.39%％，maxdd－設計干容重，KN/m3；d本次水庫除險加固滲流計算只考慮上游正常高水位與下游最低水穩(wěn)定滲流場的計算歸結為求解滿足具體問題邊界條件的擬調δ/δx（kxδH/δx）+δ/δy（y－土的滲透系數(shù)允許滲透比降值0.413，即壩坡滲透是穩(wěn)定的。壩基在壩腳處的滲第7.2.1條，本次除險加固設計只計算穩(wěn)定滲流期的下游壩坡，上K=∑{[(w+v)cosα-μbseα-Qsinα]tgф+Cbsecα}/∑[(xx水庫原溢洪道為村里建造，沒有原始設計資料，且溢洪道 寬頂堰的頂寬L應大于2.5倍堰頂水頭小于10倍堰頂水頭，CkR/622h1h2—始末斷面水深，m；ν1ν2—始末斷面平均流速，m/s；v—平均流速，m/s；R—平均水力半徑，m。Fr經(jīng)計算L≈5mS=бh2－h(huán)th2—躍后水深，m；校核洪水位(m)堰頂高程(m)堰上最大水頭(m)最大泄量(m3/s)泄槽水深消力池堰厚海漫長度hhhhh1h2h1h2池深池長護坦厚長厚551.21549.330.6-0.3200.5（1）溢流堰邊墻與消力池連接采用重力式砼擋土墻。重力式式中：Pmax—豎墻基底應力的最大值和最小值（KPaminy—作用在翌墻上的全部豎向和水平向荷載對于基礎經(jīng)計算不同荷載組合情況下的基底應力均小于地勘提供的地Kcf∑G/∑H）6機電及采暖通風xx水庫除險加固工程庫區(qū)處無電源，但距庫區(qū)近用電。為防止非常情況的發(fā)生，另備一臺60KW柴油發(fā)電機。7施工組織設計xx水庫位于************境內，在xx水庫下游25km處，壩xx水庫地處大陸性季風氣侯區(qū)，大風的次數(shù)較多，對施工不xx水庫除險加固工程所需的砼骨料、石料，筑壩土料等各料4、土工布：土工布質量要符合土工織物規(guī)范中的各種力學指標，同時要求每平米質量不小于400g，土工布縫合或搭接要符合工程項目名稱單位工程量勞動量(工日)施工進度二OO八年五六七八九施工準備臨時房屋建筑m2200臨時施工道路及水電供應項5大壩上游壩坡原上游壩坡拆除m34362上游壩坡削坡m332漿砌石齒墻m32844砂礫料填筑m38058漿砌石護坡m3988