紡紗學課件：第6章-牽伸

第六章牽伸

第一節(jié)概述一、并條工序作用1、并合：將若干根條子并合，使不同條子的粗細段能夠隨機的疊合，改善條子的中長片段均勻度。2、牽伸：利用羅拉牽伸將喂入條拉細，同時改善條子中纖維的伸直平行度及分離度。3、混合：用反復并合的方法進一步使生條中各種不同性狀的纖維得到充分混和，保證條子的混和成分、色澤達到均勻。4、成條：制成條干均勻的纖維條，有規(guī)律地卷繞成適當?shù)木硌b，供后工序使用。并條和針梳的工藝簡圖如下所示：第二節(jié)牽伸基本概念

紡紗中須條變細方法：纖維層的橫向分割和須條抽長拉細（牽伸）。牽伸有：氣流牽伸和羅拉牽伸牽伸主要發(fā)生在并條（針梳）、粗紗、細紗等工序上，其中，并條和針梳的主要目的和任務就是牽伸和并合。一、牽伸的實質表面現(xiàn)象看：是將須條抽長拉細的過程。實質：纖維在紗條軸向產(chǎn)生相對位移，從而使纖維分配在更長的長度上。最終結果：紗條長度↑，截面↓，支數(shù)↑，號數(shù)↓，纖維伸直平行度↑。牽伸目的：（1）抽長拉細紗條（提高支數(shù)，減少定量）（2）提高纖維平行伸直度。二、實現(xiàn)羅拉牽伸的基本條件

1.須條上必須有積極握持的兩個鉗口。

2.兩點間有一定距離（隔距）。

3.握持點必須有相對運動。三、牽伸程度（倍數(shù)）的表示方式1.機械牽伸

E＝V2/V1式中：V2－前羅拉表面線速度，V1－后羅拉表面線速度2.實際牽伸

D＝H1（喂入紗條號數(shù)）/H2（輸出紗條號數(shù)）＝G1（喂入定量）/G2（輸出定量）＝N2（輸出支數(shù)）/N1（喂入支數(shù)）。 理想狀態(tài)下，D＝E，但實際生產(chǎn)中有纖維損失、滑溜及捻縮等因素。因此D不等于E四、牽伸效率牽伸效率為η＝D/E×100％實際生產(chǎn)中,η常小于1。機械牽伸>實際牽伸。 可根據(jù)E的大小選擇牽伸牙，即機械牽伸應大些，以使實際牽伸保證工藝上的設計要求。五、總牽伸和部分牽伸總牽伸等于部分牽伸的連接積六、牽伸類型1.張力牽伸：（第一類牽伸）

ΔV↓↓,加壓↓↓，須條中纖維之間未發(fā)生軸向的相對位移，須條伸長僅是須條中的伸直或彈性伸長。2．位移牽伸：(第二類牽伸)ΔV↑↑，加壓↑↑，纖維間發(fā)生位移。

第三節(jié)摩擦力界

牽伸過程中，纖維的運動是通過機件對纖維的摩擦力和纖維與纖維間的摩擦力而控制的。一、摩擦力界的形成纖維間摩擦力T=T1+T0T1—μp，μ纖維間摩擦系數(shù)。T0—纖維間的抱合力，與纖維的伸直度、表面性質等有關。(一)摩擦力界的概念1．定義：牽伸過程中纖維與纖維之間、纖維與牽伸裝置機件之間的摩擦力存在的空間稱為摩擦力界。摩擦力界是一個空間力場，可以用F=Q(X，Y，Z)表示。2．摩擦力界強度：在摩擦力界中作用在某點纖維單位長度上的平均摩擦力叫做摩擦力界強度。某點纖維單位長度上的平均摩擦力F=P(x)μ+T0式中P(x)—作用在某點纖維單位長度上的平均垂直壓力。

μ—摩擦系數(shù)。3．摩擦力界分布 由于各點強度不同，形成一個分布稱為摩擦力界的強度分布，簡稱摩擦力界分布。 代表纖維在牽伸過程受到的摩擦力的大小，但不代表其方向。方向決定于相對運動的方向(相反)。(二)羅拉鉗口的摩擦力界1．紗條縱向摩擦力界的分布：(1)上皮輥對紗條加壓P1，使上、下羅拉鉗口處紗條被壓縮。在羅拉中心線(KL)處纖維的密集度最大，所以作用在纖維單位長度上平均正壓力最大，[P(x)]最大。(2)纖維是半彈性半塑性，產(chǎn)生力的傳遞P(x)，面擴展到a、b，摩擦力界有一定長度(e、g)有一定峰值。a、b以外不受羅拉加壓的控制，但由于纖維間有抱合力存在，故還有摩擦力界存在。二、影響摩擦力界分布的因素（一）影響紗條縱向摩擦力界分布的因素1、壓力P P↑，強度峰值↑，摩擦力界向外擴展（e',f',g')2、羅拉直徑P不變時，皮輥直徑增大，峰值下降，長度擴展。3、紗條厚度和寬度（寬度不變，厚度增加）厚度增加則摩擦力界加長，峰值下降（與上面相同）小結：

分布長度

強度峰值上皮輥加壓P增大增長增大上、下羅拉直徑增大增長減少喂入紗條支數(shù)降低增長減少（二）影響羅拉鉗口下橫向摩擦力界分布的因素（1）紗條截面形狀，（2）羅拉表面性質（1金屬上羅拉表面不變形，摩擦力界強度衰減快；(甲)（2皮輥在上但硬度較大，有變形，對所有纖維有較好的控制；（乙）（3皮輥硬度小，變形大，對纖維控制好；（丙）三、對摩擦力界布置的要求在紗條橫向上分布要盡量均勻，在紗條縱向則要求一定的分布形態(tài)。1、二對羅拉組成的牽伸裝置2、理想摩擦力界的分布要求理論要求的摩擦力界的分布：摩擦力界的分布應使其既能滿足作用于個別纖維上力的要求，同時又能滿足于整個牽伸須條上力的要求。第四節(jié)纖維在牽伸區(qū)中的運動分析一、牽伸區(qū)內纖維分類1．控制纖維---受前羅拉或后羅拉握持的纖維。2．浮游纖維---未被前羅拉或后羅拉握持的纖維。3．前纖維---被前羅拉握持的纖維。4．后纖維---被后羅拉握持的纖維。5．快速纖維---以前羅拉速度運動的纖維。6．慢速纖維---以后羅拉速度運動的纖維。二、控制力和引導力(一)纖維受力1．引導力FA引導力--以前羅拉速度運動的快速纖維作用于浮游纖維上的力設P(x)為截面X-X處的壓應力，則有：N(x)=A(x)+B(x)-----此X-X截面處總纖維數(shù)，A(x)----與某根纖維接觸的快速纖維量，B(x)----與某根纖維接觸的慢速纖維量，其中，快速纖維與該纖維的接觸幾率為：A(x)/N(x),慢速纖維與該纖維的接觸幾率為：B(x)/N(x),則FA(x)=[μP(x)/N(x)]*A(x)*Δxμv----動摩擦系數(shù)，l----纖維長度，μ0----靜摩擦系數(shù)。則：作用在整根纖維上的引導力FA=a----纖維后端離羅拉鉗口的距離。2．控制力FB以后羅拉速度運動的慢速纖維對浮游纖維的作用力(保持慢速)：

FB=則整根纖維上的控制力為：FB=當控制力>引導力FB>FA時浮游纖維仍然保持慢速當引導力>控制力FA>FB時浮游纖維將變速。（二）影響FA、FB的主要因素FA、FB的大小取決于A(x)、B(x)、P(x)、μ、l,當FA>FB時，浮游纖維加速，F(xiàn)B>FA時，浮游纖維保持慢速運動1．纖維數(shù)量分布2.摩擦力界強度分布[P(x)]3．纖維的性能(摩擦性能μ，長度l)為使牽伸時纖維運動穩(wěn)定，必須使FB、FA穩(wěn)定。即纖維數(shù)量A(x)、B(x)穩(wěn)定，摩擦力界強度分布穩(wěn)定形狀合理，纖維性能穩(wěn)定。三、纖維變速點分布與紗條不勻（一）理想情況下牽伸（纖維變速）及紗條不勻1、假設條件:①纖維都是平行伸直的；②都是等長的；③每根纖維都是頭端到達前鉗口才變速，從V后→V前，因此，經(jīng)牽伸后二根纖維頭端移距為α1=αE。2、結論：①須條中纖維之間的頭端移距增大到原來的E倍，紗條截面內的纖維根數(shù)減少E倍。②紗條經(jīng)過牽伸后，仍然能夠保持牽伸前所具有的結構。(紗條中的每一根纖維與其后的纖維的相對位置順序沒有發(fā)生變化)；③紗條的不勻率沒有因牽伸而增加而是不勻率的波長增大了E倍。推廣：若纖維同在牽伸區(qū)中的某一位置(不一定在鉗口)變速不產(chǎn)生新的不勻。（二）實際情況下（牽伸）變速點分布與紗條不勻如果纖維在不同點變速，使產(chǎn)生移距偏差。(1)若A纖維變速點在X1-X1處，B纖維變速點在X2-X2處。在A變速后，B仍以V1前進到X2-X2其所需的時間：t=(α+x)/V1。t時間內A前進的距離S，S=α1+x=V2t=V2*(α+x)/V1=E(α+x)經(jīng)牽伸后，A、B兩纖維頭端移距為α1=S-x?！唳?=αE+x(E-1)=E(α+x)-x=Eα+x(E-1)。(2)如A在X2-X2處，B在X1-X1處變速，則：α1=αE-x(E-1)。綜合：α1=αE±x(E-1)。X-開始變速的位置偏差，Δα=x(E-1)---移距偏差。(3)結論①二根纖維在牽伸時，在不同位置變速則二根纖維間的移距產(chǎn)生偏差，Δα=x(E-1)，導致紗條不勻。②X↑，則Δα↑，紗條不勻↑。③在X一定時，E↑，則Δα↑，紗條不勻↑。（三）變速點實驗1、隨纖維向前羅拉靠近，按前羅拉速度運動的纖維數(shù)量逐漸增加，開始增加緩慢，然后急劇上升，靠近前羅拉鉗口處，纖維幾乎全部變?yōu)榭焖倮w維。2、纖維頭端的變速形成一分布，且對時間是不穩(wěn)定的。3、同樣長度的纖維不在同一位置變速，短纖維變速比長纖維早且分布范圍大，離前鉗口遠。4、隔距大，纖維變速點離前鉗口遠，且離散性大。5、隔距一定時，牽伸倍數(shù)大，Δα=x(E-1)移距偏差大，纖維變速點離前鉗口遠，且離散性大。6、簡單二羅拉的牽伸裝置，纖維變速點離前鉗口遠，且離散性大。所以：牽伸裝置控制纖維運動要合理，盡量使變速點靠前、集中、穩(wěn)定，使移距偏差最小。成紗條干好。四、牽伸區(qū)內纖維數(shù)量分布----變細曲線(一)變細曲線定義在牽伸過程中，由后羅拉鉗口到前羅拉鉗口方向，須條截面中的纖維根數(shù)逐漸減少，這種減少規(guī)律可用曲線描述－－即稱變細曲線。變細曲線反映了：（1）牽伸區(qū)中快速、慢速纖維的分布，（2）牽伸區(qū)中纖維運動情況，（3）牽伸區(qū)中纖維的變速點分布情況。（二）變細曲線的求得：（1）可用實驗法－－實際變細曲線：把正常運轉的機器停下，取下牽伸裝置的每個上羅拉，標記出相當于兩鉗口軸線上的位置，并小心地把須條拿到方格坐標紙上，把牽伸區(qū)中須條的長度切成等長的若干纖維段（一般用3～5mm）稱重，并以后羅拉握持點處重量為100％將稱得的重量依次折合成百分率，以牽伸區(qū)前后羅拉的隔距為橫坐標，以其重量百分率為縱坐標，畫出一曲線，即為實際上的變細曲線。（2）可用計算法－－理論變細曲線（照影機曲線）f（l）稱為某一試樣纖維長度數(shù)量分布曲線l－－纖維長度

s－－最短纖維長度

w－－最長纖維長度

1.纖維長度數(shù)量分布曲線 某一長度出現(xiàn)的根數(shù)－－頻數(shù)f（l），某長度的頻數(shù)占試樣總頻數(shù)的百分率－－頻率，則f（l）dl表示纖維長度在l－-l＋dl范圍內所出現(xiàn)的根數(shù)的頻率為：式中－－總頻數(shù)（總根數(shù)）。如果令總頻數(shù)=100%頻數(shù)f（l）dl用百分率表示和頻率相一致，此時其含意為根數(shù)占總根數(shù)的百分率。2.拜氏纖維排列圖右圖即將拜氏纖維長度分布圖橫過來分析如下：q（l1）表示纖維長度在l1以上的纖維累計根數(shù)，即：q（l1）＝q（0）＝

q（w）＝則q（l）表示某長度以上纖維根數(shù)占總根數(shù)的比值（頻率）。(拜氏纖維排列圖)在q（l）曲線上任取一d[q（l）]，設此束纖維的長度為l2，將其在任意點握持，其左端伸出長度不小于l1的機率為（l2-l1）/l2，這就是相當于d[q（l）]這一小束纖維在l1以右的面積與d[q（l）]的面積之比。由此推得，在全部試樣中任意取樣，將其在任意一點夾住而其左端的伸出長度不小于l1的概率，即為圖中q（l）曲線下陰影的右面積與整個面積之比，即：令l為纖維平均長度，令其為單位長度r（l）＝上式表示羅拉握持的纖維量，其鉗口一側的纖維數(shù)量分布。為照影機曲線。是纖維數(shù)量的兩次累計頻率。（三）纖維變細曲線1.E=1時 變細曲線是一水平線，設r（x）表示在X－X處后羅拉握持纖維根數(shù)相對于喂入須條中纖維根數(shù)的百分率。（1）則X－X處后羅拉握持的纖維量＝T×r（x）（2）前羅拉纖維量＝T×r（R-x）（3）浮游纖維量＝T－T×r（x）－T×r〔（R－x）〕＝T〔1－r（x）－r（R－x）〕2.E>1（1）X－X處后羅拉握持的纖維量＝T×r（x）（2）前羅拉握持纖維量＝T/E×r（R－x）（3）浮游纖維量＝T－T×r（x）－T×r（R－x），恒定不變。 總的纖維量（X－X）處T（x）＝T×r（x）＋T/E×r（R-x）＋T－T×r（x）－T×r（R-x）＝T[1+1/E×r（R－x）－r（R－x）]＝T[1-r（R-x）（-1/E＋1） 當知道纖維長度頻率分布函數(shù)后，r（x）即可求得，從而可得變細曲線。影響變細曲線形態(tài)的因素：（1）羅拉隔距R

：羅拉隔距增加，前、后纖維的數(shù)量分布均不變，只是牽伸區(qū)中須條各截面纖維數(shù)量分布擴展，故浮游纖維的數(shù)量也相應增加。（2）牽伸倍數(shù)E：當T和R不變，則前羅拉鉗口握持的纖維數(shù)量減少，對變細曲線的形態(tài)有一定影響。（3）當R不變，T和E按相同比例增加時，則前羅拉纖維數(shù)量不變，而后羅拉纖維的數(shù)量增加，因而浮游纖維有所增加。（4）其它：如喂入須條的均勻度、纖維長度整齊度、纖維伸直度、纖維運動的規(guī)律性等。（5）牽伸裝置：除牽伸倍數(shù)和羅拉隔距外，牽伸機構控制纖維運動的完善程度對變細曲線的影響亦是很大的。前、后羅拉握持的纖維數(shù)量分布曲線的交點為M點，該點是前、后羅拉握持纖維數(shù)量相等的一點，當牽伸倍數(shù)增加時，則M點向前鉗口靠近，該點位置對浮游纖維運動有一定的影響。3、實際變細曲線（1）當纖維都是前端到達前羅拉鉗口時才變速的。則變細曲線上凸，如圖甲。這是由于牽伸區(qū)中慢速纖維數(shù)量相對復雜些。故變細曲線要飽滿一些。（2）當纖維后端離開后鉗口即以前羅拉速度運動，(或說成后纖維以前羅拉速度運動)則變細曲線下凹。（3）實際牽伸過程中，在后鉗口的附近，慢速纖維多些，故曲線飽滿些，向上凸，在前鉗口附近快速纖維要多些故曲線向上凹，如圖丙。所以正常的實際變細曲線是由向上凸和向上凹兩部分曲線組成。（4）若實測變細曲線形狀與正常相去甚遠，則應找原因，可能(a)實驗誤差大，(b)牽伸機構等有問題。第五節(jié)牽伸力與握持力一、牽伸力（一）牽伸力的概念 在牽伸過程中以前羅拉速度運動的快速纖維從以后羅拉速度運動的慢速纖維中抽出時，克服所受到的摩擦力的總和。牽伸力fd=μP(x)A(x)Δx[B(x)/N(x)]。所以：

Fd=w---最長纖維長度，μP(x)---纖維在X處單位長度上所受到的摩擦阻力，N(x)=A(x)+B(x)，可見：(1)Fd與A(x)、B(x)、N(x)有關(數(shù)量)；(2)Fd與μ、l有關(纖維性能)；(3)Fd與P(x)有關(摩擦力界)。（二）影響牽伸力的因素1、牽伸倍數(shù)ⅰE=1時，F(xiàn)d=0ⅱE<1.2區(qū)域內，E↑，F(xiàn)d↑，線性須條僅產(chǎn)生彈性伸長或纖維伸直所致。ⅲE=1.2~1.8(臨界牽伸)---位移牽伸和張力牽伸的轉變過程。（棉：1.2左右）。在這個范圍內，須條中纖維處于滑動與不滑動的不規(guī)則運動的轉變過程中，快慢速纖維數(shù)量不穩(wěn)定，因此Fd波動大。ⅳE>1.8---位移牽伸。纖維之間快慢速纖維間產(chǎn)生相對位移。E↑，則Fd↓。2、摩擦力界ⅰ隔距R：R↑，則Fd↓。∵快速纖維的后端受摩擦力界影響小。

R↓，長纖受前后羅拉同時控制，而使Fd↑，嚴重時牽不開出硬頭。ⅱ附加摩擦力界：附加摩擦力界作用↓，則Fd↓.ⅲ喂入須條的寬度(不變)、厚度(喂入量)：其中厚度↑，影響摩擦力界長度擴展↑，F(xiàn)d↑.3、須條結構與纖維的性質：如果纖維l↑、μ↑、纖維根數(shù)多、纖維平行順直差、染色纖維表面有浮色μ↑→Fd。二、握持力（一）握持力概念：在羅拉牽伸中，為了使牽伸順利，羅拉控制條子，要有足夠握持力。如果握持力過小，紗條就不能正確地按羅拉表面速度運動，在鉗口下打滑造成牽伸的效率降低，牽不開，出硬頭。（二）影響握持力大小的因素：1、羅拉加壓大?。杭訅骸?，則握持力↑2、皮輥硬度(軟好)3、羅拉表面形態(tài)(溝槽數(shù)、槽數(shù))4、其它：羅拉、皮輥磨損，皮輥芯子缺油等，一般掌握握持力大于牽伸力即可。（三）羅拉鉗口下須條的受力分析(1)皮輥由于須條帶動，它對須條的摩擦阻力為f1、f2方向與須條運動方向相反。(2)F1、F2分別為前后羅拉對須條的作用力。羅拉握持須條，前羅拉中須條有向后運動趨勢，故F1的方向是向前的。須條在后鉗口處，由于有Fd力的存在，使纖維有向前滑動的趨勢，故F2是向后的。(3)Fd為牽伸力，Ta、Tb為紗條張力。在正常牽伸時，羅拉鉗口，握持須條的條件是：前鉗口：F1+Ta≥Fd+f1,或F1-f1≥Fd-Ta后鉗口：F2+Tb+f2≥Fd,或F2+f2≥Fd-Tb一般Ta、Tb較小，前后羅拉的實際握持力(F1-f1)和(F2+f2)都應同牽伸力Fd相適應。前皮輥加壓P1應大于后皮輥加壓P2，這是因為前羅拉速度高，易打滑，跳動。三、對牽伸力的要求

牽伸力反映了牽伸區(qū)中快速纖維與慢速纖維之間的聯(lián)系力。應滿足的極限條件：1、牽伸力上限不能大于羅拉握持力2、牽伸力下限應能使牽伸區(qū)中須條最松散部分纖維保持一定張力。牽伸力是牽伸工藝參數(shù)的綜合體現(xiàn)。第六節(jié)摩擦力界布置在牽伸過程中，控制纖維的運動是提高須條均勻度的關鍵。要使纖維在牽伸過程中運動有規(guī)律就必須合理布置摩擦力界。一、牽伸區(qū)內纖維運動二、摩擦力界布置（一）摩擦力界布置原則與要求要求纖維變速點分布集中，離散性小，穩(wěn)定性好，故纖維盡可能在前鉗口處變速。而纖維的運動情況取決于纖維受力情況，要求達到此目的即：(1)對個別纖維而言，應適當加強控制力，并減少引導力?？梢允估w維變速點向前鉗口靠近并有利于變速點的相對穩(wěn)定。(2)對整個紗條而言，牽伸力應在兩個極限條件間，并有適當?shù)臄?shù)值，且要穩(wěn)定。(二)理想摩擦力界的要求1、理想摩擦力界縱向分布 根據(jù)上述要求，在牽伸區(qū)縱向應該：1.后鉗口的摩擦力界向前擴展，并使其向前逐漸減弱，這樣可以加強慢速纖維對浮游纖維的控制，同時又能讓比例逐漸增加的快速纖維從須條中順利滑出，而不影響其它纖維的運動。2.前鉗口摩擦力界在縱向應高而狹，以便穩(wěn)定地發(fā)揮對浮游纖維的引導作用，且向前鉗口靠攏集中和穩(wěn)定。2、理想摩擦力界橫向分布橫向均勻穩(wěn)定，加強對邊緣纖維控制(三)附加摩擦力界的應用---中間控制機構1.簡單羅拉牽伸不能符合理論要求2.中間機構的作用與形式(1)作用ⅰ產(chǎn)生附加摩擦力界使整個摩擦力界接近理論要求，ⅱ握(托)持而穩(wěn)定地向前輸送須條進入前鉗口，ⅲ保持紗條一定張力，使整個須條在伸直狀態(tài)下進入前鉗口，并使須條保持適當密度，防止纖維擴散。(2)要求：ⅰ所產(chǎn)生的附加摩擦力界要形成“彈性”控制，即能高度控制浮游纖維，又不阻礙快速纖維的運動。ⅱ使纖維變速點盡量靠近前鉗口，運動速度應接近后羅拉表面速度，因而中間機構起著后羅拉摩擦力界向前擴展的作用。ⅲ中間機構的位置及其產(chǎn)生摩擦力界強度應是可調節(jié)的，而且要求調節(jié)方便，機構簡單，運轉平穩(wěn)(適應不同產(chǎn)品的要求)。(3)中間機構的形式細紗：輕質輥、皮圈、針輥 粗紗：空氣(充氣)羅拉、輕質輥、針板、針輥 前紡、并條：針板、針輥、鋸齒羅拉、壓力棒、曲線牽伸。各種（附加）中間機構的形式如下：第七節(jié)牽伸中纖維的平行伸直一、基本概念牽伸過程纖維的伸直作用主要是通過纖維的彎鉤部分和主體纖維產(chǎn)生相對運動時，依靠相互間的摩擦作用得以實行。纖維完全伸直必須具備的條件：即速度差、延續(xù)時間及作用力。

二、纖維伸直的力學條件對前彎鉤纖維：∑FA為作用在彎鉤部分的引導力∑FR為作用在彎鉤部分的控制力∑FA‘為作用在主體部分的引導力∑FR’為作用在主體部分的控制力B為彎鉤彎曲處的抗彎力(1)前彎鉤纖維發(fā)生伸直作用的條件為：要求彎鉤變（快）速，主體慢速。∑FA-∑FR>B、∑FR'>∑FA‘，一般B很小，可忽略，則∑FA>∑FR、∑FR‘>∑FA‘，彎鉤變速，主體慢速。(2)后彎鉤纖維發(fā)生伸直作用的條件為要求：主體變速，彎鉤慢速。∑FA'>∑FR'、∑FR>∑FA增加∑FA'和∑FR有利于后彎鉤纖維發(fā)生伸直作用，增加∑FA和∑FR'有利于前彎鉤纖維伸直作用。三、伸直過程的延續(xù)時間及位置條件

伸直過程的延續(xù)時間長短，決定了纖維能否伸直以及伸直效果的好壞。因彎鉤纖維除作上述的隨機運動外，還有強制運動，即受到羅拉鉗口握持的干擾作用。例如，對于后彎鉤纖維，開始伸直的位置是主體部分的中點越過了快、慢速纖維數(shù)相等的R’點，當主體的長度較長，它的中點還未到達R’點時，其頭端已經(jīng)進入前鉗口線FF’,如圖中（甲）所示，雖然尚未滿足上述的一般后彎鉤伸直的力學條件的要求，但由于前鉗口的握持力使主體部分提前變速，延長了延續(xù)時間，提高了伸直效果。相反，對于前彎鉤纖維，開始伸直的位置是彎鉤的中點越過了R’點，而纖維彎曲點的位置還未到達前鉗口，主體部分的中點尚未到達R’點，如圖中（乙）所示，當前彎鉤纖維伸直發(fā)生后，由于彎曲點很快進入前鉗口，整根纖維都以快速運動，使伸直過程中斷，也就是說縮短了延續(xù)時間?？梢?，由于前鉗口的強制握持作用，使后彎鉤纖維的伸直效果提高，而使前彎鉤纖維的伸直效果降低。

牽伸倍數(shù)的大小對彎鉤纖維的伸直效果有直接的關系，因為牽伸倍數(shù)影響前鉗口對彎鉤纖維伸直的干擾作用，即影響伸直的延續(xù)時間。牽伸倍數(shù)愈大，對后彎鉤纖維的伸直效果愈好，這是由于牽伸倍數(shù)愈大，R’點的位置離前鉗口愈近，上述前鉗口的強制作用愈顯著，從而延長了伸直過程的延續(xù)時間；牽伸倍數(shù)愈大，對前彎鉤纖維的伸直效果反而愈差，因為R’點離前鉗口愈近，前鉗口的強制作用縮短了伸直過程的延續(xù)時間，所以前彎鉤纖維只有在小牽伸時才有較充分的伸直作用。四、彎鉤纖維的伸直效果設纖維的原長為L(伸直長度)，纖維在紗條中所占的實際（主體）長度為L1，η=L1/L----伸直系數(shù)；L1=ηL則彎鉤部分長度為l=(1-η)L（一）后彎鉤的伸直過程及伸直效果函數(shù)圖分別如下后彎鉤在牽伸中易被伸直，隨牽伸倍數(shù)增大而提高。（二）前彎鉤的伸直過程及伸直效果函數(shù)圖分別如下前彎鉤在牽伸中不易被伸直，與牽伸倍數(shù)關系較復雜。第八節(jié)牽伸裝置作用分析一、棉的牽伸形式(短纖維紡)(一)簡單羅拉牽伸(直線牽伸)----連續(xù)牽伸和雙區(qū)牽伸(并條機)1．四上四下的簡單羅拉連續(xù)牽伸特點：(1)機構簡單(2)牽伸分配是逐漸增大的，E1>E2>E3缺點：第二、第三皮輥的滑溜率大。原因：第二和第三皮輥的位置既是后區(qū)的引導皮輥又是前區(qū)的握持皮輥，降低了牽伸效率，破壞了產(chǎn)品的均勻度。2．雙區(qū)牽伸特點：中區(qū)牽伸E=1，牽伸主要由第一和第三牽伸區(qū)承擔E1>E3，第二、第三羅拉分擔了上述第二羅拉的作用，故滑溜率減小。(二)曲線牽伸（并條機）

曲線牽伸是簡單羅拉牽伸的變形。它是一對羅拉鉗口布置的形式和位置的改變，使須條在牽伸區(qū)中的通道成為曲線----曲線牽伸。1．牽伸羅拉鉗口的基本形式(1)簡單鉗口：一根羅拉上面一根皮輥(2)雙鉗口：ⅰ倒品字鉗口形式：一根羅拉上面二根皮輥。ⅱ品字形鉗口：二根羅拉上面一根皮輥。2．分類(1)三上四下型：將四上四下形式的第二、第三皮輥改成一個大皮輥，騎跨在第二、第三羅拉中間。(2)五上三下型：多皮輥型曲線牽伸(3)三上三下(或四上四下)壓力棒型A272E型3．各種曲線牽伸的特點：(甲)三上四下式；(乙)前鉗口為二上一下，牽伸形式四上四下；(丙)前鉗口為一上二下，牽伸形式三上五下；(丁)前鉗口為二上一下，附加導向皮輥→四上五下。(圖中陰影為品字形一上二下羅拉皮輥形式)。(1)三上四下①采用雙區(qū)牽伸工藝大皮輥運轉平穩(wěn)，第二、三鉗口打滑率小。②主牽伸握持距較大，故Ⅱ、Ⅲ二只羅拉采用小直徑(可減少握持距)。R前=⌒AB+⌒BC，R后=⌒DE+⌒EF第二羅拉提高有利于加強后部摩擦力界③不適合高速(握持距大，須條不易做到沿前鉗口切向進入前鉗口）④小羅拉易繞棉。⑤不適合輕定量。⑥后區(qū)包圍弧雖不利于纖維變速點的集中向前，但有利于前彎鉤的伸直。牽伸機構有前置式(主牽伸區(qū)在前)，牽伸能力大，后區(qū)使纖維伸直平行，因而牽伸可大，適合于各道并條。

后移式(主牽伸區(qū)在后)(2)五上三下（七十年代）如：西德Zinser青澤720/2型，其特點是：①結構簡單羅拉成為三根，簡化傳動，調節(jié)方便，短纖維長度的少量變化，可不動羅拉而移皮輥解決(皮輥位置改變后，羅拉鉗口的握持距也隨之變化)。②適合高速羅拉直徑大，反包圍弧小或沒有，前皮輥起導棉作用，使須條傾斜向下進入喇叭口而不是水平折轉90°，不易堵塞喇叭口和棉網(wǎng)破裂。③皮輥上的包圍弧有利于加強摩擦力界，產(chǎn)品較為均勻。④對纖維長度的適應性較強，因為羅拉少故長纖維拉得開，且由于采用多皮輥，中間幾個皮輥的直徑較小，故羅拉握持距易縮小，適合于短纖維。對不同長度纖維可用不同直徑的皮輥，以改變其包圍弧長度。(3)壓力棒牽伸(當前國外高速并條機廣為采用)如：國產(chǎn)A272E、國外Platt740等，其特點是：在三上三下或四上四下的牽伸裝置的前牽伸區(qū)內加裝一根弧形鋁棒。①用回轉半圓形壓力棒，產(chǎn)生附加摩擦力界，有利于控制纖維及伸直纖維。②對纖維長度的適應性好，壓力棒可調，隨中上羅拉移動，短纖維時向前，長纖維時向后，以調節(jié)附加摩擦力界的大小和強弱。壓力棒加壓方式：固定式、搖動式(搖臂加壓的搖架上，加有彈簧片)。壓力棒兩端用一個半安架套在中皮輥的軸承套，使壓力棒和中皮輥成為一個整體，可隨中皮輥的中心擺動。壓力棒牽伸裝置的結構如下：③壓力棒對紗條的法向壓力有自調作用。T2---牽伸力、T1---紗條張力、μ---摩擦系數(shù)、N---壓力棒對須條的法向壓力、θ---須條在壓力棒表面的包圍角。粗片段通過時牽伸力大，易把浮游纖維帶走，提早變速。壓力棒上抬，法向壓力增大，后部摩擦力界強度增加。為了防止牽伸力過大，而牽不開。有彈簧片使壓力棒上抬，緩和牽伸力的變化，粗段通過。④握持距較大，但附加摩擦力界彌補了其不足。壓力棒的前后位置高低位置是可調的。⑤反包圍弧很小或沒有。壓力棒壓力與欠伸力及須條對壓力棒的包圍角成正比。也與纖維μ有關（三）皮圈牽伸1、粗紗機2、細紗機（1）．牽伸機構的組成后區(qū)：后羅拉-中羅拉組成前區(qū)：下銷、上銷(固定、擺動)中羅拉皮圈前羅拉（2）．特點：(1)）變速點分布向前集中，且較穩(wěn)定，故牽伸倍數(shù)較大(15-30倍)，因銷子可接近前鉗口，且皮圈的摩擦力界是連續(xù)的。(2)）皮圈鉗口握持力的大小可調節(jié)其開口大小，且皮圈鉗口對纖維的握持力有一定自調作用。彈簧擺動上銷、弧形曲面下銷(3)）后區(qū)纖維的運動控制可適當利用粗紗的捻度。(4)）不適于加工很粗的產(chǎn)品(因有分層現(xiàn)象，故不能用于并條)。（3）皮圈摩擦力界：雙皮圈摩擦力界布置的關鍵在于：(1)）浮游區(qū)長度(2)）皮圈鉗口(3)）中部壓力的大小及穩(wěn)定ⅰ銷子形式(銷子的外形影響皮圈對纖維的控制和運動)ⅱ皮圈銷開口開口的大小：①上下銷的握持力②影響了中部皮圈對纖維的控制③也影響了牽伸力的大小和纖維運動。皮圈開口的大小主要取決于所紡紗支的高低ⅲ浮游區(qū)長度浮游區(qū)長度下降，纖維變速點集中，未被控制的纖維數(shù)少，纖維控制得到加強，紗不勻降低。如浮游區(qū)↓↓，則牽伸力↑↑，易牽不開，出硬頭。（4）捻度的作用(細紗工序)充分利用捻度控制纖維運動二、長纖維的牽伸形式（一）并條（針梳）機：長纖維并條機就是用于紡毛、麻絹及毛型化纖的針梳機。因纖維長度較長(L≥60-70mm，Lmax>200mm)。故前后羅拉間的隔距較大，R>200mm，但也存在一些較短纖維。如果在前后羅拉間不設置任何機構，則這些短的纖維在牽伸區(qū)經(jīng)過的浮游時間較長，不受任何機構控制，纖維的運動將是很不穩(wěn)定的，也不可能向前鉗口靠攏和集中，因此必須設置裝置來控制纖維的運動。在長纖維加工中，該裝置一般是針板（或稱針排）。1．針板牽伸的特點①控制區(qū)長度長，摩擦力界形態(tài)較好。②控制機構的運動方向與纖維運動方向一致。針板的速度一般略大于后羅拉轉速，后鉗口的摩擦力界能夠逐漸向前擴展且均勻。③針面間有較大的容纖量，適于加工定量大的。④橫向摩擦力界也較均勻，防止纖維擴散。⑤對纖維還有一定的補充梳理作用，有利于纖維的伸直。2．缺點：①針板運動在出控制區(qū)時上下運動，周期性變化影響不勻。②機構復雜。③針板下降時的相對停頓妨礙纖維的正常運動。④速度受限于針板，機件易損害。3．影響摩擦力界的因素①梳針號數(shù)(直徑d),②梳針密度(根據(jù)產(chǎn)品改變)，以上兩者影響纖維在針間所受的壓力。③針板間距(決定縱向針密)，④喂入纖維量，⑤纖維的性質(L、μ)。(二)雙皮圈（板）牽伸機構：雙皮圈（板）牽伸機構裝置在毛、麻紡上有應用，如下圖即為BR221型并條機的牽伸機構。特點：(1)采用曲線牽伸，中部摩擦力界是連續(xù)的。(2)牽伸區(qū)域較大(比針梳機的針區(qū)長度大)，摩擦力界強度較強。(3)車速較高，Vmax=250米/分。（對纖維損傷?。?。SKF型牽伸裝置立達R2P型牽伸裝置依納V型牽伸裝(二)長纖維皮圈牽伸粗紗機、細紗機長纖維用皮圈牽伸的形式和特點基本上和短纖維的相同，所不同的是長纖維采用滑溜牽伸。原因是：(1)前后羅拉隔距大于纖維長度才能實現(xiàn)牽伸。(2)纖維平均長度長，使CV%增大，纖維長度差異大因此，光有前后二對羅拉組成的牽伸機構是不行的。(不能很好地控制纖維)所以，在前后羅拉中間設置一對中羅拉和上下皮圈銷組成的中部摩擦力界，但大多數(shù)纖維的長度都大于前中羅拉隔距，因此要造成大多數(shù)纖維可能被積極握持的狀態(tài)下牽伸，故造成牽伸力過大，纖維在前鉗口打滑現(xiàn)象。因此往往將中上皮輥開一凹槽，使纖維不受到中羅拉鉗口握持，而只受到皮圈的握持，故纖維從中可以順利地抽引出來。（三）針圈式牽伸機構針輥的作用：(1)起到摩擦力界作用，控制纖維，(2)梳理、伸直纖維。（四）輕質輥牽伸（五）濕式牽伸（六）靠粗紗捻度第九節(jié)牽伸與紗條不勻率紗條不勻含義：指紗條性質指標沿長度方向的變異。長度方向：直徑、重量、支數(shù)、強力、捻度、混合比、纖維分布（長、短、粗、細）、纖維形態(tài)（伸直、平行）例：粗細不勻（條干不勻）

結構不勻（長、短、粗、細、纖維形態(tài)）

混合不勻（成分）強力不勻

捻度不勻對棉紡：粗細不勻（條干不勻、重量不勻）紗條不勻率指標：有稱重、目測、儀器檢測（1）平均差不勻率Hn—總數(shù)n1—平均以下的數(shù)量（2）均方差不勻率C（3）極差不勻率η一、紗條不勻分類（一）按紗條不勻片段長度分類短片段3-30cm（纖維長度的1-10倍）中片段0.3-3m（纖維長度的10-100倍）長片段100m（纖維長度的100-1000倍）（二）按紗條不勻出現(xiàn)的形式1、周期性不勻機械不良2、非周期性不勻牽伸工藝（三）按造成原因分隨機不勻和附加不勻二、紗條不勻分析（一）紗條隨機不勻在工藝和設備十分理想條件下，某一纖維在紗條中某一截面上出現(xiàn)完全是隨機的，它不可能人為地加以控制。因組成紗線纖維總數(shù)N是很大很大的，而每一截面上的纖維根數(shù)為幾十根或上百根。根據(jù)數(shù)理統(tǒng)計原理，某根纖維出現(xiàn)在某一截面的概率趨于0。則：紗條橫截面上纖維根數(shù)分布的不勻率為：不勻率CV=實際上纖維長、細、形態(tài)都不均勻，所以紗條實際隨機不勻要大于上式。

CV=Ca---紗條中纖維的粗細不勻離散系數(shù)。

如羊毛CV=棉CV=隨紗條變細，隨機不勻變大隨機不勻與工藝設備無關。（二）紗條的附加不勻紗條實際不勻大于理論隨機不勻，二者的差異是由附加不勻引起的，產(chǎn)生附加不勻原因：1、機械波牽伸部件或傳動齒輪狀態(tài)不良，例羅拉偏心、彎曲、凹痕，加壓不良，傳動齒輪磨損缺齒，都會引起周期性的不勻，稱為機械波。2、牽伸波 牽伸過程中由于牽伸裝置不穩(wěn)定，工藝不合理，紗條本身粗細、結構不勻等使纖維變速點分布不穩(wěn)定，使紗條沿其方向形成粗細節(jié)，即為牽伸波。3、其它例：工人操作不當

三、紗條不勻的波譜分析1、基本概念 波譜即是按不同的波長及相應的波幅繪出的曲線。

橫坐標表示波長（對數(shù)），

縱坐標表示各波長相對應的平均波幅。 把紗條不勻波型分解成無數(shù)個波長、波幅不等的正弦波再繪出的曲線。烏斯特均勻度儀可繪出該曲線。2、意義 通過波譜圖的分析，能較快地、有效簡易地測定和判斷各種不勻率值和不勻率的結構，確定不勻的性質和來源，進而推算出不勻發(fā)生的部位和原因，并據(jù)此來糾正工藝和機械上的相應缺陷。3、隨機不勻的波譜 理想紗條中纖維隨機排列產(chǎn)生的隨機不勻，通過概率論中的平穩(wěn)隨機過程理論可推導出理論波譜的振幅為：λ—波長，l—纖維長度，（n為紗條橫截面中纖維根數(shù)）S(lgλ)—波幅波長譜圖為一光滑曲線，曲線的峰值一般出現(xiàn)在纖維長度的2.7-3倍處。

4、牽伸波在機械狀態(tài)正常的情況下，須條經(jīng)過羅拉牽伸后，由于浮游纖維運動的隨機性，而造成的一種不勻---牽伸波。牽伸波是羅拉牽伸固有的，它與機械狀態(tài)無關。牽伸波是一種非周期性不勻。在波長譜的相應波長范圍出現(xiàn)一凸出的連續(xù)譜。（1）產(chǎn)生的原因是由于作用于浮游纖維的引導力和控制力波動而引起的。（2）特征

a.λm0=KL，細紗K=2.5-3，粗紗K=3.5，并條K=4。牽伸波是非周期性的，平均波長=(2.5-3)倍的纖維長度。若前道產(chǎn)生的牽伸波經(jīng)后道工序牽伸后，其波長為：

λm=λm0×E

E有缺陷牽伸區(qū)到紗條輸出之間總牽伸倍數(shù)。b.由發(fā)生至自行逐漸衰減而消失，又不斷發(fā)生(它不一定在須條整個寬度上)產(chǎn)生過程。舉例：粗節(jié)→變速纖維數(shù)量↑→引導力↑→使后續(xù)的變速纖維數(shù)量↑→變速提前(后移)→后續(xù)的快速纖維相對較少→引導力↓→變速點前移粗細節(jié)交替出現(xiàn)。（3）影響因素(1纖維性質差異和混和不勻纖維性質、長度、細度、摩擦性能?；旌筒粍颍殫l結構不勻(長短纖維分布不均勻，各成分纖維分布不均勻)→牽伸力、引導力和控制力不穩(wěn)→浮游纖維的運動不規(guī)則→紗條不均勻。(2喂入須條粗細不勻重量不勻的紗條→使內摩擦力界分布發(fā)生波動→浮游纖維多運動不規(guī)則→紗條不均勻。(3摩擦力界缺陷ⅰ例如：針板牽伸機構和其它機構存在較大的無控制區(qū)(影響纖維運動)ⅱ針板要周期性的上升、下降(相對停頓，使無控制區(qū)周期性的變化)。5、機械波由于機械狀態(tài)的不良造成的不勻---周期性。機械波產(chǎn)生的原因：（1）羅拉鉗口移動，(1羅拉或皮輥偏心和彎曲，(2皮輥包覆物不均勻(寬度和厚度)，(3皮輥支持不良，皮輥來回擺動。（2）下羅拉表面速度不均勻下羅拉表面速度不均勻說明在牽伸過程中牽伸倍數(shù)隨時在變化，因此紗條產(chǎn)生不勻。原因有：(1下羅拉偏心和彎曲；(2下羅拉傳動齒輪有偏心；(3羅拉(扭轉)振動；(4傳動下羅拉齒輪的軸與軸承間磨損過多而擺動等。（3）其它因素如(1皮輥加壓不勻(2皮輥芯不直(3兩只皮輥直徑不一等，造成對纖維控制的不穩(wěn)定，都會造成不勻。(4皮圈張力不一致(5針板缺針、損壞等也會造成不勻。機械波也有明顯的周期性，如前羅拉造成的就等于其周長，后羅拉造成的就等于其周長×E，傳動齒輪造成的就等于該齒輪與后羅拉的傳動比乘后羅拉周長再乘E(即j×c×E)。前上、下羅拉造成的不勻λ=周長=πd2后上、下羅拉造成的不勻λ=周長×E=πd1×E針板造成的λ=t×E，傳動齒輪造成的λ=i×C后×Ei---齒輪-后羅拉的傳動比C后---后羅拉周長，E---牽伸倍數(shù)。圖中：A--理想的牽伸波譜曲線，B--實際的牽伸波譜曲線，C--由于牽伸裝置而引起的附加不勻----牽伸波（無規(guī)律），D--由于機械問題而引起的附加不勻----機械波（有規(guī)律）。紗條不勻波實例:(在A272C并條機上紡制21s普梳紗的并條工藝)，如上圖所示。設纖維重量加權平均長度l=22.32mm(精梳紗時l=25.4mm)，K=4(細紗K=2.5-3,粗紗K=3.5)試分析并條頻譜圖中牽伸波和機械波的成因。解：1.牽伸波：λm=46cm，λm0=K*l=4*22.23=88.9mm。E=λm/λm0=460/88.9=5.17倍，壓輥---第Ⅱ羅拉間的牽伸倍數(shù)=1.013*1.014*5.02=5.156。說明牽伸波發(fā)生在后羅拉和第Ⅲ羅拉間牽伸區(qū)中。2.機械波：估算法：∵λm=9cm=90mm。若為集束羅拉則：λm'=π*40*1.013=127mm。若為前羅拉，則：λm'=π*28*1.013*1.014=90.4mm。若為Ⅱ羅拉，λm'=π*19*1.013*1.014*5.02=307.6mm。若為Ⅲ羅拉，λm'=π*35*1.013*1.014*5.02=566.6mm。若為Ⅳ羅拉，λm'=π*35*1.013*1.014*5.02*1.617=916.2mm。因此說明機械波發(fā)生在前羅拉處。第三節(jié)并合和勻整并合和勻整的目的是：提高紗條的均勻度提高紗條均勻度的方式：(1)選擇合適的牽伸裝置(2)并合和輕重搭配(配條、配重)(3)自調勻整一、并合的均勻、混和作用(一)并合作用(目的)1．使紗條的若干種成分均勻混和(同種和異種纖維)(能夠成條的都采用條混，特點是定量準確混紡比易控制)2．使紗條結構更加均勻(如可消除精梳后的周期不勻，長短纖維的成分不勻)3．使紗條粗細均勻112113并合的均勻效應(二)紗條并合前后重量不勻率的關系現(xiàn)以兩根號數(shù)相同的紗條并合為例。設

0，

1---紗條并合前,后重量均方差.則:C0，C1---紗條并合前,后重量離散系數(shù)(不勻率).X0，X1---紗條并合前,后重量平均數(shù)(設X1=2X0)。且:故:若n根相同號數(shù)紗條并合,則有:r---相關系數(shù)(-1≤r≤1)(1)r=1表示紗條粗段和粗段相重合，細段和細段相重合C1=C0，即并合后紗條的不勻率沒有改善;(2)r=-1表示紗條粗段和細段重合C1=0，紗條得到完全的均勻.但實際生產(chǎn)中不可能兩根紗條粗段和細段重合(因每根紗條的粗細變化也不一致)但若兩根紗條的并合是負相關對改善紗條的不勻有益的。根據(jù)這一原理，在生產(chǎn)中可以采用“配條配重”(輕重搭配使用即輕+標準+重)人為地使并合處于負相關狀態(tài)。(3)r=0---隨機并合即紗條各片段重量變化為獨立隨機變量，并合時紗條粗段和細段并合的概論為隨機，這種情況較為接近實際：若是n根紗條的并合，同理可得:

從并合的角度看，并合根數(shù)愈多對改善不勻是有利的。當:頭道---末道并條根數(shù)均為8，共4道工序時，則總并合數(shù):N=8*8*8*8=4096根.(三)并合均勻作用的局限性1．并合使半制品變粗，故通常伴隨E的增加，而E的增加使紗條不勻增加，降低并合的均勻效果。2．并合均勻作用靠粗細片段的隨機相遇，故效果有限，僅與有關。當n=1時,C=C0;n=2時,C=0.707C0;n=3時,C=0.577C0;n=4時,C=0.5C0;

n=8時,C=0.354C0.

(如圖示).3．并合根數(shù)受機器牽伸能力和機后條桶位置的限制。并合道數(shù)受場地、設備成本的限制。(四)牽伸和并合的關系1．并合與牽伸的配合(1)先并合后牽伸設:C0為牽伸前紗條不勻率。CB為因牽伸而產(chǎn)生的附加不勻率。(2)先牽伸后并合如果以上二種情況，CB都相同，則C1>C2。說明采用先牽伸后并合對改善紗條不勻率有利。2．牽伸與并合的關系在并條工序中，并合和牽伸總是同時進行的，并合可以降低不勻，但是增加紗條的定量，增加了本工序和后工序的牽伸負擔。牽伸可使紗條變細，但又會引起紗條的附加不勻，附加不勻隨E的增加而增加，因此只有當并合的均勻作用占主導地位時，并合才是有益的。先并后牽：若上一工序紗條的不勻率為C0，以不勻率為C0的紗條n根并合喂入，下一道工序通過牽伸產(chǎn)生CB的附加不勻，則:要使C<C0,應:即：先牽后并：則牽伸后紗條的重量不勻率為:若喂入到下一工序時，以n根并合喂入,則其不勻率為:若要使牽伸并合的紗條重量不勻率較前有所改善則應C1<C0。(下一工序喂入紗條的不勻率應比上一工序喂入不勻率小)即：即:從上式可知：(1)n

E

CB

，所以并合未必有利。(2)當C0較大時公式才能滿足，即喂入條子不勻率較大，則并合作用才是有利的。(3)當CB較小時，公式才能滿足。當牽伸的附加不勻較小時，并合作用才較有利。一般每臺機器都有一定適應的牽伸范圍，在這范圍內E增大，CB的增加不大，在這種情況下應充分利用牽伸機構的牽伸能力，使得n較大，而達到最佳的均勻效果。(4)并合作用是逐道降低的。原因是每道工序的C0都是逐漸減小的。頭道工序C0最大，并合效果最好。(5)采用過多的并條工序對改善紗條的均勻度是不行的。當并合達到一定道數(shù)，沒有明顯效果時，就沒有必要繼續(xù)采用更多的并合道數(shù)。并合能夠降低各種片段(長、短)片段不勻，牽伸的附加不勻往往是短片段的，所以并合牽伸后，紗條的長片段上一般比加工前均勻，但短片段不一定。問題是粗梳棉紡上，生條的短片段均勻度原是較好的，長片段較差，但并合牽伸后，長片段不勻明顯降低，而短片段沒有得到改善。在精梳工藝中，因精梳后的紗條，長、短片段的不勻率較高，故經(jīng)牽伸后，長、短片段均勻度都得到一定改善。二、自調勻整作用：(1)降低出條的重量不勻率(特別是長片段)(2)有利于縮短工藝流程并合作用雖然能夠提高紗條的均勻度，但又要加重條子的定量，增加牽伸負擔。因牽伸又要產(chǎn)生新的不勻，因此用并合的方法來提高紗條的均勻度有其局限性。自調勻整裝置是根據(jù)條子的厚度變化，自動地調整牽伸倍數(shù)，從而使輸出紗條得到均勻。因此，自調勻整裝置是采用了積極的方法來調整紗條的不勻。(一)勻整原理1．勻整方程單位時間喂入重量=單位時間輸出重量V1G1=V2G2V1---喂入基準速度(后羅拉速度)V2---輸出基準速度(前羅拉速度)G1---喂入基準定量(克/米)G2---輸出基準定量(克/米)E=V2/V1=G1/G2如果喂入發(fā)生偏差，其定量變?yōu)椋篏‘=G1(1+δ)δ---偏差率則牽伸值應變?yōu)镋’=G1'/G2=G1(1+δ)/G2=E(1+δ)當牽伸倍數(shù)為E’時，才能維持原基準(標準)輸出重量G2。E‘隨δ的變化而變化。2．牽伸的調節(jié)方式牽伸倍數(shù)現(xiàn)可以調節(jié)喂入速度，也可調節(jié)輸出速度。(1)若改變喂入速度E’=V2/V1'=V2(1+δ)/V1=E(1+δ)V1'=V1/(1+δ)(2)若改變輸出速度E1‘=V2’/V1=E(1+δ)=V2(1+δ)/V1V2‘=V2(1+δ)V2‘-V2成線性關系----直線型鐵炮。(二)自調勻整器形式和組成1．開環(huán)式：特點(1)先檢測后調節(jié)，調節(jié)針對性強(2)對波長>30mm的不勻勻整較有效。如：測長一勻整750mm，總鋼輥數(shù)54根，工作鋼輥20根，750/25=30mm(3)對本機牽伸機構產(chǎn)生的不勻不能勻整。(4)需要延遲機構2．閉環(huán)式：特點(1)檢測點在牽伸機構前方，反饋調節(jié)，無針對性。(2)對長片段不勻有勻整效果(3)對本機產(chǎn)生的不勻也能勻整(4)依靠反饋調節(jié)，所以不需要延遲機構(5)有勻整死區(qū)3.混合環(huán)式混合環(huán)式兼有開環(huán)和閉環(huán)的特性，實際上是由兩者共同組成，因而兼有兩者的優(yōu)點，但機構復雜，維修保養(yǎng)成本高。4.各部分機構組成(1)檢測機構(2)轉換放大機構(電器式的，將機械量轉換為電量)(3)記憶延遲機構(閉環(huán)式無需此機構)(4)傳導機構(5)變速機構133(四)自調勻整的作用和局限性1．作用：(1)降低出條的重量不勻率，有助于縮短工藝流程(2)使出條保持設計定量，有利于簡化工藝管理和操作(可以替代配條、配重)(3)提高單機運轉率(喂入條斷頭1-2根不需停車，仍能勻整±20%。2．局限性自調勻整只能勻整條子粗細不勻，對條子的結構不勻無法勻整。第四節(jié)棉紡并條一、棉型并條機組成喂入部分、牽伸（部分）機構、成條機構（一）牽伸（部分）機構（1）三上三下（2）三上四下（3）三上四下138（4）壓力棒曲線牽伸（二）成條機構與梳棉機類似140二、并條機工藝參數(shù)配制1、棉條定量主要考慮紡紗號數(shù)：細—輕，粗—重紡紗品種：色紡紗、精梳紗—輕，本色紗、普梳紗－重原料：棉—重，化纖—輕羅拉加壓：大—重，小—輕工藝道數(shù)：頭道—重，二道—輕設備臺數(shù)：少－重，多－輕一般在12－25克/5米，紡紗線密度（tex）

3220～3013～199～13

7.5棉條干定量（g/5m）20～2517～2215～2013～17

132、出條速度是衡量現(xiàn)代化水平的標志。與機械類型、產(chǎn)量供應及條子可紡性有關。目前最高12