檢驗(yàn)實(shí)施規(guī)范 第1部分：圓柱齒輪齒面的測量 征求意見稿

1檢驗(yàn)實(shí)施規(guī)范第1部分：圓柱齒輪齒面的測量測量方法和測量結(jié)果分析的建議，并嘗試對測量結(jié)果進(jìn)a—bCf ddadaeffdbdbeffdMdNfdy2Fa—FisμmFpμmFpiμmFpkμmFrμmFαμmFβμmfbfbmfeμmffαμmffβμmffβΤμmfHαμmfHαmμmfHαiμmfHβμmfHβiμmfHβmμmfHβmtμmfi′μmfisμmfl′μmfpμmfpzmfpbnmμmfpbnμmfpbniμmfpbμmfpbtμmfpiμmfp2iμmfuiμmfu2iμmfwαμm3fwβμmfα°fαm°fαmn°fαmt°fβ°fβm°gαk—L LαLαcLαeLβl—N—Nf n—pbpbnpbtpmμmpzpzeffR r—sscysnsynz—zM—z1 4z2——°°αneff°°αteff°°°°β°βb°βeff°βMeff°βy° λgλαλβξ°ξaξNfξyθΔθI——a表示任一元素測量值與指定值的偏差的符號由小寫字母“f”和下標(biāo)（fe、f1和f2等除外）組成，而表示幾個單差進(jìn)行限定。例如，當(dāng)尺寸大于設(shè)計值時偏差為正，54.2所需檢驗(yàn)信息4.3測量的選擇4.3.1測量方法的替代4.3.2首件檢驗(yàn)認(rèn)為后續(xù)生產(chǎn)的零件也會滿足所需的公差等4.3.3抽樣和統(tǒng)計過程控制6測量方法的多樣性有助于探知加工過程的問題所在。詳細(xì)信息，見5.1概述當(dāng)對輪齒進(jìn)行測量時，特別關(guān)注其左、右齒面、齒距、5.2基準(zhǔn)軸基準(zhǔn)軸為測量和有關(guān)精度公差提供了參考，并決定測量圓的位置和和檢驗(yàn)。當(dāng)測量、制造和/或安裝基準(zhǔn)面不同時，這些表面要有一定的同軸度要求，以確保在測量過程5.3左齒面和右齒面75.4斜齒輪的左旋或右旋外齒斜齒輪或內(nèi)齒斜齒輪的螺旋線方向分為右旋或左旋。分別用字母“r”和“5.5輪齒和齒面的編號對著齒輪的基準(zhǔn)面，輪齒按順時針方向依次編號。輪齒編號后面跟著字母“R”或“L”，表示是5.6齒距編號在實(shí)踐中，用數(shù)字來代替“k”，例如，F(xiàn)p3表示給出的3個齒距累積偏差。8——坐標(biāo)測量儀（有配套軟件的CMM如圖3和圖4所示；），——計算機(jī)數(shù)控的（CNC）齒輪測量儀（GMM如圖6和圖7所示；——安裝在機(jī)床或轉(zhuǎn)臺上的便攜式齒輪測量儀，可用于測量大齒輪齒槽的齒距和徑向跳動，如圖圖3測量螺旋線、齒廓、齒距、徑向跳動和齒厚的9a）直接安裝在轉(zhuǎn)臺上的工件圖6使用展成法測量齒廓和螺旋線偏差，并注：僅通過掃描X-Y坐標(biāo)來測量齒廓，轉(zhuǎn)圖9適合安裝在機(jī)床轉(zhuǎn)臺旁邊的便攜式齒距測量裝置（本注：激光跟蹤器確定手持設(shè)備在局部坐標(biāo)系統(tǒng)中的距非展成法：使用三軸測量儀[通常有三個線性（正交）軸，但有些儀器使用兩個線性軸和一個旋轉(zhuǎn)軸]掃描齒面來測量漸開線和螺旋線?？偟膩碇v，這樣的方法可被視為非展成齒廓a）外齒輪展成齒廓測量法b）內(nèi)齒輪展成齒廓測量法c展成法和非展成法對于內(nèi)齒輪，通常使用非展成法，涉用非展成法來測2條線性正交軸和便攜式CMM，包便攜式專用齒廓測E便攜式基圓齒距測僅用于測量基圓差但通常使用球形的，因?yàn)樗试S測量其他特性，如基準(zhǔn)軸ABC四軸CNCGMM對內(nèi)齒輪進(jìn)行測量。在非展成法中，齒面幾何形狀被視類的基準(zhǔn)的位置。該方法用于CNCGMM、在線CNC測量儀和CMM。齒距比較儀（雙測頭）方法是分度（單測頭）裝置使用角度基準(zhǔn)，例如帶有CNC安裝齒輪時，其基準(zhǔn)軸與旋轉(zhuǎn)軸重合。單測頭宜在測量圓直徑（dM）處與齒面接觸，并沿著規(guī)定面相對于角度基準(zhǔn)的位置。重復(fù)此過程，直到測量完所標(biāo)引序號說明：兩個測頭應(yīng)在測量圓直徑dM處接觸同一端平面內(nèi)的相鄰大多數(shù)裝置都允許打印結(jié)果。然后在另一側(cè)面是否符合ISO1328-1規(guī)定的公差。但是，當(dāng)制造商和買方察中，它能直接關(guān)系到齒輪與其配對齒平滑、共軛嚙pbn=mnτcosαn········································································(1)pbn——法向基圓齒距，單位為毫米（mm）；αn——法向壓力角，單位為度(°)。旋轉(zhuǎn)臺的情況下進(jìn)行測量。在使用星形探頭的情況下，由于接觸條件的原因，應(yīng)使用八星探頭。見圖a）使用旋轉(zhuǎn)臺（四軸）和平行軸測頭進(jìn)行跳動測試b）不使用旋轉(zhuǎn)臺（三軸）使用星形測側(cè)齒面進(jìn)行齒廓和螺旋線測量。齒輪測量分三步進(jìn)行。首先確定點(diǎn)群的表面（體素）。第二步，在與選擇測量點(diǎn)后，可進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)齒輪齒廓評估。圓與齒面輪廓相交給出節(jié)點(diǎn)位——以齒輪外徑為基準(zhǔn)時，可使用特殊的輪齒卡尺。使用這種方法，從外徑到卡尺鉗口的邊緣的卡尺依賴于齒輪的外徑，并且卡齒尖端可能會輕微變圓，導(dǎo)致讀數(shù)錯誤，因此輪齒卡尺測量個配合零件的綜合總公差。綜合總公差可以通過要素公差來估計，但這樣做會增加不確定度。在CNC/CMM設(shè)備上，至少原則上可以探測法向差（fHα),螺旋線傾斜偏差（fHβ),鼓形修整加上所有其他表面偏差。齒厚的結(jié)果與偏差的大小成正使用在線測量單元需經(jīng)制造商和買方協(xié)商一致，并宜使用經(jīng)專用測量儀驗(yàn)證過的工件進(jìn)行使用多爪卡盤安裝：這種類型的安裝可用于幾乎所有類型的齒輪。在帶有四個爪的卡盤上，通常圈，可能會發(fā)生變形，并且可以從徑向跳動和齒距測量圖形結(jié)果中看其基準(zhǔn)面未經(jīng)進(jìn)一步數(shù)學(xué)校準(zhǔn)，那么零件就可能不滿足所要求的公非常長的小齒輪的安裝：一些GMM值范圍-中間是未修形的螺旋線，兩側(cè)是齒端修薄。不需要齒端修薄與未修形的螺旋線之間的過渡區(qū)，在有效齒廓起點(diǎn)以下，宜記錄一定的齒廓長度，以確保輪齒在嚙合時不會發(fā)生干涉。——環(huán)境：建議測量儀、工件的溫度宜為20℃,或?qū)y量結(jié)果補(bǔ)償至此溫度。無論什么樣的情況，工件和儀器的溫度宜恒定，宜使用溫度補(bǔ)償。任何溫度的變化都將影響齒廓、螺旋線和測量的準(zhǔn)確度，從而影響結(jié)果的有效性。有關(guān)溫度控制和量化溫度偏差對測量結(jié)果的影U95=k·························U95c=k·················································——測量儀狀況：用于安裝齒輪的工具（如頂尖、驅(qū)動器等）宜清潔、無損壞。用于找正齒輪的a)要確保選擇了正確的測頭，并對其進(jìn)行了校準(zhǔn)，要確保測頭針頭尖端足夠小，能測量所需的b)檢查測量儀是否已在規(guī)定的時間內(nèi)校準(zhǔn)。儀器宜定期使用具有有效校準(zhǔn)證書的齒輪樣板或碼特齒輪進(jìn)行驗(yàn)證。檢查的頻率取決于環(huán)境、儀器狀況和要求的測量性能。在工業(yè)應(yīng)用中，低d)建議在最終檢驗(yàn)前將齒輪從所有制造夾具中取出，以避免由安裝夾具上的齒輪毛坯的徑向跳e)選擇合適的基準(zhǔn)軸對于齒輪測量的準(zhǔn)確性非常重要。除非齒輪圖紙上另有說明，否則宜通過2)帶轉(zhuǎn)臺和基準(zhǔn)表面跳動校正的測量儀或不帶轉(zhuǎn)臺的測量儀：通過探測基準(zhǔn)面（兩個圓形元素或一個圓形元素和一個端平面元素）來定義基準(zhǔn)軸。建議通過測試驗(yàn)證使用的最少等間距點(diǎn)數(shù)，因?yàn)樗璧臄?shù)量取決于測量儀的性能和基準(zhǔn)面的形f)測量齒輪周圍等間距分布的三個或四個輪齒（左齒面和右齒面），以確定螺旋線偏差和齒廓偏差。按照ISO1328-1，在大約齒寬中部的位置測量齒廓偏差，在測量圓直徑（g)當(dāng)已知齒輪的制造工藝會導(dǎo)致隨徑向位置變化的螺旋線偏差或延齒寬度的齒廓偏差時，則推薦對齒廓和螺旋線進(jìn)行額外的測量，來驗(yàn)證輪齒在整個范圍內(nèi)有效齒面的連續(xù)性。這些變化會受制造工藝的影響，如成型工藝或成型磨齒造成的扭曲。附加的齒廓測量通常在螺旋線計值范圍的起點(diǎn)和終點(diǎn)進(jìn)行，而附加的螺旋線測量在臨近齒廓計值范圍的端點(diǎn)處進(jìn)行。h)根據(jù)ISO1328-1，在齒寬中部i)評估所有的結(jié)果，并將其與極限值進(jìn)行比較。如果一個或多個參數(shù)超出極限值，則齒輪不滿建議進(jìn)行附加測量，如對單齒或螺旋線進(jìn)行拓?fù)錅y量，以及對所有齒進(jìn)行齒注：許多測量儀都有通過測量齒距偏差（徑向跳齒的測量值來確立齒輪基準(zhǔn)軸?；ㄦI的測量是例外，免這種情況發(fā)生的一個有效舉措是在測量前向表面噴灑油，并在測量后對工但工件和樣板在幾何上的顯著區(qū)別使得過程的有效性降低。圖27顯示了一種“類工件”齒輪樣板示8.2使用便攜式齒輪檢測設(shè)備進(jìn)行齒廓注：一些便攜式儀器不測量相對于齒輪基準(zhǔn)軸的齒廓偏差和螺旋線偏使用輪齒卡尺在幾個徑向位置處進(jìn)行測量，可以估算齒廓總偏差（見圖29和圖30）。在選擇輪齒為了更好地解釋這次檢驗(yàn)，宜對實(shí)際基圓齒距的測量進(jìn)行補(bǔ)償。通過將理論基圓齒距[考慮了齒廓傾斜偏差（fHα)]與實(shí)際值進(jìn)行比較。推薦的最小測量次數(shù)為12次，均勻分布在漸開線軸向位置不變。使用測得的齒厚，宜進(jìn)行以················································=tan?1··················································································=tan······························f=tan·······························d——分度圓直徑，單位為毫米（mmαn——法向壓力角；αt——端面壓力角；db——基圓直徑，單位為毫米（mmdaeff——齒頂圓直徑，單位為毫米（mmdNf——有效齒根圓（SAP）直徑，單位為毫米（mmξa——齒頂圓直徑的展開角，單位為弧度（rad從齒頂圓直徑展開角中做減法，然后得出在弦上測量且均勻分布的展開角。使用公式（9）可將展開角··········································dy——任一檢驗(yàn)直徑，單位為毫米（mm）每一檢驗(yàn)直徑處的局部螺旋角、端面壓力角、法向齒厚、弦齒高和弦齒厚出現(xiàn)在公式（10αyt=cos?1··························syn=dy····························scy=··············βy——任一檢驗(yàn)直徑處的螺旋角，單位為度(°);αyt——任一檢驗(yàn)直徑處的端面壓力角，單位為度(°);sn——分度圓直徑處的法向圓齒厚，單位為毫米（mmsyn——任一檢驗(yàn)直徑處的法向圓齒厚，單位為毫米（mmhcy——至任一測量圓直徑的弦齒高，單位為毫米（mm）；scy——任一檢驗(yàn)直徑處的弦齒厚，單位為毫米（mmαyn——任一檢驗(yàn)直徑處的法向壓力角，單位為度(°)。值β°z χ0—值snddbβyβysynscy1234567898.3.1在切齒機(jī)上檢測螺旋線形狀使用的磨制圓柱體的直徑使其能與齒槽的左右面相切。齒面-圓柱體接觸點(diǎn)宜大約在中部齒高的位體和未標(biāo)記的齒面區(qū)域來測量偏差值。推薦的精密塞尺的對于接觸斑點(diǎn)檢查，能使用三種不同的展開測試。優(yōu)先級順序如——使用升降臺，齒輪在上方，展開檢查。在至少五個連續(xù)的輪齒的兩側(cè)齒面的整個表面均勻涂抹上藍(lán)在這些輪齒中，其中兩個輪齒的藍(lán)色涂層更厚，以便進(jìn)行接觸斑點(diǎn)評測試實(shí)現(xiàn)：至少有三個輪齒通過兩側(cè)齒面的齒輪嚙合。至少有三個齒輪的兩側(cè)齒來進(jìn)行齒輪上，在將薄膜粘貼在紙上后，就可使用彩色照片將其端面基圓齒距是兩個連續(xù)同側(cè)齒面間的公法線長度。也等于兩齒廓與基圓交點(diǎn)間的基圓弧pbt=db··········································································pbn=pbtcosβb 實(shí)際基圓齒距的理論值取決于實(shí)際的模數(shù)和實(shí)際的壓力角pbn=πmncosαn 注：鑒于矢輪齒頂圓直徑的制造偏差，不建議使用以齒頂直徑為基準(zhǔn)的設(shè)備來檢查圓周齒距。使用基圓齒距8.4.2在齒輪加工機(jī)床上使用自動裝置進(jìn)行檢測：檢查單個圓周齒距和累計齒距偏差使用雙探頭齒距比較儀來測量齒距偏差宜在無應(yīng)力、無夾緊狀態(tài)一些齒距比較儀配有一個臺面，可以將探頭保持一個固定的徑向距離，大約在齒于替換齒輪徑向跳動偏差，這不是齒輪測量中在實(shí)踐中，便攜式比較儀用于測量法向基圓齒距偏差。這種儀器的原理見圖）：fp=··························································8.6齒輪基準(zhǔn)面的徑向跳動和軸向跳動的檢測基準(zhǔn)面及分度曲面和直徑由齒輪制造商來確定并在圖紙上讀數(shù)僅用作參考信息。測得的偏差宜小于現(xiàn)場安裝要求的公9測量分析—齒廓、螺旋線、齒距和徑向跳動9.1.1齒廓偏差 被測齒廓； ）； 平均齒廓線平行線；Fa—9.1.2齒廓偏差圖此外，這些圖表有助于確定齒廓特征，如齒頂?shù)菇?、根切、修緣或a)外齒輪9.1.4代數(shù)符號fHα、fb和fαfα是實(shí)際壓力角和名義壓力角之間的差值。根據(jù)ISO1328-1，當(dāng)平均齒廓線上升到圖示9.1.5平均齒廓傾斜偏差（fHαm）計算平均齒廓傾斜偏差是糾正生產(chǎn)工藝或采取其他適當(dāng)措施的一個fHαm=(fHα1+fHα2+…+fHαn)·························································(20)fHαm——平均齒廓傾斜偏差，單位為微米(μmfHαi——任一齒廓傾斜偏差，i能從1~n取值，單位為微米(μmn——所涉及的齒廓傾斜偏差值的數(shù)量，用于取平均值。M——機(jī)床上齒輪的旋轉(zhuǎn)軸；I——檢驗(yàn)裝置上齒輪的旋轉(zhuǎn)軸；9.2螺旋線9.2.1總述螺旋線偏差是齒輪特定的設(shè)計螺旋線與實(shí)際測量的螺旋線之間的差9.2.2螺旋線偏差圖差是有意為之。除了傳統(tǒng)的未修形螺旋線的偏差圖之外，也引入了設(shè)計螺旋線的 圖36—典型的螺旋線檢驗(yàn)圖除非另有說明，螺旋線計值范圍（Lβ)等于跡線長度的兩端減去齒寬9.2.3螺旋線圖的評定為圖37。公差值fHβT和ffβT可根據(jù)ISO1328-1計算。ffβ——螺旋線形狀偏差；平均螺旋線平行線；9.2.4fHβ和fβ的代數(shù)符號圖39顯示正或負(fù)螺旋線傾斜偏差（fHβ)的直齒輪注：在過去，直齒輪的螺旋線偏差如果不是零，會分別用下標(biāo)“r”和“l(fā)”表示，而不是用代數(shù)符號，來表假設(shè)計值范圍相同，如果兩個嚙合齒輪同側(cè)齒面的螺旋線傾斜偏差（fHβ)在大小和代數(shù)符號上相9.2.5基于平均螺旋線傾斜偏差（fHβm）的機(jī)器矯正為矯正機(jī)床設(shè)置或?yàn)榱讼嗯鋵X輪的螺旋線，有必要確如果斜齒輪的螺旋線傾斜偏差（fHβ)圍繞圓周的變化有規(guī)律，那么在制造或檢驗(yàn)過程中，齒輪的基準(zhǔn)軸相對于機(jī)器軸來說可能是傾斜的、偏置或未對準(zhǔn)的。見圖41。傾斜會以同——偏心：由偏心造成的螺旋線傾斜偏差的變化（如果在規(guī)定的限度內(nèi)）通常不會對齒輪的運(yùn)行傾斜會導(dǎo)致載荷分布不均。螺旋線傾斜偏差會導(dǎo)致接觸壓力的中心在每次旋轉(zhuǎn)時發(fā)生軸向來平均螺旋線傾斜偏差（fHβm）是通過對圍繞齒輪圓周等間距分布的三個或更多輪齒的相應(yīng)齒側(cè)fHβm=(fHβ1+fHβ2+…+fHβn)·························································(21)fHβm——平均螺旋線傾斜偏差，單位為微米(μm）；fHβi——任一螺旋線傾斜偏差，i能從1~n取值，單位為微米(μm圍繞齒輪而有所不同，只有在獲取至少三個等間9.3.1齒距偏差對測量方法的描述和對測量裝置中得出的數(shù)據(jù)的解釋指9.3.2齒距偏差測量9.3.3齒距參數(shù)和測量方法之間的關(guān)系123456789034787420034787420123456789單個齒距偏差（fpi2313113329.3.4齒距累積總偏差（Fp總分度偏差）的計算頭）齒距測量設(shè)備對右齒面測得的值可以直接作為齒輪的每個輪齒的正、負(fù)分度值（見圖42）。左齒面單探頭測量值宜乘以-1來得出正確的正、負(fù)分度值。其他齒距參數(shù)可以從這些數(shù)據(jù)中計算得出。9.3.5單個齒距偏差（fpi）的計算編號為1的單個齒距偏差值等于從第一個輪齒的分度值中減去最后一個輪齒的分度值。編號為29.3.6齒距累積總偏差（Fp）的計算齒距累積總偏差（Fp）等于整個齒輪的分度值的最大正值和最小負(fù)值之間的9.3.7k個齒距累計偏差（Fpk）的計算9.3.8扇形齒輪的測量這樣的齒輪只有Fpi的值。為得出輪齒間特性的相關(guān)信息，可以創(chuàng)建參數(shù)fp2i和fu2i，這意味著只用到了9.4以徑向跳動確定偏心量9.4.1測量原理9.4.2測量的評定9.4.2.1徑向跳動（Fr）），合（見圖46）。9.4.2.2偏心量（fe）a)使用所有可用的信息來診斷偏差的原因（螺旋線、齒廓、齒距和徑向跳動偏差及齒厚）。此，工具或設(shè)置是造成偏差的主要原因。舉例來說，誤差來源包括：對準(zhǔn)、工具設(shè)置或修整誤差、在滾刀和成型刀具上的重新研磨故障、切削刀具跳動、溫度效應(yīng)、由切削力導(dǎo)致的彈與齒之間的偏差不同，這種偏差通常是由于齒輪坯的安裝誤差造成的。舉例來說，誤差來源包括：加工機(jī)器（或測量機(jī)器）上齒輪坯的軸向或徑向跳動、由于先前操作導(dǎo)致的輪齒或齒2)檢查偏差的形狀。平滑正弦波一般是由最終加工或測量過程中的由徑向跳動或同軸度誤4)查看齒距累積偏差圖，來確定可能導(dǎo)致過度噪聲的齒距偏差的重復(fù)模式。偏差可能在公差范圍內(nèi)，但仍會在使用中引起過度的噪聲和振動。造成重復(fù)齒距偏差模式的可能原因包括多頭滾刀誤差、主軸驅(qū)動誤差或砂輪修來源造成的。14.3.1提供了一種計算基圓直徑偏差及從平均齒廓傾斜偏差（fHαm）計算壓力角偏差的方輪的徑向跳動會造成同樣的影響，因此也宜對這一點(diǎn)進(jìn)行原因包括在切削過程中滾刀軸的彈性偏轉(zhuǎn)。插齒刀也會由于刀軸的偏斜變化而造成該種類型的形狀偏的金屬，并在偏差表中標(biāo)注了“top”，右齒面在同一末端顯示金屬不足。相對于垂直直線的偏差量即Hβm等間距的每個輪齒上的偏差的。14.4.7提供了一種從平均螺旋線傾斜偏差（fHβm）來計算螺旋角偏工或測量過程中通常由于軸向跳動（有時稱為旋渦誤差）導(dǎo)致的傾斜偏差的變化。這種誤差也齒輪的徑向跳動造成，因?yàn)檠佚X寬輪齒的角度位置會不同。對測量過程中的徑向跳動進(jìn)行小心地控制，可以最小化這一測量過程中的風(fēng)險，但是如果選擇錯誤的基準(zhǔn)面來定義測量基準(zhǔn)軸也會造成類似的偏差。同樣，齒坯的安裝誤差也會顯示出這樣的變化結(jié)果。右兩個齒面）的齒廓偏差一致，不完整的原因很可能是設(shè)計或刀之嚙合齒輪的齒頂曲線。磨削過程宜保證在嚙合在該圖中，漸開線的生成長度足夠，且嚙合齒輪的齒頂曲線與面輪廓沒有標(biāo)引序號說明：如果嚙合齒輪齒頂曲線和齒面輪廓之間的距離不足，嚙合時會發(fā)生干涉（見圖55）。在該圖標(biāo)引序號說明：當(dāng)一個原本完美的齒輪帶有一個偏心孔時，如圖46所示，當(dāng)該齒輪圍繞偏心孔的軸線旋轉(zhuǎn)時，徑Mt]。造成的齒距累積偏差也有一個正弦形狀，其最大值為Fp=2fe/cos在剃削和珩磨過程中是很常見的，因?yàn)榫庸すに嚐o法消除滾削過程中產(chǎn)生的齒距偏差。為了揭示齒輪的這種情況，可以使用“滑塊”作為測頭（見圖58）來改進(jìn)徑向跳動檢查。這種檢標(biāo)引序號說明：宜注意，經(jīng)過齒面修形的齒輪在不施加載荷的單齒面測試中顯示的偏差與載荷條件下顯示的是不一樣a)使用碼特動輪測量任一產(chǎn)品齒輪；對一對以上的齒輪副進(jìn)行單齒面測試其實(shí)是對齒輪傳動的動力學(xué)進(jìn)行評估。這一點(diǎn)不在本文件或以是旋轉(zhuǎn)加速度器或速度傳感器。如果需要測試兩個齒面，則需運(yùn)行操作兩次）；——主軸跳動最小化；可通過使用具有窗長度等于輪齒數(shù)量的10%的移動平均值（矩形濾波器）來找到長周期分量。研差等級比產(chǎn)品齒輪要求的公差等級至少優(yōu)于四個級別時，碼特齒輪的誤差經(jīng)常忽略假定碼特齒輪十分精確，則意味著生成的單個齒面綜合偏差圖只顯示產(chǎn)品齒輪輪齒要素偏差的組標(biāo)引序號說明：能因與產(chǎn)品齒輪輪齒工作表面過多的材料接觸的影響。在斜齒輪上，軸向重疊也可能會極大的影響結(jié)果當(dāng)螺旋線傾斜偏差在產(chǎn)品齒輪周圍的大小和/或符號上發(fā)生變化時，齒輪周圍如圖65所示。該圖頂部的曲線顯示的是與嚙合，以及在輪齒嚙合的整個循環(huán)期間的單個齒面綜合偏差圖。很容易看出，當(dāng)總重合度(εγ)等于1當(dāng)總重合度(εγ)小于2時，斜齒輪的嚙合狀況與重合度(εα)小于2時直齒輪的嚙合狀況相似，當(dāng)總重合度(εγ)超過2時，斜齒輪通常是這樣，表示齒廓不規(guī)則性的短周期分量在一定程度變得平滑，因?yàn)橐话銇碚f，同時接觸發(fā)生在兩個或多個齒對11.4.1測試在使用一個碼特齒輪和對切向綜合偏差進(jìn)行測量有助于識別和定位可能會降低傳動平滑度的缺陷(缺口或毛刺)。標(biāo)引序號說明：測量，以確?？偟挠行X面符合設(shè)計要求。通常使），），），扭曲測量的好處是將偏差的變化量化，因此，確定有效齒面的區(qū)域，所述區(qū)域需要進(jìn)一步的分析測量在螺旋線方向上測量的由鞍形進(jìn)給螺旋引起的波度的波長等于進(jìn)給螺旋的齒距除以cosβ。zM——旋轉(zhuǎn)臺的主分度蝸輪的齒數(shù)。在確定偏差參數(shù)fHα、Fα、ffα、fHβ、Fβ、ffβ和其他參數(shù)之前，通常會對齒廓和螺旋線測量結(jié)果進(jìn)行廓截止波長(λα)和螺旋線形狀濾波器截止波長(λ?)的高斯50％濾波器。出于特殊的考慮，比如確定），76所示，對大齒輪的檢驗(yàn)結(jié)果未進(jìn)行濾波如圖78所示。在這些齒輪中，小齒輪的直徑大約為4齒寬大約為48mm，大齒輪的直徑大約為2.3m，齒寬大約為0.56m。圖77和圖79被在該點(diǎn)處和其初始相鄰點(diǎn)處偏差的加權(quán)平(x)s(x)=e?π|(αλg,·····························(x)≈0.469719·····························································對于齒廓，λg=λα;對于螺旋線，λg=λ?此操作后，高斯曲線移動到下一個點(diǎn)，等等。用于圖76除了探頭觸針和機(jī)械過濾之外不圖78除了探頭觸針和機(jī)械濾波之外不更好地反映齒輪的質(zhì)量，因此將法向基圓齒距偏差對于輪齒表面的法向轉(zhuǎn)換為沿端平面圓的測量圓直徑（dM）的圓弧方向。首先要將法向基圓齒距的值轉(zhuǎn)換到端平面，這需要將每個值除以基圓螺旋角的余弦值cosβb。然后，將所得的結(jié)果f=fpbni···································································(25)picosβbcosαMtfpbni——任一法向基圓齒距偏差?！ㄏ蚧鶊A齒距偏差（fpbn——平均法向基圓齒距偏差（fpbnm——平均基圓直徑偏差——有效基圓直徑（dbeff）；——有效端面壓力角(αteff——有效法向壓力角(αneff——平均端面壓力角偏差（fαmt）；在確定法向基圓齒距偏差（fpbn）時，要求在測量之前，借助合適的測量儀，將法向基圓齒距測量裝置設(shè)置為理論的法向基圓齒距。所得測量值可直接用作齒輪的每個相鄰齒對的法向基圓齒距偏差平均法向基圓齒距偏差（fpbnm）等于通過將所有相鄰齒對的法向基圓齒距偏差（fpbn）相加，再將平均齒廓傾斜偏差fHαm可用于計算一系列的參數(shù)，這些參數(shù)對控制齒輪漸開線齒廓的公差等級——平均基圓直徑偏差；——有效基圓直徑（dbeff）；——有效端面壓力角(αteff——有效法向壓力角(αneff——平均端面壓力角偏差（fαmt）；然后，按照計算步驟可以開始輸入任一齒廓傾斜偏差（fHαi）。平均齒廓傾斜偏差（fHαm）可以被闡釋為基圓直徑偏差（fb實(shí)際直徑相對于設(shè)計直徑的差值）或端面壓力角偏差（fαmt實(shí)際壓力角相對于設(shè)計壓力角的差值）。平均壓力角偏差或平均基圓直徑fbm=db····················································fαm=?···················································L——用于計算fHα的長度，即從齒廓控制直徑（dCf）到齒頂直徑（da）的展開長度。平均基圓直徑偏差可根據(jù)平均法向基圓齒距偏差（fpbnm）計算，fbm=····················································fbm——平均基圓直徑偏差，單位為微米(μmfpbnm——平均法向基圓齒距偏差單位為微米(μmβb——設(shè)計基圓螺旋角，單位為度(°)?；蛘撸骄鶊A直徑偏差（fbm）還可以根據(jù)平均齒廓傾斜偏差計算，如公式（29）所示：fbm=fHαm····················································fbm——平均基圓直徑偏差，單位為微米(μmdb——基圓直徑，單位為毫米（mmLαc——功能齒廓長度，單位為毫米（mmfHαm——平均齒廓傾斜偏差，單位為微米(μm）。當(dāng)fHαm>0時，fbm>0。當(dāng)fHαm>0時，fαmt<0。14.3.3有效基圓直徑（dbeff）的計算有效基圓直徑（dbeff）的計算如公式（30）所示：dbeff=db+(fbm×10?3)···············································(30)dbeff——有效基圓直徑，單位為毫米（mm有效端面壓力角(αteff）的計算如公式（31）所示：eff=cos?1·························有效法向壓力角(αneff）的計算如公式（32）所示：αneff=tan?1(tanαteffcosβ)····························································(32)平均端面壓力角偏差（fαmt）的計算如公式33所示：fαmt=αteff?αt·······································································(33)αt——設(shè)計端面壓力角，單位為度(°或者，fαmt也可以使用公式（34）來計算（）：fαmt=?1····································平均法向壓力角偏差（fαmn）的計算如公式（35）所示：fαmn=αneff?αn ——測量圓直徑處的有效螺旋角(βMeff——有效導(dǎo)程（pzeff——分度圓直徑處的有效螺旋角(βeff——平均導(dǎo)程偏差（fpzm）；據(jù)。然后，按照計算步驟可以開始輸入任一螺旋線傾斜偏差（fHβ······················································pz——螺旋線導(dǎo)程，單位為毫米（mmd——分度圓直徑，單位為毫米（mmβ——分度圓直徑處的螺旋角，單位為度(°)。fHβmt——處在端平面且與測量圓直徑相切的平均螺旋線傾斜偏差，單位為微米(μmfHβm——處在端平面且與基圓直徑相切的平均螺旋線傾斜偏差（ISO1328-1中規(guī)定的公差方向單位為微米(μmdb——基圓直徑，單位為毫米（mm14.4.3測量圓直徑處有效螺旋角(βMeff）的計算測量圓直徑處有效螺旋角(βMeff）的計算如公式（38）所示：effβMeff——測量圓直徑處的有效螺旋角，單位為度(°);Lβ——螺旋線計值范圍，單位為毫米（m14.4.4有效導(dǎo)程（pzeff）的計算有效導(dǎo)程（pzeff）的計算如公式（39）所示：pzeff=·····································································pzeff——有效導(dǎo)程。14.4.5分度圓直徑處有效螺旋角(βeff）的計算分度圓直徑處有效螺旋角(βeff）的計算如公式(40)所示：=tan?1·················································fpzm=pzeff?pz···················································(41)fpzm——平均導(dǎo)程偏差，單位為毫米（mm）。平均導(dǎo)程偏差為正意味著有效導(dǎo)程太長，反之當(dāng)fHβm>0時，fpzm<0。fβm=βeff?β········