《建筑工程預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》征求意見稿文本

1 2 2 3 7 7 8 9 13 17 17 25 25 27 32 41 42 43 46 48 48 49 52 55 55 56 57 59 62 62 62 63 65 66 66 69 71 71 72 74 76 78 78 79 81 82 82 84 84 85 86 87 87 87 89 90 91 91 91 94 95 96 98 100 103 106 107 X 1 2 2 3 73.1ConcreteandP 7 83.3PipeforPore-F 9 4GeneralRequir 4.2AnalysisonStru 134.3DurabilityRequir 15 17 5.2CalculationofLossofPrestress 176DesignofPrestressedConcreteStr 25 25 27 326.4ForceConditionsCh 41 426.6CalculationofCompressionCapacityandDesignofAnchorageZone 436.7StructuralMeasuresofPost-tensionedPrestressedConcrete 467DesignofSuperLongP 48 48 487.3Layoutandconstructionmeasuresofprestressedreinforcement 528DesignofExternalPrestressedConcre 55 55 56 578.4DetailingRequirem 599DesignofRetard-BondedPrestressedConcreteStructure 62 62 629.3DetailingRequirements 6310DesignofBonded-and-unbonded 65 66 66 6911Designofpost-tensionedPrecastPrestressedConcretef 71 71 72 74 7612DesignofPost-tensionedCast-in-placeprestressedconcreteantipu 78 7812.2CalculationofPilef 79 8113ConstructionofPres 82 82 8413.3ConstructionofPost-tensionedBondedPrestr 8413.4ConstructionofPost-tensionedBondedPrestr 8513.5ConstructionofPost-tensionedUnbondedPrest 86 8713.7ConstructionofPost-tensionedPrecastPre 8713.8ConstructionofExternalPrestressed 87 89 9014AcceptanceofPrest 91 91 91 94 95 9614.6AcceptanceofPre 98AppendixAEquivalentLoadMethodforDesigningtheBearingCapacityofPrestressedConcrete 100AppendixBCommonShapesandEquivalentLoadsofP 103AppendixCQualityAcceptanceRecordofPrestressedSubProjects 106 107 Addition：ExplanationofProvisions X【條文說明】1.0.2根據(jù)市場上現(xiàn)有大部分預(yù)應(yīng)力混凝土工程調(diào)查顯示，絕大部1.0.5預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的設(shè)計、施工及驗收，尚應(yīng)符合國家現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)【條文說明】1.0.6對于預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)能否用于人防地下室樓板和頂板，國配筋率及其他相關(guān)構(gòu)造均應(yīng)滿足現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《人民防空地下室設(shè)計規(guī)范》2.1.1后張法預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)post-tensionedprestressedconcretestructu本標(biāo)準(zhǔn)涉及的預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計及施工，若無特殊2.1.2預(yù)應(yīng)力筋prestressingtend2.1.3有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋bondedprestressingtend2.1.4無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋unbondedprestressingten2.1.5緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋retard-bondedtendon用緩粘結(jié)專用粘合劑涂敷和高密度聚乙烯護套包裹的一種2.1.6體外預(yù)應(yīng)力筋externalprestressingten2.1.8張拉控制應(yīng)力controlstress2.1.9預(yù)應(yīng)力損失prestressing2.1.10有效預(yù)應(yīng)力effectivep2.1.11預(yù)應(yīng)力強度比ratioofprestressingstrength2.1.12等效荷載equivalentl2.1.16一般項目generalEc——混凝土彈性模量；f'cu——混凝土立方體抗壓強度；ftk、ft——混凝土軸心抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值、設(shè)計值；fy、f'y——普通鋼筋的抗拉、抗壓強度設(shè)計值；fpy、f'py——預(yù)應(yīng)力筋的抗拉、抗壓強度設(shè)計值；fyk、fptk——普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力筋強度標(biāo)準(zhǔn)值。M——彎矩設(shè)計值；Mk、Mq——按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合、準(zhǔn)永久組合計算的彎矩值；ωap、a'p——受拉區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力筋合力點、受壓區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力筋bf、b'f——形或Ⅰ形截面受拉區(qū)、受壓區(qū)的翼緣寬度；ea——附加偏心距；hf、h'f——T形或I形截面受拉區(qū)、受壓區(qū)的翼緣高度；l0——梁板的計算跨度或柱的計算長度；An——構(gòu)件凈截面面積；As、A's——受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向普通Asvl、Ast1——受剪、受扭計算中單肢箍筋的截面面積；Al——混凝土局部受壓面積；B——受彎構(gòu)件的截面剛度；I——截面慣性矩；α1——受壓區(qū)混凝土矩形應(yīng)力圖的應(yīng)力值與混凝土軸βc——混凝土強度影響系數(shù)；β1——矩形應(yīng)力圖受壓區(qū)高度與中和軸高度（中和軸到受壓區(qū)邊緣的距離）的比值；βL——局部受壓時的混凝土強度提高系數(shù)；η——偏心受壓構(gòu)件考慮二階彎矩影響的軸向力偏心距增大系【條文說明】3.1.1一般工程采用的預(yù)應(yīng)力鋼絞線強度很高，預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的混凝土應(yīng)進行最大壓應(yīng)力和承載力極限狀態(tài)下錨固區(qū)混凝土局部受壓承載力3.1.2預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)中選用的普通鋼筋應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)3.1.3根據(jù)結(jié)構(gòu)受力特點、環(huán)境條件和施工方法的不同，預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)中預(yù)【條文說明】3.1.3本條推薦采用預(yù)應(yīng)力鋼絞線作為預(yù)應(yīng)力筋，主要綜合考慮了3.1.4預(yù)應(yīng)力鋼絞線屈服強度標(biāo)準(zhǔn)值fpyk、極限強度標(biāo)準(zhǔn)值fptk、抗拉強度設(shè)計值fpy及抗壓強度設(shè)計值f?py應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010的規(guī)定。拉極限強度σb，預(yù)應(yīng)力鋼絞線取0.85σb作為條件屈服強度標(biāo)準(zhǔn)值fpyk，材料分項【條文說明】3.1.5由于制作偏差、基圓面3.1.6預(yù)應(yīng)力鋼絞線的疲勞應(yīng)力幅限值Δffpy，應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)注：參考重量是根據(jù)鋼絞線公稱直徑理論計算值，工程中應(yīng)采用實測3.2.1預(yù)應(yīng)力鋼絞線張拉端宜選用夾片式錨具，內(nèi)埋式固定端錨具宜選用擠壓錨3.2.3預(yù)應(yīng)力鋼絞線用錨具和連接器的性能應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《預(yù)應(yīng)力筋用錨3.2.4預(yù)應(yīng)力筋—錨具組裝件靜載錨固性能試驗用的預(yù)應(yīng)力鋼絞線實測抗拉強度預(yù)應(yīng)力筋—錨具組裝件的靜載試驗測定的錨具效率系數(shù) Fpm——預(yù)應(yīng)力筋束實際平均極限抗拉力，由預(yù)應(yīng)力筋試件實測破斷力ηp——預(yù)應(yīng)力鋼絞線的效率系數(shù)，當(dāng)預(yù)應(yīng)力筋—錨具組3.2.6預(yù)應(yīng)力鋼絞線用鑄鐵錨墊板或鋼質(zhì)承壓板應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《預(yù)應(yīng)力筋3.2.7鑄鐵錨墊板或鋼質(zhì)承壓板應(yīng)根據(jù)錨固區(qū)配筋、混凝土強度等級及局部承壓3.3.1后張預(yù)應(yīng)力混凝土梁類構(gòu)件中預(yù)埋成孔材料宜采用圓形鍍鋅金屬波紋管，3.3.2金屬波紋管的尺寸和性能應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《預(yù)應(yīng)力混凝土用金屬波紋3.3.3塑料波紋管的力學(xué)性能及適用溫度應(yīng)符合現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《預(yù)應(yīng)力混凝土橋【條文說明】3.3.3近年來，預(yù)應(yīng)力混凝土工程中采用塑料波紋管成孔越來越普3.4.1孔道灌漿用水泥應(yīng)采用普通硅酸鹽水泥，其質(zhì)量應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《通3.4.2當(dāng)孔道灌漿材料采用普通硅酸鹽水泥時可摻入外加劑，外加劑的質(zhì)量和使4.1.1預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB4.1.2預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)計算和正常使用極限狀態(tài)及施【條文說明】4.1.3彈性分析方法是最基本和最成熟的結(jié)構(gòu)分析方法，也是其他分析方法的基礎(chǔ)和特例，它適用于分析一般結(jié)構(gòu)。大部基于此法，結(jié)構(gòu)內(nèi)力的彈性分析和截面承載力的極限狀態(tài)簡易可行，按此設(shè)計的結(jié)構(gòu)，其承載力一般偏于安全；塑方法可用于超靜定混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計，該方法具有充分發(fā)料、簡化設(shè)計和方便施工等優(yōu)點，但應(yīng)注意抗彎能力調(diào)能相應(yīng)增大，參照現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB5求，可采用塑性內(nèi)力重分布分析方法的條件為：允際力學(xué)性能為依據(jù)，引入相應(yīng)的本構(gòu)關(guān)系可進行結(jié)構(gòu)全），構(gòu)、罕遇地震作用下的結(jié)構(gòu)分析；塑性極限分于周邊有梁或墻支承的雙向板設(shè)計；有限元分析分析軟件，主要用于結(jié)構(gòu)體型不規(guī)則、受力狀態(tài)【條文說明】4.1.4對于預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)連續(xù)長度大于150m、構(gòu)件跨度大于【條文說明】4.1.5復(fù)雜約束指復(fù)雜受力結(jié)構(gòu)體系中構(gòu)件布置形成的相互之間強4.1.6預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計應(yīng)計入預(yù)應(yīng)力作用效應(yīng)；對超靜定結(jié)構(gòu)，相應(yīng)的次4.1.7預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計應(yīng)分別按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合與準(zhǔn)永久組合并考慮Gik+P+ψf1Q1k+ψqjQjk(4.1.7)Qjk——第j個可變作用的標(biāo)準(zhǔn)值；j——第j個可變作用的準(zhǔn)永久系數(shù)?！緱l文說明】4.1.7預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)正常使用狀態(tài)下出現(xiàn)的撓度、裂縫寬度與【條文說明】4.1.9本條對常用結(jié)構(gòu)體系中宜采用預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的相關(guān)部位4.2.1在結(jié)構(gòu)內(nèi)力和位移計算中，現(xiàn)澆樓蓋和裝配整體式樓蓋中預(yù)應(yīng)力混凝土梁4.2.2結(jié)構(gòu)應(yīng)按各種可能的最不利作用的組合進行整體結(jié)構(gòu)分析。組合應(yīng)包括預(yù)【條文說明】4.2.2混凝土的收縮、徐變以及溫度變化等間接作用在結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生4.2.4正常使用極限狀態(tài)和施工過程和的各種分析時，預(yù)應(yīng)力作用效應(yīng)可用等效4.2.6正常使用極限狀態(tài)和施工階段的各種分析，可采用等效荷載方法計算預(yù)應(yīng)【條文說明】4.2.6預(yù)應(yīng)力對混凝土產(chǎn)生的效應(yīng)（應(yīng)力、應(yīng)變、變形）可用一個【條文說明】4.2.8對于大跨預(yù)應(yīng)力混凝土空心樓蓋，其結(jié)構(gòu)形式在大板區(qū)域類4.2.9預(yù)應(yīng)力混凝土樓面梁受扭時應(yīng)考慮現(xiàn)澆樓蓋對梁的約束作用，采用彈性分【條文說明】4.2.9采用彈性分析方法計算的梁扭矩由于可以依構(gòu)件之間的位移4.3.2混凝土結(jié)構(gòu)暴露的環(huán)境類別及混凝土保護層厚度應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝4.3.4預(yù)應(yīng)力筋可根據(jù)工程的具體情況采取表面防護、管道灌漿、加大混凝土保4.3.5預(yù)應(yīng)力鋼絞線的耐久性能可通過材料表面處理、預(yù)應(yīng)力套管、預(yù)應(yīng)力套管【條文說明】4.3.7灌漿水泥漿的壓漿工藝對管道內(nèi)預(yù)應(yīng)力筋的耐久性有重要影【條文說明】5.1.1不同的外荷載會在結(jié)構(gòu)產(chǎn)生不同的彎矩分布，預(yù)應(yīng)力筋作為σcon≤0.75fptk(5.1.2)【條文說明】5.1.3預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件中宜在構(gòu)件截面中建立有效的預(yù)壓應(yīng)力，本條規(guī)定預(yù)壓應(yīng)力上限是考慮在預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)中建立較大的平均壓應(yīng)力時會加大規(guī)定預(yù)壓應(yīng)力下限是考慮很低的預(yù)壓應(yīng)力會由于混凝土長期收縮徐變或其他不符號σl1算σl2擦σl4σl5σl7σl1+σl2σl4+σl5+σl75.2.3直線形預(yù)應(yīng)力鋼絞線由于錨具變形和預(yù)應(yīng)力鋼絞線內(nèi)縮引起的預(yù)應(yīng)力損失a56注：1表中錨具變形和預(yù)應(yīng)力鋼絞線內(nèi)縮值也可根據(jù)實測數(shù)據(jù)2其他類型的錨具變形和預(yù)應(yīng)力鋼絞線內(nèi)縮值應(yīng)根據(jù)實測數(shù)據(jù)確定；據(jù)曲線或折線預(yù)應(yīng)力鋼絞線與孔道壁之間反向摩擦影響長度lf范圍內(nèi)的預(yù)應(yīng)力心角θ小于等于30°時（圖5.2.4-1預(yù)應(yīng)力損失lrx——張拉端至計算截面的距離(m)；μ——預(yù)應(yīng)力鋼絞線與孔道壁之間的摩擦系數(shù)(1/rad),可按本規(guī)范表σl1=2i2(lf?x)ll1——預(yù)應(yīng)力鋼絞線張拉端起點至反彎點的水平投illabcσl1=2σ1+2i1(l1?l0)+2σ2+2i2(σl1=2i1(l1?x)+2σ2+2iσl1=2i2(lf?x)1?l0)](1?μθ)2κσ1=σconμθσ2=σcon[1?κ(l1?l0)](1?μθ)μθll2=σcon(5.2.5-1)σl2=σcon(κx+μθ)(5.2.5-2)μ——預(yù)應(yīng)力鋼絞線與孔道壁之間的摩擦系數(shù)(1/radκμ1公式(5.2.5-1)和(5.2.5-2)中，對按拋物線、圓曲線變化的空間曲線及可采用拋物線、圓曲線：(5.廣義空間曲線：θ=ΣΔθ=Σ(5.2.5-4)σl2=μθσconκμ4=0.2σconσl5f?cu——施加預(yù)應(yīng)力時的混凝土立方體抗壓強度；ρ、ρ?——受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力筋和普通鋼筋的配筋率，對于對稱配置預(yù)應(yīng)力筋和普通鋼筋的構(gòu)件，配筋率ρ、ρ?應(yīng)按鋼筋總截面5.2.8預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件中預(yù)應(yīng)力筋分批張拉時，混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力npσc(5.2.8-2)np——預(yù)應(yīng)力筋彈性模量與混凝土彈性模量之比Ep/Ec；面積及縱向普通鋼筋截面面積換算成混凝土的截面面積之和不同混凝土強度等級組成的截面，應(yīng)根據(jù)混凝土彈性模量比6.1.2預(yù)應(yīng)力混凝土框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力可進行梁、板協(xié)同分析，將板和梁作為整體6.1.3預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)中，應(yīng)考慮預(yù)應(yīng)力混凝土梁高的減小導(dǎo)致框架結(jié)構(gòu)抗側(cè)6.1.4連續(xù)梁中間支座處的負(fù)彎矩可考慮支座寬度對負(fù)彎矩折減的影響，但折減6.1.5對允許出現(xiàn)裂縫的后張法有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土框架梁及連續(xù)梁，【條文說明】6.1.5預(yù)應(yīng)力混凝土梁裂縫限制比普通混凝土結(jié)構(gòu)更為嚴(yán)格，對于考慮內(nèi)力重分布進行的彎矩可調(diào)幅值比普通混凝土結(jié)構(gòu)小，本條規(guī)定不宜大于10%。此處調(diào)幅是將重力荷載作用下的支座負(fù)彎矩減小值疊加至跨中正彎矩上，【條文說明】6.1.6由于與土接觸的預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)6.1.7后張法預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)類型及所處環(huán)境條件選用有粘結(jié)、緩端部截面及懸臂梁根部截面由預(yù)應(yīng)力筋承擔(dān)的彎矩設(shè)計值少于組合彎矩設(shè)計值2僅為滿足構(gòu)件的撓度和裂縫要求時，框架梁可采用無5在水下或高腐蝕環(huán)境中的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，宜采用有粘【條文說明】6.1.8無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)在整個壽命周期中有效預(yù)應(yīng)力的建立完全6.1.9采用緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，應(yīng)按無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)【條文說明】6.1.9緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋在粘結(jié)劑在沒有固化之前，預(yù)應(yīng)力筋可以在6.2.1預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)正截面極限承載力計算的基本假定及截面計算簡圖應(yīng)符6.2.2預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件、偏心受力構(gòu)件正截面承載力計算時，受壓區(qū)混凝拉預(yù)應(yīng)力筋屈服與受壓區(qū)混凝土破壞同時發(fā)生時的相對界限受壓區(qū)高度ξbh0——截面有效高度，指縱向受拉鋼筋合力點至截面受壓邊緣的距離；fpy——預(yù)應(yīng)力筋抗拉強度設(shè)計值，對于無粘結(jié)和體外預(yù)應(yīng)力混凝土，預(yù)σp0——受拉區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力筋合力點處混凝土法向應(yīng)力等εcu——非均勻受壓時的混凝土極限壓應(yīng)【條文說明】6.2.2預(yù)應(yīng)力鋼絞線是一種沒有屈服階段的塑性材料，采用其塑性慮此塑性變形的影響。當(dāng)截面受拉區(qū)內(nèi)配置有不同種'?fy≤σsi≤fy(6.2.3-1)'σp0i?fpy≤σpi≤fpy(6.2.3-2)fy’、fpy’——縱向普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力筋的抗壓強度設(shè)計值；σp0i——第i層縱向預(yù)應(yīng)力筋截面重心處混凝土法向應(yīng)力等于零時的6.2.4后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力及相應(yīng)階段預(yù)應(yīng)σpc=yn+σp2(6.2.4-1)σpe=σcon?σl(6.2.4-2)σp0=σcon?σl+αEσpc(6.2.4-3)Np=σpeAp+σpeAp?σl5As?σl5As(6.2.4-4)ppepaopevαE——鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值，α6.2.5后張預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件，在承載力和裂縫寬度計算中，所用的混凝土Np0=σp0Ap+σp0Ap?σl5As?σl5As(6.2.5-1)6.2.6預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件正截面受彎承載力、正截面受拉承載力、正截面受6.2.7采用有限元法進行梁、板協(xié)同內(nèi)力分析時，應(yīng)進行梁斜截面承載力計算及【條文說明】6.2.7預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)采用梁、板協(xié)同分析得到內(nèi)力并以此配筋6.2.8預(yù)應(yīng)力混凝土板或扁梁在承受局部荷載或集中反力作用時，沖切范圍內(nèi)截Y0Fl≤(0.7βhft+kσpc,m)ημmh0(6.2.8-1)公式（6.2.4-1）中的系數(shù)η,應(yīng)按下列兩個公式計算，并取其中較小值：η2=0.5+(6.2.8-3)Fl——局部荷載設(shè)計值或集中反力設(shè)計值：對板柱結(jié)構(gòu)的節(jié)點，取柱所承σpc,m——計算截面周長上由預(yù)加力引起的混凝土有效平均壓μm——計算截面的周長：距離局部荷載或集中反力作用面積周邊h0/2處板βs不宜大于4；當(dāng)βs<2時，取2；【條文說明】6.2.8當(dāng)考慮預(yù)應(yīng)力作用效應(yīng)對抗沖切承載力的貢獻時，對于普通涵設(shè)計規(guī)范》中對于承受較大移動荷載結(jié)構(gòu)的相關(guān)規(guī)定6.3.1預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件由預(yù)加力Np及荷載效應(yīng)產(chǎn)生的正截面應(yīng)力可按彈性計6.3.2預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件斜截面抗裂驗算應(yīng)分別對截面上的混凝土主拉應(yīng)力σtp≤0.85ftkσtp≤0.95ftkσcp≤0.60fck(6.3.2-3)6.3.3預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件正截面的受力裂縫控制等級分為三級，等級劃分及σpc——扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后在抗裂驗算邊緣混凝土的預(yù)壓應(yīng)力，ftk——混凝土軸心抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值，按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)》ωmax——按荷載的標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮長期作用影響計算的最大裂縫寬度，準(zhǔn)ωmin（mm）ωmin（mm）一二ab 三——類和二a類環(huán)境下需作疲勞驗算的預(yù)應(yīng)力混凝土吊車梁，應(yīng)按裂縫3表中規(guī)定的預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的裂縫控制等級和最大裂縫寬度限值僅適用于正截材料包裹，其耐久性遠(yuǎn)高于有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)，因此本條參考國內(nèi)外相關(guān)并基于多年的工程實踐和相關(guān)試驗研究將無粘結(jié)及緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)Aσsk——荷載按荷載標(biāo)準(zhǔn)組合計算的預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件縱ρte——按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率：在最大As——受拉區(qū)縱向普通鋼筋截面面積；deq——受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑(m ni——受拉區(qū)第i種縱向鋼筋的根數(shù)，2對混凝土保護層厚度較大，按要求配置表層鋼筋網(wǎng)片的梁，按公αcr-ep=yps?ep0Md±M2+(Nd+N2)(z?y+a)?Np0(z?ep)σsk=(0.3Ap+As)zz——受拉區(qū)縱向普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力筋合力點至截面受壓區(qū)合力點的距ep0——計算截面混凝土法向應(yīng)力等于零時全部縱向預(yù)ep——計算截面混凝土法向預(yù)應(yīng)力等于零時全部縱筋的合力Np0的作用點至受拉區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力筋和普通鋼Nd——按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合或頻遇組合計算的軸力值，對截面產(chǎn)生拉力N2——由預(yù)加力在后張法預(yù)應(yīng)力混凝土超靜定結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生的次軸力，對b'f、h'f——受壓翼緣的寬度、高度，在公式（6.3.6-4)6.3.7預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件在正常使用極限狀態(tài)下的撓度，可根據(jù)構(gòu)件的相應(yīng)2當(dāng)構(gòu)件制作時預(yù)先起拱，且使用上也允許，則在驗算撓度時，可將計算所得的4表中括號內(nèi)的數(shù)值適用于使用上對撓度要求較高的構(gòu)件。6.3.8在等截面構(gòu)件中，假定各同號彎矩區(qū)段內(nèi)的截面剛B=MkB(6.3.9)Mq(θ?1)+MksMq——按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計算的彎矩，取計算區(qū)段內(nèi)的最大彎矩Bs——荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下受彎構(gòu)件的短期剛度按本規(guī)范第Bs=0.85EcI0Mcr=(σpc+Yftk)W0γf——受拉翼緣截面面積與腹板有效截面面積的比值；bf、hfκcr——預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件正截面的開裂彎矩值Mcr與彎矩標(biāo)準(zhǔn)組合值σpc——扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后，由預(yù)加力在抗裂驗算12345面區(qū)的T值bf/b>2、hf/h<0.2值bf/b>2、hf/h<0.2γm【條文說明】6.3.5~6.3.11預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的裂縫及撓度計算引用了現(xiàn)行國家【條文說明】6.3.12對于活荷載較大或考慮后期覆土等大荷載預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，為滿足承載力極限狀態(tài)計算和正常使用極多的預(yù)應(yīng)力筋，施工時只有構(gòu)件自重及很小的施較大反拱，如反拱值過大不僅會影響結(jié)構(gòu)面平整度，6.4.1預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件，應(yīng)對其張拉、運輸及安裝等施工階段進行承載力6.4.2對于后張預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，施工階段應(yīng)進行局部承壓驗算、預(yù)應(yīng)力束彎6.4.3進行構(gòu)件施工階段的驗算時，應(yīng)考慮構(gòu)件自重、施工荷載和施工路徑對預(yù)【條文說明】6.4.3在施工階段計算中應(yīng)盡可能全面地考慮到各種荷載。包括：6.4.4對分批施加荷載和分批張拉的預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，應(yīng)根據(jù)不同的荷載工況6.4.5施工階段驗算時，考慮構(gòu)件自重后的預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件截面邊緣的混凝土件0.8fck0.8fck2.0ftk注：1施工階段預(yù)拉區(qū)不允許出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件，預(yù)拉區(qū)縱向配筋率(A’s+A’p)/A不應(yīng)小于0.20%，對后張法構(gòu)件不應(yīng)計入A’p；【條文說明】6.4.5在施工階段預(yù)應(yīng)力張6.4.6緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件施工階段的驗算應(yīng)按無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件計【條文說明】6.5.2研究表明，預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件滯回曲線環(huán)帶寬度比普通6.5.3考慮地震作用組合的預(yù)應(yīng)力混凝土框架節(jié)點核芯區(qū)受剪承載力，應(yīng)按國家柱的斜截面抗震受剪承載力計算應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010有關(guān)條款的規(guī)定，箍筋構(gòu)造措施應(yīng)按國家現(xiàn)行標(biāo)準(zhǔn)《建筑抗震設(shè)計規(guī)fpyAPhpλ=(6.5.4)fpyAPhp+ffpyAPhpλ6.5.5預(yù)應(yīng)力混凝土框架梁端，計入縱向受壓鋼筋的一級抗震等級：x≤0.25h0(6.5.5-1)二級、三級抗震等級：x≤0.35h0(6.5.5-2)【條文說明】6.5.5當(dāng)由構(gòu)造要求或按照正常使用極限狀態(tài)驗算要求配置的縱向6.5.6縱向受拉鋼筋按非預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉強度設(shè)計值換算的配筋率不應(yīng)大于2.75%，計算換算配筋率時應(yīng)計入普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力筋位置的影響。當(dāng)梁端受拉鋼筋的換算配筋率大于2.5%時，其截面受壓區(qū)鋼筋的配筋截面面積不應(yīng)小于受凝土局部受壓承載力計算并配置間接鋼筋，其體積結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010相關(guān)條款在相關(guān)區(qū)域計算配置附加防劈裂鋼筋及附加6.6.2配置間接鋼筋的混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件，其局部受壓區(qū)的截面尺寸應(yīng)符合下列公F≤1.35βcβlfcAln(6.6.2-1)fc——混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值(MPa)；Al——混凝土局部受壓面積(mm2)；An——混凝土局部受壓凈面積(mm2)；對后張預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，應(yīng)在混Ab——局部受壓的計算底面積（mm2按本規(guī)范第5.8.3條確定。后張倍張拉控制力，混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值fc應(yīng)根據(jù)相應(yīng)階段的混凝土立方體抗壓強度f’cu值以線形內(nèi)插法確定。Al－混凝土局部受壓面積；Ab－局部受壓的計算底面積的面積；對于具有喇叭管并與墊板連成整體的錨具，Aln應(yīng)取墊板面積扣除喇叭6.6.4配置螺旋式或方格網(wǎng)片間接鋼筋的局部受壓承載力應(yīng)按現(xiàn)行《混凝土結(jié)構(gòu)6.6.5預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)在構(gòu)件凹面或端部加寬錨固等位置，當(dāng)預(yù)應(yīng)力筋形成水1防崩裂U形鋼筋宜采用HRB400；3－曲線平面外起彎點；4－曲線終點或曲【條文說明】6.6.5在預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)梁柱節(jié)點區(qū)，由于梁鋼筋與柱鋼筋在此工（如圖1此時需根據(jù)預(yù)應(yīng)力筋在梁側(cè)彎曲情況來計算張拉預(yù)應(yīng)力筋時形成2布置多排孔道的混凝土梁中孔道在豎直方向的凈距不應(yīng)小于孔道外徑、等級為三級的梁孔道外壁至梁底凈距不宜小于60mm、至梁側(cè)凈距不宜小于6.7.2后張預(yù)應(yīng)力混凝土樓板中有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋宜采用扁形錨具體系，每個孔道6.7.3后張有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋孔道兩端應(yīng)設(shè)排氣孔。單跨梁的灌漿孔宜設(shè)置在跨中124注：表中數(shù)值適用于同一排采用相同規(guī)格圓形波紋管【條文說明】6.7.4預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的最小梁寬不僅要滿足剛度及高寬比等要7.1.2對超長混凝土結(jié)構(gòu)宜優(yōu)先考慮采用預(yù)應(yīng)力技術(shù)解決間接作用。對于室內(nèi)或7.1.3超長混凝土結(jié)構(gòu)的設(shè)計除應(yīng)考慮通常荷載下作用的效應(yīng)以外，尚應(yīng)計入混7.1.4超長混凝土結(jié)構(gòu)預(yù)應(yīng)力設(shè)計時，應(yīng)考慮結(jié)構(gòu)對預(yù)應(yīng)力的約束效應(yīng)，宜考慮7.1.5超長預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)宜采取留設(shè)施工后澆帶、膨脹加強帶、提前張拉部【條文說明】7.1.5對于超長預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)，為了減小混凝土收縮，防止出7.1.6超長預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)中用于抵抗間接作用的預(yù)應(yīng)力筋不宜穿過沉降后澆直于沉降后澆帶的上、下層普通鋼筋配筋率均【條文說明】7.1.6沉降后澆帶一般需等主樓封頂后方可封閉。這將使跨沉降后應(yīng)力筋施工時沉降后澆帶兩側(cè)平行于沉降后澆帶的預(yù)應(yīng)力筋需按設(shè)計要求正常7.2.1超長預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)進行間接作用效應(yīng)的分析，可采用考慮混凝收縮徐7.2.2超長預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)中混凝土、普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力筋等材料的收縮、徐7.2.3超長預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)平面形狀宜簡單規(guī)則，平面變化處宜平緩，避免出收縮應(yīng)變經(jīng)驗公式計算或試驗實測的混凝土凝結(jié)硬化收縮應(yīng)變ε(T)，并應(yīng)采用'Δr=ε(r)α(7.2.4)'Δrk=rs,min?r0,max(7.2.5)式中：Ts,min、T0,max——結(jié)構(gòu)最低平均溫度和結(jié)構(gòu)最高初始溫度(℃);rs,min=rmin(7.2.6-1)2對于有圍護的室內(nèi)結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)平均溫度應(yīng)考慮室內(nèi)外溫差的影響。暴露于3地下室與地下結(jié)構(gòu)的室外溫度應(yīng)考慮離地表面深度的影響。從地下室頂板式中：Tavg——累年年平均最低氣溫(℃)。7.2.7結(jié)構(gòu)最低初始溫度T0,min應(yīng)采用結(jié)構(gòu)最后一條后澆帶封閉時的最終合攏溫'Δrst=Δr+Δrk(7.2.8)'【條文說明】7.2.4~7.2.8引用了現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB500097.2.9混凝土徐變的作用可采用徐變應(yīng)力折減系數(shù)法近似7.2.10綜合等效溫差代表的間接作用效應(yīng)應(yīng)按可變荷載2抗側(cè)力構(gòu)件（柱、墻）進行極限承載能力驗算時，間接態(tài)計算時，如結(jié)構(gòu)有足夠的延性，可不考慮由溫差、7.2.12超長預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計采用等效預(yù)壓應(yīng)力的梁、次梁或板內(nèi)均勻布置直線或曲線預(yù)應(yīng)力筋，經(jīng)計算得7.2.13對于僅在預(yù)應(yīng)力梁中配置預(yù)應(yīng)力筋的超長結(jié)構(gòu)，當(dāng)計力效應(yīng)時，在梁端支座截面宜取梁寬，在跨中或內(nèi)支座B7.2.14超長預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)可采用無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋、2施加預(yù)應(yīng)力時，應(yīng)考慮豎向構(gòu)件的側(cè)向約束作用。連續(xù)長3后澆帶封閉之前宜先對后澆帶分隔的各結(jié)構(gòu)段分別施加預(yù)應(yīng)力封閉且混凝土強度達到設(shè)計要求后，方可張拉跨4用于減小混凝土收縮和溫度作用效應(yīng)的預(yù)應(yīng)力筋宜兼作7.3.1超長預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)樓板中的普通鋼筋宜采用式?？归g接作用的預(yù)應(yīng)力筋宜沿板厚中部均勻水平布置主軸方向集束布置預(yù)應(yīng)力筋，另一主軸方向均勻布7.3.3在確定超長預(yù)應(yīng)力混凝土框架梁中預(yù)應(yīng)力筋的布筋筋可操作性和經(jīng)濟性?？刹捎们€預(yù)應(yīng)力筋共同提7.3.4超長預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)應(yīng)采取有效分段張拉、合適【條文說明】7.3.6后澆帶兩側(cè)邊緣的混凝土澆筑質(zhì)量往往達不到要求，局部受腋分布筋和腋斜縱筋宜按照兩邊樓板中同向鋼筋較大值設(shè)置，且3樓板(標(biāo)高一)1.5C21.5C1h21.5C21.5C1h21樓板(標(biāo)高二) C1 C13樓板(標(biāo)高一)1.5C121.5C12hh C17.3.10超長混凝土水平結(jié)構(gòu)不宜采用C60利用原有鋼筋貫通布置，也可另行設(shè)置并與原有鋼筋搭接和3樓板平面的突變部位宜適當(dāng)增加板厚或提7.3.12超長預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)應(yīng)考慮預(yù)應(yīng)力張拉、混凝8.1.1在建筑工程中，體外預(yù)應(yīng)力主要用于既有結(jié)構(gòu)的構(gòu)造和加固，體外預(yù)應(yīng)力【條文說明】8.1.1體外預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)體系主要依據(jù)體外束主體類型確定，配套選2體外預(yù)應(yīng)力筋的錨固塊與轉(zhuǎn)向塊之間或兩個轉(zhuǎn)向塊間的自由段長度不宜大3體外預(yù)應(yīng)力筋在每個轉(zhuǎn)向塊處的角度變化不宜大于15°;用于制作體外束4體外預(yù)應(yīng)力束的錨固區(qū)錨固塊應(yīng)進行局部受壓承載力計算及抗剪承載力驗【條文說明】8.1.3體外束可通過設(shè)在兩端錨具之間不同位置的轉(zhuǎn)向塊與混凝土構(gòu)件相連接（如跨中、四分點或三分點以達到設(shè)計要求的平衡荷載或調(diào)整內(nèi)束的自振頻率和一般梁橋的自振頻率的數(shù)值不接近。在實際工程應(yīng)用中建議，lt變可通過轉(zhuǎn)向塊位置設(shè)計或轉(zhuǎn)向塊間增設(shè)減振裝置將束與混凝土梁固定起來的成體外預(yù)應(yīng)力筋的強度降低。我國的現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼紋線》κμ8.1.5體外預(yù)應(yīng)力筋的選用應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)受力特點、環(huán)境條件和施工方法等確定，8.1.6體外預(yù)應(yīng)力筋選用外包裹高密度聚乙烯護套的鋼絞線時，護套層厚度宜為【條文說明】8.2.2體外預(yù)應(yīng)力筋的張拉控制應(yīng)力值要比體內(nèi)布置的預(yù)應(yīng)力筋張拉控制應(yīng)力略低，對于預(yù)應(yīng)力鋼絞線不宜超過0.6fptk，且不應(yīng)小于0.4fptk。值σpu宜按下列公式計算，且不應(yīng)大于fpy。σpu=σpe+100σpu=σpe+50σpu=σpe+50【條文說明】8.2.3體外預(yù)應(yīng)力筋在承載能力極限狀態(tài)下的應(yīng)力增量是體外預(yù)應(yīng)8.3.1體外預(yù)應(yīng)力混凝土軸心受拉和受彎構(gòu)件中，按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合并考慮σsk=(8.3.1-2)8.3.2體外預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)構(gòu)件的裂縫控制等級及最大裂縫寬度限值可按本規(guī)范第8.3.3體外預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件在正常使用極限狀態(tài)下的短期剛度Bs可按本標(biāo)e=Ms/Np0+ep0As、Ap——分別為受拉鋼筋、體外預(yù)應(yīng)力筋的面積;M——梁的跨中彎矩;L——梁的跨度;k1k201002cosα+Lsinα216ep應(yīng)力束外徑大6mm~15mm,且孔道的截面積宜為穿入預(yù)應(yīng)力筋截面積的3倍~43防腐蝕材料的耐久性能應(yīng)與體外束所屬的環(huán)境類別和設(shè)計使用年限的要求8.4.3體外預(yù)應(yīng)力束的錨固體系應(yīng)按使用環(huán)境類別和結(jié)構(gòu)部位等設(shè)計要求進行選束，應(yīng)采用體外束專用錨固體系，且應(yīng)在錨具外預(yù)1在混凝土矩形、工字形或箱形梁中，轉(zhuǎn)向塊可設(shè)3對可更換的體外束，在錨固端和轉(zhuǎn)向塊處，與結(jié)構(gòu)相連接的鞍座套管應(yīng)與8.4.6按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計鋼制轉(zhuǎn)向塊、錨固塊及連接時，預(yù)應(yīng)力等效荷載8.4.7與轉(zhuǎn)向塊、錨固塊連接處的結(jié)構(gòu)混凝土應(yīng)依據(jù)現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)8.4.8體外預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)的耐火等級，不應(yīng)低于結(jié)構(gòu)整體的耐火等級。用于受彎構(gòu)2防火材料應(yīng)易與體外預(yù)應(yīng)力體系結(jié)合，并不應(yīng)產(chǎn)生對體外預(yù)應(yīng)力體系的有并應(yīng)以伸長值進行校核。實測伸長值與計算【條文說明】9.1.3緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋在混凝土中粘結(jié)需要一定的時間，9.2.1緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)施工階段的驗算應(yīng)按無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)計9.2.2緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)使用階段的驗算應(yīng)根據(jù)粘結(jié)時間判斷其屬于有粘【條文說明】9.2.3緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋在施工階段周圍緩粘結(jié)劑未固化，預(yù)應(yīng)力鋼【條文說明】9.2.4隨著緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力技術(shù)的大量應(yīng)用及相關(guān)廠家的試驗表明，緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋成束根數(shù)不超過7根時，混凝土能對成束預(yù)應(yīng)力筋形成有效握【條文說明】9.2.5緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋摩擦系數(shù)主要是根據(jù)廠家使用的緩粘結(jié)劑確9.3.1緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋張拉時結(jié)構(gòu)的混凝土強度應(yīng)符合設(shè)計要求。緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力9.3.3緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)不宜在負(fù)溫度下施工，且張拉時應(yīng)按當(dāng)時溫度確緩粘結(jié)劑的粘度較小，基本不影響張拉時預(yù)應(yīng)力損失，當(dāng)溫度低于20℃時粘度9.3.4緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋張拉過程及張拉完畢后的錨具，應(yīng)按無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土9.3.5固定端擠壓錨具應(yīng)與承壓板連接牢固。預(yù)應(yīng)力筋端部應(yīng)采取密封措施，防【條文說明】9.3.5緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線的安裝與無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線的安裝基有粘結(jié)與無粘結(jié)混合配置預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)結(jié)合了有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力混凝土和10.1.2有粘結(jié)與無粘結(jié)混合配置預(yù)應(yīng)力筋混凝土結(jié)構(gòu)中無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋的含量≤0.3筋占預(yù)應(yīng)力筋總量的比例在30%以內(nèi)時，混合配筋梁的力學(xué)性能接近有粘結(jié)預(yù)式中：σpe——扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后，無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋的有效預(yù)應(yīng)力(N/mm2)；λ壁之間摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失值σl2、因應(yīng)力筋應(yīng)力損失值σl5按本標(biāo)準(zhǔn)公式5.2.7-1和5.2.7-2計算，其中ρ10.2.1有粘結(jié)與無粘結(jié)混合配置預(yù)應(yīng)力筋10.2.2有粘結(jié)與無粘結(jié)混合配置預(yù)應(yīng)力筋的抗拉強度設(shè)計值fpy。σpu=σpe+Δσp(10.2.2-1)Δσp=(10.2.2-2)式中：σpu——無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋的應(yīng)力設(shè)σpe——扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后，無粘結(jié)預(yù)應(yīng)fc——混凝土軸心抗壓強度；【條文說明】10.2.2考慮到混合配置預(yù)應(yīng)力混凝土梁中綜合配筋特征值由無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋配筋指標(biāo)、有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋配筋指標(biāo)和縱三項組成；而各項配筋指標(biāo)對無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋的極現(xiàn)各項配筋指標(biāo)影響的差異，因此本標(biāo)準(zhǔn)中將綜合配10.2.3混合配置預(yù)應(yīng)力筋混凝土梁N2+α1fcbx=fyAs+σpuAp1+fpyAp2?fyAS?σpuAp1(ap1?as)?fpyAp2(ap2?as)'x≥2asx≤ξbh0M±M2+N2(y?as)≤fyAs(h?as?as)+σpuAp1(h?ap1?as)+fpyAp2(h?ap2?as)y——換算截面重心至截面至受拉區(qū)截面邊緣距離；V≤Vcs+VpVp=0.05Np0αcv——斜截面混凝土受剪承載力系數(shù)，對于一般受彎構(gòu)件取0.7；對集中點邊緣所產(chǎn)生的剪力值占總剪力的75%以上的情況)的獨立梁，取10.3.2考慮裂縫寬度分布的不均勻性和荷載長期效應(yīng)組合影響的最大裂縫寬度Np0=σp01Ap1+σp02Ap2+σp'01Ap'1+σp'02Ap'2?σl5As?σl'5As'（10.3.2-2）ep0=σp01Ap1yp1+σp02Ap2yp2?σp01Ap1yp1?σp02Ap2yp2?σl5Asys+σl5Asys（10.3.2-NP0yp1、yp2——受拉區(qū)無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋、有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋合力點至換算截y?p1、y?p2——受壓區(qū)無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力筋、有粘10.3.3有粘結(jié)與無粘結(jié)混合配置預(yù)應(yīng)力筋混凝土受彎構(gòu)件的撓度可按照結(jié)構(gòu)力10.3.4有粘結(jié)與無粘結(jié)混合配置預(yù)應(yīng)力筋混凝土梁在荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下的短0.30.3Ap1+Ap2+Asp=(10.3.4)bh010.3.5有粘結(jié)與無粘結(jié)混合配置預(yù)應(yīng)力筋混凝土梁考慮荷載長期作用影響的剛施工階段無支撐的全預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件按簡支預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件M1=M1G+M1Q(11.2.1-1)M=M1G+M2G+M2Q±M2(11.2.1-2)M=M2G+M2Q±M2(11.2.1-3)式中：M1G——預(yù)制構(gòu)件自重、預(yù)制樓板自M1Q——第一階段施工活荷載在計算截面產(chǎn)生的彎矩設(shè)計值，按簡支構(gòu)M2G——第二階段面層、吊頂?shù)茸灾卦谟嬎憬孛娈a(chǎn)生的彎矩設(shè)計值，按M2Q——第二階段可變荷載在計算截面產(chǎn)生的彎矩設(shè)計值，取本階段施M2——后張拉預(yù)應(yīng)力在超靜定結(jié)構(gòu)中引起的次彎矩，當(dāng)次彎矩對結(jié)構(gòu)不對后張預(yù)應(yīng)力疊合受彎構(gòu)件，正彎矩區(qū)段的混凝土V=V+V1QV=V1G+V2G+V2Q±V2(11.2.2-2)式中：V1G——預(yù)制預(yù)應(yīng)力構(gòu)件自重、預(yù)制預(yù)應(yīng)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》進行計算，其中層和預(yù)制構(gòu)件中較小值參與計算。計算后疊合對后張疊合式預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，不考慮預(yù)應(yīng)力【條文說明】11.2.1~11.2.2配置在后張預(yù)筋可為兩個部分，一是在預(yù)制構(gòu)件中張拉的預(yù)應(yīng)力筋，此時預(yù)應(yīng)力效應(yīng)對結(jié)構(gòu)不產(chǎn)生次彎矩；二是預(yù)制構(gòu)件在施筑疊合層形成整體后再張拉的預(yù)應(yīng)力筋，用以同時抵抗后張預(yù)應(yīng)力疊合受彎構(gòu)件正彎矩區(qū)段疊合層段預(yù)制的混凝土位于受壓區(qū)，另外當(dāng)負(fù)彎矩區(qū)段存在一定部計算截面的現(xiàn)澆混凝土位于受壓區(qū)，因此計算正截面面所在位置受壓區(qū)混凝土實際情況予以區(qū)分，計算斜應(yīng)取截面中混凝土強度較小值參與計算。同時為了防止根級計算的疊合構(gòu)件斜截面受剪承載力過小，規(guī)定其設(shè)計值合下，預(yù)制構(gòu)件截面邊緣混凝土的拉應(yīng)力不應(yīng)大于混凝土抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值ftk。式中：M1GK——預(yù)制構(gòu)件自重、預(yù)制樓板自M1QK——第一階段施工活荷載在計算截面產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值，按簡支構(gòu)無支撐后張疊合式預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件正彎矩區(qū)式中：M1u——預(yù)制構(gòu)件正截面受彎承載力設(shè)計值，按現(xiàn)行國家標(biāo)ρte1、ρte——按預(yù)制構(gòu)件、疊合構(gòu)件的有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受無支撐后張疊合式預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件負(fù)彎矩區(qū)按荷載標(biāo)準(zhǔn)組合或頻遇用極限狀態(tài)下的撓度驗算，其中，疊合式受彎構(gòu)件MMkMq=M1Gk+M2Gk+M2Qk=M1Gk+M2Gk+ψqM2QkBs2=0.7Ec1I0(11.3.5)I0——疊合構(gòu)件換算截面的慣性矩，此時，疊合層的混凝土截面面積應(yīng)度進行計算，疊合式受彎構(gòu)件在使用階段的后張預(yù)應(yīng)力反拱度進行計算。在計算中，預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力應(yīng)扣除全部位置應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范)GB500102在承受靜力荷載為主的疊合梁中，預(yù)制構(gòu)件的疊合面宜12.1.2后張預(yù)應(yīng)力抗拔灌注樁樁基的設(shè)計等級應(yīng)按現(xiàn)行《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》效應(yīng)基本組合設(shè)計值，對應(yīng)的抗力采用現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》12.1.4后張預(yù)應(yīng)力抗拔灌注樁樁基設(shè)計資料及勘察應(yīng)按照《建筑樁基技術(shù)12.1.6后張預(yù)應(yīng)力抗拔灌注樁樁基結(jié)構(gòu)的耐久性要求應(yīng)按《建筑樁基技術(shù)σck?σpc≤0σck?σpcσcq?σpc≤ftk≤0ftk——混凝土軸心抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值。Nk≤R(12.2.2-1)NEk≤1.25R(12.2.2-2)NEk——地震作用效應(yīng)和荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下，后張預(yù)應(yīng)力抗拔灌注樁基R——抗拔灌注樁基樁豎向抗拔承載力特征值。K——安全系數(shù)，取K=2。12.2.5后張預(yù)應(yīng)力抗拔灌注樁樁基單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)N≤fyAs+fpyAp(12.2.6)12.3.1后張預(yù)應(yīng)力混凝土抗拔灌注樁預(yù)12.3.3后張預(yù)應(yīng)力混凝土抗拔灌注樁預(yù)在承臺澆筑中預(yù)埋張拉錨固墊板，承臺混凝土達到強度后13.1.1預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)中的預(yù)應(yīng)力分項工程應(yīng)由具備相應(yīng)綜合能力的預(yù)應(yīng)力脆性，-15℃是基于工程經(jīng)驗設(shè)定的。特殊情況下需要張拉的應(yīng)充分論證以確保【條文說明】13.1.6施加預(yù)應(yīng)力時的混凝土強度應(yīng)同時滿足設(shè)計要求和錨具廠家的設(shè)計參數(shù)要求。預(yù)應(yīng)力鋼絞線張拉力是由錨固區(qū)和徐變，因此本規(guī)程根據(jù)施工經(jīng)驗規(guī)定了施加混凝土強度分批進行，盡量降低張拉控制應(yīng)力，避免錨固用鋼絞線固定端錨具宜采用擠壓錨具并配套鑄鐵錨墊板，而一些非常用如直徑張拉設(shè)備的正常使用范圍宜為25%～90%額定張拉力。張拉設(shè)備在正常情況下使【條文說明】13.3.1支架間距以控制混凝土澆筑行排放的預(yù)應(yīng)力鋼絞線束，在各根鋼絞線不受疊壓時【條文說明】13.3.6對同一束預(yù)應(yīng)力筋整束張拉，有利于各根預(yù)應(yīng)力鋼絞線建立的應(yīng)力均勻。在一些特殊情況下（如張拉千斤頂噸位曲線束，可采取單根張拉。整束逐根張拉時，實際伸長【條文說明】13.5.2應(yīng)根據(jù)工程的施工進度確定緩粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線的生產(chǎn)時間以及張拉適用期。溫度高，緩粘結(jié)劑的固化速度加快，鋼絞線的儲存和運輸也要注意防止高溫和暴曬，以免影響【條文說明】緩粘結(jié)劑的流淌性比無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼絞線所用防腐油脂的流淌性好得多，如采取措施不當(dāng)，緩粘結(jié)劑很容易從下端口流在護套內(nèi)形成空隙，影響粘結(jié)性能。安裝過程中應(yīng)防止13.6.3在超長預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)中，為補償【條文說明】13.8.3體外束的線型是否準(zhǔn)確，取決于錨固區(qū)和轉(zhuǎn)向塊的定位是失效，則預(yù)應(yīng)力效應(yīng)將完全喪失，故應(yīng)對錨預(yù)應(yīng)力混凝土梁、板的端模宜采用木模，應(yīng)在張拉端應(yīng)力混凝土梁的側(cè)模宜在預(yù)應(yīng)力筋張拉前拆除，底模頂撐【條文說明】13.9.2后張法有粘結(jié)預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)正常張拉完成后即可滿足承載要入漿體的凝固，因此對大跨度梁要求先灌漿后方可拆除13.10.1預(yù)應(yīng)力筋下料及安裝時應(yīng)防止鋼絞線彈出或滑脫傷人，原包裝鋼絞線13.10.2預(yù)應(yīng)力混凝土分項工程施工時應(yīng)搭設(shè)可靠的操作平臺。利用原有腳手4預(yù)應(yīng)力筋錨具和連接器及錨墊板的品種求。當(dāng)有一束組裝件不符合要求時，應(yīng)取雙倍數(shù)量【條文說明】14.2.2對錨具用量較少的一般工程，如供貨方提供有效的試驗報2錨具不大于200套或鋼絞線用量不大于30t，可界定為錨具用量較少的工質(zhì)量應(yīng)分別符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)的規(guī)定；成品灌漿材料的質(zhì)量應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)孔道灌漿所采用水泥和外加劑數(shù)量較少的一般工程采用的相同品牌和型號的水泥和外加劑的檢驗報告，也預(yù)應(yīng)力筋、錨具、夾具、連接器、成孔管道【條文說明】14.2.3對于獲得第三方產(chǎn)品認(rèn)證機構(gòu)認(rèn)證的預(yù)應(yīng)力工程材料和同一廠家、同一品種、同一規(guī)格的預(yù)應(yīng)力工程材料連合格時，可以認(rèn)為其產(chǎn)品質(zhì)量穩(wěn)定，本規(guī)范規(guī)定可不僅可節(jié)省大量的檢驗成本，同時鼓勵和促進企業(yè)