電力系統(tǒng)習(xí)題答案

電力系統(tǒng)穩(wěn)態(tài)分析局部習(xí)題答案

第一章電力系統(tǒng)的根本概念

1-2電力系統(tǒng)的局部接線(xiàn)示與圖1-2,各電壓級(jí)的額定電壓及功率輸送方向已標(biāo)明在圖中。

題圖1-2系統(tǒng)接線(xiàn)圖

試求：

(1)發(fā)電機(jī)及各變壓器高、低壓繞組的額定電壓；

<2)各變壓器的額定變比；

(3)當(dāng)變壓器T-1工作于+5%抽頭，T-2、T-4工作于主軸頭，T-3工作于一2.5%軸頭時(shí)，各變壓器的

實(shí)際比？

解(1)發(fā)電機(jī)及各變壓器高、低壓繞組的額定電壓。

發(fā)電機(jī)：VGN=10.5KV,比同電壓級(jí)網(wǎng)絡(luò)的額定電壓高5%o

對(duì)于變壓器的各側(cè)繞組，將依其電壓級(jí)別從高到低賦以標(biāo)號(hào)1、2和3。

變壓器T-1為升壓變壓器：VN2=I0.5KV,等于發(fā)電機(jī)額定電壓；VNI=242KV,比同電壓級(jí)網(wǎng)絡(luò)的額

定電壓高10%。

變壓器T-2為將壓變壓器：VN2=121KV和VN3=38.5KV,分別比同電壓級(jí)網(wǎng)絡(luò)的額定電壓高10%。

同理，變壓器T-3：VNI=35KVFTVN2=11KVO

變壓器T-4：VNI=220KV和VN2二⑵KV

(2)各變壓器的額定變比。

以比擬高的電壓作為分子。

T-1：kTNi=242/I0.5=23.048

T-2：kT2N(i-2)=220/121=1.818

kT2N(i-3)=220/38.5=5.714

knN(2-3)=121/38.5=3.143

T-3：kT3N=35/l1=3.182

T-4：kT4N=220/121=1.818

(3)各變壓器的實(shí)際比。

各變壓器的實(shí)際變比為兩側(cè)運(yùn)行時(shí)實(shí)際整定的抽頭額定電壓之比。

T-1：kTi=(1+0.05)X242/10.5=24.3

T-2：kT2(I-2)=220/121=1.818

kr2(i.j)=220/38.5=3.143

kT2(20=121/38.5=3.143

T-3：kT3=(l—0.025；X35/11=3.102

T-4：kT3=220/110=2

1-3電力系統(tǒng)的局部接線(xiàn)如題圖1-3所示，網(wǎng)絡(luò)的額定電壓已在圖中標(biāo)明。試求：

(1)發(fā)電機(jī)，電動(dòng)機(jī)及變壓器高、中、低壓繞組的額定電壓；

(2)當(dāng)變壓器T-1高壓側(cè)工作于+2.5%抽頭，中壓側(cè)工作于+5%抽頭；T-2工作于額定抽頭；T-3工作

于一2.5%抽頭時(shí)，各變壓器的實(shí)際變比；

T-1

110KV

0.38KV

T-3

題圖1-3系統(tǒng)接線(xiàn)圖

解(1)發(fā)電機(jī)、電動(dòng)機(jī)及變壓器高、中、低壓繞組額定電壓。

(a)發(fā)電機(jī)：網(wǎng)絡(luò)無(wú)此電壓等級(jí)，此電壓為發(fā)電機(jī)專(zhuān)用額定電壓，故VGN=13.8KV。

(b)變壓器T-I：一次側(cè)與發(fā)電機(jī)直接連接，故其額定電壓等于發(fā)電機(jī)額定電壓；二次側(cè)額定電壓高

于網(wǎng)絡(luò)額定電壓10%,故T-1的額定電壓為121/38.5/13.8KVo

(C)變壓器T-2：一次側(cè)額定電壓等于網(wǎng)絡(luò)額定電壓，二次側(cè)額定電壓高于網(wǎng)絡(luò)額定電壓10%,故

T-2的額定電壓為35/11KV。

(d)變壓器t3：一次側(cè)額定電壓等于網(wǎng)絡(luò)額定電壓，二次側(cè)與負(fù)荷直接連接，其額定電壓高于網(wǎng)絡(luò)

額定電壓5%,因此T-3的額定電壓為10/[(1+0.05)X0.38]KV=10/0.4KVo

(e)電動(dòng)機(jī)：其額定電壓等于網(wǎng)絡(luò)額定電壓VMN=0.38KV。

(2)各變壓器的實(shí)際變比為

T-1：kTi(i-2)=(1+0.025)X121/[(1+0.05]X38.5]=3.068

kTi(i-2)=(1+0.025)X121/13.8=8.987

kTi(i-2)=(1+0.025)X38.5/13.8=2.929

T-2：kr2=35/l1=3.182

T-3：kT3=(l—0.025；X10/0.4=24.375

第二章電力網(wǎng)絡(luò)元件的等值電路和參數(shù)設(shè)計(jì)

2-1110KV架空線(xiàn)路長(zhǎng)70EM,導(dǎo)線(xiàn)采用LG-120型鋼芯鋁線(xiàn)，計(jì)算半徑r=7.6mm,相間距離為3.3M,

導(dǎo)線(xiàn)分別按等邊三角形和水平排列，試計(jì)算輸電線(xiàn)路的等值電路參數(shù)，并比擬分析排列方式對(duì)參數(shù)的影

響。

解取Ds=0.8r.

(1)導(dǎo)線(xiàn)按三角形排列時(shí)

Deq=D=3.3m

(2)導(dǎo)線(xiàn)按水平排列時(shí)

2-3500KV輸電線(xiàn)路長(zhǎng)60()Km,采用三分裂導(dǎo)線(xiàn)3XLGJQ-400,分裂間距為400mm,三相水平排

歹IJ,相間距離為llm,LGJQ-400導(dǎo)線(xiàn)的計(jì)算半徑r=l3.6mm。試計(jì)算輸電線(xiàn)路的參數(shù)：

(I)不計(jì)線(xiàn)路參數(shù)的分布特性；

(2)近似計(jì)及分布特性;

⑶精確計(jì)及分布特性。

并對(duì)三種條件計(jì)算所得結(jié)果進(jìn)行比擬分析。

解先計(jì)算輸電線(xiàn)路單位長(zhǎng)度的參數(shù)，查得LGJQ-400型導(dǎo)線(xiàn)的計(jì)算半徑r=13.6mm。

單根導(dǎo)線(xiàn)的自幾何均距

分裂導(dǎo)線(xiàn)的自幾何均距

分裂導(dǎo)線(xiàn)的等值計(jì)算半徑

相間幾何均距

(1)不計(jì)線(xiàn)路參數(shù)的分布特性。

(2)近似計(jì)算及分布特性，即采用修正系數(shù)計(jì)算。

(3)精確計(jì)算及分布特性。

傳播常數(shù)：

波阻抗：

利用公式

sh=—(ex-e~x)ch=—(ex+e~x)..

以及22,將”='的值代入

shyi=5/1(0.()2785+川,6336)=s〃(0.()2785)cos《).6336)+jc/7(0.02785)sin(0.6336)

=0.02245+川.59233=0.59266/87.829°

chyl="(0.02785+,0.6336)=c%(0.02785)cosQ.6336)+；5/?(0.02785)sin(0.6336)

=0.80621+jO.Ol649=O.8O638Z1.17170

Z=ZcshW)=283.()1Z-2.517°x0.59266Z87.829°Q

=167.729Z85.312°Q=(13.708+j\67.169)Q

2x[c/z(M)-l]2x(0.806214-jO.01649-1]4

I——S二(7.124x1O'+J23.19X1()-)S

z167.729Z85.3120⑷

三種算法中，后兩種算法差異不大(除Y增加了一個(gè)微小的G之外)，說(shuō)明

修正系數(shù)法計(jì)算最小，并能保證在此題所給的輸電距離內(nèi)有足夠的精度。

2-5型號(hào)為SFS-40000/220的三相三繞組變壓器，容量匕為100/100/100,額定比為220/38.5/11,

查得△Po=46.8kw,I(FO.9%,△PS(I.2)=217KW,△PS(|.3)=2OO.7KW,△Ps(2-3)=158.6KW,

Vs(I-2)=17%,Vs(i.3)=10.5%,VS(2-3)=6%O試求該算到高壓側(cè)的變壓器參數(shù)有名值。

解(1)各繞組的等值電阻

R、=R.=3.919x=2.645Q

或△Ps\129.55

(2)各繞組的等值電抗

⑶變壓器的導(dǎo)納

2?6一臺(tái)SFSL-34500/110型三繞組變壓器,額定變比為110/38.5/11,容量比為100/100/66.7,

空載損耗80KW,激磁功率850kvar,短路損耗""2)=450KW,A^(2_3)=270/GV

△G(I-3)=240KW,短路電壓匕(i-2)=115%,匕(2.3)=8.5%

=21友，試計(jì)算變壓器歸算到各電壓及的參數(shù)。

解⑴歸算到110KV側(cè)參數(shù)

(2)歸算到35KV側(cè)的參數(shù)

(3)歸算到10KV側(cè)的參數(shù)

S=31500KVAK=220/11=59KW10=3.5%

2-8一臺(tái)三相雙繞組變壓器，:Nm

APS.=208KW,Vs.=14%o

(1)計(jì)算歸算到高壓側(cè)的參數(shù)有名值；

(2)做出II型等值電路并計(jì)算其參數(shù)；

(3)當(dāng)高壓側(cè)運(yùn)行電壓為210KV,變壓器通過(guò)額定電流，功率因數(shù)為0.8時(shí)，忽略勵(lì)磁電流，計(jì)

算II型等值電路各支路的電流及低壓側(cè)的實(shí)際電壓，并說(shuō)明不含磁耦合關(guān)系得I【型等值電路是怎樣起到

變壓器作用的。

解(1)計(jì)算歸算到高壓側(cè)的參數(shù)有名值

(2)做出II型等值電路并計(jì)算其參數(shù)。

H型等值電路如題圖2-8(a)所示。

(a)(b)

題圖2-8變壓器的II型等效電路

(3)高壓側(cè)電壓為210KV,相電壓為210/KKV321.244KV,取其為參考電壓，即

N==尸)°A=82.666A

日=121.244NO。KU。忽略勵(lì)磁電流,J3VA,V3x220。cos0=O.8,

中流時(shí)，連枝3-4的接入改變網(wǎng)絡(luò)中原有的中流和申?壓分布。因此，阻抗矩陣中的第1、2列的全部元

素都不必修改。需要修改的是第3、4行與第3、4列交叉處的4個(gè)元素，其修改如下

用支路追加法求得的節(jié)點(diǎn)阻抗矩陣如下

3-6題圖3-6所示為一5節(jié)點(diǎn)網(wǎng)絡(luò)，各支路阻抗標(biāo)幺值及節(jié)點(diǎn)編號(hào)順序。

(1)形成節(jié)點(diǎn)導(dǎo)納矩陣Y；

(2)對(duì)Y矩陣進(jìn)行LDU分解；

(3)計(jì)算與節(jié)點(diǎn)4對(duì)應(yīng)的一列阻抗矩陣元素。

圖3?65節(jié)點(diǎn)網(wǎng)絡(luò)

解11)形成節(jié)點(diǎn)導(dǎo)納矩陣

Y..=—+—=-75.3333

'J0.5；0.3,%=〃=%=%=。。

W-會(huì)/3yL高53333

%=木=~j50，/=%=-卷=>50

3〃=-六=76.6667%=%=一卷=J2.5

4二卷+看"加的，匕,=%=-痣=*。

于是可得節(jié)點(diǎn)導(dǎo)納矩陣

(2)對(duì)Y矩陣進(jìn)行LDU分解

d..=Y..=一,5.3333z/p=0.0u,4=0.0

d22=丫22—"12?/d1]二—75.0,“23=(打3—〃12"l3)/"22=,5.0/(—1/5.0)=—1.0

=0.0=o.o

2

=-J1O.8333-(-0.625)2(-J5.3333)-0.0-(-0.36)2(-J10.4167)-(-l)(-J6.4)=-jl.O于是得

到因子表如下，其中下二角局部因子存L(=1。)，對(duì)角線(xiàn)存m上二角局部存U.

(3)利用因子表計(jì)算阻抗矩陣第j列元素，需求解方程

LDUZj=ej

這個(gè)方程可以分解為三個(gè)方程組

LF=ej?DH=F,UZj=H

令j=4,利用教材上冊(cè)(4-35)?式(4-37)可以算出

=

Z=fi=fi0-0,Zi=1.05f5=-^4/4=-(-l)xl.0=1.0

九=//&]=0.0,h2=f2/d22=0.0fh3=f3/d3i=0.0

同樣可以算出其它各列的元素，結(jié)果如下

第四章電力傳輸?shù)母靖拍?/p>

4-1.一條llOkv架空輸電線(xiàn)路,長(zhǎng)100km,導(dǎo)線(xiàn)采用LGJ-240,計(jì)算半徑r=10.8mm,三相水平排列，

相間距離4m。線(xiàn)路末端運(yùn)行電壓VI.D=105KV,負(fù)荷PLD=42MV,cos中

=0.85o試計(jì)算：

(1)輸電線(xiàn)路的電壓降落和電壓損耗；

(2)線(xiàn)路阻抗的功率損耗和輸電效率；

(3)線(xiàn)路首端和末端的電壓偏移。

解：先計(jì)算輸電線(xiàn)路參數(shù)。

取Ds=0.9r=0.9x10.8〃"〃=9.72nun

可以作出輸電線(xiàn)路的口型等值電路，如題圖10-1所式。

題圖4?in型等值電路

PLD=42MW,cos。=0.85,那么*=31.7883,Q”):Platan0=42Xtan31.7883Mvar

=26.0293Mvarc

(1)輸電線(xiàn)路的電壓降落和電壓損耗。

(2)電壓降落計(jì)算。

由n型等值電路，可得

AV=PR+Q^XL+JPI^LQ2RL

電壓降落匕

V2

42x13.13+24.527x39.23.42x39.23-24.527x13.13

)kv

105105

==(14.416+,/I2.625Uv

(h)電壓損耗計(jì)算

電壓損耗:V1-V2=(120.0814-105)kv=15.0814kv

“'"2x100%=號(hào)占x100%=13.71%

或電壓損耗:

(2)線(xiàn)路阻抗上的功率損耗和輸電效率

2xl()()%

2+△巴

42

x100%=93.71%

輸電效率一42+2.817

(3)電壓偏移。

VVn1211

\/x100%=°-°^°x100%=9.165%

首端電壓偏移：L110

匕一匕x100%=1Q5~11Qx100%=-4.545%

末斷電壓偏檢VvH0

第五章電力系統(tǒng)的潮流計(jì)算

5/輸電系統(tǒng)如題圖11-1m所示。：每臺(tái)變壓器的SN=100MV?A,AQ<1=3500kvar.

Aps=1000kw,Vs%=12.5,變壓器工作在一5%的分接頭口；每回線(xiàn)路長(zhǎng)250km,n=0.08Q/km,

Xi=0.4C/km,b[=2.8XlO^S/km;負(fù)荷PLD=150MW,cos=0.85?線(xiàn)路首端

電壓VA=245kv,試分別計(jì)算：

(I)輸電線(xiàn)路，變壓器以及輸電系統(tǒng)的電壓降落和電壓損耗：

(2)輸電線(xiàn)路首端功率和輸電效率；

(3)線(xiàn)路首端A,末斷B及變壓器低壓側(cè)C的電壓偏移。

題圖5?1簡(jiǎn)單輸電系統(tǒng)

解輸電線(xiàn)路采用簡(jiǎn)化n型等值電路，變壓器采用勵(lì)磁回路前移的等值電路(以后均用此簡(jiǎn)化)，如題圖

11—1(1)所示。

線(xiàn)路參數(shù)

有壓器參數(shù)

先按額定電壓求功率分布

(I)輸電線(xiàn)路，變壓器以及輸電系統(tǒng)的電壓降落和電壓損耗。

(a)輸電線(xiàn)路

電壓降落：

電壓損耗：V,-V?=(245-216.388冰V=28.612kV

(b)變壓器

電壓降落：

電小損耗.VB-VC=(2163883-199.973)/CV=16.4153/CV

100%=7.462%

或電壓損耗:220

ic)輸電系統(tǒng)的電壓損耗:(28.612+16.4153)kV=45.0273Kv

45(P73

xl00%=20.467%

或輸電系統(tǒng)的電壓損耗：220

⑵線(xiàn)路首端功率和輸電效率

首端功率Sn=(158.7714+/83.2369)MVT

77=—xlOO%="°xl00%=94.475%

輸電效率匕158.7714

⑶線(xiàn)路首端A,末端B及變壓器低壓側(cè)的電壓偏移

Va^Vnx100%=24^2°x100%=11.36%

點(diǎn)A電壓偏移：V'22U

xlOO%=-6、j―0*I。。％=—[642%

220

點(diǎn)B電壓偏移：yN

7_220(1-0.05)_1Q

變壓器的實(shí)際變比/11

??199973

y=y一=KV=10.525KV

cc19

點(diǎn)C低壓側(cè)實(shí)際電壓kT

VC「VN…10.525-10,

=-------------xlOO%=---------------xlOO%=5.25%

點(diǎn)C電壓偏移VN10

5-5在題圖11-5所示電力系統(tǒng)中,條件如下。變壓器T：SFT40000/110,△Ps=200KW,

Vs=10.5%,AP()=42KW.I0=0.7%,kT=kN；線(xiàn)路AC段：l=50km,門(mén)=0.27,x,=0.42;線(xiàn)路BC段:

l=50km,ri=0.45,Xi=0.41;線(xiàn)路AB段:l=40km,口=0.27,X|=0.42;各線(xiàn)段的導(dǎo)納均可略去

不計(jì)；負(fù)荷功率:SLDB=(25+jl8)MVA,Su)D=(3()+j20)MVA;母線(xiàn)D額定電壓為10KV。當(dāng)C

點(diǎn)的運(yùn)行電壓Vc=108KV而，試求：

(I)網(wǎng)絡(luò)的功率分布及功率損耗；

(2)A,B,C點(diǎn)的電壓；

(3)指出功率分點(diǎn)。

解：進(jìn)行參數(shù)計(jì)算

(1)網(wǎng)絡(luò)功率分布及功率損耗計(jì)算。

(a)計(jì)算運(yùn)算負(fù)荷

(b)不計(jì)功率損耗時(shí)的功率分布

(c)精確功率分布計(jì)算

(2)A,B,C,D各點(diǎn)電壓

或

VA=J(VC+"AJ+3VAJ

115.4159-115.357

x100%=0.0511%

115.357

VH=109.297AV,V「=108AV

⑶功率分點(diǎn)。

從計(jì)算結(jié)果可以看出有功功率和無(wú)功功率的分點(diǎn)均在節(jié)點(diǎn)C

5-9題圖5-9示一多端直流系統(tǒng)，線(xiàn)路電阻和節(jié)點(diǎn)功率的標(biāo)么值如下：RI2=0.02,R23=0.04,RW=0.04,

Ri4=0.01,Si=0.3,S2=-0.25=0.15。節(jié)點(diǎn)4為平衡節(jié)點(diǎn),%=1.0。試用牛頓一拉夫遜法作潮流計(jì)算。

圖5-9多端直流系統(tǒng)

解(1)形成節(jié)點(diǎn)電導(dǎo)矩陣，各元素計(jì)算如下

(2)按給定的節(jié)點(diǎn)功率，設(shè)節(jié)點(diǎn)電壓初值V，=L0,計(jì)算節(jié)點(diǎn)不平衡量

(3)計(jì)算雅可比矩正元素，形成修正方程式

所得修正方程式如下

(4)求解修正方程式。

(a)用三角分解法求解休整方程，先對(duì)-丁陣作Ciuui分解

(b)進(jìn)行消元演算，將修正方程左端的負(fù)號(hào)移到右端并計(jì)入△尸，?中，即

化)做回代計(jì)算

(4)修正節(jié)點(diǎn)電壓

(5)下面進(jìn)入新一輪迭代計(jì)算，利用上一輪算出的節(jié)點(diǎn)電壓計(jì)算節(jié)點(diǎn)不平衡量及雅可比矩陣元素，可

得修正方程如F

解此方程可得

AV：=-0.074x10\AV^=-0.1037x1Q4

可見(jiàn)電壓修正量已小于允許誤差￡=1°,迭代到此結(jié)束。

利用公式v,=+AV「及A=KM-匕)/R,,不難算出最終節(jié)點(diǎn)電壓和支路功率。

節(jié)點(diǎn)電壓：，=。998175,y2=1,000535,V3=0,997259

平衡節(jié)點(diǎn)功率：尸4="為06

支路功率：入=一SU779,2=0.11806,P23=0.08193,P32=-0.08166,p34=-0.06834,

p43=0.06852,p41=0.18254,p,4=-0.18221順便指出。由于節(jié)點(diǎn)電壓變化不大，在第二輪

迭代時(shí)不再成新的雅可比矩正，而繼續(xù)沿用處次形成的J陣及其因子矩陣，可得到電壓修正曾最為：

40742X104,=-0.1035XJQ4和△仁=41386x10;這也可以得到滿(mǎn)足

精確要求的結(jié)果。

第六章電力系統(tǒng)的無(wú)功功率平衡和電壓調(diào)整

6-1某系統(tǒng)歸算到110KV電壓級(jí)的等值網(wǎng)絡(luò)，如題圖6-1所示，Z=j55。，S"=(80+/60)MV?A.

負(fù)荷點(diǎn)運(yùn)行電壓V=105KV,負(fù)荷以此電壓及無(wú)功功率為基準(zhǔn)值的無(wú)功電壓靜態(tài)特性為

2(k)=1°」6-24.487憶+15.326憶，負(fù)荷的有功功率與電壓無(wú)關(guān)并保持恒定?，F(xiàn)在負(fù)荷點(diǎn)接

入特性相同的無(wú)功負(fù)荷12Mvar,試求：

(1)電源電勢(shì)不變時(shí)，負(fù)荷點(diǎn)電壓及系統(tǒng)電源增送到負(fù)荷點(diǎn)的無(wú)功功率：

(2)假設(shè)保持負(fù)荷點(diǎn)電壓不變，那么系統(tǒng)電源需增送到負(fù)荷點(diǎn)的無(wú)功功率。

E

SLD

題圖6?1簡(jiǎn)單供電網(wǎng)的等值電路

解取?匕

S,=60MVA=105~,那么

發(fā)電機(jī)的電勢(shì)

(I)電源電勢(shì)恒定不變時(shí)，發(fā)電機(jī)送到負(fù)荷點(diǎn)的無(wú)功電壓特性

當(dāng)負(fù)荷接入點(diǎn)再接入特性相同的12Mvar負(fù)荷時(shí)，負(fù)荷的電壓無(wú)功特性變?yōu)?/p>

根據(jù)功率平衡應(yīng)有Qs")=Q")，即

令/(V.)=J2O.623V：-1.7777-12.192+29.3844y~21.7322y/=0

向牛頓法求解，迭代計(jì)算如題表6-1所示。

題表6—1迭代計(jì)算過(guò)程

"二3

人(

K/(V.)f’(匕)/V.)

0.950.21188-7.13155-0.02971

0.9797-0.0194-8.4379+0.02300

0.9774-0.0001163-8.3368+1.3949x10—5

-4x10-9_,

0.9773963-8.33625.0xl0°

故求得憶=。977396

發(fā)電機(jī)多送到負(fù)荷點(diǎn)的無(wú)功功率為△QG=(62.46-60)Mvar=2.46Mvar,而不是.vai?.這是因?yàn)?/p>

發(fā)電機(jī)多送到無(wú)功功率后負(fù)荷點(diǎn)的電壓下降，根據(jù)負(fù)荷無(wú)功特性，負(fù)荷吸收的無(wú)功減小了。

、ms》……口“O=12.192-29.3844+18.3912=1.1988?1.2

(2)假設(shè)保持負(fù)荷點(diǎn)的電壓不變，即Qs*,nr即I

O=1.2x60Mvar=72Mvar心…e中皿但卜…小々川上川丁――也

上s,發(fā)電機(jī)需要增加送到負(fù)荷點(diǎn)的無(wú)功功率

6-3題圖6-3所示的是一升壓變壓器，其額定容量為31.5MV.A,變比為10.5/121±2X2.5%,歸算到高

壓側(cè)的阻抗Zi=(3+j48)Q,通過(guò)變壓器的功率Smax=(24+jl6)MV.A,Smin=(13+10)MV.A。高壓側(cè)調(diào)壓

要求Vmax=12°KV,Vmin=110AV發(fā)電機(jī)電壓的可能調(diào)整范圍為1()?UKV,試選變壓器分接頭。

題圖6-3簡(jiǎn)單的供電網(wǎng)

PmaxRT+2maxXT

Ay

'max

24x3+16x48仙=7.0/cv

解120

VxVrmax=y+AV“_”政

按取匕皿、-,

VGmax1()5Vmax"^x,解出

同理，取VcminWOK7,

選最靠近的分接頭V,=VN=121KV。

由于V,<V,max故最大負(fù)荷時(shí)，高壓側(cè)電壓略低了一點(diǎn)，，不完全滿(mǎn)足要求，同樣，于'>Vrmin,

故最小負(fù)荷時(shí)，高壓側(cè)電壓略高于UOKV,也不完全滿(mǎn)足要求，但可適當(dāng)調(diào)節(jié)發(fā)中機(jī)電壓來(lái)滿(mǎn)足。

6-6在題圖12-6所示的網(wǎng)絡(luò)中，線(xiàn)路和變壓器歸算到高壓側(cè)的阻抗分別為凡=07+./40)C和

Rr=(Z32+川流，io一側(cè)負(fù)荷為S*=(3O+J18)MV.A

Samin=(12+/9)MV?A。假設(shè)供電點(diǎn)電壓VS=117KV保持恒定，變電所低壓母線(xiàn)電壓要求保持為

10.4KV不變，試配合變壓器分接頭(10±2X2.5%)的選擇，確定并聯(lián)補(bǔ)償無(wú)功設(shè)備的容量：(1)采用

靜電電容器；(2)采用同步調(diào)相機(jī)。

解線(xiàn)路和變壓器的總阻抗為

由于首端電壓，宜用首端電壓求網(wǎng)絡(luò)電壓損耗，為此，先按額定電壓求系統(tǒng)功率損耗及功率分布，有

那么匕ma；=U—△匕Y⑴7-23.1177?v=93.8823吐

(1)選擇靜電電容器容量C

(2)按最小負(fù)荷無(wú)補(bǔ)償選擇變壓器分接頭

只能選最高+5%抽頭，即

因?yàn)閂N115.879,故最小負(fù)荷全部切除靜電電容器時(shí)，低壓側(cè)電壓仍偏高，其值為

.V11

V,.=V,.x-?-^=109.5582x--------=10.4341KV

V2minV2min171ISS

匕“3(偏高)

(b)按最大負(fù)荷確定靜電電容器的額定容量

Q=20Mvar

選(匕CNJ

檢驗(yàn)：

少投一點(diǎn)電容即可滿(mǎn)足要求。

(3)選擇同步調(diào)相機(jī)的容量。

(a)按教材公式(12-25)確定變壓器變比