《XX水庫水利樞紐設計》15000字

VXX水庫水利樞紐設計摘要擬建XX水庫壩址位于自貢市貢井區(qū)五寶鎮(zhèn)XX村，壩址所在河流為旭水河支流照石溪，XX水庫，庫址位于禮門鄉(xiāng)XX風景區(qū)。1986年動工，1987年11月建成投產(chǎn)。為禮門百丈漈水電站增出力300千瓦，灌溉農(nóng)田2.100畝(有效灌溉900畝)。工程總投資80.23萬元。壩址控制流域面積4.8平方公里，壩型為單曲砌石拱壩，壩高27.3米，壩頂長50米，總庫容110萬立方米，有效庫容85.5萬立方米，出水隧洞長350米。屬灌溉、發(fā)電調(diào)節(jié)水庫。壩址以上控制集雨面積6.36km2，河長5.43km，比降2.57‰。壩址地理坐標104°32′30″，29°14′43。多年平均來水量223.9萬m3，是一座具有灌溉、集鎮(zhèn)和農(nóng)村人畜供水等綜合利用的小型水利工程。其供水范圍為旭水河右岸，涉及行政區(qū)域為五寶鎮(zhèn)，灌溉范圍為蓮花鎮(zhèn)4個村：葛麻村、黃桷村、川主村和沙溪村，工程區(qū)流域內(nèi)人口稠密，工、農(nóng)業(yè)及商業(yè)較發(fā)達。關鍵詞：粘土心墻土石壩，溢洪道，穩(wěn)定分析，滲流計算目錄TOC\o"1-2"\h\u7027中文摘要 148871設計資料 3134681.1流域概況 314671.2地質(zhì) 3252861.3氣象特征 3179511.4徑流 4106441.5洪水 481652樞紐布置 4162132.1壩址選擇 4277823水文計算及調(diào)洪演算 6190403.1水文計算 6104313.2調(diào)洪演算 11279853.2.1調(diào)洪演算的目的 11271993.2.2起調(diào)水位的選擇 1257533.2.3調(diào)洪演算的原理 12245583.2.4調(diào)洪演算過程 12132024壩體設計 1664734.1壩高設計 16133564.2壩頂寬度 17301084.3壩坡 17226444.4護坡 17251294.5壩面排水 17305294.6防滲體 1816665滲流計算 19321465.1滲流計算的目的 19144875.2滲流計算的內(nèi)容 19150675.3滲流計算原理 1977505.4滲流計算結果 21268336穩(wěn)定分析 26206006.1穩(wěn)定分析方法 2647676.2穩(wěn)定分析結果 2721816設計水位（右） 2929055校核洪水位（右） 2931849校核洪水位（左） 30208267泄水建筑物設計 30293547.1河岸溢洪道設計 30273268地基處理 36310168.1壩基開挖 3625348.2防滲處理 3612424參考文獻 39中文摘要擬建XX水庫壩址位于自貢市貢井區(qū)五寶鎮(zhèn)XX村，壩址所在河流為旭水河支流照石溪，XX水庫，庫址位于禮門鄉(xiāng)XX風景區(qū)。1986年動工，1987年11月建成投產(chǎn)。為禮門百丈漈水電站增出力300千瓦，灌溉農(nóng)田2.100畝(有效灌溉900畝)。工程總投資80.23萬元。壩址控制流域面積4.8平方公里，壩型為單曲砌石拱壩，壩高27.3米，壩頂長50米，總庫容110萬立方米，有效庫容85.5萬立方米，出水隧洞長350米。屬灌溉、發(fā)電調(diào)節(jié)水庫。壩址以上控制集雨面積6.36km2，河長5.43km，比降2.57‰。壩址地理坐標104°32′30″，29°14′43。多年平均來水量223.9萬m3，是一座具有灌溉、集鎮(zhèn)和農(nóng)村人畜供水等綜合利用的小型水利工程。其供水范圍為旭水河右岸，涉及行政區(qū)域為五寶鎮(zhèn)，灌溉范圍為蓮花鎮(zhèn)4個村：葛麻村、黃桷村、川主村和沙溪村，工程區(qū)流域內(nèi)人口稠密，工、農(nóng)業(yè)及商業(yè)較發(fā)達。關鍵詞：粘土心墻土石壩，溢洪道，穩(wěn)定分析，滲流計算1設計資料1.1流域概況釜溪河為沱江一級支流，其上源旭水河發(fā)源于榮威高地之九宮山脈，流經(jīng)榮縣、龍?zhí)?、貢井，于自井雙河口與威遠河匯合后始稱釜溪河。旭水河控制流域面積1022km2，河長118km，河道比降0.68‰，其較大支流有中溪河、金魚河。旭水河洪水屬山溪型洪水，洪水的特性陡漲陡落，峰型尖瘦、洪水年際間變化很大。旭水河流域無大型水庫，僅上游已建有一座中型水庫，即榮縣雙溪水庫，控制集雨面積80.25km2用，造成河道一定淤積，抬高河床，從而相應抬高洪水位，既不利于排沙，也不利于行洪，但由于石河堰庫容小，來水相對較多，早已達到?jīng)_淤平衡。榮縣縣城以上部分的旭水河流域，以深丘地形為主，其下則多為淺丘地形。1.2地質(zhì)庫區(qū)兩岸山體寬厚，庫盆在地形上封閉條件良好。庫盆主要由白堊系上統(tǒng)夾關組（K2j）粉質(zhì)砂巖及粉砂質(zhì)泥巖組成，無碳酸鹽巖地層分布。強風化帶巖體屬中等強透水層，中風帶巖體屬弱～中等透水層，新鮮巖體裂隙不發(fā)育，多屬弱微透水層。庫區(qū)無斷裂通過，據(jù)調(diào)查左右岸均無低于正常蓄水位的低鄰谷存在。因此水庫周邊封閉良好，不存在永久性滲漏問題。水庫庫岸主要為基巖岸坡，其次松散堆積層。巖質(zhì)岸坡天然狀態(tài)下穩(wěn)定性較好，水庫蓄水后不存在大的庫岸穩(wěn)定問題；松散堆積層岸坡下伏基座大多為厚層粉質(zhì)砂巖，基巖臥坡角較緩，多數(shù)岸坡植被良好，趨于穩(wěn)定，水庫蓄水后部分庫岸在庫水浪蝕作用下存在沿臥坡面滑塌的可能，但方量不大對水庫運行影響不大。由于各沖溝洪積物的堆積為庫區(qū)固體徑流物質(zhì)提供主要物源，水庫建成后庫水流速減緩，會造成水庫一定的淤積，對水庫庫容有一定的影響。庫區(qū)不存在活動性斷裂構造，歷史地震活動微弱。水庫屬于峽谷河道型水庫，庫區(qū)兩岸山體寬厚，組成庫盆巖體主要為粉質(zhì)砂巖泥質(zhì)巖類，巖層產(chǎn)狀較平緩，新鮮巖體一般屬弱微水層，庫盆封閉條件良好。且水庫壅水高度20m，因此，水庫蓄水后產(chǎn)生誘發(fā)地震的可能性小。1.3氣象特征工程區(qū)屬亞熱帶濕潤季風氣候區(qū)，具有冬暖夏熱、春旱秋雨、四季分明、雨量充沛、光照少、濕度大、無霜期長等特點。據(jù)自貢市氣象站統(tǒng)計，多年平均氣溫17.8℃之間，最冷月（1月）平均氣溫7.4℃，極端最低氣溫-2.8℃。最熱月（7月）平均氣溫28.9℃，極端最高氣溫40℃。多年平均降雨量985.8mm，但降雨量的年際變化大，7最多降雨年（1956年）年降雨1430mm，最少降雨年（1978年）降雨量不足730mm。全年降雨分布不均，主要集中于夏秋兩季，占80%左右（其中夏季降雨占56.5%），冬季僅占的3%～5%。多年平均日照1250小時，氣壓一般在左右（其中夏季降雨占56.5%），冬季僅占的3%～5%。多年平均日照1250小時。最豐水年1974年，年平均流量39.6m3/s，為多年平均流量的1.8倍。最枯水年2006年，年平均流量7.26m3/s，僅為多年平均流量的0.33倍。實測最大年徑流量為最小年徑流量的5.46倍。1.4徑流工程區(qū)徑流主要由降水形成，有極少量的地下水補給。流域內(nèi)徑流變化與降水變化一致，水量主要來源于汛期。根據(jù)觀音（二）站1965~2010年共46年實測資料分析，觀音（二）站多年平均流量22.0m3/s（日歷年），多年平均徑流總量6.94億m3；多年平均徑流深374.7mm。徑流年內(nèi)分配不均，主要分配如表1-1：表1-1月份平均流量（m3/s）水量占年水量（%）5-10月39.089.56-9月52.079.21-3月0.2603.752月3.281.11.5洪水旭水河流域內(nèi)暴雨發(fā)生的時間多為6~9月，大暴雨出現(xiàn)的時間一般是7~8月，洪水由暴雨形成，發(fā)生的時間與暴雨的形成時間是一致的，汛期由六月開始，7~8月為本流域大暴雨多發(fā)季節(jié)，特大暴雨、洪水常發(fā)生在此期間。旭水河為山區(qū)性河流，洪水匯聚快，洪水過程陡漲陡落，峰型多為尖瘦的單峰和雙峰，且單峰一般多于復峰。洪水歷時一般位1~2天，最大洪量主要集中在24h內(nèi)。2樞紐布置2.1壩址選擇2.1.1地質(zhì)條件結合壩址的地貌地質(zhì)條件，通過現(xiàn)場實地勘查，綜合考慮地形地貌條件、水庫控灌條件、來水的條件，本階段重點擬定了上下兩個壩址進行研究。上壩址（潘家橋壩址）位于白巖子下游50m處的潘家橋，下壩址（滴水崖壩址）位于石拗口上游100m處XX，兩壩址相距約402m。上壩址位于白巖子下游50m處，左岸最大自然坡高約28.8m，岸坡為陡坡，坡角一般33.7～43.1°；右岸最大自然坡高44.8m，岸坡為陡坡，坡角一般39.8～59°。河床壩基段長13m，地面高327～332m。地表地質(zhì)測繪和勘探表明，河床覆蓋層塊碎石夾粉質(zhì)粘土組成，總厚0.5～2.5m，河谷形態(tài)屬不對稱的“U”型谷。下壩址位于石拗口上游100m處，河谷基本順直，左岸最大自然坡高約46.3m，岸坡為陡坡，坡角一般30～52°；右岸最大自然坡高約53.8m，岸坡為陡坡，坡角一般56～75°，局部達62～85°。河床壩基段長15.27m，地面高程325～331m。若壩址再往河段上游移，導致庫容減小，經(jīng)濟效益降低。若壩址再往河段下游移，下游兩岸河谷較為開闊，兩岸山體較為低矮，筑壩條件差。本階段擬定的上壩址和下壩址從地形地貌、防滲帷幕、壩基覆蓋層厚度及巖基建壩條件等方面綜合進行比較，均為寬谷地形，河床覆蓋層不厚，適宜建心墻石渣壩，主要工程地質(zhì)條件差別不大。若選上壩址，則會增加溢洪道的布置難度，且防滲帷幕線會增加約40m的長度。選下壩址，則正常蓄水位處河谷較上壩址寬11m。因此就工程地質(zhì)條件而言，上壩址和下壩址工程地質(zhì)條件沒有本質(zhì)上差異。本階段設計從技術經(jīng)濟指標及水工布置等方面綜合衡量，推薦下壩址方案。溢洪道布置在左岸坡上，引水渠底及邊墻位于風化帶巖體中，渠坡整體是穩(wěn)定的，但強風化巖體裂隙較發(fā)育，巖體破碎，強度低，抗沖刷力差，弱風化巖體受裂隙切割，完整性較差，透水性較好，建議對該渠段采取全斷面襯砌，取水口外邊墻單薄，應結合壩體填筑加固。2.1.2施工條件五寶鎮(zhèn)地處四川自貢市榮縣東南部，東與榮縣龍?zhí)舵?zhèn)、鼎新鎮(zhèn)相接，西與宜賓縣古羅鎮(zhèn)相鄰北與榮縣古文鄉(xiāng)接壤，南與榮縣蓮花鎮(zhèn)、牛尾鄉(xiāng)接壤，距榮縣縣城36km。XX村位于關五路旁，距貢井市區(qū)30km，距五寶鎮(zhèn)8km。沿照石溪左、右岸有鄉(xiāng)村簡易公路到達，左岸與縣道相接，交通較為方便。2.1.3壩型比選工區(qū)屬于四川盆地弱活動斷裂構造區(qū)，近場區(qū)內(nèi)斷裂構造不發(fā)育，場址區(qū)也不存在區(qū)域性活動斷裂構造。工程場地地震效應主要受外圍地區(qū)中、強地震波及的影響，其中最大的地震影響烈度為Ⅵ度。斜墻壩土質(zhì)防滲體設在上游或接近上游面，其抗震性和適應不均勻沉降的性能不如心墻壩。由于該工程所在地區(qū)的地震烈度為Ⅵ度，故不宜采用斜墻壩。對于心墻壩而言，其能較好地適應不均勻變形，穩(wěn)定性，抗震性好，且工程量較小，有利于就地取材，出于對當?shù)夭牧洗蟪浞掷?，可以用粘土作為防滲體材料。心墻壩安全涉及變形、滲流、穩(wěn)定等問題，穩(wěn)定和單純的滲流問題在心墻壩發(fā)展早期得到了較好控制。但是由于全斷面采用特性復雜、變異性強的天然土石料，整體變形大，且壩殼料和心墻料變形差異大、相互作用強，壩體變形與滲流存在耦合作用，因此，變形控制及其相關滲流控制問題一直是心墻壩發(fā)展中持續(xù)應對的難題，受到高度關注。在不斷適應經(jīng)濟社會發(fā)展要求和開發(fā)條件變化的過程中，心墻壩不斷解決變形控制及相關滲流控制問題，持續(xù)改進，壩高逐步突破，體型趨于標準，成為最可靠壩型之一。綜合以上分析，最終選擇粘土心墻壩[1]。2.1.4主要建筑物布置根據(jù)工程規(guī)劃的任務及目標，樞紐工程由攔河大壩、溢洪道等組成。3水文計算及調(diào)洪演算由于缺乏旭水河對應實測水文資料，故需要通過已有實測暴雨資料進行相應洪水要素的推導計算。根據(jù)《水利水電工程等級劃分及洪水標準》（SL252-2017）[2]及下游城鎮(zhèn)防洪標準，本設計中設計洪水參數(shù)采用重現(xiàn)期50年（P=2%）洪水設計，校核洪水參數(shù)采用重現(xiàn)期200年（p=0.5%）校核。3.1水文計算3.1.1洪峰流量推求根據(jù)《四川省中小流域暴雨洪水計算手冊》[3]，采用推理公式法計算最大流量。推理公式的基本關系式如式3-1所示Q=0.278φsτ式中：Q-最大流量（m3φ-洪峰流量系數(shù)；s-暴雨雨力；（mm?n-暴雨公式指數(shù)；τ-流域匯流時間（h）（1）根據(jù)已知地形圖測得壩址以上集雨面積（F）為6.36km2表3-1時段均值cc16200.353.51小時500.43.56小時800.53.524小時1000.553.5產(chǎn)流、匯流參數(shù)計算：根據(jù)《四川省中小流域暴雨洪水計算手冊》，壩址位于川西南地區(qū)，故采用3-2、3-3計算產(chǎn)流參數(shù)和匯流參數(shù)。產(chǎn)流參數(shù)：μ=3.6×F?0.19匯流參數(shù)：當θ=m=0.221當θ=m=0.025θ0.845 上述公式中參數(shù)θ是流域特征參數(shù)，可由式（3-5）計算得到：θ=LJ經(jīng)計算，可得m=0.363,由于壩址區(qū)不在《四川省中小流域暴雨洪水計算手冊》的地質(zhì)不良區(qū)范圍且無巖溶等地質(zhì)不良條件，故無須對m進行系數(shù)K的修正。（2）推求洪峰設計流量：由公式（3-6）、（3-7）、（3-8）可計算出衰減指數(shù)n1，n2，n3. n1=1+1.285×lgH n2=1+1.285×lgHn3=1+1.285×lg查《四川省中小流域暴雨洪水計算手冊》，可得出壩址所在地區(qū)一天暴雨量對應的變差系數(shù)Cv1d=0.55，由倍比關系Cs1d=3.5Cv1d可得出偏態(tài)系數(shù)為Cs1d=1.8 a=1.1×1+Cv1d× S=a×H1d假定流域匯流方式為全面匯流，全面匯流時，產(chǎn)流歷時大于或等于匯流歷時，即t≥τc。此處先采用衰減指數(shù)n1進行試算，用公式(3-11)計算初始匯流時間τ0s，用公式(3-12)計算出參數(shù) τ0s=0.383m φs=1?1.1× τs=當數(shù)值處于1h到6h時屬于合理狀態(tài)，故用衰減系數(shù)n1進行試算合理。用公式計算產(chǎn)流歷時tcs，并比較其與匯流時間 tcs=由于tcs可得出設計洪峰流量Qs=41.09，再由公式反求匯流參數(shù)ms’，并驗證m ms'由于ms'與m的數(shù)值基本接近，故上述計算結果有效，即設計洪峰流量41.09mm（2）推求校核洪峰流量校核洪峰流量推求同（1）設計洪峰流量推求的步驟。查得壩址所在地區(qū)一天暴雨量對應的變差系數(shù)Cv1d=0.55，由倍比關系可得到偏態(tài)系數(shù)Cs1d=1.8。再根據(jù)Cs1d值和P=0.5%在《四川省中小流域暴雨洪水計算手冊》中查得模比系數(shù)φa=1.1×1+C S=a×H1d采用推理公式法推求校核洪峰流量，需假定流域匯流方式為全面匯流，先采用衰減指數(shù)n1進行試算。用公式(3-18)計算出初始匯流時間τ0j，再用公式(3-19)計算出參數(shù)φj，最后用公式(3-20)計算出匯流時間 τ0j= φj=1?1.1× τj=當τj數(shù)值處于1h到6h時屬于合理狀態(tài)，故用衰減系數(shù)n1進行試算合理。用公式計算產(chǎn)流歷時tcj tcj=由于tcj>τj，故采用全面匯流方式進行計算是合理的，計算結果有效。根據(jù)公式(3-1)計算，可得出設計洪峰流量Qs=49.17，再由公式(3-22)反求匯流參數(shù) mj'由于mj'與m的數(shù)值基本接近，故上述計算結果是有效的，因此校核洪峰流量62.87mm3.1.2洪水過程線推求（1）設計洪量計算，設計洪水總量可由式（3-23）推求 Wp=式中：Wp——HTP——F——設計流域面積（平方公里）α——徑流系數(shù)h——徑流深（毫米）（2）歷時為T的設計暴雨量計算根據(jù)單峰洪水公式先計算出洪水總量的相應暴雨歷時T，如公式（3-24） T=12.8F1按《手冊》內(nèi)容規(guī)定，當T<24小時，然后按照下式計算。 HtP= SP= n3= HtP=將不同設計頻率p帶入公式中計算所得到的設計暴雨量成果如表所示表3-2參數(shù)頻率p0.2%0.5%1%2%3.3%5%10%20%H628.2540.7500.5429.7399.2356.9298.3202.1t20.3320.3320.3320.3320.3320.3320.3320.33n30.2450.2540.2670.2710.2890.2960.300.35H114.3396.6084.373.6262.855.7546.0828.3（3）設計洪量確定徑流系數(shù)α可通過《計算手冊》查得，再根據(jù)公式(3-23)求出Wp（4）推求設計洪水過程線采用典型洪水概化模型計算并繪制設計洪水過程線。過程線對應概化矩形歷時，可根據(jù)所求得的洪水總量Wp和洪峰總量Q Tp=式中：Tp——設計洪水過程線對應概化舉行歷時 Tps=2.78因為釜溪河屬于沱江水系，平均基流量可由公式(3-31)計算 Q0=0.056根據(jù)四川西南地區(qū)單峰洪水平均情況的典型洪水概化過程線模型，結合旭水河流域所在地區(qū)及暴雨洪水特性，由《四川省小流域典型洪水概化過程線綜合成果表》，采用川西南地區(qū)模型相對坐標y~x，由式（3-32）和式（3-33）計算出各組對應的Qt'和t值，構成坐標組。再將Q0加入Q Qts' t=xTps（5）推求校核洪水過程線校核洪水對應概化矩形歷時 Tpj=采用川西南地區(qū)模型相對坐標y~x，由公式（3-35）、(3-36)計算出各組Qt'和t值，構成坐標組。再將Q0加入Q Qtj' t=xTpj表3-3xytQQ00000.85354.1094.97518.2189.0848516.43617.3060.280.60.54624.65425.5240.330.80.643532.87233.7420.360.950.70239.035539.90550.410.7841.0941.960.490.950.955539.035539.905732.87233.7420.780.61.52124.65425.5241.070.42.086516.43617.3018.2189.0874.1094.9793.20.056.242.05452.92453.907.60500.87由表可以看出：洪峰：41.96（m3s）洪量：28.8(萬m表3-4xytQQ00000.84176.2877.1596212.57413.4450725.14826.0180.280.60.305237.72238.5920.330.80.359750.29651.1660.360.950.392459.726560.59650.410.43662.8763.740.490.950.534159.726560.5965450.29651.1660.780.60.850237.72238.5921.070.41.166325.14826.06212.57413.44346.2877.1573.20.053.4883.14354.01353.904.25100.87由表可以看出：洪峰：63.74（m3s）洪量：40.8(萬m圖3-1洪水過程線3.2調(diào)洪演算3.2.1調(diào)洪演算的目的利用水庫蓄洪或滯洪是防洪工程主要措施之一。在水庫調(diào)蓄洪水過程中，入庫洪水、下泄洪水、攔蓄洪水的庫容、水庫水位的變化以及泄洪建筑物型式和尺寸等之間存在著密切的關系。水庫調(diào)洪計算的目的，正是為了定量的找出他們之間的關系，以便為決定水庫的有關參數(shù)和泄洪建筑物的型式、尺寸提供依據(jù)。[4]水庫有蓄洪調(diào)洪、灌溉農(nóng)田、城鄉(xiāng)供水，維持航運和調(diào)節(jié)氣候等作用，蓄洪調(diào)洪是指水庫可以提前降低水位，在汛期前預留部分庫容，用來攔蓄洪水，削減洪峰流量，以滿足下游防洪要求;在枯期來水不足的情況下，能夠保證水庫的正常運行。調(diào)洪演算主要針對的是水庫運行期，目的是為了找出在一定防洪標準情況下設計洪水入庫后，尋求最優(yōu)的滿足下游防洪要求的水庫控制運用方式。[5]3.2.2起調(diào)水位的選擇本次設計，水庫正常蓄水位為344.0m,防洪限制水位取與正常蓄水位相同，調(diào)洪演算從344.0m起調(diào)。根據(jù)相關研究，山坡地貌特征對于土壤含水量、產(chǎn)流面積空間分布等是重要的控制因素[6-7]。本設計擬定其影響較小。3.2.3調(diào)洪演算的原理根據(jù)水庫的水量平衡原理和水庫的蓄泄關系組成方程組，如公式 Q1+ q=ft流入水庫的洪水過程線Q~t是已知值，從擬定的起調(diào)水位開始，逐個時間段連續(xù)求解公式和公式方程組，從而求出水庫出流過程線3.2.4調(diào)洪演算過程調(diào)洪演算的方法有很多種，目前我國常用列表式算法和半圖解法，本次調(diào)洪演算采用半圖解法。表3-5XX水庫水位面積庫容曲線成果表水位（m）面積（萬m2）庫容（萬m3）水位（m）面積（萬m2）庫容（萬m3）327.330033922.367.4327.830.9220.1234026.787.83291.230.5334130.9109.63301.781.2334237.2141.63312.442.3234344.6181.43322.963.5934451.9224.33333.715.4634560.5277.43347.3110.334670.5341.53357.3114.534780.2409.23369.2320.734891.1488.433713.734.4349103.7583.033818.150.1350116.7686.6圖3-2水庫水位與庫容曲線首先計算在各個水位下的溢流堰流量取△t=6h=21600s，計算V/△t、q/2、（V/△t-q/2）和（V/△t+q/2）等參數(shù)。溢流堰泄洪表孔泄流能力按公式（3-39）計算（3-39）式中：C——上游面坡度影響修正系數(shù)，根據(jù)規(guī)范取1.0；—側(cè)收縮系數(shù)，根據(jù)規(guī)范本設計中取0.92；—淹沒系數(shù)，為自由出流，取1.0；—流量系數(shù)，根據(jù)規(guī)范本設計中取0.5；—為重力加速度，通常取9.81m/s2；—為溢流堰凈寬；—為溢流堰水頭。表3-6輔助曲線表庫水位Z（m）庫容V(萬m3)下泄流量q（m3/s）q/2（m3/s）V/?t（m3/s）V/?t-q/2（m3/s）V/?t+q/2（m3/s）3290.550.130.373301.230.440.220.570.350.793312.321.060.531.10.571.633323.592.01.03335.4631.52.5143343356.749.733620.73.815.433734.416.88.415.97.524.3圖3-3表3-7設計洪水調(diào)洪演算表時間t入庫流量Q平均入庫流量Q水庫水位z1V1/?t-q1/2V2?t+q2/2下泄流量q水庫水位Z65.43350.135.4336.1127.96.7336.13.810.57.5337.451810.89.35337.455.614.959.9338.672412.511.65338.677.919.5510.1339.853015.413.95339.859.623.5512.4342.183619.217.3342.1813.230.515.4344.744212.415.8344.7410.426.213.8335.904810.711.55335.95.416.9510.6321.78548.99.8321.74.914.78.9311.64由上表可知最大下泄量為15.4m3/s，其對應的水位Z設=344.74m表3-8校核洪水調(diào)洪演算表時間t入庫流量Q平均入庫流量Q水庫水位z1V1/?t-q1/2V2?t+q2/2下泄流量q水庫水位Z68.6335.464.18.6335.91211.810.2335.94.414.611.4337.211819.715.75337.217.523.2514.3338.42422.120.9316.8339.483025.924341.4810.434.419.8343.773630.428.15343.7714.342.4521.4345.064224.127.25345.0612.639.8517.9339.644820.322.2339.6410.332.515.4320.455416.718.5320.456.52511.9313.32由上表可知最大下泄量為21.4m3/s，對應的水位Z校=345.06m。表3-9最終成果表P(%)上游水位Z1（m）H0（m）Qm（m3/s）下游水位Z2（m）2（設計）344.7415.7815.4328.960.5（校核）345.0615.8821.4329.18正常蓄水位3441025.7310.00

4壩體設計大壩剖面輪廓尺寸包括壩頂高程、壩頂寬度、上下游壩坡、排水設施及防滲體等。4.1壩高設計（1）壩頂超高根據(jù)《碾壓式土石壩設計規(guī)范》SL274——2020[8]，壩頂在水庫靜水位以上的超高d應按公式（4-1）計算： d=?式中：?a——e——最大風浪引起的壩前水位壅高，m；A——安全加高，m，根據(jù)壩的級別采用。根據(jù)GB50201-2014《防洪標準》、SL252--2000《水利水電工程等級劃分及洪水標準》和GB50288-99《灌溉與排水工程設計規(guī)范》規(guī)定，工程大壩樞紐為IV等(小1型)工程。攔河大壩、溢洪道等樞紐永久主要建筑物按4級進行設計，由《碾壓式土石壩設計規(guī)范》SL274——2020可查得安全加高A為0.5m。最大風浪引起的壩前水位壅高可由公式（4-2）計算： e=Kf式中：e——計算點處的風壅水面高度，m；Kf——綜合摩阻系數(shù)，取3.6×β——計算風向與壩軸線夾角，取22.5°W——計算風速，msD——風區(qū)長度，m；Hm——g——重力加速度，取9.81m平均波浪爬高可按公式（4-3）計算 ?a=（2）壩頂高程設計壩頂高程等于水庫靜水位與壩頂超高之和，應按下列運用條件計算，并取其最大值。=1\*GB3①正常蓄水位加正常運用條件的壩頂超高。=2\*GB3②設計洪水位加正常運用條件的壩頂超高。=3\*GB3③校核洪水位加非常運用條件的壩頂超高。=4\*GB3④正常蓄水位加非常運用條件的壩頂超高。故壩頂高程為345.24m4.2壩頂寬度根據(jù)《碾壓式土石壩設計規(guī)范》SL274——2020，壩頂寬度應根據(jù)構造、施工、運行、防震等方面綜合考慮研究，無特殊要求，中壩、低壩的壩頂寬度可選用5~10m。故壩頂寬度可選為6m。工程場地地震效應主要受外圍地區(qū)中、強地震波及的影響，其中最大的地震影響烈度為Ⅵ度，故無需加寬。壩頂上游設防浪墻高為1.2m，防浪墻應與防滲體緊密結合。4.3壩坡壩坡坡度對壩體穩(wěn)定以及工程量的大小起重要作用，其中土石壩壩坡與筑壩材料的內(nèi)摩擦角φ和粘聚力c關系影響最大，因此在設置壩坡時應當充分考慮二者之間的關系，一般遵循以下規(guī)律：=1\*GB3①上游壩坡（常用1:2.5~1:3.5）比下游壩坡（常用1:2.0~1:3.0）明顯減緩。=2\*GB3②斜墻壩的上游壩坡比心墻壩的上游壩坡緩，而心墻壩的下游壩坡一般比下游壩坡緩。粘性土料斜墻壩上游壩坡常沿高度分成數(shù)段，每段10~30m，從上而下逐段放緩，相鄰坡率差值區(qū)0.25或0.5。故壩坡坡比1:2.25，下游壩坡坡比1:2.0。4.4護坡護坡可選擇下列一種或多種形式，上游護坡可采用下列形式：堆石和拋石；干砌石或混凝土預制塊；漿砌石；現(xiàn)澆的混凝土或鋼筋混凝土板；水泥土護坡。下游護坡可采用下列形式：干砌石、卵礫石或碎石；鋼筋混凝土或漿砌石框格內(nèi)填石或植草；堆石和拋石；草皮或生態(tài)護坡此外，寒冷地區(qū)水庫土石壩護坡，冬季受冰凍作用，可能會發(fā)生破壞，其破壞主要原因是由護坡基土殘余凍土層凍脹、冰推力及冰層彎矩等共。同作用造成的。所以，在設計時應當分析破壞機理及過程，采用削減和抵抗冰凍坡壞作用的結構型式[9]。大壩上游采用20cm厚C20混凝土護坡，護坡的覆蓋范圍應應自壩頂起，當設防浪墻時應與防浪墻連接，下部宜護至壩腳；大壩下游采用20cm厚C20混凝土框格梁草皮護坡，下游坡應由壩頂護至排水棱體或貼坡排水，無排水棱體或貼坡排水時應護至壩腳。4.5壩面排水土石壩主要由壩址附近的土石料填筑壓實而成，而土石料為散粒體結構，壓實后其顆粒間仍存在著大量的孔隙，具有一定的透水性。為及時排出壩體內(nèi)土石料顆粒間的孔隙水，降低壩體浸潤線，防止發(fā)生滲透破壞和壩坡失穩(wěn)滑動，需設置壩體排水。常見的壩體排水形式主要有棱體排水、豎式排水、水平排水、貼坡式排水和綜合式排水等。[10]土石壩設置壩身排水主要目的:

(a)

降低壩體浸潤線及孔隙壓力，改變滲流方向，增加壩體穩(wěn)定;

(b)

防止?jié)B流逸出點的滲透變形，保護壩坡和壩基;(c)防止下游波浪對壩坡的沖刷及凍脹破壞，保護下游壩坡。馬道有利于壩坡的穩(wěn)定，便于施工、檢修和壩體觀測工作。在高程337.00m處設馬道，馬道寬2m，坡腳處設置堆石排水棱體，坡度1:1.5，排水棱體前設水平排水帶。4.6防滲體本工程采用土質(zhì)心墻作為壩體防滲體，心墻稍偏向上游并略傾斜，頂部與防浪墻結合。心墻頂部高程應不低于正常運用情況下的靜水位0.

3m~0.6m，且高于非常運用情況下的靜水位。當防滲體頂部設有防浪墻時,防滲體頂部高程可不受上述限制，但不得低于正常運用的靜水位。為了防止心墻凍裂,頂部還應設置砂性保護層，厚度應當按照冰凍的深度來確定，且大于1.0m。心墻至上而下應當逐漸加厚，兩側(cè)邊坡一般處于1:

0.

15~1：0.

3之間，頂部厚度按構造和施工要求常不小于3.0m,心墻與上下游壩體間應設置反濾層，反濾層起到排水和反濾的作用。反濾層一定要結合現(xiàn)場實際情況，考慮施工中可能發(fā)生的不利因素，綜合進行設計，以保證大壩的安全。[11]

綜上，粘土心墻位于壩體的中間部分，粘土心墻的頂部高程為343

m,

頂部砂性保護層厚度為2.5

m,頂寬取3.0m，滿足了3.

0m的機械施工要求。上、下游坡率均為1:

0.25。

5滲流計算5.1滲流計算的目的土壩作為水庫樞紐工程的重要組成部分，其安全與否直接關系著該水庫能否正常運行。而滲流問題與土壩的安全運行有著緊密的聯(lián)系，很多土壩的失事都源自于水體的滲透造成的。壩體出現(xiàn)滲漏問題后會出現(xiàn)不利的孔隙水壓力和滲透壓力，從而導致土壩發(fā)生滲透變形，更嚴重的會導致壩坡滑移或垮壩?？v觀國內(nèi)外土壩垮壩事故的產(chǎn)生，大多數(shù)是由于水庫內(nèi)庫水位的變化引起的滲流問題而造成的。庫區(qū)的水位在下降的過程中會導致壩體土內(nèi)部孔隙中的水滯留于壩體內(nèi)，當水庫內(nèi)的水位降低后土壩內(nèi)的浸潤面依然處于較高位置，不但造成土壩內(nèi)土料的容重隨著水位變化而改變，還產(chǎn)生非穩(wěn)定滲流現(xiàn)象產(chǎn)生滲透壓力，使得土體顆粒間的有效應力快速的變小，降低壩體土料的抗剪強度，從而影響到壩體的安全穩(wěn)定性。[12]因此，土石壩的滲流分析至關重要。5.2滲流計算的內(nèi)容滲流計算應包括下列內(nèi)容：=1\*GB3①確定壩體浸潤線及其下游出逸點的位置，繪制壩體及壩基內(nèi)的等勢線分布圖或流網(wǎng)圖=2\*GB3②確定壩體與壩基的單寬滲流量和總滲流量；=3\*GB3③確定下游壩殼與壩基面之間的滲透比降，壩坡出逸段的出逸比降，以及不同土層之間的滲透比降；=4\*GB3④確定庫水位降落時上游壩坡內(nèi)的浸潤線位置或孔隙壓力；=5\*GB3⑤確定壩肩的等勢線、滲流量和滲透比降。5.3滲流計算原理對于穩(wěn)定滲流，符合達西定律的非均各向異性二維滲流場，水頭勢函數(shù)滿足微分方程式中：φ=φ(x,y)為待求水頭勢函數(shù)；x，y為平面坐標；Kx，Ky為x，y軸方向的滲透系數(shù)。水頭φ還必須滿足一定的邊界條件，經(jīng)常出現(xiàn)以下幾種邊界條件：（1）在上游邊界上水頭已知φ=φn（2）在逸出邊界水頭和位置高程相等φ=z（3）在某邊界上滲流量q已知 kxσφ其中l(wèi)x，ly為邊界表面向外法線在x，y方向的余弦。將滲流場用有限元離散，假定單元滲流場的水頭函數(shù)勢φ為多項式，由微分方程及邊界條件確定問題的變分形式，可導得出線性方程組： [H]{φ}={F}（5-2）式中：[H]——滲透矩陣；{φ}——滲流場水頭；{F}——節(jié)點滲流量。求解以上方程組可以得到節(jié)點水頭，據(jù)此求得單元的水力坡降，流速等物理量。求解滲流場的關鍵是確定浸潤線位置，Autobank采用節(jié)點流量平衡法通過迭代計算自動確定浸潤線位置和滲流量。根據(jù)達西定律和連續(xù)條件 vx=? σvx可得二維滲流方程 Kxσ式中：vx；KxH——滲流場中某一點的滲壓水頭，m。滲流分析的主要方法有四種：水力學法、流體力學法、試驗法、流網(wǎng)法。水力學法和流網(wǎng)法較為簡單實用，故采用水力學法。用達西定律導出滲流量q和滲流水深y的計算公式為 q=KHy=式中：H1、H2L——滲流區(qū)長度x——計算點至上游起始截面的距離心墻上游的壩殼因滲流流速很小，其浸潤線與庫水面相近。設心墻下游在反濾層中的浸潤線高度為h，心墻的滲透系數(shù)為Kc q=Kc將心墻壩簡化為等厚的矩形斷面，其厚度取頂部和底部厚度的平均值，如公式（5-8） δ=δ下游壩殼段的滲流量如公式： q=K?聯(lián)立上述兩式，可解得h，q下游壩殼的浸潤線方程為 x=K?5.4滲流計算結果表5-1正常蓄水位H=22(m)流量=5.73084e-06(m3/s)0.495144(m3/d)設計洪水位H=22.74(m)流量=5.96748e-06(m3/s)0.51559(m3/d)校核洪水位H=23.06(m)流量=6.0743e-06(m3/s)0.52482(m3/d)計算結果表明，滲流量較小，符合要求。附圖：6穩(wěn)定分析6.1穩(wěn)定分析方法工程上使用的土坡穩(wěn)定分析方法主要是建立在極限平衡理論基礎之上的。極限平衡理論的一個基本假設，就是把土看做理想塑性材料，達到極限平衡狀態(tài)時，土體將沿某一破裂面產(chǎn)生剪切破壞而失穩(wěn)?！赌雺菏酵潦瘔卧O計規(guī)范》SL274-2020規(guī)定：土石壩的穩(wěn)定分析應采用剛體極限平衡法。所謂剛體極限平衡就是首先選定一種或者幾種破壞面形式，再在其中選取若干個可能破壞的滑動面，分別計算出它們的安全系數(shù)，其中安全系數(shù)最小的滑動面即為最危險滑動面，相應的安全系數(shù)即為所求的安全系數(shù)。進行穩(wěn)定性分析計算時，需要選擇不同條件下的土的抗剪強度指標，利用瑞典圓弧法、簡化畢肖普法、滑楔體等方法計算。采用簡化的畢肖普法，其滑弧體的抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)按照下式計算 Kc=式中：W——土條重量，KN；V——垂直地震慣性力（向上為負，向下為正），KN;μ——作用于土條底面的孔隙壓力，KN/m；α——條塊重力線與通過此條塊底面中點的半徑之間的夾角；b——土條寬度，m；c'——φ'——Qi——ei——R——圓弧半徑，m。按照對附加孔隙水壓力的不同考慮，穩(wěn)定計算分為總應力法和有效應力法，總應力法不考慮孔隙水壓力，采用總應力強度指標（快剪指標）;有效應力法計入附加孔隙水壓力，采用有效應力強度指標。有效應力法是通用計算方法，適用于各種工況。穩(wěn)定滲流期認為附加孔隙水壓力已經(jīng)消散不予考慮，施工期和水位降落期對粘性土應該計入附加孔隙水壓力。在沒有實測資料的情況下，附加孔隙水壓力=孔壓系數(shù)×土條有效重量的增量。表6-1計算方法和對應的強度指標計算方法適用工況采用強度指標總應力法施工期快剪指標（cuuuu），十字板強度水位降落期有效強度（c’’）和固結不排水指標（ccucu）的下包線有效應力法施工期有效強度指標（c’’）,計算附加孔隙壓力穩(wěn)定滲流期有效強度指標（c’’）,不計算附加孔隙壓力水位降落期有效強度指標（c’’），計算附加孔隙壓力穩(wěn)定計算根據(jù)不同假定有多種經(jīng)典計算方法，瑞典法、畢肖普法，摩根斯頓法等，具體公式參見《碾壓式土石壩設計規(guī)范》，《堤防工程設計規(guī)范》等相關文獻。計算時需要求最小安全系數(shù)的滑弧位置，有關計算由軟件autobank自動實現(xiàn)。6.2穩(wěn)定分析結果表6-2名稱工況有效應力/總應力滲流超孔壓降雨解法地震加速度安全系數(shù)正常運行期-設計水位正常運行期有效應力法設計水位u'=0無降雨畢肖普法0g1.362363(左)1.32459(右)正常運行期-正常水位正常運行期有效應力法正常蓄水位u'=0無降雨畢肖普法0g1.39560(左)1.383758(右)正常運行期-校核洪水位正常運行期有效應力法校核水位u'=0無降雨畢肖普法0g1.376659(左)1.3.443983(右)地震影響-設計水位正常運行期有效應力法設計水位u'=0無降雨畢肖普法0.1g1.3548267(左)1.4007652(右)地震影響-正常蓄水位正常運行期有效應力法正常蓄水位u'=0無降雨畢肖普法0.1g1.477907(左)1..310147(右)地震影響-校核水位正常運行期有效應力法校核水位u'=0無降雨畢肖普法0.1g1..486367(左)1..306209(右)按我國《碾壓式土石壩設計規(guī)范》SL274-2020，壩坡抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)應不小于表6-3所示的數(shù)值。表6-3壩的級別1234、5正常運用條件1.501.351.301.25非常運用條件=1\*ROMANI1.305非常運用條件=2\*ROMANII51.10可以看出計算結果均大于理論值，因此說明大壩不存在穩(wěn)定性安全問題。正常蓄水位（右）正常蓄水位（右）設計水位（左）設計水位（右）校核洪水位（右）校核洪水位（左）7泄水建筑物設計7.1河岸溢洪道設計對于土石壩而言，其泄洪能力受結構等因素的限制，因此常常會選擇修筑溢洪道用于泄洪，防止洪水溢滿壩頂，從而能夠保證大壩及其他建筑物的安全。河岸溢洪道型式有多種，包括正槽式溢洪道、側(cè)槽式溢洪道、虹吸式溢洪道和井式溢洪道等。本次設計采用正槽式溢洪道，由進口段、控制段、陡坡段、消力池段、尾水段幾個部分組成。根據(jù)初步計算確定設計下泄流量為15.4m3/s，校核下泄流量為21.4m3/s。7.1.1進口段由于大壩所在位置的地形條件、地質(zhì)條件的限制，需要在溢洪道前設置進口段引水渠。進口段中的水流應當保證均勻、平順，從而提高溢洪道的泄洪能力。通常引水渠的橫斷面接近矩形，本次設計也采用矩形斷面，進口段可以用現(xiàn)澆混凝土或者干砌塊石等方式進行襯護，底板采用現(xiàn)澆混凝土襯護，厚度不得小于0.3m。根據(jù)計算公式： Q=vA A=BH可以初步擬定引水渠的斷面尺寸，具體結果如下表：表7-1上游水位（m）下泄最大流量（m3/s）水深H(m)邊坡坡率m底寬B(m)328.9612由計算結果可初步擬定引水渠底寬為12m（安全設計），引水渠前段采取矩形斷面，邊坡坡率為1:0.5，進口段引水渠由河岸至溢洪道堰頂，總長度10m。7.1.2控制段溢流堰是控制溢洪道泄流能力的關鍵部位，溢流堰按其橫斷面的形狀和尺寸可分為：薄壁堰、寬頂堰、實用堰等。寬頂堰的結構特點是結構簡單、施工方便，且對承載力較差的土基適應能力強，由壩址的地形地質(zhì)條件，可采用寬頂堰作為溢流堰。控制段采用無閘寬頂堰，堰頂高程擬定為344m，寬度12m，長度12m，邊墻高1.56m。底板采用1.5mC20混凝土澆筑襯砌。根據(jù)SL253—2018《溢洪道設計規(guī)范》[13]附錄A中公式(7-3)計算寬頂堰的泄流能力。 Q=mB2gH式中：Q——流量，m3/s;B——總凈寬，12m；H0——計入流速水頭的堰上總水頭，m；m——寬頂堰流量系數(shù)。表7-2水位入庫流量m3/s出庫流量m3/s庫內(nèi)水位m設計洪水位76.532.79345.06校核洪水位47.822.25344.74設計洪水位條件下，溢洪道泄流量22.25m3/s＞15.4m3/s；校核洪水位條件下，溢洪道泄流量32.79m3/s＞21.4m3/s，均滿足最大泄流量要求。7.1.3陡坡段陡坡段也稱為泄槽段，用于排泄過堰洪水。設計時要根據(jù)地形、地質(zhì)、水路條件與經(jīng)濟等因素合理確定其尺寸與形式。泄槽的布置方式有很多，泄槽在平面上應盡可能采用直線、等寬、對稱布置，這樣才能使水流平順、結構簡單、施工方便。泄槽縱剖面設計主要是決定縱坡，泄槽縱坡要保證泄槽中的水位不影響溢流堰自由泄流和在泄槽中不發(fā)生水躍，使水流始終處于急流狀態(tài)。因此縱坡i必須大于臨界坡度ic對于矩形斷面泄槽臨界坡度計算公式為： ik=臨界水深hk和謝才系數(shù)Ck可按下式計算： Ck=1式中:q——泄槽的單寬流量，a

——動能修正系數(shù)，可近似取1;g——重力加速度，1m/s2;R——相應臨界水深的水力半徑，m;n——糙率，噴混凝土護面，所以取0.02。將已知數(shù)據(jù)代入公式計算i根據(jù)計算i應大于0.0066，斜槽坡底可以取i=1/3，水平距離為60.2m。7.1.4消力池段和尾水段設計為保護下游河床不被過堰洪水沖刷破壞，需采用消能措施。如果采用挑流消能的方式可能會導致下游河床巖體被二次破壞，所以本次設計消能措施采用底流消能。通過修建消力池達到設計目的，消力池縱斷面可采用平底式設計，橫斷面采用矩形設計，且與泄槽段同寬布置。由于消力池地形坡度陡，采用下挖式的消力池設計。消力池尺寸設計可根據(jù)公式計算：消能池池深、池長公式: d=α?2 ?Z=Q22gb Lk=0.8L式中：d——池深，m;б——水躍淹沒度；h2——躍后水深，m；ht——出口下游水深，m；ΔZ——消力池尾部出口水面跌落，m；Q——流量，m3/s；躍后水深h2按照公式計算：式中：Fr1——收縮斷面弗勞德數(shù)；h1——收縮斷面水深，m；u1——收縮斷面流速，m/s。消力池尺寸計算結果如下:表7-3消力池尺寸設計結果表消力池池長L（m）池深（m）消力池邊墻高（m）172.13.7下游出口地面高程均低于消力池底板，在經(jīng)過消力池后可直接采用排入河道的方式處理尾水。尾水段沿溢洪道軸線直接延伸進入下游河道，不會對下游河床造成太大的破壞。7.1.5溢洪道控制段穩(wěn)定計算溢洪道控制段穩(wěn)定計算應當采用抗剪斷強度公式進行計算?？辜魯喙剑?-11）為： K'=抗剪強度公式（7-12）為： K=f根據(jù)抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)規(guī)定，按照抗剪斷強度公式計算的抗滑穩(wěn)定系數(shù)應當大于理論值，理論值的具體數(shù)據(jù)詳見下表：表7-4抗剪斷強度公式抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)理論值荷載組合K基本組合3.0特殊組合（1）2.5（2）2.3注：，其他特殊組合為特殊組合（1），地震情況為特殊組合（2）按照抗剪強度公式計算的抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)應當大于理論值，理論值具體數(shù)據(jù)詳見下表：表7-5抗剪強度公式抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)理論值荷載組合溢洪道級別1級2級3級基本組合1.101.051.05特殊組合（1）1.051.001.00（2）1.001.001.00注：其他特殊組合為特殊組合（1），地震情況為特殊組合（2）根據(jù)公式（7-11）、（7-12）的計算結果如下：表7-6抗滑穩(wěn)定系數(shù)計算結果表斷面高程（m）3446.7233435.483從結果可知，控制段均滿足《溢洪道設計規(guī)范》（SL253-2018）的要求。溢洪道邊墻抗滑穩(wěn)定計算結果如下，(按照抗剪強度公式計算)，計算中取值f=0.3表7-7抗滑穩(wěn)定系數(shù)計算結果1.621.1從結果可知，滿足《溢洪道設計規(guī)范》（SL253-2018）的要求。7.1.6確定泄槽邊墻高程根據(jù)溢洪道設計規(guī)范，泄槽邊墻高程等于槽底高程加波動摻氣水深和安全超高。其中摻氣水深計算公式： ?b=式中：h——不計入波動摻氣的水深；V——不僅如此波動摻氣計算斷面上的流速；ξ——修正系數(shù)，取1.3。表7-8校核洪水位加入波動及摻氣高度的溢洪道水面線計算結果樁號水深流速摻氣水深0+01.0243.2211.0668780+5.4530.5895.7280.6328590+10.4530.5126.6910.5565350+15.4530.4337.8700.47730+20.4530.3519.4990.3943440+25.4530.3449.6780.387280+30.4530.41610.2190.4712640+50.4530.29016.7890.3532950+60.20.22719.3150.283999表7-9設計洪水位加入波動及摻氣高度的溢洪道水面線計算結果樁號水深流速摻氣水深0+00.682.6110.7030810+5.4530.3535.1130.3764640+10.4530.2896.1220.3120+15.4530.2617.1210.2851620+20.4530.2327.980.256068