橋梁檢測評定與加固技術(shù)（第2版） 課件 第11章 工程應(yīng)用實(shí)例

第11章工程應(yīng)用實(shí)例南京林業(yè)大學(xué)江蘇·南京公路橋梁檢測實(shí)例工程概況某大橋全長477.4m，跨徑：5×30m+（45+80+45）m+5×30m；橋面總寬11.8m，行車道寬10.8m上部結(jié)構(gòu)：主橋采用（45+80+45）m變截面連續(xù)箱，引橋采用30m預(yù)應(yīng)力砼小箱梁，先簡支后結(jié)構(gòu)連續(xù)下部結(jié)構(gòu)：肋板式橋臺，柱式橋墩，樁基礎(chǔ)設(shè)計(jì)荷載：公路-Ⅰ級。目前荷載：55t現(xiàn)對其進(jìn)行定期檢查，通過對橋梁技術(shù)狀況的全面檢查和評定，評定橋梁的使用功能檢查結(jié)果編號部件名稱病害1上部承重構(gòu)件主橋箱室頂板縱向裂縫引橋翼板砼破損露筋2上部一般構(gòu)件主橋橫隔墻產(chǎn)生橫向裂縫和斜向裂縫引橋橫隔板豎向裂縫3支座主橋和引橋支座老化開裂引橋支座外鼓引橋支座局部脫空4橋墩主橋橋墩豎向裂縫引橋蓋梁砼破損引橋蓋梁豎向裂縫5橋面鋪裝引橋鋪裝層擁抱6伸縮縫裝置止水帶破損錨固砼開裂型鋼缺失大橋主要病害檢查

（a）箱室頂板縱向鈣化裂縫（b）箱室右側(cè)腹板斜向鈣化裂縫（c）墩頂橫隔墻橫向裂縫（d）橫隔墻斜向裂縫（e）支座老化開裂（f）支座外鼓（g）支座局部脫空（h）引橋蓋梁砼破損（i）引橋鋪裝層擁抱（j）伸縮縫錨固砼開裂（k）伸縮縫止水帶破損（l）伸縮縫型鋼缺失變截面連續(xù)箱梁及預(yù)應(yīng)力混凝土小箱梁主要病害圖橋梁技術(shù)狀況評定部件權(quán)重重分配橋梁結(jié)構(gòu)序號部件名稱權(quán)重重新分配后權(quán)重備注引橋上部結(jié)構(gòu)1上部承重構(gòu)件0.700.70/2上部一般構(gòu)件0.180.18/3支座0.120.12/下部結(jié)構(gòu)4翼墻、耳墻0.020.02/5錐坡、護(hù)坡0.010.00無6橋墩0.300.34/7橋臺0.300.33/8墩臺基礎(chǔ)0.280.31/9河床0.070.00無10調(diào)治構(gòu)造物0.020.00無橋面系11橋面鋪裝0.400.44/12伸縮縫裝置0.250.28/13人行道0.100.00無14欄桿、護(hù)欄0.100.11/15排水系統(tǒng)0.100.11/16照明、標(biāo)志0.050.06/橋梁部件權(quán)重分配計(jì)算表主橋上部結(jié)構(gòu)1上部承重構(gòu)件0.700.70/2上部一般構(gòu)件0.180.18/3支座0.120.12/下部結(jié)構(gòu)4翼墻、耳墻0.020.00無5錐坡、護(hù)坡0.010.00無6橋墩0.300.46/7橋臺0.300.00無8墩臺基礎(chǔ)0.280.43/9河床0.070.11/10調(diào)治構(gòu)造物0.020.00無橋面系11橋面鋪裝0.400.44/12伸縮縫裝置0.250.28/13人行道0.100.00無14欄桿、護(hù)欄0.100.11/15排水系統(tǒng)0.100.11/16照明、標(biāo)志0.050.06/上部結(jié)構(gòu)技術(shù)狀況評分

橋梁上部結(jié)構(gòu)評分表橋梁部件構(gòu)件數(shù)量構(gòu)件評分部件評分部件技術(shù)狀況等級上部結(jié)構(gòu)評分引橋上部承重構(gòu)件17594.272類91.3039100上部一般構(gòu)件87588.702類22100支座15577.823類66597580100主橋上部承重構(gòu)件25584.532類85.4326514100上部一般構(gòu)件27584.872類2100支座16591.512類7100下部結(jié)構(gòu)技術(shù)狀況評分

橋梁下部結(jié)構(gòu)評分表橋梁部件構(gòu)件數(shù)量構(gòu)件評分部件評分部件技術(shù)狀況等級下部結(jié)構(gòu)評分引橋翼墻、耳墻2100100.001類97.33橋墩161.7492.152類23100橋臺6100100.001類墩臺基礎(chǔ)24100100.001類主橋橋墩16591.512類96.097100墩臺基礎(chǔ)10100100.001類河床1100100.001類橋面系技術(shù)狀況評分橋面系評分表橋梁部件構(gòu)件數(shù)量構(gòu)件評分部件評分部件技術(shù)狀況等級橋面系評分引橋橋面鋪裝17594.412類87.619100伸縮縫裝置161.7464.543類175欄桿、護(hù)欄2100100.001類排水系統(tǒng)1100100.001類照明、標(biāo)志1100100.001類主橋橋面鋪裝3100100.001類86.02伸縮縫裝置261.7457.914類欄桿、護(hù)欄2100100.001類排水系統(tǒng)18080.002類照明、標(biāo)志1100100.001類全橋技術(shù)狀況評分及等級評定橋梁技術(shù)狀況評分表橋梁部件權(quán)重技術(shù)狀況評分部件技術(shù)狀況等級全橋技術(shù)狀況評分備注引橋上部結(jié)構(gòu)0.4091.32類93.0

下部結(jié)構(gòu)0.4097.331類

橋面系0.2087.612類

主橋上部結(jié)構(gòu)0.4085.432類89.8

下部結(jié)構(gòu)0.4096.091類

橋面系0.2086.022類

根據(jù)《公路橋梁技術(shù)狀況評定標(biāo)準(zhǔn)》（JTG/TH21-2011）4.1.5的規(guī)定，該橋技術(shù)狀況等級評為2類城市橋梁檢測實(shí)例工程概況某大橋采用橢圓型鋼箱混凝土塔柱空間雙索面斜拉橋，墩塔梁固結(jié)體系，跨徑為85m+100m=185m；100m跨索距為5m，85m跨索距為4m，主橋主塔橋面以上高度為66m大橋上部梁體采用雙邊箱結(jié)構(gòu)，邊箱采用預(yù)應(yīng)力混凝土單箱雙室斜腹板連續(xù)箱梁

大橋總體布置圖（單位：m）檢查結(jié)果本橋發(fā)現(xiàn)的主要問題有：綠化中分帶伸縮縫雜物堵塞橋面鋪裝有坑洞人行道板側(cè)面處理不到位（a）中分帶伸縮縫堵塞（b）鋪裝坑洞（c）人行道側(cè)面毛糙雙索面斜拉橋主要病害狀況圖橋梁技術(shù)狀況評定橋面系打分橋面系評分表橋面鋪裝損壞類型單項(xiàng)扣分值DPij比重μij權(quán)重wijDPijwij網(wǎng)裂或龜裂00.000.000.00波浪及車轍51.001.005.00坑槽00.000.000.00碎裂或破碎00.000.000.00洞穴00.000.000.00橋面貫通橫縫00.000.000.00橋面貫通縱縫00.000.000.00合計(jì)05.00橋面鋪裝的評分BCIqmpz95.00橋頭平順橋頭沉降00.000.000.00臺背沉降01.001.000.00合計(jì)00.00橋頭平順的評分BCIqtps100.00伸縮縫螺帽松動00.000.000.00縫內(nèi)沉積物堵塞151.001.0015.00接縫處鋪裝碎邊00.000.000.00接縫處高差00.000.000.00鋼材料翹曲變形00.000.000.00結(jié)構(gòu)縫寬00.000.000.00伸縮縫處異常聲響00.000.000.00合計(jì)1515.00伸縮縫的評分BCIssf85.00排水系統(tǒng)泄水管堵塞00.000.000.00殘缺脫落00.000.000.00橋面積水00.000.000.00防水層01.001.000.00合計(jì)0

0.00排水系統(tǒng)的評分BCIpsxt100.00欄桿或護(hù)欄露筋銹00.000.000.00松動錯位00.000.000.00丟失殘缺01.001.000.00合計(jì)0

0.00欄桿或護(hù)欄的評分BCIlg100.00人行道塊件網(wǎng)裂00.000.000.00塌陷00.000.000.00殘缺01.001.000.00合計(jì)00.00人行道塊件的評分BCIrxd100.00橋面系評分BCIm88.15橋梁上部結(jié)構(gòu)打分上部結(jié)構(gòu)評分表鋼結(jié)構(gòu)物損壞類型單項(xiàng)扣分值DPij比重μij權(quán)重wijDPijwij變色起皮00.000.000.00剝落00.000.000.00一般銹蝕00.000.000.00銹蝕成洞00.000.000.00焊縫裂紋00.000.000.00焊縫開裂00.000.000.00鉚釘損失00.000.000.00螺栓松動01.001.000.00合計(jì)0

100.00鋼結(jié)構(gòu)物的評分SDPgjew100.00PC或RC梁式構(gòu)件表面網(wǎng)狀裂縫00.000.000.00混凝土剝離00.000.000.00露筋00.000.000.00梁體下繞00.000.000.00結(jié)構(gòu)裂縫00.000.000.00裂縫處滲水00.000.000.00板面貫通橫縫01.001.000.00合計(jì)0100.00梁式構(gòu)件的評分SDPlsgj100.00橫向聯(lián)系橋面貫通橫縫00.000.000.00橋面貫通縱縫00.000.000.00連接件脫焊松動00.000.000.00連接件斷裂00.000.000.00橫隔板網(wǎng)裂面積00.000.000.00橫隔板剝落露筋00.000.000.00梁體異常振動01.001.000.00合計(jì)0

100.00橫向聯(lián)系的評分SDPhxlx100.00上部結(jié)構(gòu)綜合評分BCIs100.00橋梁下部結(jié)構(gòu)打分下部結(jié)構(gòu)評分表支座損壞類型單項(xiàng)扣分值DPij比重μij權(quán)重wijDPijwij支座固定螺栓00.000.000.00橡膠支座00.000.000.00鋼支座00.000.000.00支座底板混凝土00.000.000.00支承穩(wěn)定性01.001.000.00合計(jì)00.00支座的評分BCIzz100.00下部結(jié)構(gòu)綜合評分BCIx100.00全橋打分大橋技術(shù)狀況評定表

全橋技術(shù)狀況指數(shù)BCI根據(jù)橋面系、上部結(jié)構(gòu)和下部結(jié)構(gòu)的技術(shù)狀況指數(shù)確定，計(jì)算公式為BCI=BCImwm+BCIsws+BCIxwx

各部分權(quán)重及分值如下表所示：橋面系上部結(jié)構(gòu)下部結(jié)構(gòu)權(quán)重0.150.400.45分值88.15100.00100.00總分98.22

根據(jù)現(xiàn)場檢查，大橋的結(jié)構(gòu)技術(shù)狀況評分為98.22，評定等級為A級橋梁荷載試驗(yàn)實(shí)例工程概況某高速公路分離式立交橋?yàn)樯峡鐦颍瑯蛄喝L54.0m，全寬7.86m，跨徑為：11m+2×16m+11m上部結(jié)構(gòu)形式采用普通鋼筋砼連續(xù)剛構(gòu)，下部結(jié)構(gòu)為薄壁式橋墩，U型橋臺本荷載試驗(yàn)和結(jié)構(gòu)承載力檢算參照荷載等級：汽車-20，掛-100為了解該橋承載能力、保證通行安全，現(xiàn)對該橋進(jìn)行荷載試驗(yàn)檢測靜載試驗(yàn)采用同型號的三軸自卸式載重汽車，總重為30噸設(shè)置6個(gè)內(nèi)力控制截面，其中1-1、2-2、4-4和5-5截面為主梁最大正彎矩控制截面，3-3截面主梁最大負(fù)彎矩控制截面，6-6截面為主墩最大彎矩控制截面工況1：主梁1-1截面最大彎矩的加載試驗(yàn)工況2：主梁2-2和主墩6-6截面最大彎矩的加載試驗(yàn)工況3：主梁3-3截面最大彎矩的加載試驗(yàn)工況4：主梁4-4截面最大彎矩的加載試驗(yàn)工況5：主梁5-5截面最大彎矩的加載試驗(yàn)橋梁測試截面布置圖橋梁靜載試驗(yàn)撓度實(shí)測數(shù)據(jù)分析工況截面實(shí)測值(mm)理論值(mm)檢驗(yàn)系數(shù)工況11-11.901.551.23工況23-32.802.940.95工況44-42.902.950.98工況55-51.301.520.86各工況測試截面撓度校驗(yàn)系數(shù)一覽表測點(diǎn)/編號實(shí)測值(mm)理論值(mm)1-1截面左側(cè)1.901.55右側(cè)1.703-3截面左側(cè)2.602.94右側(cè)2.804-4截面左側(cè)2.802.95右側(cè)2.905-5截面左側(cè)1.301.52右側(cè)1.20主梁各控制截面撓度實(shí)測值和理論值對比一覽表

各控制截面撓度實(shí)測值和理論值對比圖

各控制截面撓度校驗(yàn)系數(shù)和常值上下限對比圖在試驗(yàn)荷載作用下，1-1截面實(shí)測撓度平均值大于理論值，撓度校驗(yàn)系數(shù)為1.23，不滿足檢測評定規(guī)程的要求在試驗(yàn)荷載作用下，2-2截面、4-4截面和5-5截面實(shí)測撓度平均值均小于理論計(jì)算值，撓度校驗(yàn)系數(shù)最大值為0.98，最小值為0.86，均小于1.0，滿足檢測評定規(guī)程的要求在試驗(yàn)荷載作用下，11m跨徑箱梁實(shí)測撓度最大值為1.90mm，16m跨徑實(shí)測撓度最大值為2.90mm，遠(yuǎn)小于L/600，表明結(jié)構(gòu)剛度滿足規(guī)范要求由撓度分析結(jié)果可以看出：部分試驗(yàn)跨控制截面撓度校驗(yàn)系數(shù)大于1.0，說明其上部箱梁豎向抗彎剛度不滿足設(shè)計(jì)要求，橋梁的實(shí)際工作狀況要差于理論狀況應(yīng)力實(shí)測數(shù)據(jù)分析

各加載工況控制截面應(yīng)力校驗(yàn)系數(shù)一覽表加載工況截面編號實(shí)測值(MPa)理論值(MPa)檢驗(yàn)系數(shù)工況11-13.592.891.24工況22-23.043.380.90工況33-3-2.38-2.730.87工況44-42.803.380.83工況55-52.782.860.97主梁1-1

截面箱梁底板實(shí)測應(yīng)力平均值大于理論計(jì)算值，其應(yīng)力校驗(yàn)系數(shù)為1.24，不滿足檢測評定規(guī)程的要求主梁2-2截面、4-4截面、5-5截面箱梁底板實(shí)測應(yīng)力平均值均小于理論計(jì)算值，其應(yīng)力校驗(yàn)系數(shù)為0.83~0.97，滿足檢測評定規(guī)程的要求主梁3-3截面實(shí)測應(yīng)力平均值均小于理論計(jì)算值，其應(yīng)力校驗(yàn)系數(shù)0.87，滿足檢測評定規(guī)程的要求主墩6-6截面的實(shí)測應(yīng)力值均大于理論計(jì)算值，校驗(yàn)系數(shù)在1.24～1.72，不滿足檢測評定規(guī)程的要求

工況1作用下箱梁1-1截面腹板應(yīng)力實(shí)測值和理論值分布圖

工況1作用下1-1截面應(yīng)力實(shí)測值和理論值對比測點(diǎn)位置及編號實(shí)測值（MPa）理論值（MPa）1-1截面左側(cè)翼板1-1-0.14-0.16左側(cè)腹板1-20.490.75底板縱向1-33.062.891-43.122.891-54.582.89右側(cè)腹板1-60.420.75左側(cè)翼板1-7-0.14-0.16

工況2作用下箱梁2-2截面腹板應(yīng)力實(shí)測值和理論值分布圖

工況2作用下2-2截面應(yīng)力實(shí)測值和理論值對比測點(diǎn)位置及編號實(shí)測值（MPa）理論值（MPa）2-2截面左側(cè)翼板2-1-0.16-0.22左側(cè)腹板2-20.750.84底板縱向2-33.203.382-42.983.382-52.953.38右側(cè)腹板2-60.780.84左側(cè)翼板2-7-0.12-0.22

工況3作用下箱梁3-3截面腹板應(yīng)力實(shí)測值和理論值分布圖

工況3作用下3-3截面應(yīng)力實(shí)測值和理論值對比測點(diǎn)位置及編號實(shí)測值（MPa）理論值（MPa）3-3截面左側(cè)翼板3-10.560.57左側(cè)腹板3-2-0.71-0.72底板縱向3-3-2.25-2.733-4-2.36-2.733-5-2.53-2.73右側(cè)腹板3-6-0.66-0.72左側(cè)翼板3-70.530.57

工況4作用下箱梁4-4截面腹板應(yīng)力實(shí)測值和理論值分布圖

工況4作用下4-4截面應(yīng)力實(shí)測值和理論值對比測點(diǎn)位置及編號實(shí)測值（MPa）理論值（MPa）4-4截面左側(cè)翼板4-1-0.12-0.22左側(cè)腹板4-20.790.84底板縱向4-32.743.384-42.803.384-52.863.38右側(cè)腹板4-60.460.84左側(cè)翼板4-7-0.17-0.22

工況5作用下箱梁5-5截面腹板應(yīng)力實(shí)測值和理論值分布圖

工況5作用下5-5截面應(yīng)力實(shí)測值和理論值對比測點(diǎn)位置及編號實(shí)測值（MPa）理論值（MPa）5-5截面左側(cè)翼板5-1-0.13-0.15左側(cè)腹板5-20.630.73底板縱向5-32.752.865-42.772.865-52.832.86右側(cè)腹板5-60.410.73左側(cè)翼板5-7-0.14-0.15

工況2作用下6-6截面應(yīng)力實(shí)測值和理論值對比測點(diǎn)位置及編號實(shí)測值（MPa）理論值（MPa）校驗(yàn)系數(shù)6-6截面6-11.741.021.716-21.261.246-31.511.486-4-2.46-1.431.726-5-1.951.366-6-1.831.28由圖表分析可以看出：在試驗(yàn)荷載作用下，主梁1-1截面箱梁底板實(shí)測應(yīng)力平均值大于理論計(jì)算值，其應(yīng)力校驗(yàn)系數(shù)為1.24，不滿足檢測評定規(guī)程的要求在試驗(yàn)荷載作用下，主梁2-2截面、4-4截面、5-5截面箱梁底板實(shí)測應(yīng)力平均值均小于理論計(jì)算值，其應(yīng)力校驗(yàn)系數(shù)為0.83~0.97，滿足檢測評定規(guī)程的要求在試驗(yàn)荷載作用下，主梁3-3截面實(shí)測應(yīng)力平均值均小于理論計(jì)算值，其應(yīng)力校驗(yàn)系數(shù)0.87，滿足檢測評定規(guī)程的要求在試驗(yàn)荷載作用下，主墩6-6截面的實(shí)測應(yīng)力值均大于理論計(jì)算值，校驗(yàn)系數(shù)在1.24～1.72之間，不滿足檢測評定規(guī)程的要求綜合實(shí)測數(shù)據(jù)分析可得：部分控制截面應(yīng)力實(shí)測值比理論值偏大，應(yīng)力校驗(yàn)系數(shù)大于1，不滿足《公路橋梁承載能力檢測評定規(guī)程》要求，說明結(jié)構(gòu)不滿足設(shè)計(jì)要求相對殘余變形分析

試驗(yàn)荷載作用下測試截面相對殘余變形一覽表從相對殘余變形可以看出：在試驗(yàn)荷載作用下，本橋試驗(yàn)跨測試斷面的相對殘余變形均在《公路橋梁承載能力檢測評定規(guī)程》規(guī)定的20%以內(nèi)，表明結(jié)構(gòu)在卸載后彈性工作狀態(tài)工況測試截面測點(diǎn)位置實(shí)測值（%）允許值(%)是否滿足相對殘余應(yīng)變工況11-1左側(cè)12.220滿足右側(cè)14.4滿足工況22-2左側(cè)15.8滿足右側(cè)15.1滿足工況44-4左側(cè)14.9滿足右側(cè)14.8滿足工況55-5左側(cè)15.1滿足右側(cè)12.9滿足靜載試驗(yàn)小結(jié)本橋主體結(jié)構(gòu)部分控制截面撓度校驗(yàn)系數(shù)大于1.0，說明其上部箱梁豎向抗彎剛度不滿足設(shè)計(jì)要求部分控制截面應(yīng)力實(shí)測值比理論值偏大，應(yīng)力校驗(yàn)系數(shù)大于1，不滿足《公路橋梁承載能力檢測評定規(guī)程》要求，說明結(jié)構(gòu)強(qiáng)度有所下降，不滿足設(shè)計(jì)要求本橋各測試斷面相對殘余變形均在規(guī)程規(guī)定20％以內(nèi)，表明結(jié)構(gòu)卸載后變形能及時(shí)恢復(fù)，處于彈性工作狀態(tài)從靜載試驗(yàn)測試結(jié)果分析可看出，在試驗(yàn)荷載下，結(jié)構(gòu)部分控制截面的撓度和應(yīng)力校驗(yàn)系數(shù)大于1.0，說明其剛度和強(qiáng)度有所下降，不滿足設(shè)計(jì)荷載下的使用要求橋梁動載試驗(yàn)本次試驗(yàn)采用環(huán)境隨機(jī)振動法。拾振傳感器采用941-B速度型傳感器，數(shù)據(jù)采集為DHDAS-3817動態(tài)應(yīng)變測試系統(tǒng)。脈動試驗(yàn)采用中速度檔，車輛激勵試驗(yàn)采用小位移檔，數(shù)采系統(tǒng)用東昊測試DHMA數(shù)據(jù)采集分析儀試驗(yàn)時(shí)在橋面上設(shè)置3個(gè)測點(diǎn)，每個(gè)測點(diǎn)布置1只豎向速度傳感器，并以其中的1個(gè)振動測點(diǎn)為參考點(diǎn)，通過移動其余2個(gè)測點(diǎn)的傳感器來分批采集天然脈動信號模態(tài)數(shù)據(jù)分析

脈動試驗(yàn)傳感器橋面測點(diǎn)布置示意圖（自振特性）單位：m脈動測試測得時(shí)域波形圖和平域波形圖，由上述采集的各測點(diǎn)時(shí)域波形曲線，通過傳函分析和模態(tài)擬合，可以得出結(jié)構(gòu)的自振特性頻率實(shí)測與理論的對比列表，表中自振頻率的理論計(jì)算值采用MidasCivil軟件進(jìn)行計(jì)算。從表中可以看到，結(jié)構(gòu)實(shí)測自振頻率略小于理論計(jì)算值，表明橋梁結(jié)構(gòu)實(shí)際剛度偏小，不能滿足設(shè)計(jì)要求頻率階數(shù)自振頻率阻尼比（％）fmi/fdi實(shí)測值fmi計(jì)算值fdi110.3610.941.830.95

試驗(yàn)跨自振特性實(shí)測值與理論計(jì)算值對比表車輛激勵試驗(yàn)結(jié)果各工況下實(shí)測動力放大系數(shù)結(jié)果見表所示工況序號工況類型車速(km/h)動力放大系數(shù)(1+η)工況11輛車跑車試驗(yàn)51.309工況2101.322工況3201.398工況4301.378由上表可知，本橋試驗(yàn)跨實(shí)測最大沖擊系數(shù)為1.398

車輛激勵試驗(yàn)各工況實(shí)測動力放大系數(shù)動載試驗(yàn)小結(jié)由模態(tài)試驗(yàn)豎向一階實(shí)測主頻和理論計(jì)算值對比可以看出，實(shí)測自振頻率值小于計(jì)算值，表明結(jié)構(gòu)的整體剛度較小，不能滿足設(shè)計(jì)要求豎向一階自振頻率實(shí)測值為10.36Hz，由于自振頻率是結(jié)構(gòu)的固有特性，反映結(jié)構(gòu)的整體剛度，因此該特征參數(shù)可作為今后定期檢查的一個(gè)參考指標(biāo)跑車作用下，實(shí)測最大動力放大系數(shù)1.398，大于《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》中規(guī)定的計(jì)算沖擊系數(shù)1.218，這說明實(shí)測沖擊系數(shù)大于規(guī)范規(guī)定值，橋面線形、平整度較差，活載沖擊影響較大

橋梁上部結(jié)構(gòu)加固實(shí)例一工程概況該橋梁為某高速多跨簡支空心板梁橋，跨徑組合12×16m，橋?qū)?2.5m。主線橋梁分左、右雙幅，雙向四車道，橋梁設(shè)計(jì)荷載等級均為汽-超20級、掛-120，結(jié)構(gòu)外觀如圖所示

整體結(jié)構(gòu)圖上部結(jié)構(gòu)病害全橋共264片空心板，21片空心板板底有眾多縱向裂縫全橋共發(fā)現(xiàn)28處板間接縫局部位置存在滲水、泛白全橋共發(fā)現(xiàn)34處空心板間存在較為明顯的錯臺，部分空心板板底混凝土保護(hù)層過薄，目視即發(fā)現(xiàn)箍筋位置，共74處部分邊板外側(cè)腹板或翼板底面還存在多處箍筋銹脹

板底縱橋向裂縫

板間接縫滲水泛白板間錯臺下部結(jié)構(gòu)病害砌石橋臺存在較為嚴(yán)重的開裂，最大開裂寬度達(dá)到5mm，橋臺已經(jīng)出現(xiàn)不均勻沉降，基礎(chǔ)出現(xiàn)由于雨水沖刷引起的局部坍塌在橋臺臺帽部位存在多處豎向裂縫和箍筋銹脹等病害。全橋各墩臺頂均存在支座脫空現(xiàn)象，共88個(gè)支座發(fā)生脫空，其中45個(gè)完全脫空，43個(gè)局部脫空

開裂漏水臺帽箍筋銹脹

支座完全脫空橋面系病害一端伸縮縫后端與路面過渡處出現(xiàn)橫向開裂，并有局部有破碎，主要位于快車道和慢車道，開裂長度約5m一端伸縮縫鋼板條在慢車道處缺失，且所有伸縮縫緊急停車帶處均存在不同程度的沙石堵塞兩幅橋兩側(cè)護(hù)欄均存在不同程度的鋼筋銹脹、局部混凝土剝落

伸縮縫處鋼板缺失該橋整體評定等級為四類橋梁加固主要針對橋臺破損、開裂及梁板開裂和露筋進(jìn)行（1）重新鋪筑橋面鋪裝拆除原有橋面混凝土及瀝青鋪裝（2）粘貼碳纖維布加固部分空心板梁（3）對石砌橋臺出現(xiàn)裂縫用壓漿加固法維修整治（4）橋臺局部缺陷整治（5）橋臺前墻澆筑混凝土加固方案

平面布置圖加固實(shí)施與效果（a）板底粘貼碳纖維布加固（b）空心板鉸縫重做

加固實(shí)施主要為板梁底部粘貼碳纖維、橋梁鉸縫的處理、重做橋面鋪裝及橋臺壓漿等，主要工藝過程如圖示空心板底部粘貼碳纖維布及鉸縫重新澆筑圖工程概況

空心板梁橋加固二橋梁遠(yuǎn)景杭甬高速公路某8m跨簡支板梁橋，其設(shè)計(jì)荷載等級為汽-超20級，掛車-120級，結(jié)構(gòu)形式為簡支預(yù)制混凝土空心板梁橋，板梁之間的聯(lián)結(jié)采用混凝土企口縫構(gòu)造裂縫實(shí)景原橋擴(kuò)寬以后，6、7、8號板由原來處于非重車道位置變化為處于重車道位置，導(dǎo)致鉸縫損壞嚴(yán)重，鉸縫兩側(cè)錯動明顯，各板之間的鉸縫已不能滿足傳遞剪力的設(shè)計(jì)要求經(jīng)觀測，第6、7、8號板板底裂縫寬度、跨中撓度都超出規(guī)范限值。可見，現(xiàn)有結(jié)構(gòu)承載力已不能滿足要求，必須進(jìn)行加固改造裂縫分布圖6、7、8號板的病害為撓度過大，抗彎承載力嚴(yán)重不足，需要提高其抗彎承載力和截面剛度經(jīng)計(jì)算分析，確定加固方案為每塊板設(shè)置100根直徑3mm預(yù)應(yīng)力高強(qiáng)鋼絲繩，為減少錨具集中應(yīng)力，鋼絲繩在梁底錯開錨固，兩層布置加固方案預(yù)應(yīng)力鋼絲繩—聚合物砂漿加固的鋼絲繩及錨具布置圖裂縫處理采用壓力灌漿法進(jìn)行裂縫修補(bǔ)，以保證內(nèi)部鋼筋的耐久性板端部開槽沿與跨度垂直方向鑿出約10cm寬的槽口，深度以暴露出梁內(nèi)已有縱筋、并能牢固焊接錨具為準(zhǔn)端部錨具的制作與固定

錨具以保證能錨固預(yù)應(yīng)力鋼絲繩為原則進(jìn)行設(shè)計(jì)。焊接前，先對板底已露出縱筋表面進(jìn)行除銹等清潔處理，焊接后，將槽口周圍混凝土表面鑿毛、清除浮渣、沖洗干凈，然后灌注錨固砂漿，砂漿底面與加固構(gòu)件底面齊平

加固實(shí)施與效果擠壓錨頭制作與鋼絲繩下料

擠壓錨頭為鋁合金雙孔套筒式，鋼絲繩在端部折成雙股后穿入擠壓錨頭內(nèi)孔，由擠壓模具、擠壓機(jī)械對擠壓錨頭進(jìn)行強(qiáng)力擠壓，使擠壓錨頭與鋼絲繩擠壓成一體。鋼絲繩的張拉與錨固鋼絲繩及擠壓錨頭制作完成后，一端鋼絲繩錨頭直接穿入端部錨具的開口，即為固定端。在張拉端，張拉后將鋼絲繩從錨具的開口處嵌入，錨頭卡在錨具后即完成錨固端部錨固砂漿及跨中防護(hù)砂漿的涂抹

鋼絲繩張拉錨固后，在錨固端1m范圍內(nèi)使用錨固砂漿，在跨中區(qū)域采用摻有纖維的聚合物防護(hù)砂漿。在砂漿完成以后，涂刷一層涂料，以達(dá)到美觀的效果（a）錨具安裝（b）鋼絲繩端部錨固

加固實(shí)施過程圖（c）鋼絲繩張拉完成（d）完成效果加固前后動靜態(tài)性能測試為驗(yàn)證鋼絲繩加固該橋梁的效果，對加固前后梁的動靜態(tài)性能進(jìn)行了系統(tǒng)的測試具體包括：施工過程中鋼絲繩應(yīng)變、鋼絲繩張拉后所加固梁的跨中反拱值，加固前后動態(tài)荷載作用板梁跨中撓度、跨中截面處縱筋應(yīng)變、跨中截面處混凝土應(yīng)變等以6號板為例，分析加固前后梁的跨中撓度、縱筋應(yīng)變及鋼絲繩應(yīng)變變化情況加固前后撓度變化加固前后跨中撓度動態(tài)測試結(jié)果圖加固后各板的跨中撓度明顯減小，在撓度大于1mm以上的區(qū)間內(nèi)，加固后出現(xiàn)的頻率均明顯小于加固前出現(xiàn)的頻率加固后鋼絲繩應(yīng)變情況預(yù)應(yīng)力鋼絲繩應(yīng)變變化曲線鋼絲繩的應(yīng)變增加值最大高達(dá)390με，通常能達(dá)到100με左右，證明了預(yù)應(yīng)力鋼絲繩承擔(dān)了拉應(yīng)力對橋梁結(jié)構(gòu)所起到的有益作用為定量地評價(jià)預(yù)應(yīng)力鋼絲繩加固效果，臨時(shí)部分封閉高速公路進(jìn)行靜載試驗(yàn)，共采用了兩種加載工況工況1中，汽車荷載左側(cè)車輪集中加于7號板中線；工況2中，汽車荷載左側(cè)車輪集中加于6號板中線板號工況1工況2加固前加固后加固后/加固前加固前加固后加固后/加固前6號2.720.930.342.371.390.597號3.360.960.291.730.720.428號0.580.040.070.230.070.30可見，預(yù)應(yīng)力鋼絲繩加固對于剛度的提高，撓度的減小效果是非常顯著的工程概況

T梁橋加固橋梁結(jié)構(gòu)現(xiàn)狀某橋梁上部結(jié)構(gòu)為簡支T形梁橋，跨徑組合24×16m+10×30m+3×16m，30m跨為預(yù)應(yīng)力混凝土T梁，16m跨普通鋼筋混凝土T梁，橋?qū)?2.50m，下部結(jié)構(gòu)雙柱式橋墩主橋預(yù)應(yīng)力T梁未發(fā)現(xiàn)有明顯裂縫，表面有少許小孔洞及輕微麻面現(xiàn)象。大部分16m跨T梁出現(xiàn)較多裂縫，且各跨情況類似，其中以第4跨、17跨情況較為嚴(yán)重部分梁體混凝土缺損露筋現(xiàn)象，外露鋼筋銹蝕嚴(yán)重。部分梁體翼板出現(xiàn)裂縫或缺損露筋開裂現(xiàn)象，翼板間接縫局部有出現(xiàn)混凝土剝落及滲白漿現(xiàn)象第4跨4＃梁裂縫分布第17跨5＃梁3L/4處斜裂縫分布全橋多處橫隔板有接縫開裂、砼剝落及露筋現(xiàn)象，其中兩側(cè)引橋橫隔板情況較嚴(yán)重，如橫隔板各接縫處底部有開裂破損現(xiàn)象，局部有露筋現(xiàn)象，最大破損面積為20×8cm2主橋部分各跨橫隔板部分濕接縫處均出現(xiàn)砂漿開裂、混凝土剝落，搭接鋼板外露且銹蝕

橫隔板接縫處搭接鋼筋斷裂橋面部分在T梁翼板接縫處均有明顯的縱向裂縫，裂縫基本連續(xù)貫通橋跨，縫寬達(dá)到2mm；引橋的各墩頂均有橫向裂縫，最大縫寬達(dá)到3mm全橋橋面磨耗較嚴(yán)重，主要分布在中間主車道，尤其是兩側(cè)引橋部分由于縱坡較大，橋面基本磨光且有許多小坑槽；橋面有較為嚴(yán)重的網(wǎng)裂現(xiàn)象，局部形成小坑槽全橋伸縮縫均有大量泥沙堵塞，且伸縮縫兩側(cè)角鋼嚴(yán)重銹蝕，全橋兩側(cè)護(hù)欄，局部有混凝土脹裂、剝落及露筋且銹蝕現(xiàn)象跨度16mT梁部分，各弧形鋼板支座均有嚴(yán)重銹蝕剝落現(xiàn)象，部分鉸支座滾動面銹蝕、干澀，自由轉(zhuǎn)動受限制主橋各墩頂各梁橡膠支座均有不同程度剪切變形現(xiàn)象，個(gè)別支座出現(xiàn)老化、開裂及輕微外鼓現(xiàn)象，橡膠支座鋼墊板均有出現(xiàn)銹蝕現(xiàn)象（a）鋼板支座銹蝕

（b）支座剪切變形

支座病害部分蓋梁出現(xiàn)混凝土脹裂、剝落及露筋銹蝕現(xiàn)象，3＃、15＃、16＃蓋梁墩頂負(fù)彎矩區(qū)出現(xiàn)豎向裂縫，最大裂縫寬度0.32mm大部分墩柱柱身及墩柱間橫系梁出現(xiàn)混凝土脹裂、剝落及露筋現(xiàn)象，大多數(shù)病害出現(xiàn)在墩柱下部，裂縫寬度大，鋼筋外露銹蝕，混凝土脹裂脫落破損

墩頂蓋梁混凝土剝落露筋

墩柱混凝土剝落露筋0＃臺背墻左側(cè)有1條斜裂縫，從左側(cè)側(cè)墻往里延伸，裂縫長約600cm，寬度為0.5～1mm，裂縫部分有滲白漿現(xiàn)象17＃臺背墻1＃梁對應(yīng)處有1處露筋，外露鋼筋嚴(yán)重銹蝕，長度為60cm；全橋橋臺兩側(cè)錐坡及臺前護(hù)坡均有下沉現(xiàn)象水下樁基礎(chǔ)經(jīng)探摸檢查基本完好，未見沖刷淘空現(xiàn)象，混凝土結(jié)構(gòu)良好加固方案整體加固方案包括上部結(jié)構(gòu)的抗彎加固、抗剪加固、橫隔板補(bǔ)強(qiáng)，以及墩柱、蓋梁、系梁外包混凝土加固等

總體加固方案抗彎加固對跨度16m的T梁采用預(yù)應(yīng)力高強(qiáng)鋼絲繩外加層進(jìn)行抗彎加固，在T肋底部及兩側(cè)粘貼預(yù)應(yīng)力錨具，安裝、張拉兩層φ6.2mm預(yù)應(yīng)力高強(qiáng)鋼絲繩可以同時(shí)提高主梁的開裂荷載、剛度、屈服荷載及承載力，使加固材料強(qiáng)度得到充分發(fā)揮（1）立面與平面（2）斷面抗剪加固對16m跨T梁采用增大截面進(jìn)行抗剪加固，在T梁端部腹板上植入連接筋，澆筑外包混凝土增大T梁腹板厚度，并增設(shè)結(jié)構(gòu)鋼筋，提高T梁截面抗剪能力（a）立面（b）斷面

抗剪加固橫隔板補(bǔ)強(qiáng)（1）對跨度30mT梁

橫隔板進(jìn)行混凝土局部修補(bǔ)處理（2）對跨度16mT梁橫隔板進(jìn)行增大截面加固（b）斷面

橫隔板加固（a）側(cè)面墩柱、蓋梁、系梁外包混凝土加固通過在原構(gòu)件混凝土表面植入聯(lián)接鋼筋，保證新增截面能與原結(jié)構(gòu)共同受力，增大截面均采用C40小石子混凝土，增大截面混凝土內(nèi)配置受力鋼筋，摻入阻銹劑，達(dá)到加固補(bǔ)強(qiáng)的目的墩柱外包混凝土加固（a）墩柱立面（b）加固鋼筋布置

（c）墩柱橫截面橋面鋪裝綜合考慮橋面鋪裝病害現(xiàn)狀，采取更換引橋橋面鋪裝層的措施施工時(shí)，人工拆除引橋舊橋面鋪裝層及濕接縫混凝土，拆除時(shí)注意保留濕接縫及橋面連續(xù)處的預(yù)埋鋼筋，在橋面板鋪設(shè)單層鋼筋網(wǎng)和橋面連續(xù)鋼筋，重新澆筑水泥混凝土橋面補(bǔ)強(qiáng)層，濕接縫混凝土與橋面鋪裝混凝土澆筑成整體橋面鋪裝作為結(jié)構(gòu)補(bǔ)強(qiáng)層與主梁一起參與受力，既提高了主梁承載能力，也提高了橋面的整體性和防裂、抗?jié)B能力。清理全橋泄水孔，恢復(fù)橋面排水系統(tǒng)功能更換支座考慮到T梁結(jié)構(gòu)的特點(diǎn)，將原引橋弧形鋼支座統(tǒng)一更換為板式橡膠支座具體更換方案為：將T梁同步頂起一定高度，拆除原弧形鋼支座，保證更換的支座與原弧形鋼支座高度一致（a）蓋梁放置千斤頂頂升（b）設(shè)置牛腿頂升

支座頂升方案通過對該橋梁上部結(jié)構(gòu)的抗彎加固、抗剪加固、橫隔板補(bǔ)強(qiáng)，以及下部結(jié)構(gòu)墩柱、蓋梁、系梁外包混凝土加固等。橋梁的承載力及剛度都得以顯著的提高，加固后橋梁結(jié)構(gòu)工作性能良好，滿足設(shè)計(jì)要求，通過荷載試驗(yàn)檢測，證實(shí)了加固效果（a）錨頭制作（b）張拉（c）張拉完成

（d）聚合物砂漿涂抹預(yù)應(yīng)力鋼絲繩抗彎加固過程加固效果工程概況該橋梁為55m＋90m＋55m的三跨預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土連續(xù)箱梁，箱梁橫截面為單箱單室下部結(jié)構(gòu)交界墩采用懸臂式蓋梁、薄臂空心墩身，4φ1.2m的鉆孔灌注樁基礎(chǔ)

連續(xù)梁橋加固一

結(jié)構(gòu)整體圖橋面線型現(xiàn)狀較差。主橋跨中下?lián)鲜謬?yán)重，為全橋的最低點(diǎn)，相對于主跨的主墩，下?lián)狭恐导s94mm主橋箱梁頂板上有較多的、不連續(xù)的縱向裂縫主橋90米跨靠近合龍段的箱梁的底板上有一些不規(guī)則裂縫箱梁底板有幾處混凝土剝落、露筋；跨中合龍段較為嚴(yán)重回彈法檢測主橋混凝土強(qiáng)度推定值為31.57MPa，低于設(shè)計(jì)要求，施工質(zhì)量較差

主橋箱梁跨中明顯下?lián)?/p>

主橋箱梁頂板縱向裂縫加固方案箱梁體外預(yù)應(yīng)力加固由于該橋梁箱梁跨中明顯下?lián)?，故擬采用體外預(yù)應(yīng)力加固箱梁，體外預(yù)應(yīng)力是底板束，沿著箱梁底板布置，減小、限制跨中下?lián)虾统袚?dān)新增荷載，主跨設(shè)10束，每束采用7Φj15.24無粘結(jié)鍍鋅鋼絞線體外預(yù)應(yīng)力束設(shè)置5層防護(hù)，包括鋼絞線鍍鋅、鋼絞線表面油脂、鋼絞線PE套、鋼束HDPE套以及套內(nèi)灌注的防腐油脂體外預(yù)應(yīng)力束通過在新增設(shè)的橫隔板和齒板上錨固，用橫隔板預(yù)留孔和限位裝置固定鋼束的位置及走向（a）新增體外預(yù)應(yīng)力束布置（b）橫隔板構(gòu)造

體外預(yù)應(yīng)力束加固箱梁裂縫、局部缺陷修復(fù)針對箱梁裂縫應(yīng)封閉箱梁頂板、底板裂縫，修復(fù)混凝土缺陷，鑿除疏松混凝土，提高結(jié)構(gòu)現(xiàn)存剛度和整體性混凝土裂縫采用粘度低、可灌性好、韌性好、固化后體積收縮小、固化時(shí)間可按施工工藝要求調(diào)節(jié)及耐久性好的樹脂類材料進(jìn)行灌縫。對于孔洞、蜂窩、麻面等缺陷，先將表面疏松混凝土鑿除，采用丙乳砂漿修補(bǔ)。尤其跨中合龍段澆筑不密實(shí)和漏筋處，應(yīng)先將表面封閉后，再壓入環(huán)氧混凝土，注意壓漿孔和出漿孔的設(shè)置，具體設(shè)置位置以施工方便為宜，但應(yīng)保證壓漿充分箱梁頂板加固在箱梁頂板內(nèi)側(cè)粘貼橫橋向的碳纖維布，碳纖維布采用厚0.167mm(300g/m2)Ⅰ級纖維布，其規(guī)格和性能指標(biāo)應(yīng)符合橋梁加固設(shè)計(jì)規(guī)范的規(guī)定，同時(shí)粘貼用膠粘劑的膠結(jié)面抗拉強(qiáng)度應(yīng)大于2.5MPa

粘貼碳纖維橫向加固新建橋面鋪裝層由于該橋梁箱梁跨中明顯下?lián)?，為了順平橋梁線形，改造方案為鑿除原橋面混凝土，新建鋼筋混凝土鋪裝層，路面雙向橫坡為2%，平均厚度為10cm為保證新建混凝土鋪裝層與原橋面相連，在原橋面植入直徑12mm的抗剪筋，間距為500mm，呈梅花形布置，橋面布置雙向直徑12mm間距100mm的鋼筋網(wǎng)澆注混凝土前對原橋面鑿毛，并清理橋面，噴灑適量水，保持工作面濕潤而無積水加固實(shí)施與效果在粘貼碳纖維布、張拉體外預(yù)應(yīng)力鋼束工序時(shí)全幅封閉交通，其余施工期間要求半幅封閉施工，具體施工順序如下八步：（1）施工前測量橋面現(xiàn)有線型，鋪裝時(shí)，控制線型（2）封閉半幅交通，移除箱梁內(nèi)水管、電纜及施工垃圾，修補(bǔ)裂縫及混凝土表面缺陷（3）鑿除半幅橋面鋪裝及防撞護(hù)欄（a）齒板（b）橫隔板（c）張拉過程（d）張拉錨固完成（e）張拉完成的體外預(yù)應(yīng)力筋

體外預(yù)應(yīng)力加固箱梁施工過程圖（4）箱梁體外預(yù)應(yīng)力施工加固完成效果圖（5）主橋箱梁頂板粘貼碳纖維布（6）澆筑施工一側(cè)人行道各設(shè)施及半幅橋面鋪裝（7）達(dá)養(yǎng)護(hù)要求后，開放此半幅交通，封閉另半幅（8）鑿除另外半幅橋面鋪裝及防撞護(hù)欄，然后澆筑施工人行道各設(shè)施及半幅橋面鋪裝工程概況某高速公路特大橋，全長1477.902m，主橋跨越Ⅴ級航道，交角45°上部結(jié)構(gòu)采用49.5m+90m+65.5m三跨變截面連續(xù)箱梁，左右幅錯孔布置，截面形式為單箱單室，梁高2.3～5.0m

連續(xù)梁橋加固二結(jié)構(gòu)布置圖該橋梁于2004年建成通車，2007年第一次發(fā)現(xiàn)腹板斜向裂縫；2012年腹板斜向裂縫，箱室內(nèi)頂板、箱室外底板縱向裂縫呈一定規(guī)模發(fā)展，其中腹板首次出現(xiàn)“倒八字”斜向裂縫2013年相關(guān)病害繼續(xù)發(fā)展，主孔跨中出現(xiàn)下?lián)羡E象，2016年，上部結(jié)構(gòu)病害發(fā)展迅速，主孔跨中下?lián)现颠_(dá)到80mm。2017年進(jìn)行了特殊檢查，并于2015年檢測結(jié)果進(jìn)行了對比

橋梁遠(yuǎn)景（a）內(nèi)腹板豎向裂縫（c）外底板橫向裂縫（d）外底板縱向裂縫（e）外翼緣板縱向裂縫（f）內(nèi)頂板縱向裂縫（b）外腹板豎向裂縫加固方案減小下?lián)嫌皿w外預(yù)應(yīng)力進(jìn)行加固，限制底板橫向裂縫、腹板斜向裂縫發(fā)展，防止主橋主孔跨中繼續(xù)下?lián)?，增設(shè)體外預(yù)應(yīng)力在箱室內(nèi)進(jìn)行，通過成品束、配套錨具張拉，鋼結(jié)構(gòu)錨固塊、轉(zhuǎn)向塊等進(jìn)行傳力短邊跨4束Φs15.24成品束，中跨8束Φs15.24成品束，長邊跨8束Φs15.24成品束錨固塊及轉(zhuǎn)向塊均采用鋼結(jié)構(gòu)，利用化學(xué)錨栓與梁體進(jìn)行連接，其中間隙利用粘鋼膠灌注密實(shí)（a）短邊跨體外預(yù)應(yīng)力布置圖（b）中跨體外預(yù)應(yīng)力布置圖（c）長邊跨體外預(yù)應(yīng)力布置圖（d）鋼轉(zhuǎn)向塊BIM模型抗剪加固對腹板較薄的部分，植筋采用直徑12mm鋼筋（HRB400級），20cm×20cm梅花形布置同時(shí)采用直徑12mm（HRB400級）鋼筋焊接成鋼筋網(wǎng)規(guī)格為15cm×15cm，與植入鋼筋焊接最后立模澆筑高強(qiáng)早強(qiáng)無收縮自密實(shí)砂漿，解決抗剪截面尺寸不足的問題（a）短邊跨腹板增大截面布置圖（b）中跨腹板增大截面布置圖（c）長邊跨腹板增大截面布置圖（d）增大截面斷面示意圖橫向加固在箱室內(nèi)、外底板橫向粘貼碳纖維布進(jìn)行加固），限制縱向裂縫的發(fā)展，采用鋼壓條進(jìn)行錨固；碳纖維粘貼方向?yàn)闄M橋向，粘貼范圍具體為中跨L/4～L3/4，邊跨腹板漸變處至墩頂位置（a）箱室內(nèi)頂板橫向粘貼FRP（b）箱室外底板橫向粘貼FRP加固實(shí)施與效果主要施工過程如下：1）支架搭設(shè)主橋邊跨采用搭設(shè)滿堂腳手架的形式，進(jìn)行箱室外底板的維修加固施工。主橋中跨來往船只較多，所以利用鋼桁架掛籃進(jìn)行水上作業(yè)施工水中鋼桁架掛籃搭設(shè)圖2）混凝土破損及露筋處理混凝土破損、露筋處理施工工藝流程如下：施工準(zhǔn)備→破損、露筋區(qū)域的清理→鋼筋除銹處理→涂刷阻銹劑→破損修補(bǔ)3）裂縫處理封縫處理：裂縫位置標(biāo)記、記錄工程量→裂縫清理→封縫膠封閉→封縫膠固化灌縫處理：裂縫位置標(biāo)記、記錄工程量→裂縫清理→黏結(jié)注膠底座→封縫膠封閉→封縫膠固化→注入灌注膠→灌注膠固化→底座清理及表面處理4）增設(shè)體外預(yù)應(yīng)力對主橋上部結(jié)構(gòu)增設(shè)體外預(yù)應(yīng)力進(jìn)行加固，主要流程如下：測定箱梁原鋼束（鋼筋）位置→新增鋼制錨固塊及轉(zhuǎn)向塊放樣→鋼板下料、防腐處理→鉆孔及孔內(nèi)處理→現(xiàn)場安裝鋼板、種植錨栓→轉(zhuǎn)向管與鋼板點(diǎn)焊定位→鋼錨固塊及鋼轉(zhuǎn)向塊形成→穿布體外預(yù)應(yīng)力鋼束→交通管制→張拉體外預(yù)應(yīng)力鋼束→封錨及防護(hù)處理，設(shè)置鋼束減振裝置→開放交通現(xiàn)場質(zhì)量控制要點(diǎn)：①調(diào)查核對病害數(shù)量和范圍；②混凝土基面的打磨和清潔；③封縫寬度和厚度；④灌縫注膠嘴間距控制和注膠控制（a）錨固塊、轉(zhuǎn)向塊放樣（c）跨內(nèi)轉(zhuǎn)向塊（d）預(yù)應(yīng)束牽引張拉（e）體外預(yù)應(yīng)力轉(zhuǎn)向（f）體外預(yù)應(yīng)力線型（b）錨固塊、轉(zhuǎn)向塊焊接體外預(yù)應(yīng)力加固施工過程5）腹板增大截面及頂?shù)装逭迟NFRP對腹板箱室內(nèi)增大截面厚度10cm，按照表面處理→植入剪切鋼筋→布置鋼筋網(wǎng)→立模澆筑→養(yǎng)護(hù)的順序完成（a）植筋與綁扎鋼筋（b）搭設(shè)模板、澆筑混凝土粘貼FRP的過程如下：施工準(zhǔn)備→混凝土表面處理→底膠配制并涂刷→找平材料配制并找平處理→浸漬樹脂配制并涂刷→粘貼碳纖維布→表面防護(hù)（c）箱室外底板橫向粘貼FRP（d）箱室內(nèi)頂板橫向粘貼FRP加固效果如下：主拉應(yīng)力改善：在公路I級荷載作用下，考慮豎向預(yù)應(yīng)力損失40%、縱向預(yù)應(yīng)力損失20%的情況下，各跨主拉應(yīng)力降低明顯，加固后結(jié)構(gòu)主拉應(yīng)力均滿足規(guī)范要求縱向正應(yīng)力改善：增設(shè)體外預(yù)應(yīng)力增加了縱向正應(yīng)力儲備，除長邊跨邊墩位置存在-0.37～-0.61MPa拉應(yīng)力外，其余位置縱向正應(yīng)力均為壓應(yīng)力，整體基本滿足規(guī)范要求主橋跨中上撓，線形改善。張拉體外束后，主孔跨中可上拱約9.8mm工程概況該工程為鋼筋混凝土桁架拱橋，位于江蘇省昆山市，跨徑40m，矢跨比1/8，設(shè)計(jì)荷載等級為汽-15，掛-80結(jié)構(gòu)橫向由4個(gè)拱架拱組成，桁架拱橫向軸線間距2.84m，凈距2.34m，拱架之間由鋼筋混凝土連系梁連接桁架拱橋加固桁架拱計(jì)算模型及桿件編號根據(jù)現(xiàn)場檢測，大橋上部結(jié)構(gòu)包括拱肋、斜桿、橫系梁、弦桿、橋面板等主要構(gòu)件均出現(xiàn)大量病害。病害類型包括混凝土裂縫、破損、剝落、露筋等（a）拱肋（b）斜桿（c）橫向連系梁（d）橋面板桁架拱橋構(gòu)件典型構(gòu)件病害形式加固方案內(nèi)傾斜桿加固內(nèi)傾斜桿（5，9，13，17，21，除1）承受拉力，在桿件內(nèi)、外兩側(cè)各粘貼1層CFRP布，對其進(jìn)行抗拉加固，彌補(bǔ)承載力的不足及鋼筋的銹蝕

內(nèi)傾斜桿抗拉加固外傾斜桿外傾斜桿（3，7，11，15，19）承受壓力，在桿件上環(huán)向纏繞1層CFRP布，對其抗壓加固施工時(shí)，先對桿件的4個(gè)棱角進(jìn)行倒圓角，圓角半徑不小于25mm再纏繞粘貼CFRP布，纖維方向沿著桿件環(huán)向，環(huán)向搭接長度不小于20cm，桿件混凝土在纖維布包裹之下處于三向受壓狀態(tài)，受壓承載力及延性得到有效提高

外傾斜桿抗壓加固上弦桿及實(shí)腹段上弦桿（2，6，10，14，18，22）及跨中實(shí)腹段（25，26，27，28）主要受彎，在桿件底面受拉側(cè)縱向粘貼1~2層纖維布進(jìn)行抗彎加固

上弦桿及跨中實(shí)腹段抗彎加固下弦桿下弦桿（4，8，12，16，20）主要受壓，同時(shí)承受一定的彎矩，對其背面外包15cm厚鋼筋混凝土增大截面加固，可同時(shí)有效提高其承載力和剛度，對橋梁整體剛度提高十分有利

下弦桿增大截面加固橫系梁對破損橫系梁進(jìn)行恢復(fù)，并在外傾斜桿7頂端處增設(shè)鋼剪刀撐，增強(qiáng)主拱橫向連接，提高橋梁結(jié)構(gòu)整體性

鋼剪刀撐設(shè)置微彎板對微彎板損壞比較嚴(yán)重的，采用矩形截面預(yù)制板進(jìn)行置換，對一般損壞情況的，視現(xiàn)場情況，進(jìn)行裂縫注膠修復(fù)或底部粘貼纖維布抗彎補(bǔ)強(qiáng)拆除原有鋪裝層及微彎板上填平層，通過在微彎板、拱肋實(shí)腹段及上弦桿頂部植入鋼筋，與新澆筑橋面補(bǔ)強(qiáng)層鋼筋網(wǎng)綁扎連接，實(shí)現(xiàn)新舊結(jié)構(gòu)層的共同工作新澆筑橋面補(bǔ)強(qiáng)層內(nèi)鋪設(shè)單層鋼筋網(wǎng)，在拱頂附近增設(shè)負(fù)筋減小混凝土受壓區(qū)高度，且增設(shè)伸縮縫，伸縮縫兩端不小于30cm范圍采用高強(qiáng)度耐沖擊鋼纖維混凝土鋪裝層加固效果通過鋼筋混凝土斜桿桁架拱橋有限元計(jì)算，分析了各類桿件的受力特征：內(nèi)傾斜桿受拉力為主，外傾斜桿受壓力為主，上弦桿及跨中實(shí)腹段以受彎為主，而下弦桿以承受壓力及彎矩為主鋼筋混凝土斜桿桁架拱橋依據(jù)受力特征優(yōu)化：對內(nèi)傾斜桿在內(nèi)、外兩側(cè)縱向粘貼CFRP布進(jìn)行抗拉加固，對外傾斜桿在其表面環(huán)向粘貼CFRP布進(jìn)行抗壓加固，對上弦桿及跨中實(shí)腹段在其底面粘貼CFRP布進(jìn)行抗彎加固對截面薄弱下弦桿以增大截面法增強(qiáng)其承載力與截面剛度，在粘貼CRRP布加固時(shí)，構(gòu)造措施是保證加固效果關(guān)鍵因素，如截面棱角倒圓角以減小應(yīng)力集中、U型CFRP條帶及縱向壓條防止CFRP剝離破壞除了針對各個(gè)桿件的加固，對斜桿桁架拱橋加固，同時(shí)應(yīng)注重增加整體橫向剛度：增加橫向剛度即提高橫向各桁架拱片之間的均勻受力能力、減小了單個(gè)桿件的內(nèi)力具體可采取增設(shè)橫系梁、重新鋪設(shè)鋪裝層，加強(qiáng)新舊結(jié)構(gòu)層的聯(lián)結(jié)等措施為減小后加補(bǔ)強(qiáng)材料應(yīng)變（應(yīng)力）滯后的影響，結(jié)構(gòu)主要桿件的加固（粘貼纖維布、增大截面）結(jié)合鋪裝層和微彎板的拆除改造進(jìn)行，在最大程度卸載情況下進(jìn)行構(gòu)件的加固工程概況該工程為剛架拱橋，大橋總長281.12m，橋面凈寬12m。上部結(jié)構(gòu)為5-50.6m剛架拱，凈跨徑為45m，矢跨比為1/8，兩橋臺范圍為9.0m跨矩形梁，截面尺寸同弦桿。橋臺為前傾式空腹式橋臺，群樁基礎(chǔ)剛架拱橋加固

結(jié)構(gòu)整體圖主拱腿外觀總體良好，個(gè)別主拱腿濕接縫處出現(xiàn)裂縫，個(gè)別主拱腿出現(xiàn)露筋銹蝕現(xiàn)象斜撐外觀質(zhì)量良好，斜撐濕接縫處出現(xiàn)裂縫弦桿發(fā)現(xiàn)豎向裂縫，且有向上發(fā)展的趨勢橫系梁外觀質(zhì)量一般，存在豎向裂縫病害比較嚴(yán)重。橫系梁存在混凝土破碎掉塊現(xiàn)象，橫系梁上方肋腋板支撐處砂漿破碎掉塊（a）主拱腿裂縫

（b）斜撐裂縫橋梁主要病害（c）弦桿裂縫

（d）橫系梁病害

剛架拱片加固剛架拱片（實(shí)腹段、弦桿、主拱腿及斜撐）根據(jù)原結(jié)構(gòu)復(fù)算結(jié)果，實(shí)腹段大節(jié)點(diǎn)處極限承載能力不足，為提高剛架拱片的剛度和承載能力，對剛架拱片，包括實(shí)腹段、弦桿、主拱腿及斜撐采用鋼筋混凝土增大截面法進(jìn)行加固加固方案橫系梁根據(jù)原結(jié)構(gòu)復(fù)算結(jié)果，橫系梁極限承載能力不足。為提高橫向聯(lián)系及橋梁整體性，對橫系梁采用鋼筋混凝土增大截面法進(jìn)行加固弦桿、實(shí)腹段間Ⅰ型橫系梁底面加厚15cm、在原橫系梁底部植筋、掛鋼筋網(wǎng)、澆注增大截面混凝土，提高橫向聯(lián)系及橋梁的整體性因?qū)嵏苟慰缰袃筛鶛M系梁距實(shí)腹段底距離較?。ú粔?5cm），將此處橫系梁底增大截面至實(shí)腹段底，原橫系梁底部植筋，設(shè)置兩根φ22鋼筋，澆注增大截面混凝土實(shí)腹段大節(jié)點(diǎn)處橫系梁兩側(cè)植筋、掛鋼筋網(wǎng)，澆注15cm增大截面混凝土結(jié)合橋面板的施工將弦桿及實(shí)腹段處橫系梁上端澆注15cm增大截面混凝土，與新橋面板共同受力

橫系梁加固肋腋板及橋面鋪裝肋腋板主要存在裂縫、滲水、露筋銹蝕及混凝土破損等病害。結(jié)合拱片及橫系梁的加固拆除全橋所有肋腋板及橋面鋪裝混凝土，重新澆注20cm厚橋面板，在橋面板上鋪設(shè)5cm厚瀝青鋪裝層其他病害處理鑿除5＃臺前、后臺間第4＃矩形主梁前臺側(cè)端頭的混凝土整體掉塊處破損混凝土，對外露銹蝕鋼筋除銹，然后用環(huán)氧砂漿進(jìn)行修補(bǔ)對0＃臺的混凝土擋土墻的全斷面豎向裂縫進(jìn)行灌漿或封閉處理對所有寬度≥0.15mm的裂縫進(jìn)行灌漿處理，灌漿膠采用優(yōu)質(zhì)Ａ級環(huán)氧灌縫膠。對所有寬度＜0.15mm的裂縫進(jìn)行表面封閉鑿除所有剝落、疏松、腐蝕等劣化混凝土，對外露銹蝕鋼筋除銹，然后用環(huán)氧砂漿進(jìn)行修補(bǔ)加固實(shí)施根據(jù)主拱片病害情況，如采用增加拱片方法進(jìn)行加固，將無法從本質(zhì)上解決原主拱片病害，故本工程采用主拱片增大截面法進(jìn)行加固肋腋板存在裂縫等病害，本方案中拆除全橋肋腋板及橋面鋪裝，重新澆注橋面板作為結(jié)構(gòu)補(bǔ)強(qiáng)層，并在橋面板上布置瀝青鋪裝層（a）綁扎鋼筋（b）支設(shè)模板

主拱肋增大截面加固

重做橋面鋪裝工程概況該大橋主橋?yàn)橹谐惺焦皹?，主橋跨?0m，為等截面懸鏈線無鉸拱，寬20.9m。左、右兩拱肋各設(shè)13對吊桿，吊桿采用2根平行鋼絲束，鋼絲束外采用熱擠聚乙烯防護(hù)中承式拱橋加固改造一結(jié)構(gòu)整體圖橋梁遠(yuǎn)景圖主拱圈未見明顯開裂現(xiàn)象，局部出現(xiàn)蜂窩、孔洞橫梁裂縫長度為50~120cm，寬度基本小于0.15mm為混凝土收縮裂縫橋梁共有吊桿26對，檢查結(jié)果表明，該橋梁主要存在吊桿PE護(hù)套開裂、PE護(hù)套內(nèi)積水及鋼絲銹蝕病害

（a）PE護(hù)套開裂（b）吊桿輕微銹蝕（c）吊桿嚴(yán)重銹蝕

吊桿病害橋梁主要病害加固方案根據(jù)現(xiàn)場檢測情況，該橋梁主要病害集中于吊桿。加固方案中，拆除更換全橋舊吊桿，新吊桿采用GJ15-12鋼絞線成品吊桿，錨具采用鋼絞線整束擠壓錨，整體張拉技術(shù)錨固可靠，防腐性能好（a）吊桿立面構(gòu)造圖

（b）張拉端大樣（c）固定端大樣

吊桿更換方案加固實(shí)施與效果該橋加固主要涉及吊桿更換，其主要實(shí)施工藝如下：（1）基點(diǎn)測量與施工平臺搭設(shè)（2）設(shè)置臨時(shí)兜吊系統(tǒng)（3）舊吊桿拆除（4）新吊桿安裝（a）新吊桿安裝（b）吊桿張拉過程吊桿更換過程工程概況某京杭運(yùn)河特大橋主橋?yàn)槿缱藻^中承式空間曲線鋼管混凝土提籃拱橋，主橋跨徑布置為57.5m+235m+57.5m，吊桿橫梁為變高度鋼箱梁，立柱橫梁截面為異形變截面混凝土箱梁中承式拱橋改造加固二結(jié)構(gòu)整體圖橋梁遠(yuǎn)景圖吊桿上錨頭封錨材料表面龜裂，周圍填充的發(fā)泡劑及底部均有蓄水吊桿一些下錨頭黃油干枯、變質(zhì)，輕度銹蝕，鋼絲墩頭有銹蝕鋼橫梁箱室內(nèi)外、邊拱橫撐以及附屬構(gòu)件存在涂裝剝落、銹蝕現(xiàn)象懸吊橋面系的先天性缺陷及吊桿安全系數(shù)偏低，該橋面臨的安全風(fēng)險(xiǎn)問題很嚴(yán)峻，亟需加固改造處理（a）上錨頭封錨材料龜裂（b）下錨頭銹蝕

吊桿病害橋梁主要病害加固方案本橋加固方案為增設(shè)加勁縱梁和更換全部吊桿，具體如下：對全橋78根吊桿進(jìn)行更換增設(shè)縱向加勁梁：主跨吊桿區(qū)域鋼橫梁之間增設(shè)縱向加勁梁156根對拱上立柱上方、槽型梁下方的所有支座進(jìn)行更換，更換拱上立柱支座，更換伸縮縫支座104個(gè)對鋼結(jié)構(gòu)涂裝剝落、局部銹蝕等病害進(jìn)行處理更換主拱肋間橫梁伸縮縫，更換伸縮縫65m對附屬構(gòu)件進(jìn)行維修加固實(shí)施與效果A．端吊桿更換設(shè)計(jì)—剛架（鋼絲繩）兜吊系統(tǒng)，由剛架（鋼絲繩）、臨時(shí)吊桿、下分配梁及千斤頂?shù)冉M成。更換吊桿施工時(shí)，張拉臨時(shí)吊桿力通過剛架傳遞給主拱肋，以達(dá)到提升橫梁、轉(zhuǎn)移原吊桿內(nèi)力的效果（a）剛架兜吊系統(tǒng)荷載傳遞（b）鋼架系統(tǒng)BIM模型剛架（鋼絲繩）兜吊系統(tǒng)（c）剛架分配梁連接BIM模型吊桿更換設(shè)計(jì)B．中吊桿更換設(shè)計(jì)—鋼桁架兜吊系統(tǒng)，由簡支鋼桁架、上分配梁、臨時(shí)吊桿、下分配梁及千斤頂?shù)冉M成更換吊桿時(shí)，通過張拉上、下分配梁間的臨時(shí)吊桿，將被更換吊桿內(nèi)力轉(zhuǎn)移到兩側(cè)相鄰吊桿；施工過程中重點(diǎn)監(jiān)控相鄰吊桿的變形，確保相鄰吊桿安全。（a）鋼桁架BIM模型（b）下分配梁及臨時(shí)吊桿BIM模型鋼桁架臨時(shí)兜吊BIM模型及實(shí)施效果（c）鋼桁架荷載傳遞實(shí)施效果增設(shè)縱向加勁梁增設(shè)縱向加勁梁涉及到幾種連接：(a)節(jié)段鋼縱梁與既有鋼橫梁的焊接連接(b)節(jié)段鋼縱梁之間高強(qiáng)度螺栓拼接連接(c)主拱肋鋼牛腿支座連接(a)縱向加勁梁連接(b)鋼牛腿連接增設(shè)縱向加勁梁BIM模型焊接連接節(jié)段鋼縱梁螺栓拼接

既有鋼橫梁既有鋼橫梁新吊桿安裝

張拉與調(diào)整

舊吊桿拆除封錨舊吊桿拆除臨時(shí)兜吊系統(tǒng)安裝

吊桿更換施工過程：臨時(shí)兜吊系統(tǒng)安裝、舊吊桿拆除、新吊桿安裝、張拉與調(diào)整、封錨a.新吊桿吊裝b.上錨頭安裝c.上錨頭螺母擰緊d.下錨頭張拉新吊桿安裝與張拉鋼縱梁加工、安裝和涂裝圖（b）安裝（d）噴涂完成（c）噴砂除銹（a）加工鋼縱梁縱向加勁梁增設(shè)的實(shí)施流程如下：（1）鋼縱梁安裝（2）鋼縱梁涂裝工程概況某高速公路運(yùn)河大橋全長518.0m，主橋上部結(jié)構(gòu)采用71.6m單跨預(yù)應(yīng)力混凝土系桿拱橋樁柱式墩，引橋上部結(jié)構(gòu)均為20m預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土空心板梁，支座采用板式橡膠支座裝。下承式拱橋加固改造（a）結(jié)構(gòu)布置圖（b）橋梁遠(yuǎn)景橋梁病害吊桿空洞處鋼絞線均已外露，存有銹蝕痕跡、銹斑、銹坑橋面板表面裂縫以及銹脹露筋，全橋8個(gè)盆式支座鋼盆銹蝕主橋橋面主要存在伸縮縫橡膠條局部破損、泄水孔水篦子缺失及堵塞、伸縮縫錨固砼破損等病害（a）鋼絞線表面銹蝕（b）鋼絞線表面銹斑鋼絞線現(xiàn)狀（c）鋼絲銹坑吊桿更換方案及施工新吊桿采用55Φ7的平行鋼絲，其構(gòu)造與原來吊桿不同，新吊桿上下連接處的直徑最大達(dá)到了180mm左右，原有的預(yù)留孔洞過小，需進(jìn)行擴(kuò)孔，并合理安排安裝順序更換吊桿布置方案為：需更換的兩根吊桿在拱肋和系梁兩側(cè)共布置4根Φ40精軋螺紋鋼臨時(shí)吊桿兜吊系統(tǒng)，上下吊點(diǎn)均采用型鋼支撐梁錨固。本更換方案具有對原結(jié)構(gòu)影響較小，施工簡單，錨固措施可靠，造價(jià)低等優(yōu)點(diǎn)更換吊桿前需先安裝臨時(shí)吊桿，利用臨時(shí)吊桿替代原有吊桿，主要包括臨時(shí)吊桿張拉與舊吊桿卸除、新吊桿張拉與臨時(shí)吊桿拆除兩大步驟吊桿更換臨時(shí)兜吊系統(tǒng)更換步驟包括：（1）腳手架搭設(shè)（2）臨時(shí)吊桿墊石施工（3）安裝鋼結(jié)構(gòu)錨固齒塊（4）臨時(shí)吊桿安裝及張拉（5）舊吊桿拆除（6）新吊桿安裝與張拉（a）腳手架搭設(shè)（c）系梁底托梁（d）安裝錨固齒塊（e）臨時(shí)吊桿錨固（f）臨時(shí)吊桿安裝（b）臨時(shí)吊桿墊石搭設(shè)腳手架及臨時(shí)吊桿墊石施工圖（a）舊吊桿割斷（b）舊吊桿上錨頭拆除后（c）新吊桿吊裝 （d）新吊桿張拉舊吊桿拆除和新吊桿安裝、張拉工程概況苕溪大橋位于湖州市吳興區(qū)苕溪西路。主橋采用獨(dú)塔單索面預(yù)應(yīng)力混凝土斜拉橋的結(jié)構(gòu)形式，跨徑為50m+70m，主橋主梁采用單箱三室結(jié)構(gòu)對于已發(fā)生的變形以及內(nèi)力重分配是不可逆過程，故不宜對主梁線形進(jìn)行調(diào)整；部分拉索索體有潮濕現(xiàn)象，部分下錨頭有漏油、進(jìn)水現(xiàn)象，為保證大橋安全運(yùn)營，決定對全橋斜拉索進(jìn)行更換斜拉索換索結(jié)構(gòu)整體圖橋梁遠(yuǎn)景圖斜拉索更換應(yīng)以大橋目前結(jié)構(gòu)受力狀態(tài)為基本目標(biāo)，保證換索施工完成后，從而使全橋結(jié)構(gòu)受力狀態(tài)與換索前一致更換程序：放張、拆除、裝新索、張拉等順序換索步驟：測定索力及標(biāo)高、安裝施工設(shè)備、新索檢查、舊索拆除、錨固管道修復(fù)、穿新索、新索張拉、測量新索索力更換斜拉索結(jié)構(gòu)構(gòu)造示意圖換索方案換索實(shí)施與效果拆除舊索（a）清理錨頭（b）吊裝千斤頂（c）放張舊索（d）割除舊索（e）塔端錨具拆除（f）梁端錨具拆除新索安裝張拉端錨具安裝HDPE套管吊裝鋼絞線安裝新索張拉循環(huán)安裝梁端錨具安裝全橋循環(huán)調(diào)索全橋防護(hù)處理鋼絞線下料新索安裝施工流程圖（a）鋼絞線下料（b）錨具安裝（c）鋼絞線安裝 （d）新索張拉安裝新索施工過程

橋梁下部結(jié)構(gòu)加固實(shí)例工程概況該橋跨徑組合為5×20m，上部結(jié)構(gòu)采用先張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板梁，板梁高0.9m，中板寬0.99m，邊板寬1.245m；下部結(jié)構(gòu)采用樁柱式墩臺，鉆孔灌注樁基礎(chǔ)，橋臺樁徑為1.2m，橋墩樁徑為1.5m結(jié)構(gòu)布置圖橋墩遠(yuǎn)景根據(jù)現(xiàn)場回彈試驗(yàn)測得，橋梁墩柱強(qiáng)度實(shí)測值較設(shè)計(jì)值相差較大，各墩柱實(shí)際強(qiáng)度推算值較設(shè)計(jì)值顯著偏小該橋體周圍設(shè)有水泥廠1座，橋墩碳化深度較大該橋梁位于入海河流之上，對抵抗環(huán)境腐蝕性具有較高要求部分橋墩和系梁由于施工和沖刷等原因造成露筋伸縮縫凹槽填入碎石等硬物，使伸縮縫不能自由伸縮橋體周圍水泥廠橋墩侵蝕情況橋梁主要病害加固方案針對該結(jié)構(gòu)病害，結(jié)合現(xiàn)場水文情況，橋墩全部位于水位線以上。擬采用粘貼碳纖維（CFRP）加固技術(shù)進(jìn)行墩柱技術(shù)進(jìn)行橋墩加固處理對2-1號墩柱、2-2號墩柱、3-1號墩柱、3-2號墩柱粘貼2層碳纖維對1-1號墩柱、1-2號墩柱、4-1號墩柱及4-2號墩柱