瓦子坡橋主橋掛籃施工方案

12等截面空心墩，基樁采用群樁基礎；引橋上部采用預應力混凝土箱梁，橋縱向預應力鋼束分為頂板束、底板束、腹板下彎束及中跨合攏束四種，采體系，采用一端單根張拉方式；豎向預應力主橋采用球型支座，引橋采用圓板式橡膠支座，包括普通支座和四氟伸縮量大于80mm時采用D型模數(shù)式伸縮裝置(C120.C160.C240.C320);伸縮施工方案：主橋箱梁采用掛籃懸澆，引橋箱梁采用架橋機架設，預制312個懸澆段對稱布置，節(jié)段長度分別為2.5m和3m，中跨合攏段長2.0m，鋼絞線，豎向及橫隔板橫向采用JL32精軋螺紋粗鋼筋主橋箱梁0＃塊采用預埋托架現(xiàn)澆施工。箱梁112＃塊采用梯形掛藍懸臂澆筑，各塊段混凝土全截面一次澆注；直線段（邊跨現(xiàn)澆段）塊采用鋼管支架法現(xiàn)澆施工，全截面混凝土一次澆注；中跨合攏段、邊跨合攏段采用預埋吊架施工，全截面混凝土一次澆注。箱梁混凝土由拌合站集中45底模板→安裝外側模板→預壓→安裝底板及腹板鋼筋→安裝豎向預應力筋→安裝縱向預應力管道→安裝內模板→綁扎頂板鋼筋→安裝頂板橫向預應力筋及管道→搭設混凝土澆筑工作平臺→澆筑混凝土→養(yǎng)生→脫?！╀撝鳂蛳淞毫闾枆K采用預埋托架法現(xiàn)場澆筑。托架采用型鋼加工，工字鋼和方木做縱橫分配梁?；炷涟韬喜捎冒韬险炯邪韬?，成品混凝土由罐車運至地泵，再由地泵泵送混凝土入模澆筑。采用插入式振搗棒和附著6并與墩身主筋焊接牢固。墩身施工完畢后，將預埋鋼板和預埋鋼筋固定，并檢查牛腿位置是否正確，如較大偏差，根據(jù)偏差情況相應調整上下鋼板度為4m5）和（6）桿件均][采用雙8槽鋼加工，長度分別為3.36m和7橫梁，在橫梁上間距50cm鋪設桿件（7）做縱梁，橫梁與縱梁之間焊接加U托架是墩頂構件施工的主要承重構件,鋪設橫、縱墊梁后需對其進行預壓以消除托架非彈性變形，檢驗托架的穩(wěn)定性能，并測出托架在墩頂構件施工時的彈性變形，為設置支架預拱度提供依據(jù)。預壓重量等于托架承受梁體重量的120％。0#塊施工時托架承受的荷載（箱梁懸臂部分共有砼為保證梁底拼縫線形的一致，底模采用掛藍底模整體鋼模，外模采用綁扎腹板、橫隔板及底板部分的普通鋼筋，并布放豎向預應力筋套管和縱向、橫向預應力波紋管；再立內模板及內隔板模板；安裝頂模架、頂板模避免燒穿波紋管道。預應力鋼筋端頭設置張拉槽模板，張拉槽位置、角度必須滿足設計要求，張拉槽平面必須保持平整，便于混凝土澆注完成后張8鋼筋在加工之前進行原材料的抽檢工作；鋼筋的制作在鋼筋加工廠完確保后續(xù)鋼筋綁扎符合要求；鋼筋施工過程中注意普通鋼筋與預應力鋼筋的安裝順序，在預應力鋼筋與普通鋼筋相互沖突時，可以適當移動普通鋼在混凝土澆注前，必須仔細檢查各種預埋件、應該預留的孔洞等按照筑位置?；炷翝仓涡颍合葷仓装澹贊仓拱搴晚敯?，從兩端向中央隔板推進。在混凝土澆筑完成后，進行混凝土收漿抹平，特別要進行二次收漿抹面，避免混凝土出現(xiàn)裂縫。初凝的混凝土采用加厚棚布包裹，并混凝土施工前應進行混凝土配合比試驗，在滿足設計標號的前提下盡量減小水灰比，降低水泥用量，采用骨料粒徑和級配應符合規(guī)范要求，必要時可適當摻入減小收縮量的填加劑，混凝土的初凝時間必須大于塊件澆察窗口。在澆注混凝土時通過觀察孔觀察混凝土的振搗情況；在混凝土快澆注到觀察孔時，用小鋼模封閉加固。嚴格控制各天窗處泵管泵送混凝土多泵混凝土使其流動至另一個天窗范圍或采用振動捧拖趕混凝土9量；嚴格控制混凝土的入模水平分層厚度，確?；炷翆ΨQ澆筑、頂面均確定振搗合格后，方可進行下一層混凝土的泵送。水平分層厚度確定采用帶刻度的竹桿從上口往下探測方式確定。為此還應增加探照照明設施，至的對稱澆注；施工底板部分的混凝土時，注意在腹板與底板結合部位要振搗細致，此處鋼筋密集，豎向預應力筋注漿波紋管集中于此，振搗時不要土從腹板頂口澆入，用插入式振搗器振搗。由于混凝土具有流動性，會有部分混凝土從腹板底口流入底板，所以，振搗腹板上部的混凝土時，要注意控制插入深度和振搗時間，適當讓部分腹板混凝土流入底板內，以補充底板混凝土至設計厚度，并要保證腹板內每個部分都被振搗密實。流入底板的混凝土由人工攤平，并用平板振搗器加以振搗，使底板厚度達到設計在鋼筋、預應力管道密集地方采用棒頭較小的振動棒。不要擠壓波紋管避稱澆筑，施工時盡量保證兩端灌注梁體混凝土重量接近。同時，鋼絞線和0#塊外模在澆注后第五天拆除外模架，混凝土強度達到設計強度的后開始張拉灌漿，灌漿完成后，利用預埋精扎螺紋鋼筋通過豎向張拉對0#0#塊鋼筋管道密集，鋼束管道位置采用定位鋼筋網片固定，定位鋼筋網片牢固地焊接在鋼筋骨架上，定位鋼筋網片適當加密，并且定位鋼筋網片所焊的鋼筋骨架與水平鋼筋采用點焊，防止管道位置移動。當預應力管道位置與骨架鋼筋發(fā)生沖突時，保證管道位置不變，適當移動普通鋼筋位0#塊腹板混凝土澆注時，采用串筒以減少混凝土自由傾落高度，防止0#塊預留管道密集，混凝土澆注時在管道中安裝抽拔管，防止砂漿堵塞管道，澆注后采用高壓水管沖洗管道。豎向預應力壓漿孔設在箱梁腹板經成型的墩頂構件（0#塊）上。掛籃按照最大梁段進行設計，為無平衡重中間用L125×10角鋼焊成三角斜撐裝2][36a槽鋼組焊而成。前下橫梁通過吊桿(Φ32精軋螺紋鋼筋）與前上橫梁連接,后下橫梁通過吊桿(Φ32精軋螺紋鋼筋）與已澆注梁段底板連接。施工掛藍拼裝完成后，為檢查掛藍的安全性及穩(wěn)定性，并消除掛藍主桁各構件之間非彈性變形，觀測掛藍的彈性變形值，為后續(xù)的懸臂箱梁掛藍施工模板調整提供可靠數(shù)據(jù)依據(jù)。預壓重量等于托架承受梁體重量的120％。1#塊施工時掛籃承受的荷載（為1556kN,預壓重量為1556×d)將底模平臺臨時吊掛在外模桁架上，外模及底模沿滑梁向前拉移至a)拆除外模落于外模導梁上，將底模用吊桿吊掛在上橫聯(lián)和前上橫梁b)脫開內模導梁錨固在混凝土頂板內的前吊桿，此時，內模導梁緊靠d)在梁段頂面找平并測量好滑道位置，滑行軌道前移至下一梁段并由澆筑墩頂構件時預埋定位鋼筋進行定位和固定e)將梁面掛籃滑軌道下用砂漿精確找平并由預埋鋼筋加固，解除掛藍f)前移到位后，對掛藍后錨進行錨固，將后行走軌道梁錨固解除，前a.施工前，根據(jù)設計圖紙?zhí)峁┑牧旱讟烁?，結合模板的預抬值，同時b.按圖紙要求，制定模板的制作方案，畫出模板布置圖，用方案與圖箱梁內模由頂板底模、腹板側模、橫梁側模及壓腳模組成，為方便拆除，內模采用竹膠合模板，用內導梁（通過精扎螺紋鋼將內導梁吊在掛藍頂角模及頂模，為加快施工進度，內?？稍诘孛婊蛞褲埠玫南淞喉敯磶讉€為了模板的整體穩(wěn)定和固定內模位置，內外模之間加設少量的對拉螺墩頂處底模下部鋪設工鋼，底模采用木模，縫隙用砂漿填充，鋪設底外模包括底板底模、翼板模板及腹板側模，全部采用鋼模板，腹板處別應注意縱、豎、橫三向預應力鋼絞線（鋼筋）的張拉順序，滿足設計要支架施工，首先進行地基處理，時先將邊跨等高度現(xiàn)澆段處澆注C25混凝g)、綁扎頂板鋼筋，安裝橫向預應力鋼絞線波紋管并固定，固定預應搭設底模時，按估算預留拱度支好后，按設計或規(guī)定要求進行加載預合攏前使兩懸臂端臨時連接，保持相對固定，以防止合攏混凝土在早期因為梁體混凝土的熱脹冷縮開裂。同時選擇在一天中的低溫、變化較小時進行混凝土施工，保證混凝土處于溫升、在受壓的情況下達到終凝，避免受拉開裂。按照設計的合攏順序為先兩個邊跨合攏再中跨合攏，而后完②、清除箱頂、箱內的施工材料、機具，用于合攏段施工的材料、設邊跨合攏段與邊跨等高度現(xiàn)澆段一樣，采用鋼管支架支模施工。懸臂支架的搭設與現(xiàn)澆段要求一樣。外模及底模采用掛藍模板，內模采用竹膠采用在懸臂端的水箱中加水的方法設平衡重，近端及遠端所加平衡重普通鋼筋在加工場地集中加工成型，運至合攏段綁扎安裝，綁扎時將勁性骨架安裝位置預留，勁性骨架鎖定后補充綁扎。底板束管道安裝前，應試穿所有底板束，發(fā)現(xiàn)問題及時處理。合攏段底板束管道采用鋼管，或者用雙層波紋管替代，管道內穿入鋼絞線芯模，以保證合攏段混凝土澆注以防止合攏段混凝土在澆注及早期硬化過程中產生裂縫，鎖定時間按合攏段鎖定設計執(zhí)行，臨時“鎖定”是合攏的關鍵，合攏“鎖定”遵循又拉又撐的原則，即“鎖定”包括焊接勁性骨架和張拉臨時預應力束。支撐勁性骨架采用“預埋槽鋼+連接槽鋼+預埋槽鋼”三段式結構，其斷面面積及支承位置根據(jù)鎖定設計確定，合攏時，在兩預埋槽鋼之間設置連接槽鋼，并由聯(lián)結鋼板將連接槽鋼與預埋槽鋼焊接成整體，同時注意焊縫應設在不同勁性骨架頂緊后進行張拉，臨時束張拉錨固后不壓漿，合攏完畢后將其拆焊接預埋件合攏段混凝土選擇在一天中氣溫較低時進行澆注，可保證合攏段新澆注混凝土處于氣溫上升的環(huán)境中，在受壓的狀態(tài)下達到終凝，以防混凝土合攏段永久束張拉前，采取覆蓋箱梁懸臂并灑水降溫以減小箱梁懸臂的日照溫差。底板預應力束管道安裝時采取措施保證管道暢通，待合攏段混凝土達到設計規(guī)定強度和相應齡期后，先張拉邊跨頂板預應力束，再張拉底板第一批預應力束，按照設計要求的張拉噸位及順序兩端向對稱進行張拉。橫向、豎向及頂板縱向預應力施工同箱梁懸灌梁段施工，合攏段施首先將模板底鋼銷卸落，然后模板脫離箱梁。從上至下拆除模板和支扎→預應力管道安裝→合攏鎖定→選擇當天最低溫度穩(wěn)定時段澆注混凝土→逐級卸除水箱配重→合攏段預應力張拉、錨固、灌漿完畢→拆除合攏吊②、在懸臂端預留孔內穿入鋼絲繩，用幾組滑車吊起底籃前橫梁及內④、用卷揚機調整所有鋼絲繩，使底籃及內外滑梁移到相應位置，安采用在懸臂端的水箱中加水的方法設平衡重，近端及遠端所加平衡重合攏前使合攏段兩端懸臂端臨時連接，盡可能保持相對固定，以防止端按平衡要求設置平衡重外，如施工控制有要求時還將對合攏段處采取調整措施。合攏段支撐勁性鋼骨架施工及臨時預應力束張拉施工同邊跨合攏當合攏段鋼筋綁扎完成后，暑期施工選擇當日氣溫穩(wěn)定時段澆注；正常氣溫時期，只要溫度滿足混凝土施工技術規(guī)范要求即可澆注。中跨合攏段混凝土澆注與邊跨合攏段施工相同。合攏段混凝土澆底板第二批預應力束，合攏段施工完畢后，拆除臨時預應力束并對其管道解除連續(xù)梁墩頂?shù)呐R時鎖定，并切斷該墩臨時支座錨固鋼筋，完成體a、安裝剛性支撐時，先將其一端焊牢，另一端加楔稍稍打緊，待合攏段的臨時鋼絞線束張拉前再將楔子打緊，并在楔子與支撐、楔子與預埋鋼b、合攏段混凝土灌注完成后養(yǎng)生期間，要做好合攏段的降溫工作。常用的降溫措施有：梁頂面灑水降溫，梁側噴水降溫，箱梁內灑水及通風降箱梁鋼筋加工在鋼筋加工場制作成半成品，編號后分類堆存，根據(jù)現(xiàn)場需要，鋼筋由汽車運輸至現(xiàn)場，利用汽車吊直接吊至作業(yè)面，由人工安進場鋼筋必須有出廠質量證明書及復試報告，當運輸，卸載，加工中鋼筋進場后按規(guī)范要求進行試驗，當試驗滿足試驗要求，并且得到監(jiān)施工時，在支好的底板上綁扎成形，在箱梁上焊接鋼筋時，要求焊接凈，使用前應將表面油漬、漆皮、鱗銹等清除干凈；鋼筋應平直，局部彎折成盤的鋼筋和彎曲的鋼筋均應調直，對于焊接接頭，在接頭長度內，同綁扎時嚴格按標記布設、綁扎鋼筋。安裝翼板鋼筋時應注意與護欄預埋鋼筋的連接。頂、底板鋼筋保護層的留設必須符合設計及規(guī)范要求，以免因梁體鋼筋應整體綁扎，先進行底板及腹板鋼筋的綁扎，然后進行頂板鋼筋的綁扎，當梁體鋼筋與預應力鋼筋相碰時，可適當移動梁體鋼筋或進且綁扎鐵絲的尾段不應伸入保護層內。所有梁體預留孔處均增設相應的螺旋筋；橋面泄水孔處鋼筋可適當移動，并增設螺旋筋和斜置的井字形鋼筋進行加強，施工中為確保腹板，頂板，底板鋼筋的位置準確，應根據(jù)實際情況加強架立鋼筋的設置，可采用增加架立筋數(shù)量或增設W形或矩形的架立鋼筋等措施。當采用墊塊控制凈保護層厚度時，墊塊用采用與梁體同等在預應力混凝土箱梁中，當普通鋼筋與預應力鋼筋定位有相互干擾應遵循“普通鋼筋中的次要受力筋為主要受力筋讓路、普通鋼筋為預應力鋼筋讓路”的原則，可以適當調整普通鋼筋的間距以便于讓預應力鋼筋通過，不可任意切段鋼筋，實需切斷時，在澆筑該部分混凝土時鋼筋必須恢復，任何情況下必須保證預應力管道形狀圓滑、線形流暢，絕對禁止“死箱梁鋼筋綁扎的順序為：底板鋼筋綁扎、預橫隔梁鋼筋綁扎、預應力管道安裝→頂板(含翼板)鋼筋綁扎、預應力管鋼筋骨架保護層墊塊的厚度及強度按設計要求確定。安裝時，墊塊按頂板鋼筋綁扎前，在箱梁各跨每個截面留設撓度及沉降觀測點，沉降箱梁混凝土的澆筑順序為：縱橋向由各施工段高程較低的一端向另一a.澆筑前認真檢查支架各支點牢靠，剪刀撐完善，模板支撐合理、齊全、堅實，檢查預埋件、預留孔洞、泄水孔齊全、底板清潔無雜物，支座c.混凝土澆筑時應嚴格計算澆筑方量和澆筑時間，且分層長度不宜太長，以免形成施工冷縫。腹板混凝土澆筑時，每層控制在35cm左右，為保證施工質量，上一層混凝土澆筑一定要在下一層混凝土初凝前進行，且振應于腹板澆筑工作面上擺放鍍鋅鐵皮或竹膠模板，以免混凝土撒落在頂板頂板混凝土澆注完畢后及時清理通氣孔，讓其發(fā)揮作用，以避免箱室內外產生較大的溫差。在混凝土澆注過程中至d.混凝土澆筑前，模內應用高壓水槍徹底沖洗底板，同時在墩頂最低和頂板混凝土厚度一樣，然后以這些鋼筋及翼緣板頂面作為控制頂板標高的標準。在混凝土澆筑時，用拉線法進行找平，則可將箱梁頂面標高控制搗，小直徑振搗棒功率低、作用半徑小，注意適當延長振搗時間、加強振搗，振搗器在每一個位置中振搗延續(xù)時間一般掌握在混凝土不再下沉、無顯著氣泡上升、頂面平坦一致并開始浮現(xiàn)水泥漿為止，一般不宜超過30s,以加強上下層間的連接，振搗混凝土時要在棒頭上作好振搗深度標記，嚴格控制好振搗深度，為避免振搗棒觸及側模和內模，振搗棒應與側模和內c.每層混凝土振實前，不得增添新混凝土，如發(fā)現(xiàn)表面有浮水，應立d.澆注底板及腹板后，在混凝土還未凝固前，應將面板鋼筋上的混凝e.振搗混凝土時派專人檢查模板是否漏漿，支撐是否牢固，發(fā)現(xiàn)問題f.混凝土經連續(xù)澆注，中間間斷時不得超過規(guī)范規(guī)定否則應與監(jiān)理研g.采用插入式高頻振搗器振搗混凝土時，采用垂直點振方式振搗。若然后再將振搗棒移至新的位置，不得將振搗棒放在拌和物內平拖，也不得以防止表面收縮裂紋的產生，頂板前兩次找平收成毛面，于混凝土初凝前收壓成光面?；炷脸跄蠹皶r用透水土工布等覆蓋并灑水養(yǎng)生，混凝土期施工期間，混凝土表面進行覆蓋保溫，必要時采取加熱升溫的方法；熱按先后順序分：拆除分節(jié)段的模板后，先張拉縱向預應力、再張拉豎縱向預應力采用兩端張拉，豎向預應力在梁頂張拉橫梁預應力，采用鋼絞線下料在梁面上進行，下料長度雙張拉為孔道長度+2倍的千斤頂?shù)南铝细辉Ａ俊Ｏ铝嫌蒙拜嗕?，不使用電氣焊切割；砂輪片為增強型，以錯后再切割，避免出錯。下料時拉動鋼絞線不要太快，避免鋼絞線散盤速b.穿束設計圖紙要求進行。兩端張拉的預應力鋼絲束在預應力過程中原保持兩端的伸長基本一致。施工前，應對孔道摩阻損失、擴孔段摩阻損失和錨口摩采用自錨穿心式雙作用千斤頂及相應高壓油泵，額定張拉噸位約為張壓力表與張拉千斤頂配套使用。預應力設備應建立臺帳及卡片并定期張拉前的檢驗工作：對錨具、夾片等進行檢驗；對千斤頂、油泵、油表等進行配套標定；對千斤頂作業(yè)空間進行檢查、確認；對梁體作全面檢查，如有缺陷，在征得監(jiān)理工程師同意修補完好且達到設計強度，并將承壓墊板及錨下管道擴大部分的殘余灰漿鏟除干凈后，方可張拉。張拉千斤頂、壓力表、油泵等應配套校正、配套使用。當在使用過程中出現(xiàn)異常現(xiàn)象時，應重新校正。預應力張拉千斤頂與油壓表的關系曲線方程式應有當?shù)丶夹g監(jiān)督局授權的檢測機構確定，當出現(xiàn)油壓表等損壞或失準需要更換安裝工作錨和夾片：裝好錨具后用手捶墊在木塊上敲擊錨具，直至不能敲動。接著將夾片裝入錨孔，用比鋼絞線直徑略大的鋼管擊打夾片，使之塞緊在錨孔內。用鋼管擊打夾片前，調整均勻同一夾片中各楔片的縫隙和外安裝千斤頂和工具錨、工具夾片：千斤頂安裝使用手拉葫蘆，安裝后至張拉完一直用倒鏈懸掛著千斤頂，以便用倒鏈調整千斤頂，使千斤頂軸線與管道和錨墊板軸線一致，保證鋼絞線順直，減少張拉摩阻力。為使張張拉千斤頂、壓力表、油泵等應配套校正、配套使用。當在使用過程中出現(xiàn)異常現(xiàn)象時，應重新校正。預應力張拉千斤頂與油壓表的關系曲線方程式應有當?shù)丶夹g監(jiān)督局授權的檢測機構確定，當出現(xiàn)油壓表等損壞或b.張拉作業(yè)所有縱向預應力束張拉均使用自錨式錨具，按“左右對稱、兩端同時”檢查油管連接可靠、正確后，開動油泵，使鋼絞線略為拉緊后調整千斤頂位置，使其中心與孔道軸線基本一致，以保證鋼絞線自由伸長，減少然后兩端同時給千斤頂主油缸徐徐充油張拉，使兩端伸長基本保持一記。繼續(xù)向千斤頂加油加載，直至達到控制張拉力。張拉值的大小以油壓表的讀數(shù)為主，以預應力鋼絞線的伸長值加以校核，每端錨具回縮量控制值，千斤頂回油，夾片自動鎖定，該束張拉結束，及時作好記錄。全梁斷絲、滑絲總數(shù)不超過鋼絲總數(shù)的0.5%，且一束內斷絲不超過一絲，也不得當鋼絞線長度較長、不能一次張拉到位時，則需多張拉的操作方法和步驟和上述一樣，只是將上一循環(huán)的錨固力（應力）作鋼架線束伸長量量測方法：在相應張拉力下量取與之對應的千斤頂油拉力下對應的千斤頂油缸外伸量的差值之和，作為本張拉循環(huán)中鋼絞線束的伸長量。各個張拉循環(huán)的伸長量之和，即為該束鋼絞線初始張拉力至控縱向預應力施工時采用兩端張拉兩種方式，以張拉應力和張拉伸長量鋼絞線實際張拉伸長值與理論計算張拉伸長值的差值應在-6%～+6%范圍內，即表明本束鋼絞線張拉合格。否則，張拉力雖已達到設計要求，但實際伸長值與理論伸長值之間的誤差超標，則暫停施工，在分析原因并處對伸長量超標的原因分析，從如下方面入手：張拉設備的可靠性即張拉力的準確度；對波紋管孔道摩阻和偏差系數(shù)取值的準確性；鋼絞線彈性模量計算值與實際值的偏離；伸長量量測和計算方面的原因，如沒考慮千斤頂橫向預應力的張拉和縱向預應力張拉方法相同，橫向預應力為單向張千斤頂加載和卸載時做到平穩(wěn)、均勻、緩慢、無沖擊。張拉時混凝土強度和齡期達到設計圖紙要求。張拉順序按設計圖紙要求進行。張拉作業(yè)過程中不敲擊和碰撞張拉設備和油管。張拉完畢后，未壓漿或壓漿后水泥在測伸長量時，停止開動油泵。張拉過程嚴格執(zhí)行操作規(guī)程。轉移油泵時在張拉過程中，有多種原因都可能引起預應力筋滑絲和斷絲，使預應因此需要限制預應力筋的滑絲和斷絲數(shù)量。當滑絲和斷絲數(shù)量在允許范圍滑絲判斷：張拉完畢卸下千斤頂后，目視檢查滑絲情況。仔細查看工具錨處每根鋼絞線上的楔片壓痕是否平齊，若不平齊則說明有滑絲；察看滑絲處理方法：首先把專用卸荷座支承在錨具上，將專用千斤頂油缸伸至千斤頂行程的一半后，把退錨千斤頂裝在單根鋼絞線上。當鋼絞線受力伸長時，夾片稍被帶出。這不能與鋼絞線同時內縮。如此反復，直至夾片退出、鋼絞線放松、重新張拉至設計張拉力并頂壓楔緊新夾片為止。重斷絲處理方法：提高其它鋼絞線束的控制張力作為補償，但最大超張拉不得超過設計對各階段極限狀態(tài)的要求；換束，重新張拉；啟用備用束。具用螺桿式穿心千斤頂張拉。張拉采取同一梁段兩側對稱張拉的措施。張拉工作程序：檢查孔道是否通暢→將錨固端清理干凈→旋上錨具→用連接器連接千斤頂張拉桿與預應力鋼筋→安裝工具錨→按規(guī)范程序張拉到設計噸預應力粗鋼筋均采用單根張拉，在張拉時采用左右和上下對稱原則進行，凡由永久筋和臨時筋組成的預應力筋，須在張拉時將永久筋錨固后撤為保證張拉質量，對精軋螺紋鋼筋采用復拉工藝是必要的，因為預應力粗鋼筋一般設計較短，相應的伸長值也較短，在鎖緊錨固螺母時會因為偏心等因素造成伸長量的微量回縮，此值與本來就比較短的理論伸長值相比的比例會很大。如不采用復拉可能會造成預應損失值過大。復拉即在第一次張拉完成后，第二天再重復一次第一次張拉過程。張拉完成后可使用一組豎向預應力粗鋼筋留待與下一節(jié)段同時張拉，以使其預應力在混凝土按每束根數(shù)與相應的錨具配套，帶好夾片，將鋼紋線從千斤頂中心穿數(shù)為主，以預應力鋼紋線的伸長值加以校核，實際張拉伸長值與理論伸長值應控制在6%范圍內，每端錨具回縮量應控制在6mm全梁斷絲，滑絲總數(shù)不得超過鋼絲總數(shù)的0.5%,且一束內斷絲不得超過一①、水泥漿配合比：水泥漿配合比要根據(jù)孔道形式、壓漿方法、壓漿b、水泥采用普通硅酸鹽水泥，水泥標號為P.O42.5普硅水泥。％，％，e、膨脹率。膨脹劑的摻量經試驗確定，摻入膨脹劑后水施工時要沖洗管道后再用空壓機吹去孔內積水，其中壓縮空氣不能含有油污。水泥漿在拌漿機內按照先放水和減水劑后再放水泥，最后放膨脹儲漿桶要不停地低速攪拌并保持足夠的數(shù)量以保證每根管道的壓漿能一次①、在波紋管每個波峰的最高點設一排氣管兼壓漿管。壓漿泵輸漿管對懸灌過程中的腹板束和頂板束，在張拉壓漿后將其直接澆注在下一混凝土內作為封端，因而對腹板束和頂板束不再另外封端。而對合攏頂板③、待兩邊跨端頭縱向束張拉、壓漿完畢后，鋸齒塊縱向束錨端即可方面截面尺寸的變化，都對剛度有所影響。對于對稱懸臂施工的連續(xù)梁橋來說，如果整體剛度提高，澆筑混凝土過程中主梁變形量會減少，但是，底板混凝土厚度而產生的誤差，另一方面是由模板變形和混凝土容重變化而產生的誤差?；炷脸綄B續(xù)梁橋施工階段的內力和線形有一定的影響，特別是兩側出現(xiàn)不平衡超方時，影響較大。當結構懸臂伸長時，危害在施工過程中，通過改進施工方法減少誤差的產生是很有必要也是可行的。對懸臂施工的連續(xù)梁橋來說，由于兩懸臂端對稱荷載對結構的影響比單側荷載要小的多，所以，施工中盡可能避免出現(xiàn)兩側荷載不平當結構處于懸臂狀態(tài)時，橋面臨時荷載的影響類似于既存在對稱荷載，也存在單側荷載。橋面臨時荷載可分為兩類，第一類相對固定，如卷揚機、壓漿機、吊索機、施工簡易房等；第二類比較隨機，量以及位置，在計算數(shù)據(jù)中考慮。如果能準確估計第一類荷載的重量，并且隨時一記錄第二類荷載堆放的時間和重量，是能夠在計算中消除此類誤差的。由于臨時荷載是隨機的，如果把每一種荷載影響作為荷載工況輸入橋面臨時荷載的影響是隨機的，所以較難掌握。在施工過程中，加強施工管理，除了必須的施工設備外，對于無用的設備應及時清理，并且工時掛藍位置很難做到與設計一致。掛藍模板定位包括底模板和頂模板的掛藍定位是控制主梁標高最重要也是最直接的手段，定位時只要態(tài)度認真，并且掛藍在設計上是合理的，掛藍定位誤差能夠控制在允許范圍也包括彈性變形和非彈性變形。掛藍非彈性變形對施工控制質量有較大影響，特別是后支點掛藍，由于無拉索幫助，掛藍受力較大。前支點掛藍由針對掛藍掛藍非彈性變形對施工控制質量的影響，對掛藍預壓提出（2）掛藍預壓要有足夠長的時間，使掛藍在預壓荷（3）掛藍預壓荷載卸載后，要有充分的時間使掛藍的彈（4）掛藍在預壓、卸載期間，要在較短的間隔時間內多次溫度影響是施工控制中較難掌握的因素，這主要是因為溫度始終變化無常，而且在同一時刻，結構各部分也存在溫差。所以，在結構計算中差。在施工控制實施過程中，溫度變化對標高控制的影響主要是日照溫差引起各懸澆節(jié)段的撓度變化，其撓度變化規(guī)律是氣溫升高時梁端下?lián)?，氣以實測溫度變形速度與溫差(立模時溫度與標準合攏溫度的差值)來考慮此式中:表示溫度變形速度，單位mm/℃,該值可應用當前段的前一階根據(jù)梁體溫度及撓度的變化曲線，確定每日上午7時(通常此時一天高，可不進行修正；在其它時間測定立模標高時，均應進行日照溫差影響溫度變化雖然隨時存在，但其對施工控制的危害主要表現(xiàn)在掛藍定位時，選擇夜間或者早晨進行掛藍定位比較合適。溫度影響變化無常，每座橋都有各自特點，所以施工控制前必須加強觀測，及時掌握規(guī)律，盡可預應力影響有兩個方面。一方面由張拉千斤頂?shù)挠蛪罕碜x數(shù)誤差引懸澆階段的預應力束是連續(xù)剛構橋承受負彎矩的主要構件，如果預嚴重的會引起結構的破壞。針對張拉力誤差和預應力損失提出以下控制措2）預應力損失分兩項來控制，一項為管道摩阻力、錨具變形、鋼絲第一項預應力損失只需認真計算，控制好張拉力和伸長量可減小誤高溫時，混凝土膨脹，梁段伸長，此時張拉預應力，會引起較大的預應力損失，原因是在降溫后，混凝土收縮，梁段縮小，引起一部分預應力損失；低溫時，混凝土收縮，梁段縮短，此時張拉預應力，會增加有效預應力。故應該在一天中溫度較低或溫度變化均勻時段張拉預應力。一定施工控制是個連續(xù)的過程，任何后期荷載的影響或者施工方案的改變都會影響橋梁的線形和內力，所以，當施工方案確定后，一般情況下，施工程序不再改變，如果要改變施工方案，則施工控制程序也將作相應調整。但施工控制程序的調整花費時間較長，會影響施工進度，甚至使施工現(xiàn)場技術員：現(xiàn)場技術員：劉宇機械工程師：王博測量工程師：張偉結構工程師：張懷結構工程師：李勇總工：韓建秋質檢部長：陳剛材料供應質量組室QC定期不定期質量檢查制度定期不定期質量檢查制度檢查質量管理辦法保證檢查質量管理辦法保證外協(xié)作件質量制度制度質量措施保證質量措施保證進行局部調整，調整原則是先普通鋼筋、后管道，保持縱向預應力鋼筋管道位置不動。橫向預應力鋼筋張拉槽處的鋼筋可切割。同時應注意加強搗固，不得管道位置與骨架鋼筋相碰時，應保持管道位置不變，僅將鋼筋稍加移動。定位壓漿孔中要用棉紗或碎海面塊填充塞緊以防進漿。錨墊板端面與鋼束端部軸線保持垂直。波紋管應插入錨墊板的小口內，縫隙用塑料膠帶裹纏嚴密。若伸入錨墊板喇叭口中則需在張拉前裁剪，以保證預應力張拉時，鋼絞線能在喇叭口不宜清洗處需提前用噴壺噴水，保持鋼模內面濕潤，以防干灰粘皮，影響混凝墩頂至端部預應力鋼束布置在頂部的區(qū)段，若泵出混凝土沖擊力不大時可從梁插慢拔”的原則，避免漏振和過振，以混凝土表面開始翻漿并無大氣泡翻出為度。應特別重視對錨區(qū)位置混凝土的搗固，Φ50棒不易插入的地方，需用Φ30振搗器輔助振搗，確保該處混凝土內部密實，防止錨墊板后部混凝土中出現(xiàn)空洞。墊石頂面絕對標高控制在5mm以內，相對標高控制在2mm，墊石頂面抹面時薄膜對外露混凝土進行覆蓋，待混凝土初凝后，再在其上覆蓋保溫材料，拆除進行抽檢，抽檢合格后方可使用。張拉機使用前需進行標定，在使用過程中如將千斤頂及油管中進入的空氣排出。張拉機具搬運過程中，應避免磕碰油表及板端面清理干凈，尤其錨環(huán)槽口內。喇叭口內若有多余的波紋管應清除掉。對于張拉錨固區(qū)處的鋼紋線，需保持清潔，若有浮銹及污物要清理干凈，以免影夾片齒部若出現(xiàn)嚴重銹蝕情況，應禁止使用。錨環(huán)及夾片使用時應避免沾上泥砂。安裝錨環(huán)時，錨環(huán)一定要入槽，并注意確保工具錨與工作錨之間的鋼紋線作業(yè)(千斤頂給油)應緩慢均勻進行，并且盡可能使兩端預應力鋼束的伸長量保注過程中對儲漿罐中的水泥漿應不停攪動，并定期檢查濾網，若有損壞及時更換。氣溫較高時，從制漿到壓漿時間最長不得超過30min，氣溫較低時，壓漿作進行，一般后安裝的先拆，先安裝的后拆，最好由負責模板安裝的同一模板班掉落、倒塌等意外傷人。模板拆除人員不可擁擠在一起，每一個人應該有足夠場，確認作業(yè)平臺不濕滑后再進行作業(yè)；高處作業(yè)人員應穿防滑鞋，不能穿不多人運送鋼筋時，轉停動作要一致，人工上下傳遞不得再同一垂直線上，在預應力鋼絞線下料，在清理干凈的硬化場地進行。場地內嚴禁動用電焊設采用油頂、油表相互匹配的預應力張拉施工設備，在使用一定時間或次數(shù)錨墊板安裝角度位置嚴格按設計要求，并采取錨筋與梁體鋼筋焊接的方法確保錨墊板角度、位置準確。以防應力過大，造成錨墊板松動，造成預應力施在張拉施工時，精確調整油頂位置確保油頂、工具錨、錨具、錨墊板位于張拉油頂采用安全可靠的鋼支架配合導鏈吊掛，以防油頂?shù)袈?，傷及張拉張拉作業(yè)區(qū)設立鋼筋柵欄及安全防護網，并設立安全防護標志，嚴禁非作張拉或退錨時，張拉油頂后面嚴禁站人，并在張拉作業(yè)區(qū)后方設置木防護張拉液壓系統(tǒng)的高壓油管的接頭應加防護套，以防漏油傷人。高壓油管在或最大限度地避免噪光對陸豐路車輛司機夜間視覺的影響，以及對附近居民區(qū)地方水系，不損毀工點附近的林木和地表植被，盡量不占或少占耕地，臨時用搭設作業(yè)平臺，作業(yè)環(huán)境有維護并掛安全網。安裝用的小型機具必須固定，工臨時使用的材料如木方、鋼墊板、型鋼必須固定好，工完料清，嚴防高空墜物的檢查、起重重量不超設備能力、小構件的捆扎要可靠。大型構件按設計吊點起吊，吊點受力穩(wěn)定合理，起吊必須設置風纜。采用兜底或捆綁吊使，鋼結構關重要的，務必嚴格按照掛藍的有關設計要求操作，如發(fā)出問題及時向技術人合作業(yè)，所以不安全因素隨時存在。因此必須采取相應措施，做好安全防護工作，掛藍上下四周及空檔處均應掛設安全網，上下步梯要牢靠方便。平臺要滿有無刻痕、連接器部位是否連接牢固；桁架之間連接是否安全，橫向連接是否到位；后錨是否安裝牢固；掛藍各部件是否都齊全，連接是否都可靠；掛藍上的吊裝部位焊接是否牢固；桁架上吊點位置的鋼墊板是否對接緊密等。確保安行，提升過程中，應有專人指揮控制千斤頂?shù)牟僮?，以避免在操作過程中千斤容包括：降落用千斤頂是否能正常工作；作為吊桿的精軋螺紋鋼是否完好，有同步，保證掛藍的平衡及各吊桿受力均勻，降落應有專人指揮控制千斤頂?shù)牟賏Ga=9.52×26＝247.52kNbbccdeeffV0.77×1÷2＋0.35×1÷2）×6.5=3.64m3gg底板（非腹板段）縱斷面荷載分布圖底板（腹板段）縱斷面荷載分布圖根據(jù)《路橋施工計算手冊》查得，木材的力學指標取下值（按照紅松順紋計]=12MPa，]=1.3MPa，E=9×10方木截面抵抗矩：W=bh2/6=0.1×0.12/6=1.67×10-4m3截面慣性矩：I=bh3/12=0.1×0.13/12=8.3×10-6m4最大剪力：Q=0.6×qL=0.6×33.8×0最大撓度：f=0.667×qL4/100EI=0.677×33.8×0.54/100EI=0.19mm方木自重均布荷載：5×0.1×0.1×0.5×7.5=0最大剪力：Q=qL/2=51.413×3.65/2=最大撓度：M=5qL2/384EI=5×51.417×3.652/384EI=0.38mm工字鋼彎拉應力：M/W＝85.63×103/6.92×10-4=123.74MPa<[σ]=140MPa，滿36a雙槽鋼受力簡化為四跨均布荷載，間距為3.65m，取跨徑l=1.8m；根據(jù)方木均布荷載21÷2）×0.1×0.1×7.5=0.105KN/m最大撓度：f=0.632×qL4/100EI=0.632×341×1.84/100EI=0.452mm托架受力形式為懸臂承受集中力。根據(jù)橫梁作用在托架上的位置，托架受方木荷載21÷2）×0.1×0.1×（8.5÷5）×7.5=1.34KN36a雙槽鋼均布荷載8.5÷5）×0.9=1.53KN51A=2×28.8×10-4m2W=2×178×10-6m211Pa]=85mpa×2×28.8×10-4m2=489.6KNA=2×60.9×10-4m2W=2×660×10-6m211Pa]=120mpa×2×60.9×10-4m2=1461.]=200mpa×2=400mpa-8m4A=2×10.2×10-4m2W=2×25.3×10-6m211Pa]=85mpa×10.2×10-4m2=86.7KN5151xQ=1034.2629N<]=489Q=525.078438KN<]=1461.6KNQ=231.56N<]=86.7KN12345651x2123456節(jié)點3處位移最大為：0.00696m。最大位移0.696cm<L/400=1.1cm51x21234564、傾倒混凝土產生的豎向荷載：4.0kpa/后端腹板：195.87+0.76+1.4+5.6+2.8后端底板：34.40+0.76+1.4+5.6+2.8＝前端腹板：183.85+0.76+1.4+5.6+2前端底板：32.53+0.76+1.4+5.6后端腹板：142.44+0.76+1.4+5.6+2.8后端底板：26.14+0.76+1.4+5.6+2.8＝前端腹板：132.45+0.76+1.4+5.6+2前端底板：24.60+0.76+1.4+5.6后端腹板：115.45+0.76+1.4+5.6+2.8后端底板：22.02+0.76+1.4+5.6+2.8＝前端腹板：107.62+0.76+1.4+5.6+前端底板：20.80+0.76+1.4+5.6+2564779956497123456789段33!↓↓!↓4力力MQ力力MQ力力MQ123456789z經反推計算：3#～9#底縱梁均能滿彎曲應力和剪切應力均能滿足要求，只#段混凝土時，故進行驗算：xxxwz經計算底后橫梁剪切應力滿足要求，只有彎曲應力不滿足要求，故對其進x859xwmaxIz12!!!4!!4!!!!!4!!4!!66xxxxzz12344澆注狀態(tài)下外滑梁剪力圖45967238xxwmaxIz經計算外滑梁剪切應力滿足要求，只有彎曲應力不滿足要求，故對其進行