DBJT13-190-2014 混凝土結構耐久性現(xiàn)場檢測與評定技術規(guī)程

福建省住房與城鄉(xiāng)建設廳發(fā)布福建省工程建設地方標準混凝土結構耐久性現(xiàn)場檢測與評定技術規(guī)程2014-02-21發(fā)布2014-05-01實施福建省工程建設地方標準d實施日期：2014年05月01日各設區(qū)市建設局(建委),平潭綜合實驗區(qū)交通與建設局：由福建省建設工程質量安全監(jiān)督總站和福建博海工程技術有限公司共同主編的《混凝土結構耐久性現(xiàn)場檢測與評定技術規(guī)程》,經(jīng)審查，批準為福建省工程建設地方標準，編號為DBJ/T13-190-2014,自2014年5月1日起執(zhí)行。在執(zhí)行過程中，該標準由省廳負責管理。2014年2月21日建標標備【2014】51號你廳《關于福建省工程建設地方標準〈混凝土結構耐久性現(xiàn)場檢測與評定技術規(guī)程>備案的函》(閩建科函[2014]24號),《關于福建省工程建設地方標準〈城鎮(zhèn)道路水泥穩(wěn)定粒料基層施工技術規(guī)程>備案的函》(閩建科函[2014]25號),《關于福建省工程建設地方標準〈福建省房屋建筑工程材料檢測試驗文件管理規(guī)程〉備案的函》(閩建科函[2014]26號),收悉。經(jīng)研究，同意該三項《混凝土結構耐久性現(xiàn)場檢測與評定技術規(guī)程》J12615-2014《城鎮(zhèn)道路水泥穩(wěn)定粒料基層施工技術規(guī)程》J12616-2014《福建省房屋建筑工程材料檢測試驗文件管理規(guī)程》J12617-2014該三項標準的備案號，將刊登在國家工程建設標準化信息網(wǎng)本規(guī)程是根據(jù)福建省住房和城鄉(xiāng)建設廳《關于印發(fā)福建省住房和城鄉(xiāng)建設系統(tǒng)2013年第二批科學技術項目計劃的通知》(閩建科[2013]26號)要求，規(guī)程編制組經(jīng)調查研究，認真總結實踐經(jīng)驗，參考有關國際標準和國外先進標準，并在廣泛征求意見的久性對構件承載力和剛度的影響；9.耐久性評定；附錄A.混凝土蝕過程分析；附錄C.銹蝕鋼筋混凝土受彎構件剛度計算；附錄D.本規(guī)程由福建省住房和城鄉(xiāng)建設廳負責管理，由主編單位負責具體技術內容的解釋，執(zhí)行過程中如有意見或建議，請寄送福建省住房和城鄉(xiāng)建設廳建筑節(jié)能與科技處(地址：福州市北大路242號，郵編：350001)或福建省建設工程質量安全監(jiān)督總站(地址：福州市湖東路189號凱捷大廈7樓，郵編：350003),以供今福建建利達工程技術有限公司本規(guī)程主要起草人員：方聞蘇忠高葛四清羅欽云李毅斌郭阿明周建河王穎莉高新學施明敏許華毅羅永斌本規(guī)程審定人員：高衛(wèi)國官建安黃祖華練鋼 1 2 22.2符號 3 54使用環(huán)境類別的調查 95一般環(huán)境下的檢測 5.1一般規(guī)定 5.3混凝土彈性模量的檢測 5.4保護層厚度檢測 205.8結構損傷 6氯化物環(huán)境下的檢測 256.1一般規(guī)定 25 25 7化學腐蝕環(huán)境下的檢測 28 287.2硫酸根離子含量 29 37 379混凝土結構耐久性評定 9.1一般規(guī)定 38 38附錄A混凝土結構設計的耐久性極限狀態(tài) 附錄C銹蝕鋼筋混凝土受彎構件剛度計算 附錄D銹蝕鋼筋混凝土構件承載力計算 本規(guī)程用詞說明 52 2 2 3 54Toinvestigatetheuseof 95Detectionofthegeneralenvironment 11 5.2Totestthecompressivestrengthofconcre 5.3Detectionoftheelasticmodulusofconcrete 5.4Theprotectivelayer 5.9Concretereinforcementdiam 6Determinationofchl 25 6.2Detectionofchlorineion 256.3Chlorideionpermeabili 267Detectionofchemicalc 287.1Generalrequi 28 28 297.4Detectionofatmosphericpollutionenvironment 307.5Detectionof 7.6Harmfulnessofsamplinginspectionofalkali 7.7Samplinginspect 8Effectofcomponentdurabi 8.2Calculationoftheinfluenceofdurabilityofthe 9Durabilityassessm 9.2Structureintheenvironmentoftheremainingusefullifeofcarbide AppendixAThedesignoftheconcrete 43AppendixCCalculationofstiffnessofcorroded 47calculationoff Explanationofwordingint 11.0.1為規(guī)范耐久性檢測內容，合理選擇檢測方法，正確評價混凝土結構的耐久性能，保證結構現(xiàn)有狀態(tài)下和下一目標使用年限內的安全和正常使用，制定本規(guī)程。1.0.2本規(guī)程適用于常見環(huán)境作用下房屋建筑、城市橋梁、隧道等市政基礎設施與一般構筑物中普通混凝土結構及其構件的耐久性檢測與評定，不適用于輕骨料混凝土及其他特種混凝土結構。本規(guī)程不適用于液相化學腐蝕、疲勞荷載、火災等混凝土結構耐久性評定。本規(guī)程不涉及由設計、施工、荷載變化等非耐久性損傷引起的結構安全性、適用性鑒定。1.0.3混凝土結構耐久性現(xiàn)場檢測與評定時，除應符合本規(guī)程外，尚應符合國家現(xiàn)行有關標準的規(guī)定。1.0.4混凝土結構耐久性檢測與評定應委托具有相應檢測資質的專業(yè)技術機構進行。22.1.1結構耐久性structuredurability在確定的環(huán)境作用和維修、使用條件下，結構構件在設計使用年限內保持其適用性和安全性的能力。2.1.2耐久性損傷durabilitydamage由化學、物理等因素作用造成結構功能隨時間退化的累積損傷。2.1.3混凝土結構耐久性現(xiàn)場檢測與評定in-situinspectionandassessmentofconcretestructuredu考慮對結構耐久性損傷因素，對混凝土結構實體實施的原位檢查、檢驗和測試以及對從結構實體中取得的樣品進行的檢驗和測試分析，并對結果進行評定，現(xiàn)場評定時，分檢測時結構構件的適用性和安全性能力評定和下一目標使用年限內的適用性和安全性能力評定兩種情況?；炷两Y構耐久性現(xiàn)場檢測屬于結構性能檢測。2.1.4工程質量檢測inspectionofstructuralquality為評定混凝土結構工程質量與設計要求或與施工質量驗收規(guī)范規(guī)定的符合性所實施的檢測。2.1.5結構性能檢測inspectionofstructuralperformance為評估混凝土結構安全性、適用性、耐久性或抗災害能力所實施的檢測。2.1.6耐久性狀態(tài)durabililtycondition在環(huán)境作用下結構耐久性能的狀況。2.1.7耐久性極限狀態(tài)durabililtylimitstate結構或構件由耐久性損傷造成某項性能喪失而不能滿足使用3要求的臨界狀態(tài)。2.1.8環(huán)境作用environmentalaction溫、濕度及其變化以及二氧化碳、氧、鹽、酸等環(huán)境因素對結構的作用。2.1.9劣化degradation材料性能隨時間的逐漸衰退。2.1.10劣化模型degradationmodel描述材料性能劣化過程的數(shù)學表達式。2.1.11結構使用年限structureservicelife結構各種性能均能滿足使用要求的年限。2.2.1A、A——鋼筋銹蝕前、后的截面面積；2.2.2b、h。——混凝土截面的等效寬度和高度；2.2.3B——銹蝕鋼筋混凝土受彎構件的短期剛度；2.2.4c——混凝土保護層厚度；2.2.5d——鋼筋直徑；2.2.6fc——混凝土軸心抗壓強度設計值；2.2.7fcuk——混凝土抗壓強度標準值或評定值；2.2.8fy、fyc——鋼筋銹蝕前和銹蝕后的強度設計值；2.2.9kos——0.5分位數(shù)推定區(qū)間限值系數(shù)；2.2.10ko.os.——0.05分位數(shù)推定區(qū)間下限值系數(shù)；2.2.11ko.os,——0.05分位數(shù)推定區(qū)間上限值系數(shù)；2.2.12m——樣本均值；2.2.13m△——檢驗批混凝土抗壓強度推定區(qū)間上限與下限均2.2.14N——檢驗批容量；42.2.18w——銹脹裂縫寬度；2.2.20μ——均值推定區(qū)間的上限值；2.2.21μ——均值推定區(qū)間的下限值；2.2.22η——對應修正系數(shù)；2.2.23nb——對應樣本修正系數(shù)；2.2.24△——對應樣本修正量；2.2.26△fcue——檢驗批混凝土抗壓強度推定區(qū)間上限與下限53基本規(guī)定3.0.1混凝土結構耐久性現(xiàn)場檢測與評定，一般情況下屬于結構性能的檢測與評定，不屬于工程質量的檢測與評定；必要時，可作為工程質量評定的依據(jù)。耐久性極限狀態(tài)按附錄A劃分。3.0.2耐久性檢測分鋼筋銹蝕和混凝土性能缺陷與性能劣化兩部分內容。按環(huán)境對鋼筋和混凝土材料的腐蝕機理，環(huán)境類別的劃分按表3.0.2進行。環(huán)境類別3.0.3混凝土結構在下列情況下應進行耐久性檢測與評定：1結構已出現(xiàn)較嚴重的耐久性損傷；2設計、施工因素或環(huán)境因素可造成較嚴重的現(xiàn)有結構耐久性損傷；3達到設計使用年限擬繼續(xù)使用，經(jīng)評估需要時。3.0.4混凝土結構在下列情況下宜進行耐久性檢測與評定：1結構已經(jīng)出現(xiàn)一定的耐久性損傷；2設計、施工因素或環(huán)境因素可造成現(xiàn)有結構耐久性損傷；3對設計、施工采用的耐久性措施的現(xiàn)場結構檢驗；4使用年限較長的結構或對結構耐久性要求較高的重要建5結構進行維修改造、改建或用途及使用環(huán)境改變時。3.0.5混凝土結構耐久性狀況調查及檢測應包括結構及構件原有6狀況、現(xiàn)有狀況、使用情況和下一目標使用年限內建筑物的使用條件等。根據(jù)工程實際情況和要求調查和檢測下列內容：1混凝土結構的使用環(huán)境、建筑物使用歷史及維修改造情況；2設計資料調查，包括設計圖紙、地質勘察報告、結構類型、工程結構用途、建筑物的相互關系；3施工情況調查，包括混凝土原材料、配合比、養(yǎng)護方式及鋼筋有關試驗記錄；4混凝土外觀狀況調查與檢測，包括混凝土外觀損傷類型、位置、大?。换炷亮芽p情況及滲漏水情況；混凝土表面干濕狀態(tài)、有無污垢；5混凝土質量調查與檢測，包括混凝土強度、彈性模量、鋼筋保護層厚度、吸水率、氯離子含量、碳化深度、鋼筋銹蝕狀況、堿骨料反應等。3.0.6混凝土結構現(xiàn)場檢測工作宜按圖3.0.6的程序進行。接受委托初步調查制定檢測方案確定檢測方案、簽訂檢測合同確定儀器、設備狀況現(xiàn)場檢測復檢、補充檢測計算分析和結果評價檢測報告7測方案為目的。初步調查可采取踏勘現(xiàn)場、搜集和分析資料及詢3檢測的依據(jù)，包括檢測所依據(jù)的標準及有關的技術資料4檢測范圍、檢測項目和選用的檢測方法；量進行。在現(xiàn)場查勘分析的基礎上，應根據(jù)混凝受損狀況、不同的環(huán)境狀況等進行歸并并分類，根據(jù)約定的抽樣檢測與評定應考慮混凝土可能發(fā)生的堿骨料反應、鈣礬石延遲反8應和軟水對混凝土的溶蝕。3.0.14混凝土結構的耐久性檢測與評定應考慮高速流水、風沙以及車輛車輪對混凝土表面的沖刷，磨損作用等實際使用條件對耐久性的影響。3.0.15抽樣方式與抽樣方法可按《混凝土結構現(xiàn)場檢測技術標3.0.16混凝土結構的耐久性檢測與評定應考慮鋼筋銹蝕和混凝土缺陷與性能劣化對結構和構件的承載力和剛度的影響。3.0.17耐久性評定時可根據(jù)無內部缺陷的混凝土強度定量反映混凝土的抗?jié)B性能。3.0.18在其他環(huán)境類別下，應包括一般環(huán)境下的檢測內容。3.0.19除一般環(huán)境外，其他環(huán)境中的結構或構件，以及通過定量計算方法評定耐久性的結構或構件，應定期進行耐久性檢測與評94.0.1混凝土結構的耐久性檢測與評定應對結構構件所處的環(huán)境類別進行調查確定，并據(jù)此確定檢測部位和檢測項目。調查包括以往使用環(huán)境歷史和下一目標使用年限內建筑物使用環(huán)境的調查。對使用階段的維護、修理和常規(guī)檢查制度進行調查并提出意目調查：4混凝土結構所處環(huán)境中，應調查侵蝕性氣體(二氧化硫、4.0.3根據(jù)耐久性評定需要，應進行下列相應原始設計資料及竣1可行性報告(環(huán)境條件、該工程項目對環(huán)境的影響、污染2地質勘察報告(地下水位、土質及水質化學成分和含量等);3設計技術資料(建筑結構設計、生產(chǎn)工藝流程、廢氣及污4竣工驗收資料(混凝土配合比、膠凝材料組成及含量、骨2用途變更及建筑物改、擴建情況；4其他異常情況。5.1一般規(guī)定5.1.1一般環(huán)境下，檢測目的為混凝土結構保護層碳化引起的鋼筋銹蝕的耐久性評定。5.1.2一般環(huán)境下，混凝土結構檢測內容為混凝土強度、鋼筋直徑、保護層厚度、碳化深度、裂縫、鋼筋銹蝕狀態(tài)、結構外觀損傷狀況以及防水排水措施的調查。當需要進行剛度和承載力分析驗算時，尚應補充混凝土彈性模量和鋼筋力學性能的檢測。5.1.3裂縫、結構外觀損失狀態(tài)以及防水排水措施應在全面調查分析的基礎上，對受檢范圍內的構件和部位進行全數(shù)檢測?；炷翉姸?、彈性模量、鋼筋直徑、保護層厚度、碳化深度按批檢測，檢測規(guī)則按3.0.15條進行?；炷翉姸群突炷翉椥阅Ａ吭跇嫾嬖谌毕荨p傷或性能劣化時應在全數(shù)檢測或分析的基礎上按約定規(guī)則進行。5.1.4缺陷與性能劣化區(qū)混凝土力學性能參數(shù)檢測，應符合下列規(guī)定：1缺陷與性能劣化區(qū)混凝土力學性能參數(shù)應采用取樣法進行測試；2當需要確定缺陷與性能劣化區(qū)混凝土力學性能參數(shù)下降量時，可采取在正常區(qū)域取樣比對的方法。5.1.5一般環(huán)境下，當有“混入型”的有害物質時，應補充本規(guī)程化學腐蝕環(huán)境下的有關有害物質的調查和檢測。5.2混凝土抗壓強度檢測5.2.1混凝土抗壓強度檢測可采用回彈法、超聲-回彈綜合法、后裝拔出法、后錨固法等間接法進行，并宜采用鉆芯法對間接法檢測結果進行修正或驗證。5.2.2混凝土抗壓強度檢測應符合《混凝土結構現(xiàn)場檢測技術標5.3混凝土彈性模量的檢測5.3.1混凝土靜力受壓彈性模量應采用取樣法檢測。芯樣內部應不存在裂縫、不密實等缺陷。5.3.2混凝土靜力受壓彈性模量檢測應符合下列規(guī)定：1應將混凝土強度等級相同、質量狀況相近的構件劃為一個檢驗批；2在結構實體中隨機鉆取芯樣，芯樣公稱直徑為100mm且宜大于骨料最大粒徑3倍，芯樣的高度與直徑之比大于2;3應對芯樣進行磨平處理，形成高徑比為1.95~2.05,端面的平面度公差不應大于0.1mm且端面與側面垂直度為90°±1°的試件；4當混凝土軸心抗壓強度已知時，應采用6個試件，用于測試混凝土靜力受壓彈性模量；當混凝土軸心抗壓強度未知時，尚應在對應部位增加6個試件，用于確定混凝土軸心抗壓強度；5應按現(xiàn)行國家標準《普通混凝土力學性能試驗方法標準》GB/T50081的相關規(guī)定檢測每個試件的靜力受壓彈性模量和軸心抗壓強度。5.3.3當混凝土軸心抗壓強度未知時，控制荷載的軸心抗壓強度值應按下式計算：式中：f。——控制荷載的軸心抗壓強度值，精確至0.1MPa;f?！嚰S心抗壓強度值，精確至0,1MPa。1當試件的軸心抗壓強度值與用以確定檢驗控制荷載的軸心抗壓強度值相差超過后者的20%時，剔除該試件的靜力受壓彈2計算余下全部試件靜力受壓彈性模量的平均值；3以此平均值作為結構混凝土在檢測齡期靜力受壓彈性模1采用鋼筋探測儀確定鋼筋的位置；3以鋼筋表面至構件混凝土表面的垂直距離作為該測點的5.4.3采用剔鑿原位檢測法進行驗證時，應符合下列規(guī)定：應少于表5.4.3-1中B類且不應少于3點；構件上能直接量測混表5.4.3-1檢驗批最小抽樣容量檢驗批的檢驗批的ABCABC9~15223552358358151~280281~500—注：1檢測類別A適用于施工質量的檢測，檢測類別B適用于結構質量或性能的檢測，檢測類別C適用于結構質量或性能的嚴格檢測或復檢；2無特別說明時，樣本單位為構件。3應將剔鑿原位檢測結果與對應位置鋼筋探測儀檢測結果進行比較，當兩者的差異不超過±2mm時，判定兩個測試結果無明顯差異；4當檢驗批有明顯差異校準點數(shù)在表5.4.3-2控制的范圍之內時，可直5當檢驗批有明顯差異校準點數(shù)超過表5.4.3-2控制的范圍時，應對鋼筋探測儀量測的保護層厚度進行修正；當不127882334565.4.4工程質量檢測時，混凝土保護層厚度的抽檢數(shù)量及合格判GB50204的有關規(guī)定執(zhí)行。1應將設計要求的混凝土保護層厚度相同的同類構件作為一個檢驗批，按表5.4.3-1中A類確定受檢構件的數(shù)量；土保護層厚度進行檢測；對于墻、板類應抽取不少于6根鋼筋(少于6根鋼筋時應全檢),進行混凝土保護層厚度檢測；3將各受檢鋼筋混凝土保護層厚度檢測值按第5.4.7條計算均值推定區(qū)間4當均值推定區(qū)間上限值與下限值的差值不大于其均值的10%時，該批鋼筋混凝土保護層厚度檢測值可按推定區(qū)間上限值5當均值推定區(qū)間上限值與下限值的差值大于其均值的10%時，宜補充檢測或重新劃分檢驗批進行檢測。當不具備補充檢測或重新檢測條件時，應以最不利檢測值作為該檢驗批混凝土保均值進行推定，推定時應提供被推定值的推定區(qū)間，標準差未知時計量抽樣和分層計量抽樣的推定區(qū)間限值系數(shù)可按表5.4.6的n56789n5.4.7推定區(qū)間的置信度宜為0.90,并使錯判概率和漏判概率均為0.05。特殊情況下，推定區(qū)間的置信度可為0.85,使漏判概率為0.10,錯判概率仍為0.05。推定區(qū)間可按下列公式計算：式中：μ?！低贫▍^(qū)間的上限值；μ1——均值推定區(qū)間的下限值；S——樣本標準差。2檢驗批標準差為未知時，計量抽樣檢驗批具有95%保證X0.05,i——特征值推定區(qū)間的下限值。5.5碳化深度檢測5.5.1碳化深度檢測分原位檢測和取樣檢測，采用原位檢測時宜1%~2%的酚酞酒精試液，噴灑量以表面均勻濕潤但不流淌；3測量每個劈開面的中間及兩側各1/4直徑對應部位的碳化4取兩個新劈開面共6個測點的碳化深度平均值作為該芯5碳化深度的代表值可作為該芯樣所在部位混凝土性能受2清掃孔內碎屑和粉末；3向孔內噴灑濃度為1%~2%的酚酞酒精試液，噴灑量以表面至混凝土表面的垂直距離即為碳化深度，測量不應少于3次，3每個損傷類別布置不應少于6個測區(qū)，測區(qū)宜布置在有代4每個測區(qū)應布置3個測孔，取3個測孔碳化深度的平均值6以每個類別中最大的碳化深度作為該類別混凝土性能受5.6.1裂縫檢測時宜對受檢范圍內存在裂縫的構件進行全數(shù)檢測，當不具備全數(shù)檢測條件時，可根據(jù)約定抽樣原則選擇下列構2裂縫較多或裂縫寬度較大的構件以及明顯的受力裂縫或3存在變形的構件。5.6.2裂縫檢測時宜區(qū)分受力裂縫和非受力裂縫。長度、走向和位置；當構件存在的裂縫較多時，可用示意圖表示2對于構件上較寬的裂縫，宜檢測裂縫寬度；3必要時可選擇較寬的裂縫，檢測裂縫深度；4對于處于變化中或快速發(fā)展中的裂縫宜進行監(jiān)測。5.7.1混凝土中鋼筋銹蝕狀況應在對使用環(huán)境和結構現(xiàn)狀進行調法進行檢測，當采用混凝土電阻率、混凝土中鋼筋電位、銹蝕電流、裂縫寬度等參數(shù)間接推定混凝土中鋼筋銹蝕狀況時，應采用深度、長度及銹蝕物的厚度，推算鋼筋的截面損失率。取樣檢測率大于5%,應按《混凝土結構現(xiàn)場檢測技術標準》GB/T50784進ds—鋼筋公稱直徑；1s,a——鋼筋的截面損失率，精確至0.1%。測；混凝土中鋼筋銹蝕電流宜采用基于線形極化原理的檢測儀器5.7.7采用綜合分析判定方法分析鋼筋銹蝕深度等銹蝕狀況，需要檢測裂縫寬度、鋼筋保護層厚度、混凝土強度、混凝土碳化深度、混凝土中有害物質含量等參數(shù)時應符合本規(guī)程的相關規(guī)定。3硫酸鹽侵蝕的環(huán)境；4高溫、高濕環(huán)境；5造成鋼筋銹蝕的一般環(huán)境和氯鹽侵蝕環(huán)境；7生物侵蝕環(huán)境；8氣蝕和磨損條件。4構件結構性能受到嚴重影響。5.8.3現(xiàn)場檢查時宜以下列現(xiàn)象或狀況作1混凝土結構裝飾層完好無損；2構件抹灰層完好無損；3構件混凝土暴露但不存在遭受環(huán)境作用的條件。1構件混凝土暴露在室外環(huán)境中且使用年數(shù)較長；2構件混凝土暴露在室外環(huán)境中且有附著的生物；3構件浸泡在水中；4出現(xiàn)滲水的構件；5直接與土壤接觸的部分；6直接暴露在水流或高速氣流的部分；7直接暴露在侵蝕性氣體或液體中的構8受到摩擦影響的表面。1外觀狀態(tài)檢查；2性能受影響層厚度檢測；3影響層混凝土力學性能檢測。時，可按本規(guī)程第9章進行檢驗。 5.8.7現(xiàn)場檢查時宜以下列現(xiàn)象或狀況作為出現(xiàn)損傷構件狀態(tài)的識別依據(jù)，出現(xiàn)損傷的構件應評定為達耐久性極限狀態(tài)的構件。2混凝土保護層脫落；3構件混凝土出現(xiàn)起砂現(xiàn)象；4構件混凝土水泥石脫落；5裸露的鋼筋出現(xiàn)銹蝕現(xiàn)象。5.8.8出現(xiàn)損傷構件的檢測項目宜包括損傷的面積、深度和位置，必要時應提出進行構件承載力評定的建議。5.8.9現(xiàn)場檢查時宜以下列現(xiàn)象或狀況作為構件結構性能受到嚴重影響狀態(tài)的識別依據(jù)；對于受到嚴重影響的構件應建議委托方進行構件承載力評定。1混凝土大面積剝落；2鋼筋明顯銹蝕；3構件出現(xiàn)明顯的不可恢復性變形。5.8.10對于受到嚴重影響的構件應進行下列項目的檢測：1鋼筋銹蝕量及銹蝕鋼筋的力學性能；2混凝土損傷深度、面積與位置；3構件變形的檢測。5.9混凝土中鋼筋直徑檢測5.9.1混凝土中鋼筋直徑應采用原位實測法檢測；當需要取得鋼筋截面積精確值時，應采取取樣稱量法進行檢測或采取取樣稱量法對原位實測法進行驗證。5.9.2原位實測法檢測混凝土中鋼筋直徑應符合下列規(guī)定：1采用鋼筋探測儀確定待檢鋼筋位置，剔除混凝土保護層，露出鋼筋；2用游標卡尺測量鋼筋直徑，測量精確到0.1mm;3同一部位應重復測量3次，將3次測量結果的平均值作為該測點鋼筋直徑檢測值。5.9.3取樣稱量法檢測鋼筋直徑應符合下列規(guī)定：1確定待檢測的鋼筋位置，沿鋼筋走向鑿開混凝土保護層，截取長度不小于300mm的鋼筋試件；2清理鋼筋表面的混凝土，用12%鹽酸溶液進行酸洗，經(jīng)清水漂凈后，用石灰水中和，再以清水沖洗干凈；擦干后在干燥器中至少存放4h,用天平稱重；3鋼筋實際直徑按下式5.9.3計算：w——鋼筋試件重量，精確至0.01g;l——鋼筋試件長度，精確至0.1mm。5.9.4采用鋼筋探測儀檢測鋼筋公稱直徑應符合現(xiàn)行行業(yè)標準2應隨機抽取5個構件，每個構件抽檢1根；4應將各受檢鋼筋直徑檢測值與相應鋼筋產(chǎn)品標準進行比筋直徑符合要求；當檢驗批存在1根或1根以上受檢鋼筋直徑不數(shù)進行結構性能評定；對于判定為不符合要求的檢驗批，宜補充檢測或重新劃分檢驗批進行檢測。當不具備補充檢測或重新檢測某一系數(shù)作為鋼筋公稱直徑的檢測值。當鋼筋銹蝕嚴重時，應采4將試樣置于105℃~110℃烘箱中烘干2h,取出后放入干Pa.m——按本標準第6.2.3條測定的試樣中氯離子的質量百Ppm——試樣中硅酸鹽水泥的質量百分數(shù)。6.2.5當不能確定試樣中硅酸鹽水泥的質量百分數(shù)時，混凝式中：Pc,——氯離子與膠凝材料的質量百分數(shù)；λ.——根據(jù)混凝土配合比確定的混凝土中膠凝材料與砂6.3氯離子滲透性能檢測6.3.1結構混凝土抗氯離子滲透性能可采用快速氯離子遷移系數(shù)6.3.2采用快速檢測氯離子遷移系數(shù)法時，取樣與測試應符合下1組；每組應由不少于3個直徑100mm且長度不小于120mm的2將無明顯缺陷的芯樣從中間切成兩半，加工成2個高度為50mm±2mm的試件，分別標記為內部試件和外部試件；將3個外部試件作為一組，對應的3個內部試件作為另一組；法標準》GB/T50082的有關規(guī)定分別對兩組5當兩組氯離子遷移系數(shù)測定值相差不超過15%時，應以6當兩組氯離子遷移系數(shù)測定值相差超過15%時，應以分別給出兩組氯離子遷移系數(shù)測定值，作為結構混凝土內部和外部1在受檢區(qū)域隨機布置取樣點，每個受檢區(qū)域取樣不應少于1組；每組應由不少于3個直徑100mm且長度不小于120mm2應將無明顯缺陷且無鋼筋、無鋼纖維的芯樣從中間切為兩段，加工成2個高度為50mm±2mm的試件，分別標記為內部試件和外部試件；將3個外部試件作為一組，對應的3個內部試件作為另一組；3應按現(xiàn)行國家標準《普通混凝土長期性能和耐久性能試5當兩組電通量測定值相差不超過15%時，應以兩組平均6當兩組氯離子遷移系數(shù)測定值相差超過15%時，應以分別給出兩組電通量測定值，作為結構混凝土內部和外部在檢測齡7.1一般規(guī)定7.1.1結構混凝土中的有害物質含量宜通過化學分析方法測定，有害物質或其反應產(chǎn)物的分布情況也可通過巖相分析方法測定。7.1.2測定有害物質含量時，應將有害物質區(qū)分為混入和滲入兩種類型。7.1.3受檢區(qū)域應在現(xiàn)場查勘的基礎上確定或由委托方指定。7.1.4對受檢區(qū)域混凝土中的有害物質含量進行總體評價時，取樣位置應在該區(qū)域混凝土中隨機確定；每個區(qū)域混凝土鉆取芯樣不應少于3個，芯樣公稱直徑不應小于最大骨料粒徑的兩倍，且不應小于100mm,芯樣長度宜貫穿整個構件，或不應小于100mm。7.1.5當需要確定受檢區(qū)域不同深度混凝土中有害物質含量時，可將鉆取的芯樣從外到里分層切割，同一受檢區(qū)域中的所有芯樣分層切割規(guī)則應保持一致。7.1.6對已確認存在的有害物質宜通過取樣試驗檢驗其對混凝土的作用效應，當確認存在的有害物質含量超過相關標準要求時，應通過取樣試驗確定其對混凝土的可能影響。7.1.7通過取樣試驗檢驗有害物質對混凝土的作用效應時，宜在不懷疑存在有害物質的部位鉆取芯樣進行比對。7.1.8對某一特定部位進行評價時，宜在出現(xiàn)明顯質量缺陷或損傷的位置取樣，其檢測結果不宜用于評價該部位以外的混凝土。7.2硫酸根離子含量7.2.1混凝土及水、土中硫酸根離子含量的測定方法應符合表于100mL蒸餾水《水質硫酸鹽的測定重量法》水土1在受檢區(qū)域隨機布置取樣點，每個受檢區(qū)域取樣不應少于1組；每組應由不少于6個直徑不小于100mm且長度不小于直2應將無明顯缺陷的芯樣加工成6個高度為100mm±2mm的試件，取3個做抗硫酸鹽侵蝕試驗，另外3個作為抗壓強度對4當試件出現(xiàn)明顯損傷或干濕交替次數(shù)超過預期的次數(shù)時，應停止試驗，進行抗壓強度檢測，并應計算混凝土強度耐腐7.3.2抗壓強度及強度耐蝕系數(shù)應按1將3個硫酸鹽侵蝕試件與3個比對試件晾干，同時進行端面修整，使6個試件承壓面的平整度、端面平行度及端面垂直度50081的有關規(guī)定；2測試試件的抗壓強度，應分別計算3個硫酸鹽侵蝕試件和3個比對試件的抗壓強度平均值；3強度耐蝕系數(shù)應按下式計算：K式中：Af——強度耐蝕系數(shù)，精確至0.1%;3個對比試件的抗壓強度平均值，精確至0.1Mpa;——3個硫酸鹽侵蝕試件抗壓強度平均值，精確至7.3.3混凝土抗硫酸鹽等級可按下列規(guī)定進行推定：1當強度耐蝕系數(shù)在75%±5%范圍內時，混凝土抗硫酸鹽2當強度耐蝕系數(shù)超過75%±5%范圍時，混凝土抗硫酸鹽式中：N推定的混凝土抗IYs——停止試驗時的干濕循環(huán)次數(shù)。7.4大氣污染環(huán)境下的檢測7.4.1大氣污染環(huán)境指含有微量鹽、酸雨等腐蝕性介質并由混凝土中性化引起鋼筋銹蝕的大氣環(huán)境、鹽堿地區(qū)環(huán)境及汽車或機車7.4.2大氣污染環(huán)境下的SO?、NO?和空氣中的鹽分檢測可按國7.5.2混凝土堿含量測定所用試樣的制備應符合第6.2.2條的式中：Wk?0樣品中氧化鉀的質量分數(shù)(%);WNa,O樣品中氧化鈉的質量分數(shù)(%);WNa,0,eg樣品中氧化鈉當量的質量分數(shù)，即樣品mK?O100mL被檢測溶液中氧化鉀的含量(mg);mNa,0100mL被檢測溶液中氧化鈉的含量(mg);ms_—樣品的質量(g)。3樣品中氧化鈉當量質量分數(shù)的檢測值應以3次測試結果WNa?O.eg_—樣品中氧化鈉當量的式中：——樣品中可溶氧化鉀的質量分數(shù)(%); 可溶性堿含量(%)。4樣品中氧化鈉當量質量分數(shù)的檢測值應以3次測試結果5單位體積中混凝土中可溶性堿含量應按下式計算：7.6取樣檢驗堿骨料反應的危害性7.6.1當混凝土堿含量檢測值超過相應規(guī)范要求時，應采取檢驗骨料堿活性或檢驗試件膨脹率的方法檢驗是否存在堿骨料反應引7.6.2混凝土中骨料堿活性可按下列步驟進行檢驗：2將3個芯樣的石子充分混合后破碎，用篩篩取0.15mm~3按現(xiàn)行行業(yè)標準《普通混凝土用砂、石質量及檢驗方法4當骨料膨脹值小于0.1%時，可判定受檢混凝土中骨料的5當骨料膨脹值不小于0.1%時，可取樣檢驗試件膨脹率。1從受檢區(qū)域隨機鉆取直徑不小于75mm的芯樣，芯樣的長度不應小于275mm,芯樣數(shù)量不應少于3個；2將無明顯缺陷的芯樣加工成長度為275mm±3mm的試樣，并應在端面安裝直徑為5mm~7mm,長度為25mm的不銹鋼測頭。1應按現(xiàn)行國家標準《普通混凝土長期性能和耐久性能試2單個試件的膨脹率可按下式計算：式中：ξ——試件在t天的膨脹率，精確至0.001%;L,——試件在t天的長度(mm);△——測頭長度(mm)。3可以3個試件膨脹率的算術平均值作為該測試期的膨脹7.6.5當檢驗周期超過52周且膨脹率小于0.04%時，可停止檢驗7.6.6當出現(xiàn)下列情況之一且檢驗周期不超過52周時，可停止檢驗并判定受檢混凝土存在堿骨料反應所引起1混凝土試件膨脹率超過0.04%;2混凝土試件開裂或反應生成物大量增加。7.7.1當安定性存在疑問的水泥已用于混凝土結構中或混凝土外1按約定抽樣方法在懷疑區(qū)域鉆取混凝土芯樣，芯樣的直徑為70mm~100mm,同一部位同時鉆取兩個芯樣，同一受檢區(qū)2在每個芯樣上截取一個無外觀缺陷、厚度為10mm的薄片試件，同時將芯樣加工成高徑比為1.0的抗壓試件，抗壓試件1將所有薄片和取自同一部位的2個抗壓試件中的1個放入沸煮箱的試架上進行沸煮，調整好沸煮箱在整個沸煮過程中都超過試件，不需中途添能保證30min±5min內升至沸騰。將試樣放在沸煮箱的試架上，在30min±5min內加熱至沸，恒沸6h,關閉沸煮箱自然降至室溫；3將沸煮過的抗壓試件晾置3d,并與對應的未沸煮的抗壓4每組試件抗壓強度變化率和所有試件抗壓強度變化率的式中：Scor,i——第i組試件抗壓強度變化率(%);fcor,;——第i組煮沸試件抗壓強度(Mpa);fcor,;——第i組未煮沸芯樣試件抗壓強度(Mpa);——試件抗壓強度變化率的平均值(%)。7.7.4當出現(xiàn)下列情況之一時，可判定游離氧化鈣對混凝土質量2試件抗壓強度變化率的平均值大于30%;3僅有一個薄片試件出現(xiàn)開裂、疏松或崩潰等現(xiàn)象，并有一組試件抗壓強度變化率大于30%。8.1一般規(guī)定鋼筋粘結退化和鋼筋強度下降因素等的影響。構件截面考慮混凝8.1.2耐久性對構件承載力和剛度的影響程度也可根據(jù)8.2.1當符合以下規(guī)定時，應進行承載力驗算。如下一目標使用否則在驗算時按附錄B有關公式計入下一目標使用年限期間的鋼筋截面損失，進行承載力計算。鋼筋銹蝕和混凝土碳化引起的鋼筋混凝土構件承載力的下降按附錄D計算。1梁、柱等桿件(角部鋼筋),當按結構性能嚴重退化預測的剩余壽命小于目標使用期，且鋼筋直徑小于18mm;的剩余壽命小于目標使用期，且鋼筋直徑小于8mm;3構件銹蝕損傷嚴重，鋼筋截面損失率超過5%。8.2.2鋼筋銹蝕后受彎構件的剛度按附錄C計算。9.1一般規(guī)定9.1.1耐久性評定可按其剩余使用年限或耐久性狀態(tài)評定。9.1.2耐久性按其剩余使用年限進行評定時，應符合第9.2節(jié)的有關規(guī)定。9.2結構構件在環(huán)境作用下碳化剩余使用年限的推定9.2.1結構構件在環(huán)境作用下剩余使用年限的推定一般應符合下1環(huán)境作用下剩余使用年限推定宜提供自檢測時刻起至出現(xiàn)構件損傷標志時的剩余使用年限的估計值。2環(huán)境作用下剩余使用年限推定宜對結構中混凝土品種相同、所處的環(huán)境情況和防護措施基本相近的構件進行歸并、分類，從每個類別中選擇典型構件或區(qū)域進行檢測。9.2.2碳化剩余使用年限推定可用于推定自檢測時刻起至鋼筋開始銹蝕的剩余年限或檢測時刻起至鋼筋具備銹蝕條件的剩余年9.2.3碳化剩余使用年限可采用已有碳化模型、校準碳化模型或實測碳化模型的方法進行推定。9.2.4利用已有碳化模型和校準碳化模型的方法時，均應檢測構件混凝土實際碳化深度并確定構件混凝土實際碳化時間。9.2.5已有碳化模型的驗證應符合下列規(guī)定：1應將混凝土實際碳化時間、混凝土參數(shù)及環(huán)境實際參數(shù)代入選定的碳化模型，計算碳化深度。2實測碳化深度與計算碳化深度之差的絕對值△p應按下3當滿足△p不大于2mm或△p不大于0.1Do時，可利用該模9.2.6利用已有碳化模型推定碳化剩余使用1將鋼筋的實際保護層厚度代入選定的碳化模型，計算碳2碳化達到鋼筋表面的剩余時間按下式計算：to—已經(jīng)碳化的時間(年)。剩余年限；對于干燥環(huán)境，以t.作為鋼筋具備銹蝕條件的剩余年1將碳化模型的所有參數(shù)實測值或經(jīng)驗值代入選定碳化模2將計算碳化深度與實測碳化深度進行比較，確定應調整3采用調整后的模型計算Da,直至滿足本標準第9.2.5條第3款的要求。9.2.8利用校準碳化模型的碳化剩余年限應使用校正后的碳化模型按第9.2.5條的有關規(guī)定進行推定。9.2.9實測碳化模型的確定應符合下列規(guī)定：1實測不應少于20個碳化深度數(shù)據(jù)；2應計算碳化深度均值推定區(qū)間；3當均值推定區(qū)間上限值與下限值的差值不大于其均值的10%時，應以均值作為該批混凝土碳化深度的代表值；4碳化系數(shù)可按下式計算：Dm——該批混凝土碳化深度的代表值；5實測碳化模型可用下式表示：9.2.10利用實測碳化模型碳化剩余年限的推定應符合第9.2.6條的有關規(guī)定。9.2.11碳化(中性化)引起鋼筋銹蝕的剩余使用年限具體可按附錄B進行，但應符合9.2.5條的規(guī)定。A.0.1結構構件耐久性極限狀態(tài)應按正常使用下的適用性極限狀態(tài)考慮，且不應損害到結構的承載能力和可修復性要求。A.0.3鋼筋開始發(fā)生銹蝕的極限狀態(tài)應為混凝土碳化發(fā)展到鋼筋表面，或氯離子侵入混凝土內部并在鋼筋表面積累的濃度達到臨界濃度。對銹蝕敏感的預應力鋼筋、冷加工鋼筋或直徑不大于6mm的普通熱軋鋼筋作為受力主筋時，應以鋼筋開始發(fā)生銹蝕狀A.0.4鋼筋發(fā)生適量銹蝕的極限狀態(tài)應為鋼筋銹蝕發(fā)展導致混凝土構件表面開始出現(xiàn)順筋裂縫，或鋼筋截面的徑向銹蝕深度達到0.1mm。普通熱軋鋼筋(直徑小于或等于6mm的細鋼A.0.5混凝土表面發(fā)生輕微損傷的極限狀態(tài)應為不影響結構外觀、不明顯損害構件的承載力和表層混凝土對A.0.6與耐久性極限狀態(tài)相對應的結構設計使用年限應具有規(guī)根據(jù)適用性極限狀態(tài)失效后果的嚴重程度，保證率宜為90%~95%,相應的失效概率宜為5%～10%。A.0.7混凝土結構耐久性定量設計的材料劣化數(shù)學模型，其有效性應經(jīng)過驗證并應具有可靠的工程應用經(jīng)驗。定量計算得出的保護層厚度和使用年限，必須滿足本規(guī)范第A.0A.0.8采用定量方法計算環(huán)境氯離子侵入混凝土內部的過程，可采用Fick第二定律的經(jīng)驗擴散模型。模型所選用的混凝土表面氯離子濃度、氯離子擴散系數(shù)、鋼筋銹蝕的臨界氯離子濃度等參數(shù)的取值應有可靠的依據(jù)。其中，表面氯離子濃度和擴散系數(shù)應為其表觀值，氯離子擴散系數(shù)、鋼筋銹蝕的臨界濃度等參數(shù)還應考慮混凝土材料的組成特性、混凝土構件使用環(huán)境的溫、濕度等因素的影響。附錄B碳化(中性化引起的鋼筋銹蝕過程分析B.0.1鋼筋開始銹蝕的時間t;可按下式估算：Xc——實測碳化深度(mm);Dc——與保護層厚度及碳化系數(shù)有關的參數(shù)：B.0.2混凝土保護層銹脹開裂的時間t?？砂聪率焦浪悖築.0.3臨界鋼筋銹蝕深度δ可按下列公式估算：桿件(角部鋼筋)d——鋼筋直徑(mm)。B.0.4保護層銹脹開裂前年平均鋼筋銹蝕速率λ。可按下列公式估算：室外：o=7.53K·m·(0.75+0.0125T)(RH-0.45取RH=0.80。B.0.7混凝土表面出現(xiàn)可接受最大外觀損傷時的鋼筋銹蝕深度δ?=0.255+0.012c/d+0.00084fcδ?=0.273+0.008c/d+0.00055fcB.0.8檢測時鋼筋的銹蝕深度及相應的銹脹裂縫寬度可按下列1檢測時鋼筋的銹蝕深度δ?:2檢測時(t?>tc)的銹脹裂縫寬度可按下式估算：1)配有圓形鋼筋的桿件：w=(δ?-0.012c/d-0.00084fcuk-0.08)2)配有變形鋼筋的桿件：w=(δ?-0.008c/d-0.00055fck-0.015)/式中：w——銹脹裂縫寬度(mm)。附錄C銹蝕鋼筋混凝土受彎構件剛度計算C.0.1銹蝕受彎構件的撓度可按現(xiàn)行國家標準《混凝土結構設計C.0.2銹蝕受彎構件的短期剛度B.可按下式計算：按式(C.0.2-2)計算。式中：A——受拉未銹與銹蝕鋼筋的總截面面積；αn-——第i根鋼筋粘結力下降引起的剛度衍減系數(shù)。C.0.3第i根鋼筋粘結力下降引起的剛度折減系數(shù)可按下列規(guī)2有銹脹裂縫：注:構件受拉區(qū)損傷長度小于梁跨1/3時,取α.=1.0等效截面面積。對大偏心受壓構件,受拉鋼筋強度應按D.0.3條D.0.5受壓混凝土構件等效截面尺寸可按下列公式計算：2小偏心受壓構件：3大偏心受壓構件：受壓區(qū)：按小偏心受壓構件取用；D.0.7受剪、受拉、受扭銹蝕構件可按現(xiàn)行國家標準《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010計算，銹蝕鋼筋應采用銹后截面面枳和銹后鋼筋強度設計值。1為了便于在執(zhí)行本規(guī)程條文時區(qū)別對待，對要求嚴格程度不同的用詞說明如下：1)表示很嚴格，非這樣做不可的：正面詞采用“必須”,反面詞采用“嚴禁”;2)表示嚴格，在正常情況下均應這樣做的：正面詞采用“應”,反面詞采用“不應”或“不得”;3)表示允許稍有選擇，在條件許可時首先這樣做的：正面詞采用“宜”,反面詞采用“不宜”;4)表示有選擇，在一定條件下可以這樣做的，采用“可”。2本規(guī)程條文中指明應按其他有關標準執(zhí)行的寫法為：“應符合……的規(guī)定”或“應按……執(zhí)行”。1《混凝土結構現(xiàn)場檢測技術標準》GB/T507842《混凝土結構耐久性設計規(guī)范》GB/T504763《普通混凝土力學性能試驗方法標準》GB/T500814《普通混凝土長期性能和耐久性能試驗方法標準》GB/T500825《混凝土結構試驗方法標準》GB/T501526《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》GB502047《建筑結構檢測技術標準》GB/T503448《水泥化學分析方法》GB/T1769《回彈法檢測混凝土抗壓強度技術規(guī)程》JGJ/T2310《普通混凝土用砂、石質量及檢驗方法標準》JGJ5211《混凝土中鋼筋檢測技術規(guī)程》JGJ/T15212《混凝土結構耐久性修復與防護技術規(guī)程》JGJ/T259福建省工程建設地方標準技術規(guī)程Technicalspecificat條文說明制定說明《混凝土結構構件耐久性現(xiàn)場檢測與評定技術規(guī)程》DBJ/T13-190-2014,經(jīng)住房和城鄉(xiāng)建設部2014年3月18日以第本規(guī)程制訂過程中，編制組開展了專題調查研究，總結歸納了我國近年來的涉及混凝土結構耐久性的相關標準、條文以及研究成果，并根據(jù)我省的實際情況，先后完成了編寫初稿、征求意見稿和送審稿，并廣泛征求意見，經(jīng)過反復修改，最后完成審定帶有很大的不確定與不確知性，而且結構材料在環(huán)境作用下的劣為便于相關單位有關人員在使用本規(guī)程時能正確理解和執(zhí)行條文規(guī)定，《混凝土結構構件耐久性現(xiàn)場檢測與評定技術規(guī)程》說明，對條文規(guī)定的目的、依據(jù)以及執(zhí)行中注意的有關事項進行了說明。但是，本條文說明不具備與規(guī)程正文同等1總則 3基本規(guī)定 6.1一般規(guī)定 7.1一般規(guī)定 76 結構可靠性包括安全性、適用性和耐久性，其中耐久性又體現(xiàn)為后續(xù)目標使用年限內的安全性和適用性，有時檢測時耐久性問題須立即轉為安全性評定，此時沒必要預測下一目標的使用年限。至于檢測階段，結構構件問題是安全性還是耐久性，可以先歸于耐久性問題，再區(qū)分現(xiàn)階段是否存在安全性問題或適用性問題。所以本規(guī)程將結構損傷和“混入型”有害物質等均列入本規(guī)耐久性對安全性和正常性的影響需要時間，才引起人們重視，加上影響機理非常復雜，所以耐久性在工程中的控制滯后，2007年至2013年國家陸續(xù)發(fā)布實施《普通混凝土長期性能220等?！痘炷两Y構現(xiàn)場檢測技術標準》GB/T507擇檢測方法，評價混凝土結構基本性能等方面統(tǒng)一標準外，對耐混凝土耐久性檢驗和評定無疑很重要，國內外關于混凝土耐久性試驗方法的研究較多，但混凝土耐久性的評定方法標準實質上卻幾乎沒有，而《混凝土結構現(xiàn)場檢測技術標準中混凝土結構耐久性的現(xiàn)場檢測因要與《普通混凝土長期性能和耐久性能試驗方法標準》保持統(tǒng)一而有些局限性和沒有定位于耐混凝土的耐久性為混凝土對大氣侵蝕、化學腐蝕、磨耗以及任何其他劣化過程的抵抗能力，即混凝土暴露于服役環(huán)境中保持其原有的形狀、質量和功能的能力?；炷聊途眯匝芯堪ōh(huán)境、材料和混凝結構三層次，并最終歸到結構層次，即安全性和使用性。影響混凝土耐久性前兩個層次的因素即內部因素和外部因素，內部因素是混凝土內部孔結構，外部因素主要是使用環(huán)境，即使用環(huán)境中的有害物質的濃度、溫度和濕度變化情況以及混凝土表面的保護狀況。耐久性設計方面分經(jīng)驗法和定量計算方法兩種?！痘炷两Y構設計規(guī)范》GB50010和《混凝土結構耐久性設計規(guī)范》GB/T50476仍采用傳統(tǒng)的經(jīng)驗方法，定量計算方法尚未在工程上得到普遍應用，《混凝土結構現(xiàn)場檢測技術標準》GB/T50784和《混凝土結構耐久性評定標準》CECS220在定量計算方面分別作了原則規(guī)定和嘗試，本規(guī)程較大篇幅地引用了這兩本標準。本規(guī)程分為耐久性檢測和評定兩部分內容，在檢測的基礎上進行評定。由于耐久性的復雜性，盡量采用各標準規(guī)范中的現(xiàn)有成果歸納整理而成，根據(jù)耐久性的定義和內容，將《混凝土結構現(xiàn)場檢測技術標準》GB/T50784和《混凝土結構耐久性評定標準》CECS220相關章中的相關內容列入耐久性檢測。整理成針對耐久性的專門規(guī)程在國內尚屬首次，以便將現(xiàn)有成果應用于工程實際并推動耐久性的研究和發(fā)展。本章定義了一些基本概念。這里要注意工程質量檢測和結構性能檢測的定義，以便對耐久性檢測在兩者中做出定位。2.1.12當前耐久性應用和研究中的經(jīng)驗法和定量計算法中，對于經(jīng)驗法的評定，本規(guī)程均歸于對耐久性狀態(tài)的評定。耐久性評定中有些是不需要預測剩余使用年限的或受研究水平的限制不能給出時變退化模型，此時，在檢測的基礎上，根據(jù)經(jīng)驗參數(shù)，并采用7.1.6~7.1.8條的方法進行確認。3.0.1本規(guī)程是對混凝土結構的耐久性檢測，目的是提供受檢參數(shù)的實測值，大多數(shù)檢測內容是設計要求和施工質量驗收規(guī)范要求之外或無明確指標要求的，故基本為結構性能檢測。當檢測結果高于設計要求或施工質量驗收規(guī)范規(guī)定時，可建議采用參數(shù)檢測值或原設計參數(shù)指標進行結構性能評定；結構性能檢測結果低于設計要求或施工質量驗收規(guī)范規(guī)定時，應建議采用參數(shù)檢測值進行結構性能評定。根據(jù)需要，耐久性檢測可采用標準的抽樣方法和檢測方法；有時抽樣根據(jù)實際需要，在協(xié)商的基礎上可出現(xiàn)標準的抽樣方法的偏離，必要時也可采取非標準的檢測方法。附錄A混凝土耐久性極限狀態(tài)的劃分按《混凝土結構耐久性設計規(guī)范》GB/T50476。環(huán)境類別的鑒別和劃分在耐久性檢測與評定中非常重要，離開環(huán)境作用討論混凝土耐久性問題是無的防矢?！痘炷两Y構設計規(guī)范》對環(huán)境類別的劃分較細，可參照結合使用，其他交通、鐵路、水工等行業(yè)也有環(huán)境類別的劃分。應注意同一結構可能存在多種環(huán)境作用類別。福建省范圍內不考慮凍融環(huán)境?；炷两Y構的服役期間，要承受不同的環(huán)境作用，有些作用直接造成混凝土劣化，如凍傷、硫酸鹽侵蝕等；有些作用并不直接造成混凝土的劣化，而是降低混凝土對其內部鋼筋的保護功能，造成混凝土內部鋼筋銹蝕?；炷列阅芰踊弯摻钿P蝕兩方面相互影響，混凝土性能劣化會加速鋼筋銹蝕，鋼筋銹蝕膨脹也會加速混凝土開裂、剝落。3.0.17混凝土的滲透性能是耐久性的重要指標，由于現(xiàn)場取樣用于目前的實驗室設備(截錐體，上、下直徑分別為175mm和內部孔結構密，混凝土強度也會高，故采用混凝土強度反應抗?jié)BCECS220進行?；炷羶炔咳毕菘刹捎贸暡ǚɑ驔_擊回波法性影響大，應縮短檢測與評定的時間間隔。對于通過時變退化模結構的耐久性離不開環(huán)境，環(huán)境包括自然環(huán)境和使用環(huán)境。環(huán)境是影響結構耐久性的外因，對結構的耐久性評估前，首先要全面調查結構所處的環(huán)境，并注意環(huán)境在時間上的變化，即環(huán)境歷史，環(huán)境現(xiàn)狀以及環(huán)境今后的變化。對某一具體結構或構件，5.1.1根據(jù)3.0.2條環(huán)境類別劃分而來。5.1.2列出的檢測內容是一般環(huán)境下耐久性評定中要采用的參數(shù)。設計規(guī)范根據(jù)混凝土強度等級確定混凝土各種力學性能指標的設計取值，即根據(jù)混凝土強度等級按照一定的換算關系得到相應的軸心抗壓強度、抗拉強度和靜力彈性模量。這種換算關系是通過大量試驗數(shù)據(jù)統(tǒng)計分析得到的，對于擬建結構而言，這種取值方法是必要的，也是合理的。但對于一個具體的工程而言，特別是齡期較長或受損傷的結構混凝土，采用這種換算關系可能存在較大的誤差。工程中的對于混凝土強度的檢驗和驗收都是基于試塊強度，由于試塊中的混凝土與結構實體中的混凝土在成型工藝、養(yǎng)護條件、受力狀態(tài)、齡期等方面難以完全一致，因此試塊檢測結果不能完全試塊強度更是無能為力。試塊強度既不能反映實際施工質量水平，又不能完全反映結構實體中的混凝土的真實質量狀況。鑒于以上這些原因，需要對結構實體中的混凝土強度進行現(xiàn)場檢測。彈性模量在耐久性評定中，用于必要時的承載能力和結構剛度或變形驗算。對于混凝土彈性模量設計是根據(jù)經(jīng)驗統(tǒng)計給 出的，不同的規(guī)范采用的經(jīng)驗形式不同，但均假設彈性模量僅與其強度等級或與其強度等級和密度有關，但對于混凝土這種非勻質材料，影響其彈性模量的因素不止是強度，還有其他的因素，如骨料、硬化水泥石、過渡區(qū)、試驗參數(shù)，這些因素對強度和彈性模量的作用機理和影響程度存在差異，如混凝土試件在潮濕狀態(tài)下的彈性模量比干燥下的彈性模量約提高15%。因此，針對某一具體結構實體中的混凝土，其彈性模量實際值與根據(jù)規(guī)范取值損傷是混凝土結構在服役期間，受各種外界作用影響而出現(xiàn)使用環(huán)境又分高溫、高濕環(huán)境、化學污染環(huán)境等。對混凝土結構無論何種損傷原因，混凝土構件損傷最終表現(xiàn)為混凝土和鋼筋材料性能劣化、構件變形、破壞，因此，屬于耐久性檢測范圍。耐久性的評定最終目的是為安全性和使用性的評定，有些耐久性在檢測時不需要再延續(xù)時間，立即轉為安全性或使用性的評定。另外，實際中還有大量既有工程(比如鄉(xiāng)鎮(zhèn)工程)沒有設計和真正劃分時沒有考慮，當通過分析，有可能存在有害物質時，要檢測如氯離子在生產(chǎn)過程中在海砂、外加劑、拌合水中的混入，堿在水泥、外加劑、摻合料、骨料、拌合水中的混入，影響水泥安定傷可分為火災損傷、環(huán)境作用損傷和偶然作用損傷等。本規(guī)程僅6.1一般規(guī)定氯化物環(huán)境本也屬于化學腐蝕環(huán)境，但由于綠離子對鋼筋的銹蝕嚴重，且根據(jù)現(xiàn)行《混凝土結構耐久性設計規(guī)范》GB/T50476對環(huán)境類別的劃分，故專列一章。氯離子滲透性檢測一般是定性評估混凝土中鋼筋抗氯離子腐蝕性能，耐久性評定時還應結合氯離子分布含量的檢測并符合第“混入型”或“滲入型”氯離子對實體混凝土造成的損傷不大，卻加速混凝土中鋼筋銹蝕。氯離子含量越高，鋼筋出現(xiàn)銹蝕的可能性越大，而只有當混凝土結構中的氯離子含量超過某一限值時才會引發(fā)銹蝕過程，也就是說混凝土中的氯離子含量有一個臨界值的問題。而氯離子含量僅是鋼筋銹蝕的誘因之一，且鋼筋是否銹蝕還與下列因素有關：1孔溶液中的pH值才能引起銹蝕；反之，PH值越低，鈍化膜越不穩(wěn)定，在較低的氯離子濃度甚至沒有氯離子存在的情況下，也會引起銹蝕。2膠結料對氯離子的結合能力并非混凝土中所有的氯離子都能自由移動，并能引發(fā)或加速銹蝕，其中一部分氯離子結合在膠結料中，氯離子的結合能力取決于水泥和摻合料的品種，而且這種結合不是永久的。3混凝土滲透性鋼筋銹蝕離不開氧氣和水，混凝土中的氧氣和水主要來自大4混凝土保護層厚度混凝土保護層厚度越大，氧氣和水越不易到達鋼筋表面，鋼5使用環(huán)境條件蝕。影響臨界氯離子含量的因素見表1。水泥品種孔溶液pH值(取決于碳化、水灰比)其他誘發(fā)銹蝕的離子(硫酸根離子等)水灰比水泥的氯離子結合能力混凝土保護層厚度溫度有鑒于此，確定一個固定的氯離子臨界值是不現(xiàn)實的。實際工程檢測中發(fā)現(xiàn)，同樣氯離子含量的情況下，有些鋼筋出現(xiàn)嚴重許多國家的經(jīng)驗表明，氯離子含量(水泥質量分數(shù))與腐蝕1質量分數(shù)小于0.2%,低腐蝕風險；2質量分數(shù)0.4%,小腐蝕風險；3質量分數(shù)大于1.0%,高腐蝕風險?；炷林械穆入x子既有酸溶性的，也有水溶性的，其中一部分氯離子結合在膠結料中，只有能自由移動的水溶性氯離子才能隨著碳化的進行，pH值降低，被結合的氯離子有可能重新釋放出來，成為自由的氯離子引起銹蝕。關于混凝土氯離子含量的檢測方法有多種，本規(guī)程只提供了一種。當驗證表明其他檢測方法可靠時，也可采用其他檢測方法，但試樣的制備和檢測結果的表達方式應符合本規(guī)程的要求。6.1.2評定時需要多參數(shù)，所以還需要一般環(huán)境下的內容。其他各條參閱《混凝土結構現(xiàn)場檢測技術標準》GB/T50784或參閱相關標準。環(huán)境是一個大概念，包括自然環(huán)境和使用環(huán)境。本章將有可能是“混入型”的有害物質列為化學環(huán)境下7.1一般規(guī)定對于有害物質分類和侵蝕性分級根據(jù)表2和表3進行。類別液1強強含氟酸(%)強強醋酸、檸檬酸(%)乳酸、脂肪酸(E5~E29)(%)強中強中堿氫氧化鈉(%)中弱中弱弱無鹽弱弱強強液12液14鹽銨、鎂的硝酸鹽和亞硝酸鹽(%)強強弱弱銨、鎂、鋁、鐵的氯化物(%)強強鈣、鉀、鈉的氯化物(%)強弱尿素(%)中中類別土土土氣1氯弱無弱無中弱弱無氯化氫中弱弱無無無中弱強中弱無中弱無無弱無弱弱中中弱無無無弱無無弱無弱無無氣11弱弱氣12氣13經(jīng)常大量作用少量或偶爾作用中弱強中無弱無弱經(jīng)常大量作用少量或偶爾作用中弱強中無弱無弱氨經(jīng)常大量作用無弱無無1混凝土中堿的來源外加劑、摻合料、骨料、拌合水等組分帶入的堿，其主要來源于水泥、外加劑；二是外界環(huán)境浸入的堿，如海風帶來的堿在混凝總堿量在0.60%以上的水泥(高堿水泥)容易引起堿骨料反應，因此推薦使用總堿量在0.60%以下的水泥(低堿水泥),特別是在大體積混凝土中必須使用低堿水泥。但是實踐中發(fā)現(xiàn)有時水泥含堿量在0.60%以下時也發(fā)生了堿骨料破壞，其原因在于混凝土中而且外界環(huán)境可能向混凝土提供堿，所以目前傾向于限制單方混《混凝土堿含量限值標準》CECS53規(guī)定：在集料具有堿-硅反應活性時，依據(jù)混凝于所處的環(huán)境條件對不同的工程結構分別采取表4中的堿含量限值或措施。堿骨料反應，當結構處于潮濕環(huán)境且集料有堿混凝土拌合物(包括外加劑)的含堿總量(Na2O+0.658K20)不宜大于3kg,超過時應采取抑制措施。混凝土最大含堿量(kg/m3)一般工程結構重要工程結構特殊工程結構不限制不限制《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010規(guī)定的最大堿總量限值為3kg/m3以內，但使用非堿活性骨料或一類環(huán)境時，對堿含量不做3混凝土中堿的存在形式 合料水化后的水化產(chǎn)物和集料組成；液相就是存在于極細孔隙中的含有多種離子的水溶液，既所謂的孔溶液；氣相則是分布于混 部分存在于液相中，既孔溶液中。由于堿的存在環(huán)境和形式不1)體系中的堿溶解與擴散階段；2)堿與活性SiO2反應生成溶膠和凝膠階段；3)在鈣及其他各種金屬陽離子的作用下，溶膠離子縮聚形4)凝膠吸水膨脹，導致混凝土破壞階段。從堿骨料的反應過程可以看出，存在于固相中的堿是不參與堿骨料反應的，而存在于孔溶液中的堿則參與堿骨料反應，這部分堿才是引起堿骨料反應的內因，因此在混凝于中應嚴格控制可1水泥安定性水泥的安定性既體檢定性，是指水泥在凝結硬化過程中體積變化的均勻性。如果水泥硬化后產(chǎn)生不均勻的體積變化，即為體積安定性不良，安定性不良會使水泥制品或混凝土構件產(chǎn)生膨脹 引起水泥安定性不良的原因有很多，主要有以下三種：孰料匯總所含的游離氧化鈣過多、孰料中所含的游離氧化鎂或摻入的石膏過多。孰料中所含的游離氧化鈣或氧化鎂都是過燒的，熟化在水泥硬化后，它還會繼續(xù)與固態(tài)的水化鋁酸鈣反應生成高硫型水化硫鋁酸鈣，體積約增大1.5倍，也會引起水泥石開裂。國家相關水泥產(chǎn)品標準規(guī)定：水泥安定性經(jīng)沸煮法檢驗 (CaO)必須合格；水泥中氧化鎂(MgO)含量不得超過5.0%,如果水泥經(jīng)壓蒸安定性實驗合格，則水泥中氧化鎂的含量允許放寬到6.0%;水泥匯總三氧化硫(SO3)的含量不得超過3.5%?！端鄻藴食矶扔盟?、凝結時間、安定性檢驗方法》GB13469規(guī)定的水泥安定性檢測方法有試餅法和雷氏法兩種，有爭用試餅法進行檢驗時，將制備好的標準稠度的水泥凈漿取出約150g,放在涂油的玻璃板上，使其攤開，成餅狀，要求試餅制般試餅直徑70~80mm、中心厚約10mm,邊緣漸薄、表面光滑。僅有少量脫皮現(xiàn)象，應判為安定性合格。試餅煮沸前，應檢查并記錄有無裂縫或彎曲現(xiàn)象。要檢查試餅養(yǎng)護溫度時間與溫度是否符合要求(濕氣養(yǎng)護箱應能使溫度控制在20±3°C,濕度大于90%、養(yǎng)護時間為24±2h)。如養(yǎng)護溫度太高(>25℃)或濕度不夠，可能在煮沸前就使試餅發(fā)生收縮裂紋，特別是在水泥比表面積比較大的情況下更容易發(fā)生收縮裂紋(收縮裂紋往往發(fā)生在與玻璃接觸的試餅底部中間),這時不能認為試樣不安定；如養(yǎng)護溫度過低(<15℃),煮沸后可能產(chǎn)生脫皮現(xiàn)象。安定性不合格的水泥應做廢品處理，不能用于工程中。但由于未進行安定性檢測或檢測報