華電輪臺熱電有限公司1號機組空預(yù)器防堵灰改造設(shè)計方案

華電輪臺熱電有限公司1華電輪臺熱電有限公司1號機組空預(yù)器風量分切防堵灰改造項目設(shè)計方案華電輪臺熱電有限公司1號機組空預(yù)器風量分切防堵灰改造設(shè)計方案批準：康強審核：連杰編制：井哲北京華能達電力技術(shù)應(yīng)用有限責任公司2023年05月目錄1.機組概況 頁1.機組概況1.1機組簡介輪臺公司350MW機組鍋爐系哈爾濱鍋爐廠有限責任公司生產(chǎn)的超臨界參數(shù)、一次中間再熱、變壓運行、單爐膛、平衡通風、采用低NOX旋流式、前后墻對沖布置燃燒器，鍋爐采用全緊身封閉布置、干排渣、全鋼構(gòu)架、全懸吊結(jié)構(gòu)Π型布置燃煤直流爐，同步投用SCR脫硝裝置，機組于2016年6月投運。鍋爐（BMCR）設(shè)計計算熱效率94.37%。鍋爐（BRL）設(shè)計保證熱效率94.01%，設(shè)計爐膛出口NOx濃度為300mg/m3（標態(tài)、干基、6%O2，下同），設(shè)計鍋爐最低不拉等離子負荷30%BMCR。三分倉回轉(zhuǎn)式空預(yù)器型號為34.5-VI(T)-2600-QMR，同步配置單臺啟動馬達、主輔電機進行驅(qū)動，冷熱段各配備1臺雙介質(zhì)長伸縮式吹灰器。本體配備三層蓄熱元件，總高度為2600mm,下層采用1100mm高度，0.8mm厚的搪瓷鋼板表面涂搪瓷HE板型的蓄熱元件，中層采用1000mm高度，0.5mm厚HE板型考登鋼材質(zhì)蓄熱元件，上層采用500mm高度0.5mm厚HE板型考登鋼材質(zhì)蓄熱元件。冷熱段徑向密封采用雙密封（硬密封加柔性密封）形式。1.2煤質(zhì)分析名稱符號單位設(shè)計煤種校核煤種1校核煤種2收到基碳Car%59.7853.1150.62收到基氫Har%3.293.362.89收到基氧Oar%9.347.627.4收到基氮Nar%0.770.750.84收到基硫St,ar%0.530.430.80收到基灰分Aar%13.4919.7322.69全水分Mt%12.8015.0014.76空氣干燥基水分Mad%8.963.167.48干燥無灰基揮發(fā)份Vdaf%33.7640.7228.02低位發(fā)熱量Qnet,arMJ/kg22.3420.2518.85可磨指數(shù)HGI/6156/焦渣特征JT1-8222灰成份分析二氧化硅SiO2%50.7360.51/三氧化二鋁Al2O3%16.7218.92/三氧化二鐵Fe2O3%8.307.17/氧化鈣CaO%10.515.28/氧化鎂MgO%1.621.66/氧化鉀K2O%2.031.83/氧化鈉Na2O%2.000.34/三氧化硫SO3%5.652.20/氧化鈦TiO2%1.391.12/五氧化二磷P2O5%///其它%灰變形溫度DT℃11201240/灰軟化溫度ST℃11401260/半球溫度HT℃11501270/灰熔化溫度FT℃11601280/2.改造必要性2.1空預(yù)器堵塞的原因空氣預(yù)熱器的位置在除塵器上游，煙氣在流經(jīng)空預(yù)器之前沒有經(jīng)過任何脫灰處理，煙氣中含灰量高，而空預(yù)器的蓄熱元件孔隙非常小，當量直徑在9mm以下，煙氣在流經(jīng)空預(yù)器蓄熱元件時容易形成積灰。煙氣流經(jīng)脫硝設(shè)備時在高溫和催化劑的共同作用下讓更多的SO2轉(zhuǎn)變?yōu)镾O3，煙氣中的SO3含量提高。空預(yù)器轉(zhuǎn)動過程中，煙氣中硫酸蒸氣凝結(jié)在冷端蓄熱元件上，腐蝕蓄熱元件的同時粘附灰分，由于稀硫酸的結(jié)露對冷端蓄熱元件腐蝕嚴重，可能導致冷端低溫腐蝕嚴重，冷段蓄熱元件腐蝕受損，導致空預(yù)器換熱效率降低。圖1空預(yù)器堵塞機理此外，隨著國家“雙碳”目標的提出，對機組深度調(diào)峰的能力有了更高的要求，而機組頻繁的深度調(diào)峰運行導致SCR脫硝過程中氨的量難以控制，加上流場不均的影響，不可避免會造成一部分氨氣的逃逸，逃逸氨與煙氣中的SO3和水蒸氣反應(yīng)生成NH4HSO4。在通常脫硝運行溫度下，NH4HSO4露點為147℃，從氣態(tài)到液態(tài)轉(zhuǎn)變的溫度區(qū)間正好在流經(jīng)空預(yù)器部分的煙氣溫度區(qū)間內(nèi)，煙氣中已生成的氣態(tài)硫酸氫氨會在空預(yù)器冷端的蓄熱元件表面凝結(jié)液化，液態(tài)的NH4HSO4是一種粘性很強的物質(zhì)，在煙氣中粘結(jié)飛灰，因此造成空預(yù)器冷端積灰嚴重。隨著運行時間的增加，為保證NOX排放濃度達標，不同的氨逃逸濃度將造成煙氣側(cè)阻力不同幅度的增加，進而影響空預(yù)器的正常運行。圖2空預(yù)器堵塞影響因素由于空預(yù)器堵灰嚴重，蒸汽吹灰器頻繁的投運，對冷端蓄熱元件的吹損嚴重，再加上低溫腐蝕，導致元件包松散，有可能出現(xiàn)元件的掉落情況，如果持續(xù)下去可能出現(xiàn)由于元件包散架掉落導致空預(yù)器卡停的事故發(fā)生。因此解決空預(yù)器低溫腐蝕、堵塞，提高空預(yù)器調(diào)峰工況適應(yīng)性變得越來越重要。2.2空預(yù)器堵塞的影響隨著超低排放改造，空預(yù)器冷端低溫腐蝕及空預(yù)器堵塞問題變得越來越嚴重，嚴重影響機組運行安全性和經(jīng)濟性，空預(yù)器堵塞對機組的影響主要表現(xiàn)在以下幾個方面：（1）降低鍋爐效率空預(yù)器作為換熱設(shè)備，主要通過對流傳熱的方式在熱煙氣與冷空氣之間進行熱傳遞，蓄熱元件表面的清潔程度對空預(yù)器整體的傳熱性能起著重要的影響作用?？疹A(yù)器堵灰會造成蓄熱元件表面結(jié)垢，降低蓄熱元件表面換熱系數(shù)，導致?lián)Q熱效率下降，排煙溫度升高，熱風溫度降低，鍋爐效率下降。（2）增大空預(yù)器阻力、影響機組安全穩(wěn)定運行積聚的灰分和其他粘性物質(zhì)會導致氣體流通面積減小，使得氣體流通阻力增大，空預(yù)器運行阻力相應(yīng)增大。導致相同負荷下風機出力增加，耗電量增大引起廠用電率增大。嚴重時還會導致機組帶負荷能力下降，引起引風機失速甚至非停。同時引風機入口煙道長期處于高負壓下運行，易造成煙道及設(shè)備損壞。（3）增大空預(yù)器漏風各大風機出力增大的同時，也會導致煙氣側(cè)和空氣側(cè)之間的壓差增大，導致空預(yù)器漏風率增大。（4）縮短空預(yù)器蓄熱元件壽命空預(yù)器堵灰還會縮短空預(yù)器蓄熱元件的壽命，一方面被污染物覆蓋的蓄熱元件會受到酸性污染物的腐蝕；另一方面，空預(yù)器堵灰會導致相同風量下風速增大，高速含灰煙氣對蓄熱元件的磨損增大。在腐蝕和強烈磨損的雙重作用下，使得冷端蓄熱元件損壞嚴重，導致空預(yù)器蓄熱元件的壽命降低。3.空預(yù)器風量分切防堵灰技術(shù)3.1解決思路綜合來看，導致空預(yù)器發(fā)生積灰堵塞最重要的因素為低溫結(jié)露、吹灰不徹底和停機吹灰造成的破損腐蝕問題。由于硫酸蒸汽和硫酸氫銨低溫結(jié)露粘結(jié)灰分后極難清除，由此可知，解決空預(yù)器積灰堵塞，重點在于防堵而不是治堵，風量分切防堵灰技術(shù)就是從根本上防止空預(yù)器低溫腐蝕和結(jié)露造成的堵塞。3.2技術(shù)原理空預(yù)器風量分切防堵灰技術(shù)是面向空預(yù)器的堵塞機理進行針對性解決的方案，如圖3所示，空預(yù)器在冷端溫度為最低，直接轉(zhuǎn)至煙氣側(cè)時，冷端溫度在酸結(jié)露區(qū)內(nèi)，容易發(fā)生低溫結(jié)露，風量分切防堵灰技術(shù)采用針對性加熱方式，在蓄熱元件轉(zhuǎn)至煙氣側(cè)之前，提高該點的溫度，使冷端溫度最低點高于酸結(jié)露點，避開酸結(jié)露區(qū)，避免低溫結(jié)露。圖3空預(yù)器防堵灰技術(shù)機理3.2技術(shù)內(nèi)容（1）該技術(shù)在空氣預(yù)熱器本體上隔出一個相對密閉循環(huán)風分倉，增設(shè)扇形板和弧形門，在轉(zhuǎn)子進入煙氣側(cè)之前設(shè)置循環(huán)風倉，占一個倉格大小。（2）安裝循環(huán)風道，利用循環(huán)風機帶動風道內(nèi)的空氣循環(huán)，循環(huán)風倉冷熱兩端用風道閉合連通，風道中加裝循環(huán)風機作為驅(qū)動風機，風道中空氣的流向為由熱端到冷端，轉(zhuǎn)子內(nèi)空氣的流向為由冷端到熱端流動。循環(huán)風獨立分倉內(nèi)元件在進入煙氣側(cè)之前熱端溫度在320℃以上，空氣在循環(huán)風道中不斷循環(huán)，循環(huán)風由獨立分倉內(nèi)的熱端吸熱，生成300℃左右的熱風，熱風從冷端進入空預(yù)器，對冷端進行加熱，放出熱量，每循環(huán)一次完成一次吸放熱，利用空預(yù)器熱端熱量加熱冷端，杜絕SO3結(jié)露，且無需外來熱源。若由于某些原因，空預(yù)器冷端有少許結(jié)露或硫酸氫銨凝結(jié)時，當該位置的蓄熱元件重新轉(zhuǎn)至循環(huán)風分倉內(nèi)時，熱風的熱量可以將液體蒸發(fā)，而且循環(huán)風在空預(yù)器內(nèi)的高流速可以進一步起到清掃的作用。3.3技術(shù)優(yōu)點（1）具有減少漏風和防止堵灰的雙重屬性，避免因堵灰造成的非停，提高機組運行安全性，顯著提高鍋爐效率，經(jīng)濟效益顯著；（2）有針對性的加熱即將結(jié)露的部分，解決低溫結(jié)露，只需要加熱循環(huán)風倉（一個倉格）蓄熱元件，能量相對集中，效果穩(wěn)定；（3）不需要外接熱源。由于循環(huán)風在循環(huán)過程中先放熱后吸熱，相當于既不放熱也不吸熱，對排煙溫度影響較?。唬?）減少暖風器系統(tǒng)的投資和運行成本，減少熱風再循環(huán)系統(tǒng)的投資和運行成本；減少蒸汽吹灰的投運頻次，節(jié)能節(jié)水，不需要每次停機進行元件沖洗。4.改造方案4.1方案總述空預(yù)器的綜合防堵灰改造主要有扇形板改造、風道改造、電氣系統(tǒng)改造和熱控系統(tǒng)改造等。4.2扇形板改造為提高一次風風溫，保證干燥效果并避免一次風冷風漏入循環(huán)風，更好的保證防堵灰效果，此次改造將調(diào)整空預(yù)器轉(zhuǎn)向，將空預(yù)器轉(zhuǎn)向由原先的二次風→一次風→煙氣更換為一次風→二次風→煙氣?？諝忸A(yù)熱器為48分倉，且轉(zhuǎn)向為煙氣→一次風→二次風，在空預(yù)器二次風進入煙氣側(cè)進行改造，具體扇形板改造方案如下。圖4扇形板改造方案原有扇形板保持不動，在靠近二次風側(cè)增設(shè)一個7.5°的扇形板，調(diào)整該扇形板與煙氣側(cè)扇形板的相對位置，形成一個循環(huán)風分倉，循環(huán)風分倉所占角度為7.5°，上下兩塊扇形板之間設(shè)置對應(yīng)的弧形門，該方案需占用二次風側(cè)流通面積15°。4.2風道改造在空預(yù)器內(nèi)部改造時，循環(huán)風倉的位置也會變化，在增設(shè)的扇形板上方增加隔板，隔板設(shè)計為碳鋼板，增設(shè)過渡段和變徑。為實現(xiàn)循環(huán)風的閉式循環(huán)，在循環(huán)風倉上下兩端用風道連接，為保證循環(huán)風道耐磨效果，直管段壁厚加厚至8mm，彎頭段壁厚加厚至10mm，并在循環(huán)風道中安裝高溫防磨循環(huán)風機作為循環(huán)的動力。在循環(huán)風倉冷端入口增加導流板。同時，在風道中靠近空預(yù)器循環(huán)風分倉進出口安裝氣動開關(guān)閥門，用來使防堵灰系統(tǒng)獨立。改造示意下圖所示。圖5風道改造方案4.3蒸汽輔助系統(tǒng)改造為了對附著在蓄熱元件上的灰分及時清掃，防止由于灰分過度積累導致堵灰狀況難以治理，及時清除蓄熱元件上的硫酸氫銨，在循環(huán)風中加入溫度≥350℃，壓力≥1.5MPa的蒸汽，在工況差、空預(yù)器發(fā)生堵灰現(xiàn)象時及時投入，增加熱風溫度的同時，能在短時間內(nèi)起到空預(yù)器防堵灰作用，本系統(tǒng)作為備用手段。4.4柔性接觸式密封技術(shù)改造柔性接觸式密封技術(shù)將扇形板固定在某一合理位置，柔性接觸密封系統(tǒng)安裝在徑向轉(zhuǎn)子格倉板上，在未進入扇形板時柔性接觸式密封滑塊高出扇形板5mm~8mm。當柔性接觸式密封滑塊運動到扇形板下面時，合頁式彈簧發(fā)生形變。密封滑塊與扇形板接觸，形成嚴密無間隙的密封系統(tǒng)。當該密封滑塊離開扇形板后，合頁式彈簧將密封滑塊自動彈起，以此循環(huán)進行。在徑向隔板上加裝柔性接觸式密封組件使密封滑塊和扇形板之間進行無間隙接觸從而達到控制漏風的目的，如下圖所示。圖6柔性密封結(jié)構(gòu)圖A自潤滑合金柔性接觸式密封滑塊采用一種高科技材料：自潤滑合金，厚度為5mm。此種材料在高溫無潤滑脂的條件下，可以達到很低的摩擦系數(shù)，具有耐磨損、耐高溫、摩擦系數(shù)小等優(yōu)點。自潤滑合金的主要使用特性：1）摩擦系數(shù)低而穩(wěn)定；2）不易損傷對偶件；3）耐磨性好。主要性能：1）導熱性高，防止摩擦表面溫度過高，造成拉傷甚至“咬死”；2）線膨脹系數(shù)低，要防止因溫度升高而導致間隙消失以至“抱死”，特別是小間隙下尤為重要；3）較好的抗咬合性；4）材料呈硬組織，要求是硬骨架和軟的基體，以利于形成潤滑膜而降低摩擦系數(shù)和磨損。材料名稱自潤滑合金密度ρ（g/m3）7.64硬度（HB）80-300干摩擦系數(shù)μ0.06-0.2抗壓強度(MPa)366抗彎強度（MPa）276適用速度m/s0.3-2.6使用溫度℃-30-660年磨損量（圓周處）mm0.36彈性模量E（×106MPa）1.83膨脹系數(shù)α(106)10.72切變模量G(×103MPa)80.4從上表中可知，自潤滑合金在高溫無潤滑脂的條件下可以達到很低的摩擦系數(shù)（0.09-0.11），這是由于自潤滑合金中含有鉬，煙氣中的硫在高溫下與鉬反應(yīng)生成硫化鉬，由于硫化鉬為層狀結(jié)構(gòu)，因而是一種很有效的潤滑劑。硫化鉬層能夠在彼此間相互滑動，允許在鋼面和其他金屬面上滑動，即使在重壓下也是如此，如軸承表面。同時煙氣中的SO2、SO3與合金中的鐵反應(yīng)并形成一個硫化物層，該硫化物層與硫化鉬是相容的，保持潤滑膜。同時由于自潤滑合金的硬度低于扇形板的硬度，極低的摩擦系數(shù)，幾乎不會對扇形板造成磨損。自潤滑合金通過高能粒子束熔覆焊技術(shù)焊接在滑塊凹槽中，厚度為5mm，從表中可以看出，自潤滑合金的年磨損量（圓周處）為0.36mm，所以自潤滑合金的使用壽命可以達到10年以上。自潤滑合金滑塊可支持圓周向圓心一米（2組）柔性組件壽命為6年，彈簧使用壽命10年以上，限位鉸鏈使用壽命10年以上，陶瓷合金轉(zhuǎn)軸使用壽命10年以上。B彈簧接觸式密封技術(shù)的另一核心技術(shù)是彈簧，如圖所示，該彈簧為inconelX-750是以Al、TiNb強化的鎳基合金，是inconel合金系統(tǒng)中早期發(fā)展的應(yīng)用廣泛的合金之一。合金在980℃以下具有良好的強度、良好的抗腐蝕和抗氧化性能，而且也有較好的低溫性能，成形性能也好，能適應(yīng)各種焊接工藝。C合頁轉(zhuǎn)軸合頁上下板采用Q235材質(zhì)，轉(zhuǎn)軸為雙層嵌套合金結(jié)構(gòu)，外套為碳鋼，內(nèi)部鑲有耐磨軸套，材料為陶瓷合金，軸銷采用航空材料精鑄而成，保證轉(zhuǎn)軸的耐磨性和耐高溫性。轉(zhuǎn)軸整體分段式設(shè)計，五段軸結(jié)構(gòu)，軸套軸銷間填充潤滑粉（脂），使轉(zhuǎn)軸自適應(yīng)徑向隔板熱態(tài)三維變形，增強了轉(zhuǎn)軸的靈活性。圖7轉(zhuǎn)軸結(jié)構(gòu)圖D不銹鋼T型鉸鏈T型鉸鏈對彈簧起限位作用，防止彈簧因形變量過大而脫落，采用不銹鋼線材拉伸加工成型，鉸鏈螺母采用加大加厚特制專用不銹鋼螺母，鉸鏈和螺母去絲，外加模具調(diào)節(jié)后滿焊，具有很高的抗拉強度，在使用過程中有效地避免了材料薄弱點斷裂的問題。鉸鏈與彈簧分開設(shè)計，檢修時便于更換。（a）彈簧及彈簧座（b）T型鉸鏈及鉸鏈座圖8T形鉸鏈結(jié)構(gòu)圖彈簧支座和鉸鏈支座為一體成型鑄造，滿足尺寸精度要求，保證使用壽命。彈簧支座采用三爪結(jié)構(gòu)設(shè)計，確保彈簧在伸縮時，不會彈出支座槽，保證柔性密封運行穩(wěn)定。4.5電氣系統(tǒng)改造本次改造項目空預(yù)器增加一臺循環(huán)風機，功率為：400kW，電壓等級：6kV，電源引自機組現(xiàn)有備用間隔。循環(huán)風機風量調(diào)節(jié)方式采用磁力耦合器實現(xiàn)調(diào)速功能，本次新增電纜均沿原電纜橋架路徑敷設(shè)，本次項目空預(yù)器風量分切防堵灰系統(tǒng)簡圖，如圖所示：圖9防堵灰系統(tǒng)簡圖（1）新增設(shè)備新增1臺循環(huán)風機。在現(xiàn)場設(shè)置急停按鈕，以供現(xiàn)場人員發(fā)現(xiàn)故障時及時停止設(shè)備運行，保障現(xiàn)場人員、設(shè)備安全。循環(huán)風機參數(shù)如下：設(shè)備參數(shù)表風機風量200000m3/h風機風壓4000Pa電機功率400kW電機電壓6kV電機功率因數(shù)0.86電機能效等級2級電機轉(zhuǎn)速980r/min防護等級IP55（2）新增設(shè)備電纜敷設(shè)新增取電電源至循環(huán)風機電纜，選用：ZRC-YJV22-6/10kV-3×95mm2；選用設(shè)備、電纜品牌為在行業(yè)內(nèi)具有成熟應(yīng)用案例，符合最新國家標準產(chǎn)品。電纜敷設(shè)方式：新增電纜采用電纜橋架加穿線管輔助方式敷設(shè)。電纜橋架敷設(shè)至現(xiàn)場設(shè)備附近后，根據(jù)現(xiàn)場實際情況，距離、電纜類型、數(shù)量等布置穿線管。4.6控制系統(tǒng)改造本項目控制系統(tǒng)主要改造內(nèi)容為將新增設(shè)備監(jiān)控測點，并入現(xiàn)有DCS系統(tǒng)中。實現(xiàn)由DCS對防堵灰系統(tǒng)進行監(jiān)視和控制。操作站使用現(xiàn)有操作站，增設(shè)組態(tài)畫面，由運行人員通過屏幕對新增防堵灰系統(tǒng)設(shè)備、數(shù)據(jù)進行監(jiān)控?？刂葡到y(tǒng)改造主要包含：（1）新增現(xiàn)場監(jiān)控設(shè)備、測點主要監(jiān)控數(shù)據(jù)包括：新增1只熱電阻測點循環(huán)風機出口管道各增設(shè)1只熱電阻，采用三線制雙支型PT100熱電阻，用以現(xiàn)場指示風機出口溫度。AI:風機出口溫度；新增2只壓力測點循環(huán)風機進、出口管道各增設(shè)1只壓力變送器，采用4~20mA輸出的二線制，通訊協(xié)議為HART的壓力變送器，用以現(xiàn)場指示風機進、出口壓力。AI:風機進、出口壓力；新增2臺氣動翻板閥循環(huán)風機入口、出口管道各增設(shè)1臺氣動翻板閥口徑DN1400。控制方式為單獨的開啟、關(guān)閉控制。開關(guān)閥全開、全關(guān)反饋信號單獨輸出信號。DI:開關(guān)閥全開位置反饋、全關(guān)位置反饋、遠程反饋；DO:開關(guān)閥開啟控制、關(guān)閉控制；新增1臺蒸汽開關(guān)閥及測點循環(huán)風機出口管道增設(shè)1臺蒸汽氣動開關(guān)閥口徑DN65?？刂品绞綖閱为毜拈_啟、關(guān)閉控制。氣動開關(guān)閥全開、全關(guān)反饋信號單獨輸出信號。DI:開關(guān)閥全開位置反饋、全關(guān)位置反饋、遠程反饋；DO:開關(guān)閥開啟控制、關(guān)閉控制；新增1臺磁力耦合器測點新增1臺磁力耦合器用以控制循環(huán)風機。主要監(jiān)控數(shù)據(jù)包括：AI:磁力耦合器轉(zhuǎn)速反饋；AI:磁力耦合器溫度反饋；AO:磁力耦合器轉(zhuǎn)速控制；新增1臺開關(guān)柜測點新增1臺新增循環(huán)風機開關(guān)柜測點。主要監(jiān)控數(shù)據(jù)包括：DI:開關(guān)柜合閘/分閘狀態(tài)反饋、故障、遠控狀態(tài)反饋；DO:開關(guān)柜合閘/分閘控制；AI:開關(guān)柜電流信號；新增1臺循環(huán)風機測點及配套電機測點。主要檢測數(shù)據(jù)為：RTD:循環(huán)風機配套電機的線圈溫度1、2、3；循環(huán)風機配套電機的前后軸承溫度；循環(huán)風機前后軸承箱溫度。新增控制邏輯及組態(tài)畫面針對本次防堵灰改造項目新增的監(jiān)控設(shè)備，新增控制邏輯及組態(tài)畫面并調(diào)試。使新增防堵灰系統(tǒng)能在操作站上進行現(xiàn)場各監(jiān)控設(shè)備、數(shù)據(jù)的監(jiān)控。新增設(shè)控制系統(tǒng)不影響現(xiàn)有鍋爐控制系統(tǒng)正常運行。本次防堵灰項目新增控制點數(shù)如下：序號控制信號類型控制卡件類型控制點數(shù)1AIAI82AOAO13DIDI134DODO85Pt100RTD10（3）新增設(shè)備電纜敷設(shè)選用設(shè)備、電纜品牌為在行業(yè)內(nèi)具有成熟應(yīng)用案例，符合最新國家標準產(chǎn)品。電纜敷設(shè)方式：新增電纜采用電纜橋架加穿線