2024版壓力容器設(shè)計(jì)審核機(jī)考題庫-簡答題3-2

2024版壓力容器設(shè)計(jì)審核題庫（簡答題2/3）4-364要進(jìn)行焊接工藝評定，首先應(yīng)按照設(shè)計(jì)文件規(guī)定和制造工藝擬定預(yù)焊接工藝規(guī)程。（A）A.正確B.錯誤4-365焊接工藝評定試件（ABCD

）。A.應(yīng)當(dāng)在筒節(jié)縱向焊縫的延長部位與筒節(jié)同時(shí)施焊B.應(yīng)由本單位操作技能熟練的焊接人員施焊C.應(yīng)使用本單位的設(shè)備施焊D.應(yīng)由施焊該容器的同一焊工施焊4-366評定合格的焊接工藝是指合格的焊接工藝評定報(bào)告中，所列通用焊接工藝評定因素和專用焊接工藝評定因素中（ABC）。A.重要因素B.次要因素C.補(bǔ)加因素NB/T47014

25頁闡述NB/T47014標(biāo)準(zhǔn)中專用焊接工藝評定因素。

4-367重要因素是指影響（A）的焊接工藝評定因素。A.焊接接頭力學(xué)性能和彎曲性能B.熱影響區(qū)母材力學(xué)性能和彎曲性能C.焊接接頭沖擊韌性D.熱影響區(qū)母材沖擊韌性闡述NB/T47014標(biāo)準(zhǔn)中專用焊接工藝評定因素。4-

368補(bǔ)加因素是指影響（C

）的焊接工藝評定因素。A.焊接接頭力學(xué)性能和彎曲性能B.母材力學(xué)性能和彎曲性能C.焊接接頭沖擊韌性D.母材沖擊韌性闡述NB/T47014標(biāo)準(zhǔn)中專用焊接工藝評定因素。4-369對于焊條電弧焊，以下屬于專用焊接工藝評定因素中的次要因素的是（ACDE

）A.改變破口形式B.預(yù)熱溫度比評定合格值降低50℃以上C.與評定試件相比，增加焊接位置D.由手工焊改為自動焊E.施焊結(jié)束后至焊后熱處理前，改變后熱溫度和保溫時(shí)間簡述NB/T47014標(biāo)準(zhǔn)中，對于對接焊縫和角焊縫的工藝評定，各種焊接方法的專用評定規(guī)則。4-370對于各種焊接方法的專用評定規(guī)則，當(dāng)變更任何一個(gè)（A）時(shí)，都需要重新進(jìn)行焊接工藝評定。（次要因素不需要重新評定

）A.重要因素B.次要因素C.補(bǔ)加因素D.重要因素、補(bǔ)加因數(shù)38頁

4-

371焊接材料包括焊絲、焊條、焊帶、焊劑，氣體、電極及襯墊等不屬于焊接材料?！罙.正確B.錯誤基于對焊接材料的基本認(rèn)識以及焊接材料的選用原則，完成以下各題：4-

372壓力容器焊接材料應(yīng)符合NB/T47018的規(guī)定?！藺.正確B.錯誤簡述NB/T47014標(biāo)準(zhǔn)中，對于對接焊縫和角焊縫的工藝評定，各種焊接方法的專用評定規(guī)則。4-

373對于各種焊接方法的專用評定規(guī)則，當(dāng)增加或變更任何一個(gè)補(bǔ)加因素時(shí)，則可按增加或變更的補(bǔ)加因素，增焊沖擊韌性用試件進(jìn)行試驗(yàn)。（√）A.正確B.錯誤基于對焊接材料的基本認(rèn)識以及焊接材料的選用原則，完成以下各題：4-374關(guān)于焊接材料的選用原則，以下表述正確的是：BCDA.應(yīng)保證焊縫金屬的力學(xué)性能小于或等于母材規(guī)定的限值，或符合設(shè)計(jì)文件規(guī)定的技術(shù)要求。B.有需要時(shí)，應(yīng)保證焊縫金屬的其他性能，如耐腐蝕要求等，不低于母材相應(yīng)要求。C.合適的焊接材料與合理的焊接工藝相配合，以保證焊接接頭性能在經(jīng)歷制造工藝過程后，還滿足設(shè)計(jì)文件規(guī)定和服役要求。D.制造（安裝）單位應(yīng)掌握焊接材料的焊接性能，用于壓力容器的焊接材料應(yīng)有焊接試驗(yàn)或?qū)嵺`基礎(chǔ)。簡述NB/T47014標(biāo)準(zhǔn)中，對于對接焊縫和角焊縫的工藝評定，各種焊接方法的專用評定規(guī)則。4-375對于各種焊接方法的專用評定規(guī)則，當(dāng)增加或變更（B

）時(shí)，不需要重新進(jìn)行焊接工藝評定，但需要重新編制預(yù)焊接工藝規(guī)程。A.重要因素B.次要因素C.補(bǔ)加因素D.重要因素、補(bǔ)加因數(shù)

4-376焊接試件拉伸試樣取樣和加工要求有（ACD

）。41頁A.試樣的焊縫余高應(yīng)以機(jī)械方法去除，使之與母材平齊；B.取樣時(shí)，必須采用冷加工方法；C.去除焊縫余高前允許對試樣進(jìn)行冷校平；D.允許避開焊接缺陷、缺欠制取試樣。請簡述NB/T47014標(biāo)準(zhǔn)中，拉伸試樣的制取方法。3774-377NB/T47014標(biāo)準(zhǔn)中，拉伸試樣應(yīng)采用全厚度試樣進(jìn)行試驗(yàn)。（）A.正確B.錯誤答案：錯誤解析：NB/T47014-2014，6.1.5條。

請簡述NB/T47014標(biāo)準(zhǔn)中，拉伸試樣的制取方法。3784-378拉伸試樣如果斷在焊縫或融合線以外的母材上，其抗拉強(qiáng)度值（），可認(rèn)為試驗(yàn)符合要求。A.標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的母材抗拉強(qiáng)度最低值B.不低于標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的母材抗拉強(qiáng)度最低值的95%C.標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的母材抗拉強(qiáng)度最高值D.不低于標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的母材抗拉強(qiáng)度最高值的95%答案：B解析：NB/T47014-2014，6.4.1.5.4條的d）。

3794-379NB/T47015標(biāo)準(zhǔn)中所指的焊接材料包括（）。A.焊條、焊絲、焊帶B.焊劑C.氣體D.電極E.襯墊答案：ABCDE解析：NB/T47015-2014，3.2.1條。

根據(jù)NB/T47015標(biāo)準(zhǔn)中的通用焊接規(guī)程，完成以下各題。3804-380NB/T47015標(biāo)準(zhǔn)中的規(guī)定的焊縫位置分為（）。A.平焊縫B.立焊縫C.橫焊縫D.仰焊縫答案：ABCD解析：NB/T47015-2014，3.3條。

根據(jù)NB/T47015標(biāo)準(zhǔn)中的通用焊接規(guī)程，完成以下各題。3814-381

NB/T47015規(guī)定，選擇焊接材料應(yīng)保證，應(yīng)保證焊縫金屬的力學(xué)性能以及其他各項(xiàng)性能與母材相同或相近。（）A.正確B.錯誤答案：錯誤解析：NB/T47015-2014，3.2.2條。

簡述按NB/T47015標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，哪些焊縫需要按NB/T47014標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行評定合格。3824-382

NB/T47015標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定施焊以下哪些焊縫的焊接工藝需要按NB/T47014標(biāo)準(zhǔn)評定合格?A.受壓元件焊縫；B.與受壓元件相焊的焊縫；C.A和B中焊縫的定位焊D.受壓元件表面堆焊、補(bǔ)焊答案：ABCD解析：NB/T47015-2014，3.4.1條。

焊接材料使用前，以下準(zhǔn)備工作正確的是：3834-383

焊接材料使用前，焊絲需去除油、銹。焊接用保護(hù)氣體應(yīng)保持干燥。A.正確B.錯誤答案：正確解析：NB/T47015-2014，4.2.1條。

簡述按NB/T47015標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，哪些焊縫需要按NB/T47014標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行評定合格。3844-384

一臺臥式壓力容器，以下哪些焊縫需要按NB/T47014進(jìn)行焊接工藝評定？（）A.A、B、C、D類焊接接頭對應(yīng)的焊縫B.E類焊接接頭對應(yīng)的焊縫C.筒體、封頭或接管表面的補(bǔ)焊D.鞍座底板和中幅板之間的焊縫答案：ABC解析：NB/T47015-2014，3.4.1條。

焊接材料使用前，以下準(zhǔn)備工作正確的是：3854-385真空包裝的焊條、焊劑必須按產(chǎn)品說明書規(guī)定的規(guī)范進(jìn)行再烘干，靜烘干之后可放入保溫箱內(nèi)（100℃～150℃）待用。A.正確B.錯誤答案：錯誤解析：NB/T47015-2014，4.2.2條。

簡述按NB/T47015標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，哪些焊縫需要按NB/T47014標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行評定合格。3864-386施焊受壓元件表面堆焊層，只需要按NB/T47014進(jìn)行焊接工藝評定，施焊焊工不需要按TSGZ6002《特種設(shè)備焊接操作人員考核細(xì)則》的規(guī)定進(jìn)行考核。（）A.正確B.錯誤答案：錯誤解析：NB/T47015-2014，3.4.2條。

焊接材料使用前，以下準(zhǔn)備工作正確的是：3874-387對烘干溫度超過350℃的焊條，累積烘干次數(shù)不宜超過幾次。A.2次B.3次C.4次D.5次答案：B解析：NB/T47015-2014，4.2.2條。

關(guān)于焊接接頭的后熱處理，下述表述是否正確：3884-388以下那些焊接接頭須采取后熱處理。A.冷裂紋敏感性較大的低合金鋼焊件B.具有再熱裂紋傾向的焊件C.拘束度較大的焊件D.鋁制焊件答案：AC解析：NB/T47015-2014，4.5.1條。

關(guān)于焊接接頭的后熱處理，下述表述是否正確：3894-389后熱在焊后一段時(shí)間內(nèi)進(jìn)行即可，后熱溫度一般為200℃～350℃，保溫時(shí)間與后熱溫度、焊縫金屬厚度有關(guān)，一般不少于30min。A.正確B.錯誤答案：錯誤解析：NB/T47015-2014，4.5.3條。

關(guān)于焊接接頭的后熱處理，下述表述是否正確：3904-390若焊后立即進(jìn)行消除應(yīng)力熱處理，則可不進(jìn)行后熱。A.正確B.錯誤答案：正確解析：NB/T47015-2014，4.5.4條。

關(guān)于焊接返修,以下表述是否正確:3914-391對需要焊接返修的焊縫，以下那些準(zhǔn)備工作是必須進(jìn)行的。A.清除缺陷B.分析缺陷產(chǎn)生原因C.編制返修工藝文件D.無損檢測答案：ABC解析：NB/T47015-2014，3.7條。

關(guān)于焊接返修,以下表述是否正確:3924-392待返修部位應(yīng)制備坡口，坡口形狀與尺寸要防止產(chǎn)生焊接缺陷且便于焊工操作。A.正確B.錯誤答案：正確解析：NB/T47015-2014，3.7.3條。

關(guān)于焊接返修,以下表述是否正確:3934-393焊接返修時(shí)，如需預(yù)熱，預(yù)熱溫度應(yīng)不高于原焊縫預(yù)熱溫度。A.正確B.錯誤答案：正確解析：NB/T47015-2014，3.7.4條。

簡述NB/T47015標(biāo)準(zhǔn)中，確定焊接坡口形式和尺寸時(shí)應(yīng)考慮哪些因素。3944-394焊接方法影響焊接坡口，改變焊接方法要重新進(jìn)行焊接工藝評定，因此，改變焊接破口也需要重新進(jìn)行焊接工藝評定。（）A.正確B.錯誤答案：錯誤解析：NB/T47014-2014，6.2.2條及表6。

關(guān)于焊接坡口的制備方法和注意事項(xiàng)，以下表述是否正確：3954-395關(guān)于焊接坡口制備方法，以下那些選項(xiàng)正確。A.碳素鋼和標(biāo)準(zhǔn)抗拉強(qiáng)度下限值不大于540MPA的強(qiáng)度型低合金鋼可采用熱加工方法，也可采用冷加工方法制備坡口；B.耐熱型低合金鋼和標(biāo)準(zhǔn)抗拉強(qiáng)度下限值大于540MPA的強(qiáng)度型低合金鋼應(yīng)優(yōu)先采用熱加工方法。C.高合金鋼應(yīng)優(yōu)先采用熱加工方法。D.耐熱型低合金鋼和標(biāo)準(zhǔn)抗拉強(qiáng)度下限值大于540MPA的強(qiáng)度型低合金鋼宜優(yōu)先采用冷加工方法。答案：AD解析：NB/T47015-2014，4.3條。

關(guān)于焊接坡口的制備方法和注意事項(xiàng)，以下表述是否正確：3964-396應(yīng)將坡口表面及附近（以離坡口邊緣的距離計(jì)，含手工電弧焊每側(cè)約10mm，埋弧焊、等離子弧焊、氣體保護(hù)焊每側(cè)約20mm）的水、銹、油污、積渣及其它有害雜質(zhì)清理干凈。A.正確B.錯誤答案：正確解析：NB/T47015-2014，4.3.3條。

關(guān)于焊接坡口的制備方法和注意事項(xiàng)，以下表述是否正確：3974-397不銹鋼坡口兩側(cè)應(yīng)作必要的保護(hù)，防止沾附焊接飛濺。A.正確B.錯誤答案：正確解析：NB/T47015-2014，4.3.4條。

簡述NB/T47015標(biāo)準(zhǔn)中，確定焊接坡口形式和尺寸時(shí)應(yīng)考慮哪些因素。3984-398確定焊接坡口型式和尺寸，以下哪些因素需要考慮？（）A.焊接方法B.母材種類與厚度C.焊縫填充金屬及量少、避免產(chǎn)生缺陷D.減少焊接變形與殘余應(yīng)力E.有利于焊接防護(hù)，焊工操作方便答案：ABCDE解析：NB/T47015-2014，3.5.2條。

簡述NB/T47015標(biāo)準(zhǔn)中，確定焊接坡口形式和尺寸時(shí)應(yīng)考慮哪些因素。3994-399對于復(fù)合材料的焊接，為了減少過渡焊縫金屬的稀釋率，可采取以下哪些措施？（）A.選用比復(fù)層不銹鋼Cr、Ni含量更高的焊材B.選取合適的焊接坡口型式和尺寸C.采用合適的焊接方法和焊接工藝D.焊后熱處理答案：BC解析：NB/T47015-2014，9.1.3條。

根據(jù)NB/T47014標(biāo)準(zhǔn)中關(guān)于熱處理的規(guī)定，完成以下各題。根據(jù)NB/T47014標(biāo)準(zhǔn)中關(guān)于熱處理的規(guī)定，完成以下各題。4-400碳素鋼和低合金鋼低于（C）℃的熱過程，高合金鋼低于（D）℃的熱過程，均不作為焊后熱處理對待。A.500B.350C.490D.315答案：CD解析NB/T47015-2011P105，第4.6.1條根據(jù)NB/T47014標(biāo)準(zhǔn)中關(guān)于熱處理的規(guī)定，完成以下各題。4-401非受壓元件和受壓元件相焊，焊后熱處理厚度取（）。A.受壓元件厚度B.非受壓元件厚度C.焊接處的焊縫厚度D.受壓元件和非受壓元件厚度的較大值答案：C解析NB/T47015-2011P105，第4.6.2.4條f款根據(jù)NB/T47014標(biāo)準(zhǔn)中關(guān)于熱處理的規(guī)定，完成以下各題。4-402一臺介質(zhì)為液氨的壓力容器，在熱處理后發(fā)現(xiàn)焊縫有缺陷，那么在焊縫返修后，必須對返修部位進(jìn)行焊后熱處理。（）A.正確B.錯誤答案：正確解析NB/T47015-2011P109第4.7.1條a款

根據(jù)NB/T47015標(biāo)準(zhǔn)中關(guān)于不銹鋼復(fù)合板焊接規(guī)程的規(guī)定，完成以下各題。4-403以下關(guān)于不銹鋼復(fù)合板焊接說法正確的是（）A.焊接不銹鋼復(fù)合板時(shí)，一般應(yīng)采用先焊基層，再焊覆層的焊接順序。B.復(fù)合鋼板的坡口制備時(shí)，必須采用冷加工的方法。C.定位焊只允許含在基層母材上。D.當(dāng)基層或覆層需要預(yù)熱時(shí)，應(yīng)以復(fù)合板的總厚度作為確定預(yù)熱溫度的厚度參數(shù)。答案：CD解析NB/T47015-2011P120第9.1.4.1條、9.1.5.1條、9.1.5.3條、9.1.6.1條。坡口制備宜采用冷加工的方法。不銹鋼焊接順序一般先焊基層，然后焊過渡層，最后焊覆層。本題缺少過渡層。

根據(jù)NB/T47015標(biāo)準(zhǔn)中關(guān)于不銹鋼復(fù)合板焊接規(guī)程的規(guī)定，完成以下各題。4-404不得用碳鋼焊材、低合金鋼焊材在覆層母材、過渡焊縫或覆層焊縫上施焊。（）A.正確B.錯誤答案：正確解析NB/T47015-2011P120第9.1.6.2條

根據(jù)NB/T47015標(biāo)準(zhǔn)中關(guān)于不銹鋼復(fù)合板焊接規(guī)程的規(guī)定，完成以下各題。4-405關(guān)于奧氏體不銹鋼復(fù)合板制容器的焊后熱處理說法正確的是（）。A.奧氏體不銹鋼復(fù)合板應(yīng)盡量避免焊后熱處理B.應(yīng)以復(fù)合板總厚度確定焊后熱處理的規(guī)范C.覆層為06Cr13的不銹鋼復(fù)合板制壓力容器，應(yīng)按覆層要求進(jìn)行焊后熱處理。D.對耐晶間腐蝕要求較高的設(shè)備，如果基層需要焊后熱處理，則宜在熱處理后再焊覆層。答案:A

B解析NB/T47015-2011P120第9.1.8條，C：覆層為06Cr13的不銹鋼復(fù)合板制壓力容器，當(dāng)使用奧氏體不銹鋼焊材焊接覆層，和基層材料不要求焊后熱處理時(shí)，可免做焊后熱處理，否則應(yīng)按覆層材料要求進(jìn)行焊后熱處理。D：對耐晶間腐蝕要求較高的設(shè)備，如果基層需要焊后熱處理，則宜在熱處理后再焊覆層的蓋面層。

4-406產(chǎn)品焊接試件材料應(yīng)與所代表的承壓設(shè)備元件材料具有（

）。A.相同標(biāo)準(zhǔn)B.相同牌號C.相同規(guī)格（厚度、外徑）D.相同爐號E.相同熱處理狀態(tài)答案：ABCE解析NB/T47016-2011第3.2條

根據(jù)NB/T47016標(biāo)準(zhǔn)關(guān)于產(chǎn)品焊接試件的規(guī)定，完成以下各題。4-407筒節(jié)縱向接頭的板狀產(chǎn)品焊接試件應(yīng)（）。A.置于其焊縫延長部位B.與所代表的筒節(jié)同時(shí)施焊C.在所代表的承壓設(shè)備元件焊接過程中施焊D.在完成筒節(jié)的焊接工作后再焊答案：AB解析NB/T47016-2011第3.4條a款

根據(jù)NB/T47016標(biāo)準(zhǔn)關(guān)于產(chǎn)品焊接試件的規(guī)定，完成以下各題。4-408產(chǎn)品焊接試件在采取措施保證其按照與容器相同的工藝進(jìn)行熱處理時(shí)，可以不隨容器進(jìn)行熱處理。（）A.正確B.錯誤答案：正確解析GB/T150.4-2011第9.1.2.3條。

根據(jù)NB/T47016標(biāo)準(zhǔn)關(guān)于試件的規(guī)定，完成以下各題。4-409以下關(guān)于試件焊接說法正確的是（）。A.當(dāng)受檢焊接接頭經(jīng)歷不同的焊接工藝時(shí)，試件經(jīng)歷的焊接工藝過程與條件應(yīng)與所代表的焊接接頭相同，應(yīng)選擇使其力學(xué)性能較高的焊接工藝制備試件。B.試件按編制的專用焊接工藝文件制備。C.焊接文件中應(yīng)明確試件代號、工作令號或承壓設(shè)備編號、材料代號。D.試件應(yīng)有施焊記錄。答案：BCD解析NB/T47016-2011第3.5.1條、第3.5.3條、第3.5.4條.當(dāng)受檢焊接接頭經(jīng)歷不同的焊接工藝時(shí)，試件經(jīng)歷的焊接工藝過程與條件應(yīng)與所代表的焊接接頭相同，應(yīng)選擇使其力學(xué)性能較低的焊接工藝制備試件。

根據(jù)NB/T47016標(biāo)準(zhǔn)關(guān)于試件的規(guī)定，完成以下各題。4-410產(chǎn)品焊接試件的施焊，可以不是參加該承壓設(shè)備元件焊接的焊工，但必須采用與施焊容器相同的條件、過程與焊接工藝施焊。（）A.正確B.錯誤答案：錯誤解析GB/T150.4-2011第9.1.2.3條：試件應(yīng)由該容器的焊工，采用與施焊容器相同的條件、過程與焊接工藝施焊。

4-411焊接試件應(yīng)做下列哪些標(biāo)記？（

）A.試件代號B.材料標(biāo)記號C.焊工代號D.工作令號或承壓設(shè)備編號答案:ABC解析NB/T47016-2011P152第3.10條

根據(jù)NB/T47042標(biāo)準(zhǔn)關(guān)于鞍座的規(guī)定，完成以下各題4-412臥式容器的鞍座在滿足NB/T47065.1所規(guī)定的條件下，可免除對鞍座的強(qiáng)度校核。（）A.正確B.錯誤答案：正確解析NB/T47042-2014第6.1.3條關(guān)于NB/T47015《壓力容器焊接規(guī)程》標(biāo)準(zhǔn)中的焊后熱處理，以下表述是否正確：4-413焊后熱處理的目的。A.改善焊接區(qū)域的性能B.恢復(fù)材料力學(xué)性能C.消除焊接殘余應(yīng)力D.改善材料力學(xué)性能答案：AC解析NB/T47015-2011P105第4.6條

關(guān)于NB/T47015《壓力容器焊接規(guī)程》標(biāo)準(zhǔn)中的焊后熱處理，以下表述是否正確：4-414焊后消除應(yīng)力熱處理是將焊接區(qū)域或其中部分加熱到金屬相變點(diǎn)以上一定溫度，并保持一定時(shí)間，而后均勻冷卻。A.正確B.錯誤答案：錯誤解析NB/T47015-2011P105第4.6條應(yīng)為在金屬相變點(diǎn)以下加熱到足夠高的溫度。

關(guān)于NB/T47015《壓力容器焊接規(guī)程》標(biāo)準(zhǔn)中的焊后熱處理，以下表述是否正確：4-415碳素鋼和低合金鋼低于490℃的熱過程，高合金鋼低于315℃的熱過程，均不作為焊后熱處理對待。A.正確B.錯誤答案：正確解析NB/T47015-2011P105第4.6.1條

根據(jù)NB/T47042標(biāo)準(zhǔn)關(guān)于鞍座的規(guī)定，完成以下各題4-416以下關(guān)于鞍座說法正確的是（）A.選擇鞍座材料時(shí)應(yīng)考慮容器的設(shè)計(jì)溫度和環(huán)境溫度以及經(jīng)濟(jì)合理性等。B.鞍座的設(shè)計(jì)溫度應(yīng)根據(jù)容器的設(shè)計(jì)溫度和環(huán)境溫度綜合考慮。C.與圓筒相焊的鞍座墊板應(yīng)與圓筒材料相匹配。D.通常碳素鋼和低合金鋼鞍座材料許用應(yīng)力的最小安全系數(shù)為1.5。答案：ABCD解析NB/T47042-2014第5.4.1條，第5.4.2條a款4-417鞍座墊板起加強(qiáng)作用應(yīng)同時(shí)滿足以下哪幾個(gè)條件？A.墊板名義厚度≥0.6倍筒體名義厚度B.墊板名義厚度≥筒體名義厚度C.墊板寬度不小于圓筒有效寬度D.墊板包角不小于鞍座包角加12°E.墊板包角大于鞍座包角加6°答案：ACD解析NB/T47042-2014第7.7.4.1.1條b款注。根據(jù)NB/T47042標(biāo)準(zhǔn)關(guān)于鞍座的規(guī)定，完成以下各題4-418對大直徑薄壁臥式容器，在布置鞍座時(shí)，應(yīng)盡量使鞍座中心線至封頭切線的距離A（），目的是（）。A.小于等于0.2LB.小于等于0.5RAC.支座處和兩支座中間處的彎矩絕對值相等D.利用封頭對圓筒的加強(qiáng)作用答案：BD解析NB/T47042-2014釋義第6.1.2條

根據(jù)NB/T47042和NB/T47065.1標(biāo)準(zhǔn)中關(guān)于鞍座墊板的規(guī)定，完成以下各題4-419鞍座墊板起加強(qiáng)作用的條件是同時(shí)滿足（）。A.鞍座墊板名義厚度大于等于圓筒名義厚度。B.鞍座墊板名義厚度大于等于0.6倍的圓筒名義厚度。C.鞍座墊板寬度大于等于圓筒的有效寬度。D.墊板包角應(yīng)不小于鞍座包角加12°。答案：BCD解析NB/T47042-2014第7.7.4.1.1條b款注。

4-420臥式容器支座處圓筒的有效寬度與下列那些因素有關(guān)？A.圓筒名義厚度B.支座底板寬度C.支座軸向?qū)挾菵.支座腹板寬度E.圓筒平均半徑答案：ACE解析NB/T47042-2014P83第7.6條圓筒有效寬度b2=b+1.56*（Ra*δn）^0.5

根據(jù)NB/T47042和NB/T47065.1標(biāo)準(zhǔn)中關(guān)于鞍座墊板的規(guī)定，完成以下各題4-421當(dāng)容器有熱處理要求時(shí)，鞍式支座墊板應(yīng)在熱處理前焊于容器上。（）A.正確B.錯誤答案：正確解析NB/T47065.1-2018 P32第7.9條

關(guān)于臥式容器鞍座墊板，以下表述正確的是：4-422臥式容器墊板可起加強(qiáng)作用時(shí)，對以下那些應(yīng)力有影響。A.圓筒軸向應(yīng)力B.圓筒切向剪應(yīng)力C.圓筒周向應(yīng)力D.鞍座腹板水平拉應(yīng)力答案：CD解析NB/T47042-2014第7.7.4,7.8.1條《教程》下P221第22.6.2條。加強(qiáng)版對σ5，σ6，σ9，均有影響，特別是σ6下降明顯，此時(shí)，σ’6稱為控制應(yīng)力；增加鞍座包角能降低鞍座平面處圓筒中的軸向應(yīng)力和切向應(yīng)力。

4-423

以下哪些情況，鞍式支座應(yīng)采用帶墊板結(jié)構(gòu)？（）A.容器圓筒有效厚度小于或等于3mmB.容器圓筒在鞍式支座處的周向應(yīng)力大于規(guī)定值C.容器圓筒有熱處理要求D.容器圓筒與鞍式支座間溫差大于200℃E.容器圓筒材料與鞍式支座材料不具有相同或相近化學(xué)成分和性能指標(biāo)答案：A、B、C、D、E解析：NB/T47065.1-2018P32

8.3條根據(jù)NB/T47042標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定，完成以下問題：4-424

從受力角度比較，臥式容器鞍座包角采用哪個(gè)角度更好？A.120°B.135°C.147°D.150°答案：D解析：壓力容器設(shè)計(jì)工程師培訓(xùn)教程-容器建造技術(shù)P221

22.6.2條根據(jù)NB/T47042標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定，完成以下問題：4-425

臥式容器鞍座包角的大小對以下哪些應(yīng)力有影響。A.鞍座平面處軸向應(yīng)力B.筒體中間截面處軸向應(yīng)力C.鞍座平面處切向剪應(yīng)力D.鞍座平面處周向應(yīng)力答案：A、D解析：壓力容器設(shè)計(jì)工程師培訓(xùn)教程-容器建造技術(shù)P221

22.6.2條4-426

固定支座一般應(yīng)設(shè)置在臥式容器上接管直徑較大、數(shù)量較多的一端，目的可減小圓筒熱膨脹或冷縮時(shí)產(chǎn)生溫差應(yīng)力的影響。A.正確B.錯誤答案：正確解析：壓力容器工程師培訓(xùn)教程-容器建造技術(shù)P207

22.1條根據(jù)NB/T47042標(biāo)準(zhǔn)關(guān)于容器和鞍座計(jì)算的規(guī)定，完成以下各題。4-427

鞍座墊板對以下哪些應(yīng)力有影響？（）A.σ1，σ2B.σ3，σ4C.σ5，σ6D.σ9答案：C、D解析：NB/T47042-2014P97

表10計(jì)算公式根據(jù)NB/T47042標(biāo)準(zhǔn)關(guān)于容器和鞍座計(jì)算的規(guī)定，完成以下各題。4-428

臥式容器鞍座校核計(jì)算包括（）。A.腹板水平拉應(yīng)力計(jì)算和校核B.鞍座壓縮應(yīng)力計(jì)算和校核C.地震引起的地腳螺栓應(yīng)力計(jì)算和校核D.鞍座地板應(yīng)力計(jì)算和校核答案：A、B、C解析：NB/T47042-2014P93/P94/P95

7.8.1條/7.8.2條/7.8.3條根據(jù)NB/T47042標(biāo)準(zhǔn)關(guān)于容器和鞍座計(jì)算的規(guī)定，完成以下各題。4-429

在計(jì)算鞍座腹板水平拉應(yīng)力時(shí)，當(dāng)墊板起加強(qiáng)作用時(shí)，墊板有效寬度如何選取。（）A.按墊板實(shí)際寬度b4B.按圓筒有效寬度b2C.按鞍座寬度D.按墊板實(shí)際寬度b4和圓筒有效寬度b2較大值答案：B解析：NB/T47042-2014P93

7.8.1.2.b）條根據(jù)NB/T47042標(biāo)準(zhǔn)中臥式容器設(shè)計(jì)計(jì)算規(guī)定，完成以下問題：4-430

雙鞍座臥式容器應(yīng)力校核中，支座處的圓筒截面需校核那些應(yīng)力。A.軸向應(yīng)力σ1、σ2B.軸向應(yīng)力σ3、σ4C.切向剪應(yīng)力τD.周向應(yīng)力σ5、σ6答案：B、C、D解析：NB/T47042-2014P86/P87/P90

7.7.2.2.2條/7.7.3條/7.7.4條根據(jù)NB/T47041標(biāo)準(zhǔn)簡述塔器設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)考慮哪些載荷？4-431

操作工況下塔式容器主要承受哪些載荷？（

）A.內(nèi)壓、外壓或最大壓差；塔器自重（包括內(nèi)件和填料等）B.內(nèi)裝介質(zhì)的重力載荷C.附屬設(shè)備及隔熱、襯里、管道、扶梯、平臺等的重力載荷D.液柱靜壓力E.風(fēng)載荷和地震載荷答案：A、B、C、D、E解析：NB/T47041-2014P11

4.2.4條根據(jù)NB/T47042標(biāo)準(zhǔn)中臥式容器設(shè)計(jì)計(jì)算規(guī)定，完成以下問題：4-432

雙鞍座臥式容器應(yīng)力校核中，不論圓筒是否被加強(qiáng)，由壓力及軸向彎距引起的軸向應(yīng)力σ3和σ4分別位于筒體橫截面最高點(diǎn)處和最低點(diǎn)處。A.正確B.錯誤答案：錯誤解析：NB/T47042-2014P86

7.7.2.2.2條根據(jù)NB/T47042標(biāo)準(zhǔn)中臥式容器設(shè)計(jì)計(jì)算規(guī)定，完成以下問題：4-433

雙鞍座臥式容器圓筒周向應(yīng)力的大小以及最大應(yīng)力點(diǎn)出現(xiàn)的位置受到鞍座平面上有無加強(qiáng)圈以及加強(qiáng)圈的位置等因素的影響。A.正確B.錯誤答案：A解析：NB/T47042-2014P89

7.7.4

或

壓力容器設(shè)計(jì)工程師培訓(xùn)教程-容器建造技術(shù)215頁22.4.5根據(jù)NB/T47041標(biāo)準(zhǔn)簡述塔器設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)考慮哪些載荷？4-434

液壓試驗(yàn)時(shí)，如何考慮風(fēng)和地震的影響？（

）A.25%風(fēng)彎矩+100%地震彎矩，以及100%風(fēng)彎矩，取其中較大值B.計(jì)入25%風(fēng)彎矩和100%地震彎矩C.計(jì)入30%風(fēng)彎矩，不計(jì)入地震彎矩D.不計(jì)入風(fēng)和地震的影響答案：C解析：壓力容器設(shè)計(jì)工程師培訓(xùn)教程-容器建造技術(shù)P252

4條請分析臥式容器雙支座與多支座的特點(diǎn)并完成以下問題：4-435

臥式容器的鞍座應(yīng)優(yōu)先設(shè)置三支座或多支座。A.正確B.錯誤答案：錯誤解析：NB/T47042-2014P81-82

6.1.4條4-436

多鞍座支承的臥式容器受力特點(diǎn)為（在保證安裝公差滿足要求的情況下）：A.單個(gè)支座的承載力小B.支反力分配均勻C.筒體截面應(yīng)力小D.單個(gè)支座的承載力大E.支反力分配不均勻F.筒體截面應(yīng)力大答案：A、C、E解析：化工壓力容器設(shè)計(jì)技術(shù)問答P86

4.2.68根據(jù)NB/T47041標(biāo)準(zhǔn)簡述塔器設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)考慮哪些載荷？4-437

液壓試驗(yàn)時(shí)校核圓筒軸向應(yīng)力，應(yīng)計(jì)入計(jì)算截面以上哪些質(zhì)量？（

）A.塔殼及內(nèi)構(gòu)件B.隔熱、扶梯、平臺C.附屬設(shè)備及偏心質(zhì)量D.液柱靜壓力E.襯里答案：A、B、C解析：NB/T47041-2014P43

7.11.1.1條4-438

載荷及支座位置對稱時(shí)，雙鞍座支承的臥式容器受力特點(diǎn)為：A.單個(gè)支座的承載力小B.支反力分配均勻C.筒體截面應(yīng)力小D.單個(gè)支座的承載力大E.支反力分配不均勻F.筒體截面應(yīng)力大答案：B、D、F解析：請分析鞍座處筒體周向壓應(yīng)力大小的影響因素，完成以下答題：4-439

當(dāng)鞍座處筒體周向壓應(yīng)力不能滿足校核條件要求時(shí),下列那些措施有利于降低鞍座處筒體周向壓應(yīng)力。A.增大鞍座包角B.調(diào)整鞍座間距，滿足A≤0.5RAC.增大鞍座寬度D.增加筒體厚度E.增設(shè)起加強(qiáng)作用的墊板F.鞍座平面內(nèi)設(shè)置加強(qiáng)圈答案：A、B、C、E、F解析：壓力容器設(shè)計(jì)工程師培訓(xùn)教程-容器建造技術(shù)22.4.54-440

當(dāng)鞍座處筒體周向壓應(yīng)力不能滿足校核條件要求時(shí)，應(yīng)優(yōu)先選用下列哪一措施降低鞍座處筒體周向壓應(yīng)力？A.增大鞍座包角B.調(diào)整鞍座間距，滿足A≤0.5RAC.增大鞍座寬度D.增加筒體厚度E.增設(shè)起加強(qiáng)作用的墊板F.鞍座平面內(nèi)設(shè)置加強(qiáng)圈答案：A、B、C、E、F解析：壓力容器設(shè)計(jì)工程師培訓(xùn)教程-容器建造技術(shù)22.4.5請分析鞍座處筒體周向壓應(yīng)力大小的影響因素，完成以下答題：4-441

臥式容器的加強(qiáng)圈應(yīng)是整圈或相當(dāng)于整圈的結(jié)構(gòu)，加強(qiáng)圈與殼體的連接結(jié)構(gòu)應(yīng)符合GB/T150.3的有關(guān)規(guī)定。A.正確B.錯誤答案：正確解析：根據(jù)臥式容器的雙鞍座布置原則，完成以下問題。4-442

雙支座臥式容器，其支座位置A（A為鞍座中心線至封頭切線的距離）的布置置原則是什么。A.

A盡量大于等于0.5RA，且不宜大于0.2LB.

A盡量小于等于0.5RA，且不宜大于0.2LC.

A盡量大于等于0.5RA，或大于等于0.2LD.

A盡量小于等于0.5RA，或大于等于0.2L答案：B解析：NB/T47042-2014P81

6.1.2條根據(jù)臥式容器的雙鞍座布置原則，完成以下問題。4-443

選擇適宜A值，使封頭對筒體起到加強(qiáng)作用，可降低鞍座截面處圓筒軸向應(yīng)力、切向剪應(yīng)力、鞍座邊角處和鞍座加強(qiáng)板邊緣處的周向應(yīng)力。A.正確B.錯誤答案：錯誤解析：壓力容器設(shè)計(jì)工程師培訓(xùn)教程-容器建造技術(shù)22.6.1。根據(jù)臥式容器的雙鞍座布置原則，完成以下問題。4-444

當(dāng)A=0.2L時(shí)，容器跨間的最大彎矩與支座截面處的彎矩(絕對值)相等，決定容器厚度的彎曲應(yīng)力絕對值最小。A.正確B.錯誤答案：錯誤解析：壓力容器設(shè)計(jì)工程師培訓(xùn)教程（舊版）P398

22.1根據(jù)臥式容器的鞍座布置原則，完成以下問題。4-445

臥式容器采用鞍式支座，當(dāng)支座焊接在容器上時(shí)，其中一個(gè)支座應(yīng)可在基礎(chǔ)上滑動或滾動。A.正確B.錯誤答案：正確解析：NB/T47042-2014P81

6.1.1條4-446雙鞍座臥式容器的固定支座宜安裝在容器接管設(shè)置哪一側(cè)？（

）A.容器接管設(shè)置較多的一側(cè)B.容器接管設(shè)置較少的一側(cè)C.沒有限制，以上選項(xiàng)均可答案：A

解析：《壓力容器設(shè)計(jì)工程師培訓(xùn)教程》22.1

根據(jù)臥式容器的鞍座布置原則，完成以下問題。4-447

三鞍座支承設(shè)備，支座的布置宜為。A.一端固定，中間及另一端滑動B.兩端固定，中間滑動C.兩端滑動，中間固定D.沒有限制，以上選項(xiàng)均可答案：C

解析：《壓力容器設(shè)計(jì)工程師培訓(xùn)教程》22.1

根據(jù)GB/T150標(biāo)準(zhǔn)對法蘭螺栓孔的設(shè)置要求，完成以下問題：4-448

法蘭螺栓孔與殼體主軸線或鉛垂線間，應(yīng)如何布置。A.居中B.跨中C.無限制答案：B

解析：GB/T150.46.5.6

根據(jù)GB/T150標(biāo)準(zhǔn)對法蘭螺栓孔的設(shè)置要求，完成以下問題：4-449

螺栓孔居中的法蘭，與外部管道連接時(shí)，螺栓承受外部的載荷較為均勻，且利于緊固操作。A.正確B.錯誤答案：B

解析：GB/T150.46.5.6

4-450

塔器裙座殼應(yīng)首選錐殼，因?yàn)槠涫芰?，可以多布置地腳螺栓。（

）A.正確B.錯誤答案：B

解析：NB/T47041釋義18頁裙座殼

根據(jù)GB/T150標(biāo)準(zhǔn)對法蘭螺栓孔的設(shè)置要求，完成以下問題：4-451

若螺栓位于接管下部中心線上，如有漏液易產(chǎn)生腐蝕生銹，不易拆卸。A.正確B.錯誤答案：A

解析：《化工壓力容器設(shè)計(jì)--方法、問題和要點(diǎn)》266頁

根據(jù)NB/T47041標(biāo)準(zhǔn)，簡述塔器何時(shí)選用圓錐形裙座殼。4-452

NB/T47041標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定塔器的裙座殼采用圓錐形裙座殼時(shí)，半錐頂角不宜超過（）A.10°B.12°C.15°D.20°答案：C

解析：NB/T470416.2.1

根據(jù)臥式容器相關(guān)計(jì)算公式，完成以下問題：4-453

臥式容器鞍座處筒體軸向應(yīng)力σ3、σ4的計(jì)算式中K1、K2的物理意義為鞍座上部筒體由于載荷作用變形而承載力削弱的程度。A.正確B.錯誤答案：A

解析：《壓力容器設(shè)計(jì)工程師培訓(xùn)教程》213頁

根據(jù)臥式容器相關(guān)計(jì)算公式，完成以下問題：4-454當(dāng)鞍座平面處筒體未加強(qiáng)時(shí)，K1、K2與鞍座包角變化的關(guān)系為。A.K1、K2為定值，不隨鞍座包角的改變而改變B.K1、K2隨鞍座包角的增大而增大C.K1、K2隨鞍座包角的增大而減小D.隨鞍座包角的增大，K1、K2開始增大到一定值后逐步減小答案：B

解析：NB/T47042表2

根據(jù)臥式容器相關(guān)計(jì)算公式，完成以下問題：4-455

在鞍座平面上設(shè)置加強(qiáng)圈，或合理設(shè)置鞍座使封頭對筒體起到加強(qiáng)作用，可以避免鞍座平面處筒體產(chǎn)生扁塌變形。A.正確B.錯誤答案：A

解析：《壓力容器設(shè)計(jì)工程師培訓(xùn)教程》213頁

根據(jù)NB/T47041標(biāo)準(zhǔn)，簡述塔器何時(shí)選用圓錐形裙座殼。4-456

塔器遇到下列哪些情況時(shí)，應(yīng)考慮選用圓錐形裙座殼。（）A.設(shè)計(jì)計(jì)算需地腳螺栓數(shù)量較多，采用圓筒形布置有困難且需保證一定的地腳螺栓間距；B.裙座殼內(nèi)管口較多，管道布置比較密；C.裙座殼厚度足夠，而設(shè)計(jì)計(jì)算還需要增加裙座殼的截面慣性矩；D.塔器受風(fēng)載較大，致使裙座基礎(chǔ)環(huán)下的混凝土基礎(chǔ)承受壓應(yīng)力超出使用極限，需降低基礎(chǔ)頂面所承受的壓應(yīng)力。答案：ACD

解析：NB/T47041釋義18頁

根據(jù)TSG21-2016《固定式壓力容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程》完成以下題目4-457

TSG21-2016《固定式壓力容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程》是在原有七個(gè)規(guī)范的基礎(chǔ)上合并而成的。A.正確B.錯誤答案：A

解析：TSG21-2016前言

根據(jù)GB/T150標(biāo)準(zhǔn)的關(guān)于耐壓試驗(yàn)的規(guī)定，完成以下各題。4-458

以下哪些是耐壓試驗(yàn)的目的？（）A.考察容器的整體強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性；B.檢查焊接接頭的致密性；C.驗(yàn)證密封結(jié)構(gòu)的密封性能；D.消除或降低焊接殘余應(yīng)力、局部不連續(xù)區(qū)的峰值應(yīng)力；E.對微裂紋產(chǎn)生閉合效應(yīng)，鈍化微裂紋尖端。答案：ABCDE

解析：《壓力容器設(shè)計(jì)工程師培訓(xùn)教程》19.1.1

根據(jù)TSG21-2016《固定式壓力容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程》完成以下題目4-459

TSG21-2016由以下哪幾個(gè)規(guī)范合并而成：A.TSGR0004-2009《固定式壓力容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程》B.TSGR0001-2004《非金屬壓力容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程》C.TSGR0003-2007《簡單壓力容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程》D.TSGR0002-2005《超高壓容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程》E.《鍋爐壓力容器使用登記管理辦法》F.TSGR5002-2013《壓力容器使用管理規(guī)則》G.TSGR7001-2013《壓力容器定期檢驗(yàn)規(guī)則》H.TSGR7004-2013《壓力容監(jiān)督檢驗(yàn)規(guī)則》答案：ABCDFGH

解析：TSG21-2016前言

根據(jù)TSG21-2016《固定式壓力容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程》完成以下題目4-460

自TSG21-2016《固定式壓力容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程》實(shí)施日開始，原有七個(gè)規(guī)范同時(shí)廢止。A.正確B.錯誤答案：B解析：TSG21-2016前言

根據(jù)TSG21-2016關(guān)于壓力容器的分類規(guī)定，完成下列問題：4-461

下列那些介質(zhì)屬于第一組介質(zhì)。A.毒性危害為極度的化學(xué)介質(zhì)B.毒性危害為中度的化學(xué)介質(zhì)C.毒性危害為高度的化學(xué)介質(zhì)D.易爆介質(zhì)E.液化氣體答案：ACDE

解析：TSG21-2016附錄A1.1

根據(jù)TSG21-2016關(guān)于壓力容器的分類規(guī)定，完成下列問題：4-462

壓力容器的分類與下列哪些因素相關(guān)。A.介質(zhì)分組B.設(shè)計(jì)溫度C.設(shè)計(jì)壓力D.容積答案：ACD

解析：TSG21-2016附錄A

根據(jù)TSG21-2016關(guān)于壓力容器的分類規(guī)定，完成下列問題：4-463

多腔壓力容器的分類應(yīng)當(dāng)以各壓力腔的最高類別作為該多腔設(shè)備的類別進(jìn)行使用管理，按照每個(gè)壓力腔各自的類別分別提出設(shè)計(jì)、制造技術(shù)要求。A.正確B.錯誤答案：A

解析：TSG21-2016附錄A1.3.2

關(guān)于壓力容器設(shè)計(jì)考慮那些載荷，以下表述是否正確。4-464

壓力容器設(shè)計(jì)必須考慮的載荷有那些。A.內(nèi)壓B.外壓C.最大壓差D.小于設(shè)計(jì)壓力5%的液柱靜壓力答案：ABC

解析：TSG21-20163.1.8

關(guān)于壓力容器設(shè)計(jì)考慮那些載荷，以下表述是否正確。4-465

必要時(shí)，壓力容器設(shè)計(jì)還應(yīng)考慮以下載荷：設(shè)備自重、內(nèi)裝物料重、附件重、風(fēng)載荷、地震載荷、熱膨脹以及支座反力。A.正確B.錯誤答案：A

解析：TSG21-20163.1.8

關(guān)于壓力容器設(shè)計(jì)考慮那些載荷，以下表述是否正確。4-466

壓力容器設(shè)計(jì)不應(yīng)考慮管道推力、沖擊載荷以及吊裝力。A.正確B.錯誤答案：B

解析：TSG21-20163.1.8

根據(jù)GB/T150標(biāo)準(zhǔn)的關(guān)于耐壓試驗(yàn)的規(guī)定，完成以下各題。4-467

液壓試驗(yàn)的試驗(yàn)壓力如何確定？（）A.內(nèi)壓容器液壓試驗(yàn)，B.內(nèi)壓容器液壓試驗(yàn)，C.外壓容器液壓試驗(yàn)，D.外壓容器液壓試驗(yàn)，答案：AD

解析：GB/T150.14.6.2

根據(jù)TSR21-2016《固定式壓力容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程》管轄的壓力容器，其受管轄的范圍的規(guī)定，完成以下題目4-468TSR21《固定式壓力容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程》管轄范圍為其適用范圍內(nèi)的壓力容器本體，不包括安全附件及儀表。A.正確B.錯誤答案：B

解析：TSG21-20161.64-469某15CrMoR制容器，殼體名義厚度為24mm，設(shè)計(jì)溫度為525℃，設(shè)計(jì)壓力為2.0MPA，查GB/T

150.2許用應(yīng)力如下表，該容器合理的液壓試驗(yàn)的試驗(yàn)壓力值為（）。A.7.20MPAB.6.33MPAC.3.57MPAD.3.14MPA答案：C解析：GB150.1-2011標(biāo)準(zhǔn)釋義4.6根據(jù)TSR21-2016《固定式壓力容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程》管轄的壓力容器，其受管轄的范圍的規(guī)定，完成以下題目4-470以下不屬于壓力容器的本體的選項(xiàng)是A.壓力容器與外部管道或裝置焊接連接的第一道環(huán)向焊縫的焊接坡口面。B.螺紋連接的第一個(gè)螺紋接頭端面。C.法蘭連接的第一個(gè)法蘭密封面。D.專用連接件或管件連接的第一個(gè)密封面。E.壓力容器開孔部分的承壓蓋及其緊固件。F.與壓力容器焊接的耳座、支腿等支承件。G.非受壓元件與壓力容器本體連接的焊接接頭答案：AG解析：TSG21-20161.6.1根據(jù)TSR21-2016《固定式壓力容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程》管轄的壓力容器，其受管轄的范圍的規(guī)定，完成以下題目4-471關(guān)于壓力容器本體中的主要受壓元件，下面表述正確的是：A.筒體（含變徑段）、球殼板、非圓形容器的殼板、封頭、平蓋等屬于受壓元件；B.熱交換器的管板、膨脹節(jié)屬于主要受壓元件，換熱管不屬于主要受壓元件。C.M36的螺栓不屬于主要受壓元件。D.公稱直徑大于等于250mm的接管和管法蘭屬于主要受壓元件。答案：AD解析：TSG21-20161.6.1根據(jù)NB/T47041關(guān)于隔氣圈的規(guī)定，完成以下各題。4-472當(dāng)塔殼下封頭（）大于等于（）時(shí)，在裙座上部靠近封頭處應(yīng)設(shè)置隔氣圈。A.工作溫度B.設(shè)計(jì)溫度C.350℃D.400℃答案：BD解析：NB/T47041-20146.5.3根據(jù)NB/T47041關(guān)于隔氣圈的規(guī)定，完成以下各題。4-473塔器在裙座上部靠近封頭處應(yīng)設(shè)置隔氣圈，設(shè)置隔氣圈的目的是（）。A.確保隔氣圈內(nèi)外空氣不直接接觸，避免內(nèi)外熱交換B.隔氣圈內(nèi)的空氣相對靜止，類似形成一個(gè)保溫層C.避免裙座殼體與封頭的連接部位產(chǎn)生過大的溫度梯度D.避免裙座殼體與封頭的連接焊縫由于過大的溫差應(yīng)力產(chǎn)生疲勞破壞答案：ABD解析：NB/T47041-2014標(biāo)準(zhǔn)釋義三.結(jié)構(gòu)5隔氣圈的作用∶確保隔氣圈內(nèi)外的空氣不直接接觸，盡量避免發(fā)生熱交換，且隔氣圈內(nèi)的空氣相對靜止，更像一個(gè)保溫層。當(dāng)塔式容器（或塔釜）的操作溫度較高或變化較大時(shí)，隔氣圈內(nèi)的空氣被加熱，反過來，隔氣圈內(nèi)的空氣也加熱相連部位的金屬，使得該部位金屬壁溫的變化幅度較小，從而提高了設(shè)備受疲勞破壞的循環(huán)次數(shù)。請完成以下關(guān)于球罐選材問題。4-474當(dāng)球罐選用高強(qiáng)度鋼制造時(shí)，應(yīng)著重考慮材料的那些性能。A.耐腐蝕性能B.焊接性能C.韌性D.高溫性能答案：BC解析：《球形儲罐技術(shù)問答》(1)焊接性能這個(gè)性能可用焊接熱影響區(qū)的最高硬度維氏硬度Hmax或與該值有關(guān)的碳當(dāng)量(Ceq)等表示.Ceq=C+Mn/6+Si/24+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14(%)Ceq與Hmax之間存在如下關(guān)系式:Hmax=(666XCep+40)士40對高強(qiáng)度鋼進(jìn)行焊接性能試驗(yàn)時(shí),應(yīng)進(jìn)行碳當(dāng)量、焊縫最高硬度及焊道彎曲試驗(yàn)。碳當(dāng)量不符合該規(guī)范要求時(shí),則應(yīng)進(jìn)行焊縫最高硬度試驗(yàn)。上述兩項(xiàng)試驗(yàn)都不符合該規(guī)范要求時(shí),則應(yīng)進(jìn)行焊道彎曲試驗(yàn),上述各項(xiàng)試驗(yàn)依此進(jìn)行,如其中有一項(xiàng)合格,則可以肯定這種鋼是合格的。近年,伊藤慶典等在試驗(yàn)基礎(chǔ)上,提出用鋼材焊接裂縫敏感性指數(shù)Pc來估計(jì)焊接裂縫出現(xiàn)的可能性.Pc=C+Si/30+Mn/20+Cu/20+Ni/60+Cr/60+Mo/15+V/10+5B(%)(2)韌性一般地說,鋼的強(qiáng)度越高,則韌性差,而且易脆,有脆性斷裂的危險(xiǎn).為此,要求高強(qiáng)鋼有良好的韌性.根據(jù)NB/T47041關(guān)于隔氣圈的規(guī)定，完成以下各題。4-475采用隔氣圈結(jié)構(gòu)之后，就一定會避免裙座殼體與封頭的焊縫由于過大的溫差應(yīng)力而產(chǎn)生的疲勞破壞。（）A.正確B.錯誤答案：B解析：NB/T47041-2014標(biāo)準(zhǔn)釋義三.結(jié)構(gòu)5不是說有了隔氣圈結(jié)構(gòu)，就一定會避免該連接焊縫受溫差應(yīng)力的影響或者說使其強(qiáng)度滿足使用要求，只能說采用該結(jié)構(gòu)大大減小了溫差應(yīng)力的影響，在一定程度上確保了設(shè)備的正常運(yùn)行。根據(jù)GB/T150標(biāo)準(zhǔn)關(guān)于外壓圓筒設(shè)計(jì)計(jì)算的規(guī)定，完成以下各題。4-476系數(shù)A為外壓筒體臨界失穩(wěn)時(shí)的（）。A.環(huán)向應(yīng)變B.軸向應(yīng)變C.環(huán)向應(yīng)力D.軸向應(yīng)力答案：A解析：技術(shù)問答P352-47根據(jù)GB/T150標(biāo)準(zhǔn)關(guān)于外壓圓筒設(shè)計(jì)計(jì)算的規(guī)定，完成以下各題。4-477對于圓筒，系數(shù)A與以下哪些參數(shù)有關(guān)？（）A.筒體直徑B.筒體厚度C.筒體計(jì)算長度D.筒體材料答案：ABC解析：GB150.3-20114.3.2.1根據(jù)GB/T150標(biāo)準(zhǔn)關(guān)于外壓圓筒設(shè)計(jì)計(jì)算的規(guī)定，完成以下各題。4-478GB/T150.3中外壓圓筒計(jì)算時(shí)，對于薄壁圓筒是以（）作為分界的。A.L/Do≥10B.L/Do≥20C.Do/δe≥20D.Do/δe≥10答案：C解析：GB150.3-20114.3.2根據(jù)GB/T150關(guān)于橢圓形封頭外壓設(shè)計(jì)計(jì)算的規(guī)定，完成以下各題。4-479在外壓作用下，對橢圓封頭進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)，應(yīng)分別對封頭中間部分和折邊處進(jìn)行外壓校核計(jì)算。（）A.正確B.錯誤答案：B解析：工程師培訓(xùn)教程19版10.2.4根據(jù)GB/T150關(guān)于橢圓形封頭外壓設(shè)計(jì)計(jì)算的規(guī)定，完成以下各題。4-480在外壓力的作用下，橢圓封頭底邊和過渡區(qū)產(chǎn)生的應(yīng)力為（）。A.周向拉伸應(yīng)力B.周向壓縮應(yīng)力C.經(jīng)向拉伸應(yīng)力D.經(jīng)向壓縮應(yīng)力答案：A解析：工程師培訓(xùn)教程19版10.2.4

2根據(jù)GB/T150關(guān)于橢圓形封頭外壓設(shè)計(jì)計(jì)算的規(guī)定，完成以下各題。4-481凸面受壓橢圓形封頭的厚度計(jì)算應(yīng)采用外壓球殼設(shè)計(jì)方法，其中橢圓封頭的當(dāng)量外半徑Ro=K1Do，其中K1為由橢圓形長短軸比值決定的系數(shù)，當(dāng)K=（

）時(shí)，為標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭A.1B.0.9C.2D.1.5答案：B解析：GB150.3-20115.3.3表5-2請完成以下關(guān)于球罐選材問題。4-482一般情況下，鋼的強(qiáng)度越高，韌性越差，有脆性斷裂的危險(xiǎn)，因此要求高強(qiáng)鋼具有良好的韌性。A.正確B.錯誤答案：A解析：化工設(shè)備設(shè)計(jì)全書─球罐和大型儲罐第二章第一節(jié)請完成以下關(guān)于球罐選材問題。4-483材料的焊接性能可用碳當(dāng)量、焊接裂紋敏感性指數(shù)等進(jìn)行評估。A.正確B.錯誤答案：A解析：化工設(shè)備設(shè)計(jì)全書─球罐和大型儲罐第二章第一節(jié)一-5根據(jù)球罐焊縫裂紋的產(chǎn)生原因和特點(diǎn)，完成以下問題。4-484以下那些因素可能導(dǎo)致球罐焊縫產(chǎn)生裂紋。A.材料存在微裂紋B.焊前預(yù)熱C.焊縫及熱影響區(qū)材質(zhì)劣化D.焊接拘束度大E.與應(yīng)力腐蝕介質(zhì)接觸F.多層次焊接答案：ACDE解析：工程師培訓(xùn)教程19版16.1.3

1.根據(jù)球罐焊縫裂紋的產(chǎn)生原因和特點(diǎn)，完成以下問題。4-485有延遲裂紋傾向的材料制造的球罐，應(yīng)在焊接結(jié)束至少多少小時(shí)后方可進(jìn)行焊接接頭的無損檢測。A.24hB.36hC.48hD.12h答案：B解析：GB12337-20148.6.2.2根據(jù)球罐焊縫裂紋的產(chǎn)生原因和特點(diǎn)，完成以下問題。4-486有應(yīng)力腐蝕傾向的球罐，應(yīng)在焊接后進(jìn)行消除應(yīng)力熱處理。A.正確B.錯誤答案：A解析：GB12337-20148.8.3根據(jù)GB/T12337-2014關(guān)于球罐設(shè)計(jì)載荷的規(guī)定，完成以下各題：4-487球殼計(jì)算應(yīng)考慮以下那些載荷。A.內(nèi)壓B.外壓C.摩擦力D.液柱靜壓力答案：ABD解析：GB12337-20143.8.2根據(jù)GB/T12337-2014關(guān)于球罐設(shè)計(jì)載荷的規(guī)定，完成以下各題：4-488風(fēng)載荷、地震載荷屬于短期載荷，球罐強(qiáng)度計(jì)算時(shí)可不予考慮。A.正確B.錯誤答案：B解析：GB12337-20143.8.2根據(jù)GB/T12337-2014關(guān)于球罐設(shè)計(jì)載荷的規(guī)定，完成以下各題：4-489由于球罐有支柱、加強(qiáng)板等支承結(jié)構(gòu)，其與球殼連接處會產(chǎn)生局部應(yīng)力，應(yīng)對支柱與球殼連接最低點(diǎn)的應(yīng)力進(jìn)行強(qiáng)度核算。A.正確B.錯誤答案：A解析：GB12337-20146.11根據(jù)法蘭連接的合理設(shè)計(jì)原則，完成下述問題：4-490合理的法蘭設(shè)計(jì)，應(yīng)控制盡可能（）的墊片載荷和盡可能（）的螺栓中心圓直徑。A.大，大B.大，小C.小，大D.小，小答案：D解析：工程師培訓(xùn)教程19版12.8根據(jù)法蘭連接的合理設(shè)計(jì)原則，完成下述問題：4-491合理的法蘭設(shè)計(jì)，應(yīng)使法蘭軸向應(yīng)力、環(huán)向應(yīng)力以及徑向應(yīng)力與相應(yīng)的許用應(yīng)力相接近。A.正確B.錯誤答案：B解析：GB150.3-20117.5.3.4根據(jù)法蘭連接的合理設(shè)計(jì)原則，完成下述問題：4-492法蘭的錐頸與法蘭環(huán)的尺寸之比僅影響法蘭的美觀，不影響法蘭的強(qiáng)度。A.正確B.錯誤答案：B解析：增加法蘭錐頸尺寸，使錐頸的旋轉(zhuǎn)剛度增大，則錐頸的承載比例加大，為此錐頸與法蘭環(huán)間的邊界力和邊界力矩增大，也即錐頸端部的邊界力，力矩增大，它會引起軸向彎曲應(yīng)力增大，但由于錐頸的抗彎截面橫量與錐頸厚度成二次方關(guān)系大大增大，最終造成錐頸軸向彎曲應(yīng)力下降。邊界力，力矩的增大則使作用于法蘭內(nèi)緣上的徑向彎矩增大，從而導(dǎo)致法蘭環(huán)的徑向彎曲應(yīng)力增加。由于法蘭內(nèi)緣上的徑向彎矩增大，使法蘭環(huán)的支持加大，則偏轉(zhuǎn)減小，故其環(huán)向應(yīng)力減小。請完成以下與應(yīng)力腐蝕相關(guān)問題：4-493應(yīng)力腐蝕破裂是金屬在壓應(yīng)力和腐蝕介質(zhì)的共同作用下（并有一定的溫度條件）所引起的破裂。A.正確B.錯誤答案：B解析：工程師培訓(xùn)教材基礎(chǔ)知識、零部件P97請完成以下與應(yīng)力腐蝕相關(guān)問題：4-494易使Q345R產(chǎn)生應(yīng)力腐蝕的介質(zhì)為A.氯離子B.堿液C.氯化物加蒸汽D.濕硫化氫答案：D解析：4-495最易使S30408產(chǎn)生應(yīng)力腐蝕的介質(zhì)為（

）。A.氯離子B.堿液C.氯化物加蒸汽D.濕硫化氫

答案：A解析：4-496球罐支柱設(shè)計(jì)和載荷分析，以下表述正確的是：A.球罐支柱構(gòu)件應(yīng)有足夠的強(qiáng)度和剛度，以承受作用在球罐上的各種載荷。B.球罐支柱與球殼連接焊縫必須有足夠的焊接長度和強(qiáng)度，并要采取措施減少應(yīng)力集中。C.支柱承受的靜載荷主要為重力載荷。D.支柱承受的動載荷主要為風(fēng)載荷及地震載荷。答案：AB解析：依據(jù)球罐支柱的設(shè)計(jì)原則，完成以下問題。4-497球罐支柱底板上開設(shè)的地腳螺栓孔應(yīng)為水平向長圓孔，以利于調(diào)整支柱垂直度及球罐整體熱處理時(shí)支柱的移動。A.正確B.錯誤答案：A解析：GB12337-2014釋義p17依據(jù)球罐支柱的設(shè)計(jì)原則，完成以下問題。

4-498有焊后熱處理要求的球罐,應(yīng)在基礎(chǔ)表面預(yù)埋基礎(chǔ)墊板。A.正確B.錯誤答案：A

4-499按照GB/T12337-2014標(biāo)準(zhǔn)，在計(jì)算球殼厚度時(shí)，對于鋼材厚度負(fù)偏差，應(yīng)如何處理？（）。A.按鋼材標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定；B.當(dāng)鋼材的厚度負(fù)偏差不大于0.3mm時(shí)可忽略不計(jì)；C.當(dāng)鋼材的厚度負(fù)偏差不大于0.3mm，且不超過名義厚度的6%時(shí)可忽略不計(jì)；D.確定名義厚度時(shí)，鋼材厚度負(fù)偏差可忽略不計(jì)；E.確定名義厚度時(shí)，必須考慮鋼材厚度負(fù)偏差；答案：C解析：GB12337-2014第3.8.3.2條關(guān)于球罐支柱的結(jié)構(gòu)和選材，以下表述是否正確。4-500存儲低溫介質(zhì)的球罐或容積較大的球罐，支柱宜采用分段支柱型式。A.正確B.錯誤答案：A解析：化工設(shè)備設(shè)計(jì)全書球罐和大型儲罐2005P37關(guān)于球罐支柱的結(jié)構(gòu)和選材，以下表述是否正確。4-501采用分段支柱時(shí)，上段支柱一般為支柱總高的（

）。A.10%～20%B.20%～30%C.30%～40%D.40%～50%答案：C解析：化工設(shè)備設(shè)計(jì)全書球罐和大型儲罐2005P37關(guān)于球罐支柱的結(jié)構(gòu)和選材，以下表述是否正確。4-502支柱上設(shè)置通氣孔是防止火災(zāi)情況下支柱內(nèi)部氣體因受熱膨脹，壓力升高造成支柱爆裂。A.正確B.錯誤答案：A解析：化工設(shè)備設(shè)計(jì)全書球罐和大型儲罐2005P384-503某球罐的腐蝕裕度為2mm，鋼板的厚度負(fù)偏差為0.3mm，上極球殼的計(jì)算厚度為43.96mm，試確定上極球殼可采用最薄的名義厚度為（

）。A.46mmB.47mmC.48mmD.52mm答案：A解析：名義厚度等于計(jì)算厚度+腐蝕裕量+負(fù)偏差，但是負(fù)偏差不大于0.3mm且不超名義厚度6%時(shí)，可忽略4-50440mm的Q345R球殼鋼板，應(yīng)在什么狀態(tài)下使用？（）A.熱軋B.正火C.淬火D.調(diào)質(zhì)答案：B解析：GB12337-2014第4.2.3條根據(jù)NB/T47042標(biāo)準(zhǔn)簡述多支座臥式容器的特點(diǎn)。4-505下列描述中正確的是（

）。A.對L/Di很大，為避免支座跨距過大導(dǎo)致圓筒產(chǎn)生嚴(yán)重變形及應(yīng)力過大，可以考慮設(shè)置三個(gè)以上支座。B.無論雙、三或多鞍座，都必須只有一個(gè)為固定支座。C.三支座的中間支承應(yīng)作為固定端。D.加強(qiáng)圈可有效的降低鞍座處的應(yīng)力狀況。答案：ABCD解析：AJB/T4731-2005釋義4.2

B

容器建造技術(shù)P207

C

容器建造技術(shù)P207

D

NB/T47042-20146.3.34-506對于三鞍座臥式容器，應(yīng)限制（）以避免由此產(chǎn)生的附加支座反力以及在容器中所產(chǎn)生的附加彎矩。A.地基的不平度B.兩相鄰鞍座在安裝時(shí)存在的垂直誤差C.兩相鄰鞍座基礎(chǔ)的非均勻沉降D.兩相鄰鞍座在安裝時(shí)存在的水平誤差答案：C解析：容器建造技術(shù)P207根據(jù)NB/T47042標(biāo)準(zhǔn)簡述多支座臥式容器的特點(diǎn)。4-507在多支座臥式容器設(shè)計(jì)中，取

A=0.207L（L為筒體切線間的距離）時(shí)，決定容器厚度的彎曲應(yīng)力絕對值最小。（

）A.正確B.錯誤答案：B解析：4-508在受內(nèi)壓容器的法蘭連接中，試問其螺栓受()載荷的作用？A.拉力B.壓力C.剪力D.彎矩答案：AD解析：4-509防止兩塊平板產(chǎn)生相互滑動需要的摩擦力F2=μ×N;μ-兩塊平板間的靜摩擦系數(shù)。N-由n對螺栓螺母提供的法向力。（

）A.正確B.錯誤答案：B解析：

4-510一塊板上開有螺栓孔，并通過螺栓將其固定在基礎(chǔ)上，在板和基礎(chǔ)接觸面相垂直的一個(gè)板端面上施加一個(gè)使板即將開始發(fā)生滑動的力F2，則每個(gè)螺栓所受力P的計(jì)算式（

），其中F1-一個(gè)螺栓擰緊時(shí)在板與基礎(chǔ)之間產(chǎn)生的摩擦力，n-螺栓數(shù)量，μ-板與基礎(chǔ)之間的最大靜摩擦系數(shù)。A.P=F1/nB.P=F2/（μn）C.P=F2/nD.P=F2/μ對于圓筒體和封頭連接結(jié)構(gòu)的壓力容器，簡述其首先破壞的地方在何處。4-511理論上應(yīng)力集中的地方，是假設(shè)材料在（）內(nèi)計(jì)算出來的。A.彈塑性區(qū)域B.彈性區(qū)域C.塑性區(qū)域答案：B解析：解析：理論上應(yīng)力集中的地方,是假設(shè)材料在彈性區(qū)域內(nèi)計(jì)算出來的,而壓力容器破壞時(shí)材料已經(jīng)處于塑性區(qū)域,不再滿足彈性理論的條件,而應(yīng)力按照塑性規(guī)律重新分布,此時(shí)應(yīng)力最大的地方已經(jīng)不再是連接處的地方。所以首先破壞不在連接處而是處于封頭與筒體連接處一段距離的地方4-512壓力容器破壞時(shí)，破壞處的材料處于（

），不再滿足（

）的條件。A.塑性區(qū)域B.彈性區(qū)域C.彈性理論D.塑性理論答案：AC解析：理論上應(yīng)力集中的地方,是假設(shè)材料在彈性區(qū)域內(nèi)計(jì)算出來的,而壓力容器破壞時(shí)材料已經(jīng)處于塑性區(qū)域,不再滿足彈性理論的條件,而應(yīng)力按照塑性規(guī)律重新分布,此時(shí)應(yīng)力最大的地方已經(jīng)不再是連接處的地方。所以首先破壞不在連接處而是處于封頭與筒體連接處一段距離的地方4-515安全閥的安全泄放量（能力）的計(jì)算式{Ws=（A*C*Kf*Pd）/（Kb*13.16*[Z*Td/M]^0.5），單位：Kg/h}成立的條件為（

）。A.Pb/Pd＜B（音速膨脹）B.Pb/Pd=B（音速膨脹）C.Pb/Pd≤B（音速膨脹）D.Pb/Pd≥B（音速膨脹）答案：C解析：Kb——背壓修正系數(shù)，無量綱。A——安全閥喉部通道面積，㎜2。Z——泄放狀態(tài)下氣體的壓縮系數(shù)，無量綱。Td——泄放狀態(tài)下氣體的溫度，K。M——?dú)怏w的分子量，kg/kmol。Kf——安全閥的額定泄放系數(shù)（結(jié)構(gòu)特性系數(shù)），無量綱。Pd——?dú)怏w的泄放壓力，MPA

A。516當(dāng)安全閥結(jié)構(gòu)不變、背壓及泄放壓力Pd不變，而泄放介質(zhì)換成另一種介質(zhì)時(shí)，安全閥的安全泄放量（能力）的計(jì)算式{Ws=（A*C*Kf*Pd）/（Kb*13.16*[Z*Td/M]^0.5），單位：Kg/h}中哪些參數(shù)維持不變(用符號表示)？為什么？A.Kb不變，因背壓及泄放壓力Pd未變；B.Kb不變，因安全閥結(jié)構(gòu)未變；C.Kf不變，因安全閥結(jié)構(gòu)未變；D.A不變，因安全閥結(jié)構(gòu)未變；答案：A、C、D解析：簡述材料許用應(yīng)力取值與哪些因素有關(guān)。4-517材料許用應(yīng)力取值與（

）有關(guān)。A.材質(zhì)B.板厚范圍C.設(shè)計(jì)溫度D.安全系數(shù)答案：A、B、C、D解析：材料的許用應(yīng)力主要由材料的屈服強(qiáng)度或抗拉強(qiáng)度和安全系數(shù)決定。材料的屈服強(qiáng)度及抗拉強(qiáng)度由于溫度和材料的厚度有關(guān)。4-518材料許用應(yīng)力取值由（）決定。A.名義厚度B.計(jì)算厚度C.有效厚度D.設(shè)計(jì)厚度答案：A解析：計(jì)算厚度是指按公式計(jì)算得到的厚度。

設(shè)計(jì)厚度是指計(jì)算厚度與腐蝕裕量之和。名義厚度是設(shè)計(jì)厚度加上鋼板厚度負(fù)偏差后向上圓整至鋼材標(biāo)準(zhǔn)規(guī)格厚度。有效厚度是指名義厚度減去腐蝕裕量和鋼材厚度負(fù)偏差。從以上厚度的定義看名義厚度是最大的厚度。在選擇材料許用應(yīng)力是根據(jù)材料的厚度和設(shè)計(jì)溫度來選擇的。從材料的許用應(yīng)力表可得出同種材料厚度越后許用應(yīng)力也越低。簡述材料許用應(yīng)力取值與哪些因素有關(guān)。答：4-519壓力容器設(shè)計(jì)計(jì)算時(shí)，設(shè)計(jì)人員只需按殼體的名義厚度來設(shè)計(jì)校核計(jì)算，不用考慮下料厚度，下料厚度由制造廠自行考慮。（

）A.正確B.錯誤答案：B解析：當(dāng)下料厚度剛好調(diào)檔時(shí)材料的許用應(yīng)力可能會減小。壓力容器等級劃分4-520超高壓容器是指設(shè)計(jì)壓力大于10.0MPA的壓力容器A.正確B.錯誤答案：B解析：TSG21-2016（P103）第A3條。超高壓容器是指設(shè)計(jì)壓力大于等于100MPa的壓力容器

壓力容器等級劃分4-521高壓容器是指設(shè)計(jì)壓力大于等于10MPA的壓力容器A.正確B.錯誤答案：B解析：TSG21-2016（P103）第A3條。超高壓容器是指設(shè)計(jì)壓力大于等于10MPa小于100MPa的壓力容器

壓力容器等級劃分4-522下列說法有誤的是：A.設(shè)計(jì)壓力小于1.6MPA的壓力容器是低壓容器B.壓力容器按設(shè)計(jì)壓力分為低壓、中壓、高壓及超高壓四個(gè)壓力等級C.設(shè)計(jì)壓力大于100.0MPA的壓力容器是超高壓容器D.設(shè)計(jì)壓力小于0.1MPA的壓力容器是低壓容器答案：A、D解析：TSG21-2016（P103）第A3條外壓圓筒與內(nèi)壓圓筒的圓度要求4-523外壓容器組焊后，無需用弓形樣板檢測圓度A.正確B.錯誤答案：B解析：GB/T150.4（P326）第6.5.11條外壓圓筒與內(nèi)壓圓筒的圓度要求4-524按照GB/T150，關(guān)于筒體圓度的說法正確的是：A.外壓圓筒的圓度要求嚴(yán)于內(nèi)壓圓筒的圓度要求B.內(nèi)壓圓筒的圓度要求嚴(yán)于外壓圓筒的圓度要求C.內(nèi)壓圓筒與外壓圓筒的圓度要求一樣D.內(nèi)壓圓筒與外壓圓筒均無圓度要求答案：A解析：GB/T150.4（P326）第6.5.11條4-525關(guān)于外壓容器的穩(wěn)定安全系數(shù)比內(nèi)壓容器的安全系數(shù)取得高的原因，是因?yàn)椋海?/p>

）。A.外壓容器比內(nèi)壓容器重要B.外壓容器要設(shè)置外壓加強(qiáng)圈C.提高抗失穩(wěn)的能力以抵消加工的誤差D.外壓容器筒體的計(jì)算長度大于內(nèi)壓容器的筒體計(jì)算長度答案：C解析：穩(wěn)定安全系數(shù)是指抵抗外壓失穩(wěn)的安全系數(shù)。外壓容器的穩(wěn)定安全系數(shù)的確定主要取決于兩個(gè)因素：1.計(jì)算公式的可靠性；2.制造過程中所能保證的圓筒的圓度要求。外壓失穩(wěn)4-526GB/T150.3—2011中的圖4-2“外壓應(yīng)變系數(shù)A曲線”中的一系列曲線族由垂直與傾斜兩部分組成，分別代表哪兩類外壓失穩(wěn)模式:A.軸向失穩(wěn)及周向失穩(wěn)B.長圓筒及短圓筒C.平蓋失穩(wěn)及圓筒失穩(wěn)D.封頭失穩(wěn)及圓筒失穩(wěn)答案：B解析：外壓圓筒的臨界壓力均可用Pcr

=KE(δe/Do)3,式中K表示與圓筒中的δe/Do和L/Do有關(guān)。圖中橫坐標(biāo)A為ε，縱軸L/Do，則與不同的δe/Do可得一組曲線，因此，此圖適用于各種不同金屬制的長、短圓筒。外壓失穩(wěn)4-527按照GB/T150.3—2011中的圖4-2“外壓應(yīng)變系數(shù)A曲線”，下列說法正確的是：A.短圓筒的外壓穩(wěn)定性與筒體的長度無關(guān)B.長圓筒的外壓穩(wěn)定性與筒體的長度無關(guān)C.短圓筒和長圓筒的外壓穩(wěn)定性均與筒體的長度無關(guān)D.短圓筒和長圓筒的外壓穩(wěn)定性均與筒體的長度有關(guān)答案：B解析：外壓圓筒的臨界壓力均可用Pcr

=KE(δe/Do)3,式中K表示與圓筒中的δe/Do和L/Do有關(guān)。圖中橫坐標(biāo)A為ε，縱軸L/Do，則與不同的δe/Do可得一組曲線，因此，此圖適用于各種不同金屬制的長、短圓筒。有圖可知，不同Do/δe曲線垂直于橫坐標(biāo)的直線段，表示臨界壓力與縱坐標(biāo)軸L/Do無關(guān)，也就是代表長圓筒。外壓失穩(wěn)4-528周向失穩(wěn)時(shí)，短圓筒的波數(shù)為2，長圓筒的波數(shù)≥3

A.正確B.錯誤答案：B解析：Bresse公式，圓筒的長徑比增加到一定程度二出現(xiàn)失穩(wěn)時(shí)，將呈現(xiàn)2個(gè)波形，而失穩(wěn)的臨界壓力將與長度無關(guān)，這類圓筒都被稱為長圓筒。（壓力容器設(shè)計(jì)工程師培訓(xùn)教程）錐殼的焊接接頭系數(shù)4-529內(nèi)壓錐殼厚度計(jì)算公式中的焊接接頭系數(shù)為哪個(gè)方向焊接接頭的系數(shù):A.錐殼環(huán)向焊接接頭B.錐殼縱向焊接接頭C.錐殼大端與圓筒的對接接頭D.錐殼小端與圓筒的對接接頭答案：B解析：錐殼焊接接頭系數(shù)是指承受環(huán)向薄膜應(yīng)力的接頭系數(shù)，為錐殼縱縫接頭系數(shù)。錐殼的焊接接頭系數(shù)4-530確定錐殼大端加強(qiáng)段厚度時(shí)，其對應(yīng)的焊接接頭系數(shù)應(yīng)取：A.錐殼與大端圓筒間的環(huán)向焊接接頭系數(shù)B.錐殼縱向焊接接頭系數(shù)C.大端圓筒縱向焊接接頭系數(shù)D.上述三者中的最小值E.

A、B、C選項(xiàng)中的最大值答案：A解析：錐殼大端加強(qiáng)段時(shí)對應(yīng)的焊接接頭系數(shù)是指錐殼與圓筒連接環(huán)縫的接頭系數(shù)。錐殼的焊接接頭系數(shù)4-531確定錐殼小端加強(qiáng)段厚度時(shí)，其對應(yīng)的焊接接頭系數(shù)應(yīng)?。篈.錐殼縱向焊接接頭系數(shù)B.小端圓筒縱向焊接接頭系數(shù)C.錐殼與小端圓筒間的環(huán)向焊接接頭系數(shù)D.上述三者中的最小值E.

A、B、C選項(xiàng)中的最大值答案：C解析：錐殼小端加強(qiáng)段時(shí)錐殼小端與圓筒連接處所有承受環(huán)向局部薄膜應(yīng)力的各焊縫的對應(yīng)的焊接接頭系數(shù)，且取其小值。因此，此焊接接頭系數(shù)包括錐殼縱焊縫、圓筒縱焊縫和錐殼小端與圓筒連接環(huán)縫的接頭系數(shù)，并取小值。法蘭的優(yōu)化設(shè)計(jì)4-532同時(shí)采取下列哪些措施，可以達(dá)到法蘭的優(yōu)化設(shè)計(jì)：A.增加螺柱數(shù)量B.減少螺柱數(shù)量C.增加螺柱直徑D.減小螺柱直徑答案：A、D解析：法蘭的優(yōu)化設(shè)計(jì)4-533增加螺孔分布圓直徑、增加螺柱數(shù)量、增大螺柱直徑、并控制墊片的寬度，可以達(dá)到法蘭的優(yōu)化設(shè)計(jì)A.正確B.錯誤答案：B解析：法蘭的優(yōu)化設(shè)計(jì)4-534縮小螺孔分布圓直徑、減少螺柱數(shù)量、減小螺柱直徑、并控制墊片的寬度，可以達(dá)到法蘭的優(yōu)化設(shè)計(jì)A.正確B.錯誤答案：B解析：減少螺柱數(shù)量，減少螺柱直徑會使螺栓面積減少，法蘭力矩計(jì)算中各載荷的力臂都為載荷至螺栓中心的距離，因此，減少螺栓中心圓直徑能有效減小法蘭力矩的力臂，但需要使螺栓的規(guī)格和數(shù)量應(yīng)當(dāng)適宜。當(dāng)所選螺栓從法蘭環(huán)向和徑向兩個(gè)方向要求的螺栓中心圓直徑相接近時(shí)，螺栓中心圓直徑趨最小值，是最適宜的配置。不銹鋼產(chǎn)生晶間腐蝕4-535從原材料的角度出發(fā)，增加鋼中的含碳量可以防止不銹鋼產(chǎn)生晶間腐蝕A.正確B.錯誤答案：A解析：防止晶間腐蝕措施：1.固溶化處理；2.降低鋼中的含碳量；3.添加穩(wěn)定碳化物元素。不銹鋼產(chǎn)生晶間腐蝕4-536從原材料的角度出發(fā)，增加鋼中的穩(wěn)定化元素可以防止不銹鋼產(chǎn)生晶間腐蝕A.正確B.錯誤答案：A解析：防止晶間腐蝕措施：1.固溶化處理；2.降低鋼中的含碳量；3.添加穩(wěn)定碳化物元素。不銹鋼產(chǎn)生晶間腐蝕4-537下列關(guān)于不銹鋼晶間腐蝕的說法正確的是A.當(dāng)不銹鋼接觸晶間腐蝕的環(huán)境時(shí)，應(yīng)考慮腐蝕裕量B.不銹鋼不應(yīng)在存在晶間腐蝕的環(huán)境中使用C.采用固溶熱處理，可以防止不銹鋼產(chǎn)生晶間腐蝕D.不銹鋼接觸晶間腐蝕的環(huán)境時(shí)，應(yīng)進(jìn)行焊后熱處理答案：C解析：防止晶間腐蝕措施：1.固溶化處理；2.降低鋼中的含碳量；3.添加穩(wěn)定碳化物元素。538蠕變破壞是外壓容器破壞的主要形式之一A.正確B.錯誤

539強(qiáng)度不足引起的破壞是外壓容器破壞的主要形式之一。A.正確B.錯誤外壓容器的破壞形式540外壓容器應(yīng)重點(diǎn)考慮的破壞形式有：A.疲勞破壞B.強(qiáng)度不足引起的破壞C.腐蝕破壞D.失穩(wěn)E.蠕變破壞凸形封頭的成形方式541整板成形是壓制凸形封頭的唯一成形方式A.正確B.錯誤凸形封頭的成形方式542壓制凸形封頭的成形不允許采用分瓣成形后組焊的方式A.正確B.錯誤凸形封頭的成形方式543壓制凸形封頭的成形方式一般包括：A.先拼板后成形B.旋壓封頭C.整板成形D.沖壓封頭E.分瓣成形后組焊壓力容器的熱處理544焊后消應(yīng)力熱處理是壓力容器唯一的熱處理方式A.正確B.錯誤壓力容器的熱處理545屬于碳鋼壓力容器制造過程中的熱處理方式有：A.固溶處理B.恢復(fù)力學(xué)性能熱處理C.穩(wěn)定化處理D.正火處理E.消氫處理壓力容器的熱處理546壓力容器的熱處理按目的一般分為焊后消除應(yīng)力熱處理、改善力學(xué)性能熱處理及中間熱處理A.正確B.錯誤法蘭型式547下列關(guān)于法蘭型式的說法正確的有：A.按整體性程度，法蘭可分為平焊法蘭、對焊法蘭B.按整體性程度，法蘭可分為帶頸法蘭、板式法蘭C.按整體性程度，法蘭可分為窄面法蘭、寬面法蘭D.活套法蘭不是整體法蘭法蘭型式548松式法蘭的計(jì)算應(yīng)按整體法蘭來計(jì)算A.正確B.錯誤法蘭型式549任意式法蘭的計(jì)算不得按整體法蘭來計(jì)算A.正確B.錯誤產(chǎn)品焊接試件550盛裝毒性介質(zhì)的且有

A類縱向焊接接頭的壓力容器，按照GB/T150要求應(yīng)逐臺制備產(chǎn)品焊接試件A.正確B.錯誤產(chǎn)品焊接試件55112Cr2Mo1VR制壓力容器，按照GB/T150要求應(yīng)制備產(chǎn)品焊接試件A.正確B.錯誤產(chǎn)品焊接試件552對于具有

A類縱向焊接接頭的壓力容器，GB/T150要求逐臺制備產(chǎn)品焊接試件的條件有：A.低溫容器B.超高壓容器C.制造過程中，通過熱處理改善或恢復(fù)材料性能的鋼制容器D.高壓容器E.設(shè)計(jì)要求時(shí)最高允許工作壓力553容器的最高允許工作壓力就是該設(shè)備在正常操作過程中出現(xiàn)的最大操作壓力A.正確B.錯誤最高允許工作壓力554容器的最高允許工作壓力是根據(jù)各受壓元件的計(jì)算厚度，再考慮各元件所受的所有載荷計(jì)算得到的，并取最小值A(chǔ).正確B.錯誤

555下列環(huán)節(jié)，哪些是用于確定容器的最高允許工作壓力：(

)A.確定相應(yīng)溫度并選取相關(guān)材料的許用應(yīng)力B.確定每個(gè)受壓元件所承受的載荷C.確定每個(gè)受壓元件上是否開孔D.計(jì)算每個(gè)受壓元件滿足設(shè)計(jì)要求的名義厚度E.根據(jù)每個(gè)受壓元件的有效厚度考慮上述

A、B的要求計(jì)算各元件所能承受的最的壓力值，取其中的最小值低溫容器556下列關(guān)于低溫容器的說法正確的有A.當(dāng)容器處在低溫低應(yīng)力工況下時(shí),可不按低溫容器考慮B.當(dāng)容器處在低溫低應(yīng)力工況下時(shí),應(yīng)按低溫容器考慮C.低溫低應(yīng)力工況適用于12Cr2Mo1VRD.低溫低應(yīng)力工況不適用于螺栓材料低溫容器557設(shè)計(jì)溫度低于或等于-20℃的低合金鋼制壓力容器是低溫容器A.正確B.錯誤低溫容器558設(shè)計(jì)溫度低于-196℃的奧氏體不銹鋼制容器為低溫容器A.正確B.錯誤持久強(qiáng)度和蠕變強(qiáng)度559材料在設(shè)計(jì)溫度下經(jīng)10萬小時(shí)斷裂的持久強(qiáng)度的平均值為該材料在該溫度下的持久強(qiáng)度A.正確B.錯誤持久強(qiáng)度和蠕變強(qiáng)度560下列關(guān)于許用應(yīng)力的說法正確的是：A.鋁及鋁合金的許用應(yīng)力的確定與材料的持久強(qiáng)度無關(guān)B.碳鋼及低合金鋼的許用應(yīng)力的確定與材料的持久強(qiáng)度無關(guān)C.銅及銅合金的許用應(yīng)力的確定與材料的持久強(qiáng)度無關(guān)D.鎳及鎳合金的許用應(yīng)力的確定與材料的持久強(qiáng)度無關(guān)4-561按GB/T150，材料的許用應(yīng)力僅與該材料標(biāo)準(zhǔn)的抗拉強(qiáng)度及屈服限有關(guān)A.正確B.錯誤答案：B。許用應(yīng)力值是總體一次薄膜應(yīng)力的許用值，是針對已有的成功使用經(jīng)驗(yàn)的材料，按其機(jī)械性能（σb,σs,σD,σn）除