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1、目錄第 1章 設計要求2第 2章 控制系統(tǒng)整體方案設計 3第 3章 主回路設計7 3. 1主回路參數(shù)計算及元器件選擇 7 3. 1. 1整流變壓器的參數(shù)計算 7 3. 1. 2晶閘管的選擇 8 3. 1. 3電抗器的設計 83 . 2 回路參數(shù)計算及元器件選擇 10 3. 2. 1交流側過壓,過流保護 10 3. 2. 2直流側過壓,過流保護 12 3. 2. 3晶閘管過壓,過流保護 133. 3觸發(fā)回路設計 143. 4勵磁回路設計 16第4章 控制回路設計 174. 1電流環(huán)設計(ACR) 174. 2轉速環(huán)設計(ASR) 204. 3反饋回路設計 26 4.3. 1 電流反饋 26 4.
2、3. 2 轉速反饋 27第5章 輔助回路設計285. 1直流穩(wěn)壓電源 285. 2接觸器操作回路 295. 3反相器 295. 4限幅電路 305. 5給定電路 31第6章設計感想 32參考文獻 33 第1章設計要求設計題目:采用=配合控制的有環(huán)流VM可逆調速系統(tǒng)設計設計要求:(1)調速范圍D=20,無靜差。在調速范圍內轉速無級、平滑可調; (2)動態(tài)性能指標:電流環(huán)超調量 5% 空載起動到額定轉速時的轉速超調量 10% (3)采用第一組電機額定參數(shù)直流電動機直流發(fā)電機測速發(fā)電機型號Z2-32Z2-42ZYS-3A額定容量(KW)2.23.50.022額定電壓(V)220230110額定電流(
3、A)12.515.30.22最大電流(A)18.7522.95額定轉速(rpm)150014502000額定勵磁(A)0.610.61永磁GD2(kgm2)0.1050.18電動機電樞電阻Ra()1.3電動機電樞電感La()10其他參數(shù)名稱數(shù)值整流側內阻Rn()0.92整流變壓器漏感()6電抗器直流電阻()0.6電抗器電感()8.0第2章控制系統(tǒng)整體方案設計1.由于=配合控制的有環(huán)流VM可逆調速系統(tǒng)采用轉速、電流雙閉環(huán)控制,先對此控制簡要說明: (a) (b)圖2-1 調速系統(tǒng)啟動過程的電流和轉速波形(a) 帶電流截止負反饋的單閉環(huán)調速系統(tǒng) (b) 理想的快速起動過程帶電流截止負反饋的單閉環(huán)直
4、流調速系統(tǒng)起動過程如圖a 所示,理想起動過程波形如圖b所示,能獲得的最快的起動過程。為了實現(xiàn)在允許條件下的最快起動,采用電流負反饋能夠得到近似的恒流過程, 為了實現(xiàn)轉速和電流兩種負反饋分別起作用,可在系統(tǒng)中設置兩個調節(jié)器,分別調節(jié)轉速和電流,即分別引入轉速負反饋和電流負反饋。二者之間實行嵌套(或稱串級)聯(lián)接如圖2-2所示。 圖2-2 轉速、電流雙閉環(huán)直流調速系統(tǒng)結構 圖中兩個調節(jié)器的輸出都是帶限幅作用的。轉速調節(jié)器ASR的輸出限幅電壓決定了電流給定電壓的最大值;電流調節(jié)器ACR的輸出限幅電壓限制了電力電子變換器的最大輸出電壓,2.接下來介紹=配合控制的有環(huán)流VM可逆調速系統(tǒng):較大功率的可逆直流
5、調速系統(tǒng)多采用晶閘管-電動機系統(tǒng)。由于晶閘管的單向導電性,需要可逆運行時經(jīng)常采用兩組晶閘管可控整流裝置反并聯(lián)的可逆線路,如下圖所示。 圖2-3 兩組晶閘管可控整流裝置反并聯(lián)可逆線路但是,如果兩組裝置的整流電壓同時出現(xiàn),便會產生不流過負載而直接在兩組晶閘管之間流通的短路電流,稱作環(huán)流。一般地說,這樣的環(huán)流對負載無益,徒然加重晶閘管和變壓器的負擔,消耗功率,環(huán)流太大時會導致晶閘管損壞,因此應該予以抑制或消除。在不同情況下,會出現(xiàn)下列不同性質的環(huán)流:(1)靜態(tài)環(huán)流。兩組可逆線路在一定控制角下穩(wěn)定工作時出現(xiàn)的環(huán)流,其中又有兩類:直流平均環(huán)流:由晶閘管裝置輸出的直流平均電壓所產生的環(huán)流稱作直流平均環(huán)流。
6、瞬時脈動環(huán)流:兩組晶閘管輸出的直流平均電壓差為零,但因電壓波形不同,瞬時電壓差仍會產生脈動的環(huán)流,稱作瞬時脈動環(huán)流。(2)動態(tài)環(huán)流。僅在可逆V-M系統(tǒng)處于過渡過程中出現(xiàn)的環(huán)流。為了防止產生直流平均環(huán)流,應該當正組VF處于整流狀態(tài)時,強迫讓反組VR處于逆變狀態(tài),且控制其幅值與之相等,用逆變電壓把整流電壓頂住,則直流平均環(huán)流為零。于是 且 其中和分別為VF和VR的控制角。 由于兩組晶閘管裝置相同,兩組的最大輸出電壓 是一樣的,因此,當直流平均環(huán)流為零時,應有 或 如果反組的控制用逆變角表示,則 由此可見,按照上式來控制就可以消除直流平均環(huán)流,這稱作 a 配合控制。為了更可靠地消除直流平均環(huán)流,可采
7、用 如下圖2-4,為配合控制的有環(huán)流V-M可逆調速系統(tǒng)的原理框圖, 圖2-4 =配合控制的有環(huán)流可逆V-M系統(tǒng)原理框圖 圖中,主電路由兩組三相橋式晶閘管全控型整流器反并聯(lián)組成,并共用同一路三相電壓。由于采用配合控制方式,在兩組整流器之間沒有直流環(huán)流,但還存在瞬時脈動環(huán)流,為了抑制瞬時脈動環(huán)流,在主電路中串入了四個均衡電抗器,用于抑制瞬時脈動環(huán)流。平波電抗器起到濾平電流波形的作用??刂齐娐凡捎棉D速和電流的雙閉環(huán)控制。由于可逆調速電流的反饋信號不僅要反映電樞電流的大小,還需要反映電樞電流的方向,圖中的電流互感器TA采用了霍爾變換器來滿足這一要求。 第3章 主回路設計3.1 主回路參數(shù)計算及元器件選
8、擇(一)3.1.1整流變壓器的參數(shù)計算一般情況下,晶閘管變流裝置所要求的交流供電電壓與電網(wǎng)電壓是不一致的,所以需要整流變壓器,通過變壓器進行電壓變換,并使裝置與電網(wǎng)隔離,減少電網(wǎng)與晶閘管變流裝置的互相干擾。1.整流變壓器二次相電壓的計算當整流線路采用三相橋式整流,并采用速度調節(jié)系統(tǒng)時,對可逆系統(tǒng): V 取136V 因此變壓器的變比近似為: 2.整流變壓器一、二次側相電流的計算(1) 二次側相電流的計算 式中 二次側相電流計算系數(shù),=0.816 整流器額定直流電流(A),=12.5 (2)一次側相電流的計算 式中 一次相電流計算系數(shù) 變壓器的變壓比 變壓器的變比近似為: 3.變壓器的容量計算 變
9、壓器二次側容量。 變壓器一次側容量 。一次相電壓有效值取決于電網(wǎng)電壓,所以變流變壓器的平均容量為 已知= 所以 設計時留取一定的裕量,可以取容量為的整流變壓器。3.1.2. 晶閘管的選擇 1.晶閘管額定電壓的選擇本設計采用的是三相橋式整流電路,在阻感負載中晶閘管承受的最大電壓 , 而考慮到電網(wǎng)電壓的波動和操作過電壓等因素,還要放寬23倍的安全系數(shù),則晶閘管額定電壓計算結果: 取 2.晶閘管額定電流 晶閘管額定電流的有效值大于流過元件實際電流的最大有效值。一般取按此原則所得計算結果的1.52倍。 已知 ,-流過晶閘管的最大電流有效值可得晶閘管的額定電流計算結果 : 取16A 額定電壓: 1000
10、V 額定電流: 16A經(jīng)查閱資料本設計選用晶閘管的型號為KP20-103.1.3電抗器的設計 1.平波電抗器的設計 為了限制整流電流的脈動、保持整流電流連續(xù),通常在變流器的直流輸出側接入帶有氣隙的電抗器,稱作平波電抗器。(1)電動機電樞電感(mH) (2)整流變壓器漏感(mH) (3)電抗器的電感(mH) a.保證電流連續(xù)所需電抗器的電感值 為了使輸出電流在最小負載電流時仍能連續(xù),所需的臨界電感值 式中 -臨界計算系數(shù),三相全控橋取0.693 -電動機最小工作電流,取電動機額定電流的10% 所以 實際串聯(lián)的電抗器的電感值 b.限制電流脈動所需電抗器的電感值將輸出電流的脈動量限制在要求的范圍內需
11、要的最小電感量(mH) 按下式計算查表后計算得 實際串聯(lián)的電抗器的電感值 因為 所以平波電抗器取。 2.均衡電抗器的選擇 限制環(huán)流所需的電抗器的電感值式中 -計算系數(shù),三相全控橋取0.693 -環(huán)流平均值,取額定電流的10%所以實際所需的均衡電感量 3.2主回路參數(shù)計算及元器件選擇(二)3.2.1交流側過壓,過流保護1. 交流側過電壓保護 圖3-1 交流測過電壓保護(阻容吸收保護) 阻容吸收保護通常在變壓器二次側并接電阻R和電容C串聯(lián)支路進行保護。此種接法電容電阻的計算: 電容的耐壓 本系統(tǒng) S=4.3 =136V =3A =3Va.電容的計算 取5b.電阻的計算 取112.交流側過電流保護
12、交流一次側過電流保護可通過斷路器實現(xiàn)。交流二次側過電流保護用快速熔斷器實現(xiàn)。 圖3-2 交流二次側側過電流保護 (1)快速熔斷器的額定電壓應大于線路正常工作電壓的有效值,即 (2)快速熔斷器熔體的額定電流應大于等于被保護晶閘管額定電流: 則選型為RS3/20-200.3.2.2直流側過壓,過流保護 1.直流側過電壓保護 圖3-3 直流側過壓保護 直流側過電壓保護可以用阻容或壓敏電阻,但采用阻容保護容易影響系統(tǒng)的快速性,并造成加大。因此,一般只用壓敏電阻作過電壓保護。壓敏電阻標稱電壓按下式選擇,即 式中 正常工作時加壓敏電阻兩端的直流電壓(V)。則 所以壓敏電阻選取額定電壓440V的。2.直流側
13、過電流保護 圖 3-4 直流側過電流保護 (1)快速熔斷器的額定電壓應大于線路正常工作電壓的有效值,即 取390V (2)快速熔斷器熔體的額定電流應大于等于被保護晶閘管額定電流 則選型為RS3/20500。3.2.3晶閘管過壓、過流保護 1.晶閘管過壓保護為了抑制晶閘管的關斷過電壓,采用在晶閘管兩端并聯(lián)阻容保護電路的方法,如圖所示。圖3-5 晶閘管過壓保護晶閘管的額定電流則由表可得保護電容,。電容的耐壓值 2.晶閘管過電流保護過電流是晶閘管電路經(jīng)常發(fā)生的故障,快速熔斷器保護是最簡單有效的過流保護器件,如圖所示。圖3-6 晶閘管過電流保護快速熔斷器的選擇主要考慮以下兩個方面:(1) 快速熔斷器的
14、額定電壓應大于線路正常工作電壓的有效值,即 取240V。(2) 快速熔斷器的額定電流應大于等于被保護晶閘管額定電流。 則選型為RS3/20-200.3.3觸發(fā)回路設計晶閘管觸發(fā)電路的作用是產生符合要求的門極觸發(fā)脈沖,保證晶閘管在必要的時刻由阻斷轉為導通。晶閘管觸發(fā)電路往往包括觸發(fā)時刻進行控制相位控制電路、觸發(fā)脈沖的放大和輸出環(huán)節(jié)。觸發(fā)脈沖的放大和輸出環(huán)節(jié)中,晶閘管觸發(fā)電路應滿足下列要求: (1)觸發(fā)脈沖的寬度應保證晶閘管可靠導通,這里采用相隔60的雙窄脈沖。 (2)觸發(fā)脈沖應有足夠的幅度。 (3)所提供的觸發(fā)脈沖應不超過晶閘管門極的電壓、電流和功率定額,且在門極的伏安特性的可靠觸發(fā)區(qū)域之內。
15、(4)應有良好的抗干擾性能、溫度穩(wěn)定性及與主電路的電氣隔離。本設計用到兩組三相全控橋整流電路中有六個晶閘管,觸發(fā)順序依次為:VT1VT2VT3VT4VT5VT6,可以選用3個KJ004集成塊和一個KJ041集成塊,即可形成六路雙脈沖,再由六個晶體管進行脈沖放大,就可以構成三相全控橋整流電路的集成觸發(fā)電路。1.三相全控橋整流電路的集成觸發(fā)電路如圖3-7。 圖3-7 三相全控橋整流電路的集成觸發(fā)電路2.觸發(fā)脈沖與主電路的同步觸發(fā)電路需要+15V、15V的穩(wěn)壓電源(直流)和、同步信號,利用變壓器將電網(wǎng)電壓降壓后接入。 圖3-8 同步信號變壓器3.4勵磁回路設計 本設計要求額定勵磁為0.61A,由于勵
16、磁為直流電,這里選用三相半波整流橋作為整流電路,如圖3-11 圖3-9 勵磁回路設計 通過RP進行 電壓調節(jié),使勵磁線圈兩側電壓為220V。負載為阻感負載,則負載電壓 需要電位器提供的阻值 這里取阻值為500的電位器。 欠電流繼電器可以進行失磁保護,當電流小于某一數(shù)值時將電路斷開,防止因失磁而引起飛車現(xiàn)象。 第4章控制回路設計 4.1 電流環(huán)設計(ACR)1. 電流環(huán)結構框圖的化簡 對電流環(huán)來說,反電動勢是一個變化較慢的擾動,在電流的瞬變過程中,可以認為反電動勢基本不變。同時如果把給定濾波和反饋濾波兩個環(huán)節(jié)都等效地移到環(huán)內,同時把給定信號改成U*i(s) /b ,則電流環(huán)便等效成單位負反饋系統(tǒng)
17、,最后,由于Ts 和 Toi 一般都比Tl 小得多,可以當作小慣性群而近似地看作是一個慣性環(huán)節(jié),其時間常數(shù)為 Ti = Ts + Toi 電流環(huán)結構圖最終簡化成如圖4-1所示。圖4-1電流環(huán)的動態(tài)結構框圖時間常數(shù)的確定回路總電阻: 回路總電感: (1)則電樞回路電磁時間常數(shù): 電動勢系數(shù): 額定勵磁下電動機的轉矩系數(shù): (2)電力拖動系統(tǒng)機電時間常數(shù): (3)整流裝置滯后時間常數(shù)。 三相橋式電路的平均失控時間為: (4) 電流濾波時間常數(shù)。 三相橋式電路每個波頭的時間是3.3ms,為了基本濾平波頭,應有(12)=3.33ms,因此取=0.002s。(5) 電流環(huán)小時間常數(shù)之和。 2.電流調節(jié)器
18、結構的選擇根據(jù)設計要求:,無靜差,超調量,可按典型I型系統(tǒng)設計電路調節(jié)器。電流環(huán)控制對象是雙慣性型的,因此可用PI型電流調節(jié)器其傳遞函數(shù)為: 式中 電流調節(jié)器的比例系數(shù); 電流調節(jié)器的超前時間常數(shù)。為了讓調節(jié)器零點與控制對象的大時間常數(shù)極點對消,選擇 i=Tl則電流環(huán)的動態(tài)結構圖便成為圖4-4所示的典型形式,其中 圖4-2 校正成典型I型系統(tǒng)的電流環(huán)3.電流調節(jié)器的參數(shù) 電流調節(jié)器超前時間常數(shù):i=Tl=0.02s。電流環(huán)開環(huán)增益:要求時,查閱資料后,取=0.707,因此 選擇給定信號: 選擇轉速環(huán)限幅電壓: 選擇電流環(huán)限幅電壓: 則電力電子變換器的電壓放大系數(shù): 則電流反饋系數(shù): ACR的比
19、例系數(shù)為: 4.檢驗近似條件 電流環(huán)截至頻率: 1) 晶閘管整流裝置傳遞函數(shù)的近似條件滿足近似條件。2) 忽略反電動勢變化對電流環(huán)動態(tài)影響的條件滿足近似條件。3) 電流環(huán)小時間常數(shù)近似處理條件滿足近似條件。5.計算電流調節(jié)器電阻和電容含給定濾波與反饋濾波的PI型電流調節(jié)器如圖3-8所示:其中為電流給定電壓,為電流負反饋電壓,為電力電子變換器的控制電壓。 圖4-3 PI型電流調節(jié)器由圖4-5,所用運算放大器取,各電阻和電容值為 ,取35K ,取 0.6 取 0.2按照上述參數(shù),電流環(huán)可以達到的動態(tài)跟隨性能指標為,滿足設計要求。4.2轉速環(huán)設計 1.電流環(huán)的等效閉環(huán)傳遞函數(shù)電流環(huán)經(jīng)簡化后可視作轉速
20、環(huán)中的一個環(huán)節(jié),為此,須求出它的閉環(huán)傳遞函數(shù)。由圖4-4可知 忽略高次項,可降階近似為 近似條件為 式中 轉速環(huán)開環(huán)頻率特性的截止頻率。 接入轉速環(huán)內,電流環(huán)等效環(huán)節(jié)的輸入量應為U*i(s),因此電流環(huán)在轉速環(huán)中應等效為 2.確定時間常數(shù) (1)電流環(huán)等效時間常數(shù) (2)轉速濾波時間常數(shù) (3)轉速環(huán)節(jié)小時間常數(shù) 0.0074+0.01=0.0174s 3.轉速調節(jié)器結構的選擇用電流環(huán)的等效環(huán)節(jié)代電流環(huán)后,同時將給定信號改成 U*n(s)/a,再把時間常數(shù)為1/KI 和 T0n 的兩個小慣性環(huán)節(jié)合并起來,近似成一個時間常數(shù)為的慣性環(huán)節(jié)。則轉速環(huán)結構框圖可簡化為圖4-7所示。 圖4-4 轉速環(huán)的
21、動態(tài)結構框圖按照設計要求,選用PI調節(jié)器,其傳遞函數(shù)為 式中 轉速調節(jié)器的比例系數(shù); 轉速調節(jié)器的超前時間常數(shù)。這樣,調速系統(tǒng)的開環(huán)傳遞函數(shù)為 令轉速環(huán)開環(huán)增益為 則 不考慮負載繞動時,校正后的調速系統(tǒng)動態(tài)結構框圖如圖4-8 圖4-5轉速換的動態(tài)結構框圖及其化簡(校正后成為典型型系統(tǒng))4.計算轉速調節(jié)器參數(shù)按跟隨和抗擾性能都較好的原則,取,則ASR的超前時間常數(shù)為50.0174s=0.087s轉速開環(huán)增益 轉速環(huán)系數(shù): ASR的比例系數(shù) 4.檢驗近似條件轉速環(huán)截止頻率 1)電流環(huán)傳遞函數(shù)簡化條件為 滿足簡化條件。2) 轉速環(huán)小時間常數(shù)近似處理條件為 滿足簡化條件。5.計算調節(jié)器電阻和電容含給定
22、濾波與反饋濾波的PI型轉速調節(jié)器如圖4-9所示: 圖4-6 含給定濾波與反饋濾波的PI型轉速調節(jié)器其中為轉速給定電壓,為轉速負反饋電壓,:調節(jié)器的輸出是電流調節(jié)器的給定電壓。取,則 取230K 取 0.4 取 26.校核轉速超調量 當時,不能滿足設計要求。應按ASR退飽和的情況重新計算超調量。7. 按ASR退飽和重新計算超調量 調速系統(tǒng)開環(huán)機械特性的額定穩(wěn)態(tài)速降: 本電動機的過載倍數(shù)=1.5,理想空載起動時,z=0查表得,h=5時,Cmax/Cb=81.2%,則 10%不能滿足設計要求,應當加入轉速微分負反饋。 8.轉速超調的抑制轉速微分負反饋 在轉速調節(jié)器上增設轉速微分負反饋,加入這個環(huán)節(jié)可
23、以抑制甚至消滅轉速超調,同時可以大大降低動態(tài)速降。 在雙閉環(huán)調速系統(tǒng)中,加入轉速微分負反饋的轉速調節(jié)器原理圖如圖4-10所示。 圖4-7 帶轉速微分負反饋的轉速調節(jié)器和普通的相比,在轉速反饋環(huán)節(jié)并聯(lián)了微分電容和濾波電阻,即在轉速負反饋的基礎上再疊加一個帶濾波的轉速微分負反饋信號。圖4-8 轉速微分負反饋對啟動過程的影響 圖中的曲線1為普通雙閉環(huán)的起動程,當t=時,n到達給定值,ASR開始退飽和,其后轉速必然有超調。加入轉速微分后,退飽和提前到T點,所對應的轉速比低,就提早進入了線性閉環(huán)系統(tǒng)的工作狀態(tài),在時轉速雖繼續(xù)上升,但有可能不出現(xiàn)超調就趨于穩(wěn)定,如圖曲線2。 圖4-9 帶轉速微分負反饋的轉
24、速換動態(tài)結構框圖 待定的參數(shù)是和,由于,。而且已選定,只要確定,就可以計算出和。 轉速微分時間常數(shù) 轉速微分濾波時間常數(shù) 的近似工程計算公式為: 無超調時的微分時間常數(shù)應該是 本設計無超調時 則 綜上,微分電容為 1.595,濾波電阻為 6.27。加入轉速微分負反饋后轉速無超調,即滿足。4.3反饋回路設計4.3.1 電流反饋 利用霍爾元件進行電流反饋 圖2-13(b)霍爾元件構成的電流互感器 該霍爾電流互感器的兩側的電流時1:1的,圖中Rm為測量電阻,同時為限流電阻,即 式中 霍爾電壓傳感器HLV一次側的最大電流即電動機最大電流; 電流調節(jié)器輸入限幅值。則 型號:TV100AW/100 4.3
25、.2轉速反饋設計 計算轉速環(huán)節(jié)的反饋系數(shù)和參數(shù): 因為電動機的額定轉速為,所以測速發(fā)電機的的額定數(shù)據(jù)可選為:22W,110V,0.22A,2000r/min。 轉速反饋系數(shù)包含測速發(fā)電機的電動勢系數(shù)和輸出電位器RP2分壓系數(shù),有 電位器RP2的選擇 此時RP2所消耗的功率為 為了不致使電位器溫度很高,實選電位器的瓦數(shù)應為消耗功率的一倍以上,故可將RP2選為10W,2.1的可調電位器。 圖4-11轉速反饋設計(測速發(fā)電機設計)第5章 輔助回路設計5.1直流穩(wěn)壓電源 圖5-1 直流穩(wěn)壓電源 由單相橋式整流器和三端穩(wěn)壓器構成的穩(wěn)壓電源,作為給定電源。(1) 電路的組成 電路經(jīng)變壓器變壓后的42V電壓
26、經(jīng)單相橋式整流后向給定電路提供電源。將變壓器線圈分為兩部分,中間接地,以得到正、負電壓同時輸出。在電橋的兩端分別串入一對容量較大的電容、和一對容量較小的電容、,兩對電容的中間接地。 在正電壓輸出端串入三端穩(wěn)壓器LM117,在負電壓輸出端串入LM137.分別穩(wěn)定+15V、-15V電壓的輸出。(2) 電路的工作原理給定電路的電源由單向不可控整流后的電源提供。電源電壓晶變壓器變壓后的輸出電壓是42V,變壓器線圈繞組的中間接地,見變壓器分為兩個同時輸出21V的副邊電壓。電流經(jīng)不可控整流后,直接向穩(wěn)壓器提供穩(wěn)壓電源。21V的電流經(jīng)整流橋后,輸入穩(wěn)壓器的電壓大約為 這樣穩(wěn)壓器LM117的輸出電壓為+15V
27、,LM137輸出固定電壓15V。整流后輸出電壓的電流為正弦波形電流,在整流橋的兩端并入電容、后,可將正弦波電流變?yōu)檩敵鲭娏鞔笮』竞愣ǖ碾娏髟?,有利于穩(wěn)壓器的穩(wěn)壓與給定電路的穩(wěn)定輸出。穩(wěn)壓器的輸入端并入電容、用以抵消輸入端較長接線的電感效應,防止產生自激震蕩,接線不長時也可不用。輸出端并入電容、是為了瞬時增減電流時不至于引起輸出電壓有較大的波動。,為保證空載情況下輸出電壓穩(wěn)定,不宜高于240。的大小根據(jù)輸出電壓調節(jié)范圍確定。輸出電壓可調范圍為。(3) 元器件選型、參數(shù)的選取及計算 電容、 1mF 兩只 電容、 0.1 兩只 電容、 10 兩只 電容、 1 兩只 電阻 120 兩只 電阻 2 兩只 固定正電壓輸出穩(wěn)壓器 LM117 一只 固定負電壓輸出穩(wěn)壓器 LM137 一只
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