清水吸收填料吸收塔的設(shè)計書

1 清水吸收填料吸收塔的設(shè)計書 1概述 氣體吸收是利用氣體在液體中的溶解度差異來分離氣態(tài)均相 混 合物的一種單元操作。用于吸收的設(shè)備類型很多，如我們常見的填料塔、板式塔。 填料塔是氣液成連續(xù)性接觸的氣液傳質(zhì)設(shè)備。塔的底部有支撐板用來支撐填料，并允許氣液通過。支撐板上的填料有整砌和亂堆兩種方式。填料層的上方有液體分布裝置，從而使液體均勻噴灑于填料層上。當(dāng)填料層較高時就可以通過分段來減少“壁流”現(xiàn)象的影響。 備方案的確定及論證 確定設(shè)計方案是課程設(shè)計的首要步驟，設(shè)計方案的確定 要從技術(shù)上和經(jīng)濟(jì)上進(jìn)行綜合論證。 填料塔具有結(jié)構(gòu)簡單、容易加工、生產(chǎn)能力大、壓降小、吸收效果好、操作彈性大等優(yōu)點(diǎn)，所以在工業(yè)吸收操作中被廣泛應(yīng)用。在本次課設(shè)中，要求用清水吸收氨氣，且氨氣含量較高，故選用填料塔。填料的選擇見 程方案 由于氨氣屬于易溶氣體，設(shè)計條件中氨氣含量較高，逆流操作適用于平均推動力大的吸收，吸收劑利用率高，完成一定分離任務(wù)所需的傳質(zhì)面積小，故選為逆流操作。但吸收劑用量特別大時，逆流容易引起液泛，所以需要通過調(diào)節(jié)液體流量來控制。 收劑的選擇 本次課設(shè)的 題目中，已給出吸收劑清水，對于吸收空氣氨氣混合氣體選用清水有如下優(yōu)點(diǎn)： 1. 溶解度大； 2選擇性好； 2 3. 揮發(fā)度低； 4. 吸收劑具有較低的黏度，且不易產(chǎn)生泡沫； 5. 對設(shè)備腐蝕性小，無毒； 6. 價廉、易得、化學(xué)穩(wěn)定性好，便于再生，不以燃燒。 料的選擇 收過程對填料選取的要求 填料的選擇要根據(jù)以下幾個方面來考慮： 1. 比表面積要大，有較高的傳質(zhì)效率； 2. 能提供大的流體通量； 3. 填料層的壓降?。?4. 填料的操作性能好 5. 液體的再分布性能要好； 6. 要有足夠的機(jī)械強(qiáng)度； 7. 價格低廉，穩(wěn)定性好。 料的選擇 填料的選取包括確定其種類、規(guī)格、及材質(zhì)等 料的種類 顆粒填料般為濕法亂堆或干法亂堆的散裝填料，其中常用的包括拉西環(huán)、鮑爾環(huán)、階梯環(huán)等；規(guī)整填料是由若干形狀和幾何尺寸相同的單元組成的填料，以整砌方式裝填在塔內(nèi)，主要有波紋填料、格柵填料、繞卷填料等。 填料的尺寸 一般所選填料的尺寸小于 75比 D/般為 10），若徑比低于此下限值時，塔壁附近的填料層空 隙率大而不均勻，氣流易走短路、液體壁流加劇。 料的材質(zhì) 常用的填料材質(zhì)為金屬，陶瓷和塑料等。金屬主要有碳鋼，不銹鋼，鋁和鋁合金，低碳合金鋼等。塑料材質(zhì)主要有聚乙烯，聚氯乙烯，聚丙烯和其他工程塑料等。但塑料材質(zhì)的耐溫低和潤濕性較差，故多用于操作溫度較低的吸收，水洗等操作，不能用于精餾。陶瓷材料耐腐蝕性，耐濕性強(qiáng)，價格便宜，但容易破碎。 3 由于規(guī)整填料在裝卸、清理時相對困難，且造價也高，所以選擇顆粒填料。要進(jìn)行不同種類填料吸收效果的比較，為了使它們具有可比性，所以選用兩種外徑相同的填料；根據(jù)氨 水具有腐蝕性這一特點(diǎn)，吸收過程中對機(jī)械強(qiáng)度要求不高，而陶瓷具有較好的耐腐蝕性，節(jié)省資金投入，故選用陶瓷材質(zhì)的填料。由于不知道徑比，所選填料外徑不應(yīng)太太 ,填料的尺寸大了，效率就變低 0上的大填料，雖然成本合算，但通量的提高不能補(bǔ)償成本的降低 ,常用在大塔中 步選用 50徑的填料 。在此設(shè)計中是常壓，溫度較低，選取的兩種陶瓷材質(zhì)的填料特性見下表： 填料種類 規(guī) 格 (比表面積a( 空隙率 填料個 N(/ 堆密度(kg/ 填料因子 陶瓷拉西環(huán) 50 50 3 103 457 205 陶瓷鮑爾環(huán) 50 50 10 103 457 130 二 工藝計算 述 整個工藝計算過程包括以下幾點(diǎn)： 1. 確定氣液平衡關(guān)系 2. 確定吸收劑 用量及操作線方程 3. 準(zhǔn)備計算所需的物性參數(shù) 4. 填料的選擇 5. 確定塔徑及塔的流體力學(xué)性能計算 6. 填料層高度的計算 液平衡關(guān)系 由于原料氣組成中，氨氣占 45%，含量較高，用清水吸收時會產(chǎn)生明顯的熱效應(yīng)，使塔內(nèi)溫度顯著升高，對氣液平衡關(guān)系和吸收速度產(chǎn)生明顯影響，屬于非等溫吸收。在逆流吸收塔中氣液平衡關(guān)系是溫度的函數(shù)，溫度升高，平衡關(guān)系便要改變，所以，在這種情況下不能再利用亨利定律，應(yīng)重新按照非等溫吸收的熱衡算，根據(jù)液相 4 濃度和溫度的變化情況，定出實際的平衡關(guān)系。 非等溫吸收的熱效應(yīng)主要包括 ： 1吸收質(zhì)與吸收劑混合時產(chǎn)生的混合熱，即溶解熱。 2氣體溶解時由氣態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)橐簯B(tài)時放出的潛熱。 3化學(xué)反應(yīng)熱。 物理吸收計算中只考慮溶解熱，溶解熱分為積分溶解熱和微分溶解熱。在吸收過程中所用的吸收劑量很大，液相濃度一般變化較小，于是混合熱可考慮為微分溶解熱。 在假定非等溫吸收的平衡關(guān)系時，為簡化計算，通常做如下三點(diǎn)假設(shè)： 1忽略熱損失。 2忽略吸收劑帶走的熱量 。 3忽略氣相帶走的熱量。 以上三點(diǎn)假設(shè)使溶解熱全部用于液相溫度升高。 就全塔而言，由塔頂?shù)剿椎臐舛燃皽囟茸兓^大，平衡關(guān)系的確定常采用近似法。 將吸收塔按液相濃度范圍 0份，每段濃度變化為 x =合熱就可按微分溶解熱來計算。 根據(jù)課程設(shè)計書中的推導(dǎo)過程及公式對第 11, ii 5 溶質(zhì)被吸收時放出的熱量： )(11 )(12 收過程中放出熱量全部用于液相升溫， 1Q = 2Q 即 11 4900 6250x（ kJ/ （ 2 t1i+ i) = t1i+ x （ 2 式中：1it， 第 ； x 第 L 溶液流率， h(由于 溶液的平均比熱 (kJ/K) 溶質(zhì)的微分溶解熱， 取 x1 在塔頂液相濃度 2x =0，溫度 2t =12的情況下，由式（ 2（ 2段計算出每個建立吸收塔中液相濃度 : : i i+1 : : 6 衡關(guān)系的確定 在吸收操作中，吸收塔內(nèi)液相的濃度和溫度分別由塔頂處的 2x ， 2t 增加到塔底處的 1x ， 1t 。在此液相濃度和溫度范圍內(nèi)，隨著 x 和 t 的變化，氣液兩相的平衡關(guān)系也在改變，即不同溫度對應(yīng)著不同的平衡曲線。 實際平衡關(guān)系可由溫度與濃度的關(guān)系得到，也可由經(jīng)驗 公式來確定。對于氨氣和水溶液的平衡物系，若選用經(jīng)驗公式，可作如下計算： * = 1.1 lg x （ 2 式中： x 氨在水溶液中的摩爾分率 T 溶液的溫度， K P 溶液上方氨的平衡風(fēng)壓 ， 于是常壓下吸收，氣 相可是為理想氣體，按道爾頓分壓定律，計算與 y* ： y * = （ 2 式中： P 操作壓強(qiáng)， 用以上公式計算所需數(shù)據(jù)列于下表 : x Hd(kJ/Hd m(kJ/t( ) T(K) p 3y * 0 34900 25 0 4775 4650 7 4525 4400 4275 據(jù)計算結(jié)果，以 x 為橫坐標(biāo)， y * 為縱坐標(biāo)，在坐標(biāo)紙上繪出非等溫吸收的平衡關(guān)系曲線。 由 x 、 y * 關(guān)系，代入 *1y =*2y 下表數(shù)據(jù)內(nèi)插求得 1x 、 2x x x 0 025 x y 2y 1y x =2x =收劑用量及操作線的確定 料衡算 如圖 2于并流操作的吸收塔，在任意截面 21 或 12 8 收劑用量的確定 2121m （ 2 2121m （ 2 式中： V 惰性氣體摩爾流率， h； 最小吸收劑用量 ,h； Y,X 氣相和液相組成，摩爾比； 1下標(biāo)： 1 塔底 ； 2 塔頂 1 與 1Y 平衡的液相組成，摩爾比 。 對高濃度氣體的吸收，需根據(jù)塔底氣相濃度 平衡關(guān)系找出與之對應(yīng)的1算1 1111x 1, 1,流吸收塔的物料衡算示意圖 9 然后利用（ 2 6）確定最小吸收劑用量。 摩爾比： y = ； x = ； 1； 1下標(biāo)： 1 塔底 ； 2 塔頂 吸收劑用量 m i nm i n L) 或 由設(shè)計任務(wù)書知氨氣體積分率為 45%，空氣的體積分率 55% ；原料氣溫度 35 ；吸收率不低于 94%；吸收劑為 25地下水；操作壓力為 89590參數(shù)計算過程如下： 由道爾頓分壓定律知 y 1 = 45% = 所以 111 回收率為 94%得 1= 所以 y 2 =221 為所選用的吸收極 為清水，所以 0 對表中數(shù)據(jù)采用插法求 合數(shù)據(jù)表代入 y 1 =x x 1e y y = 用內(nèi)插法得 以 111 所以2121m =為 V=554470 =h 取液氣比為最小液氣比的 入 10 L=h 所以2121 Y =上面求的的 0 （ 2） 操作線方 程 對于高濃度的氣體吸收，溶質(zhì)含量一般用摩爾分率來表示。于是高濃度氣體的逆流吸收，其操作線方程為： =VL+ 2211 11 2x =0 （ 3） 確定操作線的演算示例 由任務(wù)書中的設(shè)計條件可得到： 2x =0 1y = 4470N 3m /h 可以推出 2X =0 由式（ 2可求得：111 1 = 0 0 6 71- 0 2220 . 0 1 0 . 0 1 0 11 1 0 . 0 1yY y 在圖 2 1 0 2 5 5根據(jù)公式 （ 2得 1110 . 0 9 2 5 5 0 . 1 0 3 81 1 - 0 . 0 9 2 5 5ee x 由公式（ 2 可得 12m i n 120 . 6 6 6 7 0 . 0 1 0 1 6 . 3 2 5 60 . 1 0 3 8 0 X 假 設(shè) 實 際 的 液 氣 比 試 最 小 的 液 氣 比 的 時 ， 由 公 式 （ 2 即 可 得 到 m i 5 1 . 5 6 . 3 2 5 6 9 . 4 8 8 4 而惰性氣體的摩爾流量為： V = - 1y )= 4450 ( 1 0 . 4 0 ) 1 1 9 . 1 92 2 . 4 6h 則液體的摩爾流量為： L=h 由公式（ 2可得到 22221 1 1 1y L x y L x y V x = 0 . 0 19 . 4 8 8 41 1 0 . 0 1x x（ 11 代入以上公式所需要的數(shù)據(jù)得到操作線方程為：=+以上操作線方程可得如下操作線的坐標(biāo)： x 0 y 入由 *1y =*2y x 的關(guān)系內(nèi)插求得的 1x =2x =操作線方程解得操作關(guān)系 1y =2y 據(jù)如上數(shù)據(jù)以 x 為橫坐標(biāo)， y 為縱坐標(biāo)可繪得操作線，且將操作線和平衡線 繪制到同一張坐標(biāo)紙上。 性參數(shù) （ 1）操作溫度（定性溫度） t =2 21 其中 2t 為塔頂溫度由設(shè)計任務(wù)書已知為 25， 1t 需要從計算的平衡關(guān)系得到的 的數(shù)據(jù)中內(nèi)插求出，其值為 1x 所對應(yīng)的溫度。 由公式2121 解得： X 又111 1 =x t t 插求的 1t = 所以 t =2 21 = _T =2)物性參數(shù)的確定 氣象的物性參數(shù) 1. 分子量 12 vM 1(3 因為37，9代入 1y 、 2y 得到 1_ 2_以 6kg/. 氨在空氣中的擴(kuò)散系數(shù) 由公式 23000 其中 017,000 已 知 P =89590， 定性溫度 T =入數(shù)據(jù)解得 D =0204s 已知公式：21 )( ，混合氣體的平均粘度2 21 10 5 , 入數(shù)據(jù)得： 1 = 510 , 52 所以2 21 v= 510 由 的分子量 合理想氣體的密度計算公式： , 其中 , 0T = 為定性溫度， P 為操作壓強(qiáng)，代入數(shù)據(jù)解得： V=查化工工藝設(shè)計手冊，對定性溫度下的氨的溶解度插值得如下數(shù)據(jù)： 溫度（ ） 30 0 溶解度（ g/g） 以上數(shù)據(jù)內(nèi)插求的氨的溶解度 S=g 13 液相的物性參數(shù) 先用公式1( 求得塔頂和塔底的質(zhì)量百分比濃度 1a 、 2a ， 代入 1x =2x =0，37kg/9kg/得： 1a =2a =0 所以 a =根據(jù) a 查 氮 肥 工 藝 設(shè) 計 手 冊 第 223 頁圖 2得 L =10 5 = 410 D =(10 其中 ， ， 18 L =10 5 = 410 代入數(shù)據(jù)解得 D 3. 氨水的表面張力 查化工工藝設(shè)計手冊表中只有 20 氨水的值，用 a 插值求出氨水 20 下表面張力 1 = ，用水的表面張力 隨溫度的變化，估算操作溫度下氨水的表面張力 ： 11 項目 溫度 水的表面張力 ( 310 20 40 為操作溫度下水的表面張力，由內(nèi)插求得； 1 為 20 水的表面張力，其值分 14 別為 = ， 1 = 解得： 已求的氨水的質(zhì)量分水為 操作溫度為 計算氨水的摩爾分?jǐn)?shù)為 經(jīng)三次內(nèi)插法求的氨水的比熱容為： ） K 由 化工工藝設(shè)計手冊 查的數(shù)據(jù)如下表 氨水比熱容 摩爾分?jǐn)?shù) % 溫度 1 濃度3 = 18) 17i 代入數(shù)據(jù)結(jié)算出平均密度查 氮肥工藝設(shè)計手冊 圖 2L =984 3/（四）填料的選擇 在此設(shè)計中是常壓，溫度較低，選取的兩種陶瓷材質(zhì)的填料特性見下表： 填料種類 規(guī) 格 (比表面積a( 空隙率 填料個 N(/ 堆密度(kg/ 填料因子 陶瓷拉西環(huán) 50 50 3 103 457 205 陶瓷鮑爾環(huán) 50 50 10 103 457 130 塔底氣體流量： V 1 = 塔頂氣體流量： V 2 =2111 )1( = 所以2 21 = 15 = （其中各參數(shù)與上面數(shù)值相同） 計算泛點(diǎn)氣速： 塔頂液相質(zhì)量流量 3600182 塔底液相質(zhì)量流量3600 17)( 221121 L= 所以2 21 = 塔頂氣相質(zhì)量流量3600 222 塔底氣相質(zhì)量流量 所以 2 21 因為 V， L 984 3/ L 水=993 3/對于拉西環(huán) =205，對于鮑爾環(huán) =130 用關(guān)聯(lián)圖查的得 入數(shù)據(jù)解得拉西環(huán) ，鮑爾環(huán) 取速度為液泛速度的 u =鮑爾環(huán) u = 徑計算 ： s4 對于拉西環(huán) D 整為 1m 對于鮑爾環(huán) D 整為 因為24s 所以對于拉西環(huán)24s =，容許的范圍內(nèi)；對于鮑爾環(huán) 16 24s =，容許的范圍內(nèi)。 由 用 關(guān) 聯(lián) 圖 查 得 拉 西 環(huán) 們的單位壓降分別為 和 ，均在容許的操作范圍內(nèi)。 綜上可知相同的瓷質(zhì)拉西環(huán)和鮑爾環(huán)相比較其泛點(diǎn)氣速較低，單位高度壓降較大，而且鮑爾環(huán)的比表面積較拉西環(huán)大，所以 鮑爾環(huán)的性能優(yōu)于拉西環(huán)，所以填料選用瓷質(zhì)鮑爾環(huán)。 用關(guān)聯(lián)圖 17 淋密度的核算 填料塔中氣液兩相間的傳質(zhì)主要是在填料表面流動的液膜上進(jìn)行的。要形成液膜，填料表面必須被液體充分潤濕，而填料表面的潤濕狀況取決于塔內(nèi)的液體噴淋密度及填料材質(zhì)的表面潤濕性能。 液體噴淋密度是指單位塔截面積上，單位時間內(nèi)噴淋的液體體積，以 位為 m2h) 。為保證填料層的充分潤濕，必須保證液體噴淋密度大于某一極限值，該極 限值稱為最小噴淋密度，以 m ( 式中 m3/LW) 最小潤濕速率， m3/m s 填料的比表面積， m2/小潤濕速率是指在塔的截面上，單位長度的填料周邊的最小液體體積流量。其值可由經(jīng)驗公式計算，也可采用經(jīng)驗值。對于直徑不超過 75散裝填料，可取最小潤濕速率 (LW) mh ）；對于直徑大于 75，取 (LW) mh ）。 因為所選用的填料為直徑 50(LW) 32/m m h a =110 23/ D = )/( 3m i n 23222h / 6 844D 水 顯然 U 所以合格。 填料層高度 填料層高度計算涉及物料衡算、傳質(zhì)速率和相平衡關(guān)系。對于整個吸收塔，氣、液的濃度分布都沿塔高變化，吸收速率也在變化。所以要在全塔范圍應(yīng)用吸收速率關(guān)系式，就要采用微分方法，然后積分得到填料層的總高度。 18 選取傳質(zhì)單元數(shù)法求解填料層高度。原料氣組成中氨氣含 45%，屬于高濃度氣體的吸收。氣液流率沿塔高變化明顯，溶液熱效應(yīng)大，氣液溫度升高，平衡線斜率也將沿塔高改變。氣液相吸收分系數(shù)并非常數(shù)，總吸收系數(shù)變化更為顯著，因此，高濃度氣體的吸收可用如下 公式計算 : Z=傳質(zhì)單元高度傳質(zhì)單元數(shù) 選取傳質(zhì)單元數(shù)法求解填料層高度。原料氣組成中氨氣含 45%，屬于高濃度氣體的吸收。氣液流率沿塔高變化明顯，溶液熱效應(yīng)大，氣液溫度升高，平衡線斜率也將沿塔高改變。氣液相吸收分系數(shù)并非常數(shù)，總吸收系數(shù)變化更為顯著，因此，高濃度氣體的吸收可用如下公式計算： Z =121)(1(1 （ 2 式中： V 氣相總摩爾流量， s 氣膜體積吸收系數(shù) 成平衡的氣相度 其中 式 2 Z =121)(1(1 即： （ 2 質(zhì)系數(shù)的計算 效面積（潤濕面積 a ） x （ 2 式中： a 單位體積填料的總表面積， 2m / 3m a t 單位體積填料的總表面積， 2m / 3m 液體的表面張力， 12Y Y 9 c 填料材質(zhì)臨界表面張力， ，由化工原理課程設(shè)計中查得陶瓷 c=61 10-3 液體通過塔截面的質(zhì)量流率， 2 L 液相粘度， L 液氣相密度， 重力加速度 , 2其中10 2m / 3m ， =10 3 c=61 10 3 24= 2 ， L =104 ， L =982， g=代入數(shù)據(jù)解得 : a =m / 3m 相傳質(zhì)系數(shù)的計算 由于氨水是易容氣體，屬于氣膜控制，無需計算液相傳質(zhì)系數(shù)。 氣相傳質(zhì)系數(shù)的計算式： 23/)()()( VV （ 2 式中： C 系數(shù)，一般環(huán)形填料和鞍形填料為 于 15填料為 氣體常數(shù)， T 氣體溫度， K 溶質(zhì)在氣相中的擴(kuò)散系數(shù)， 氣體通過空塔截面的質(zhì)量流率， 2/ ( )kg m s V 氣體粘度， v 氣體密度， T ， s =10 4=( )kg m s ， V = 510 ， v =10 )( 2 所以 10 )( 2 ，其中 P = 所以傳質(zhì)單元數(shù)的計算 20 12 )1)(1( )1( *yy mG yy 對于該函數(shù)值通過直接積分難以求得，故在此處選用圖解積分法求取其函數(shù)值。即以 1y 、 2y 為橫坐標(biāo)，)(1()1(*m 為縱坐標(biāo)作圖，曲線所圍成的面積即為其函數(shù)值。 其中 11()1( ，將 x 從 0到 0段取值（且代入塔底、塔頂?shù)臍怏w摩爾 分?jǐn)?shù)，即 1y 、 2y ）并令)(1()1(*m =A ，代入數(shù)值得如下表格： y y A 由以上數(shù)據(jù)利用圖解法得傳質(zhì)單元總數(shù) G = 所以 填料層的高度為 三 結(jié)果評價 根據(jù)前一章對所選兩種填料進(jìn)行各方面的計算分析，我們將在這一節(jié)根據(jù)計算結(jié)果確定所用填料。 保證工藝計算流程及數(shù)據(jù)誤差在合理范圍內(nèi)的前提下，引起誤差的原因與所選填料種類、在計算過程中選擇的參數(shù)有關(guān)。根據(jù)工藝條件設(shè)計出的填料塔 21 的主要參數(shù)如表 3 表 3計的 填料塔數(shù)據(jù) 題 目 清水吸收填料塔吸收的設(shè)計 流程布置 逆流操作 氣液平衡關(guān)系 非等溫吸收 塔高 徑 料 瓷質(zhì)鮑爾環(huán)填料 根據(jù)前面計算知清水吸收 氨的吸收劑用量不大，一般不會引起液泛 ，所以選用逆流操作。 逆流操作適用于平均推動力大的吸收，吸收劑利用率高，完成一定分離任務(wù)所需的傳質(zhì)面積小 數(shù)據(jù)匯總表 表吸收塔的吸收劑用量計算總表 意義及符號 結(jié)果 混合氣體處理量 G 4470h 進(jìn)塔氣相摩爾分率 塔氣相摩爾分率 塔液相摩爾分率 小液氣比（ L/V） 合氣體的密度 合氣體的粘度 510 吸收劑用量 L h 表塔設(shè)備計算總表 意義及符號 結(jié)果 塔徑 D 0.9 m 22 填料層高 Z 相總傳質(zhì)單元高度 m 氣相總傳質(zhì)單元數(shù)填料計算總表 意義及符號 結(jié)果 填料直徑 0隙率 料比表面積 a 110m2/料因子 130 要符號說明 1、 英文字母 a 填料層的有效傳質(zhì)比表面積（ m/m） 填料層的潤滑比表面積 m/m 填料當(dāng)量直徑， mm d 填料直徑， E 亨利系數(shù)， 擴(kuò)散系數(shù)， m/s； 塔徑 ; H 溶解度系數(shù)， (mg 重力加速度， m 液相傳質(zhì)單元高度， m 氣相傳質(zhì)單元高度 ， m 液相總傳質(zhì)單元高度， m 氣相總傳質(zhì)單元高度， m 吸收液質(zhì)量流速 m 氣膜吸收系數(shù) , (m 液相傳質(zhì)單元數(shù)，無因次 液體噴淋密度 ; 液相總傳質(zhì)系數(shù)，無因次 氣相傳質(zhì)單元數(shù)，無因次 p 分壓， 氣相總傳質(zhì)系數(shù)，無因次 u 空塔速度， m/s P 總壓， 23 惰性氣體流量， s R 氣體通用常數(shù)， 液膜吸收系數(shù) ， 液泛速度 ， m/s 氣相總吸收系數(shù) m 混合氣體體積流量， m3/s; 氣相總吸收系數(shù)， 氣膜吸收系數(shù)， 吸收劑用量 h; s L 是吸收液量 h L 吸收液質(zhì)量流量 kg/h； 吸收液流量， m/s 2、下標(biāo) L 液相的 G 氣相的 1 塔底 2 塔 頂 x 溶質(zhì)組分在液相中的摩爾分率 無因次 X 溶質(zhì)組分在氣相中的摩爾比 無因次 y 溶 質(zhì)組分在液相中的摩爾分率 無因次 Y 溶質(zhì)組分在氣相中的摩爾比 無因次 Z 填料層高度 m 填料層