清水吸收丙酮填料塔的設(shè)計書

1 清水吸收丙酮填料塔的設(shè)計書 （一） 設(shè)計題目 試設(shè)計一座填料吸收塔，用于脫除空氣中的丙酮蒸汽?；旌蠚怏w處理量為_4000_m3/h。進(jìn)口混合氣中含丙酮蒸汽 _6 _（體積百分?jǐn)?shù)）；混合氣進(jìn)料溫度為 35。采用 25清水進(jìn)行吸收，要求： 丙酮的回收率達(dá)到 _95%_ （二） 操作條件 （ 1）操作壓力 101.6 2）操作溫度 25 （ 3）吸收劑用量為最小用量的倍數(shù)自己確定 （ 4）塔型與填料自選，物性查閱相關(guān)手冊。 （三） 設(shè)計內(nèi)容 （ 1）設(shè)計方案的確定和說明 （ 2）吸收塔的物料衡算； （ 3）吸收塔的工藝尺寸計算； （ 4）填料層壓降的計算； （ 5）液體分布器簡要設(shè)計； （ 6）繪制液體分布器施工圖； （ 7）其他填料塔附件的選擇； （ 8）塔的總高度計算； （ 9）泵和風(fēng)機(jī)的計算和選型； （ 10）吸收塔接管尺寸計算； （ 11）設(shè)計參數(shù)一覽表； （ 12）繪制生產(chǎn)工藝流程圖（ 圖紙）； （ 13）繪制吸收塔設(shè)計條件圖（ 圖紙）； （ 14）對設(shè)計過程的評述和有關(guān)問題的討論。 2 3 目錄 前言 . 1 第 1 章 填料塔主體設(shè)計方案的確定 . 2 置流程的確定 . 2 收劑的選擇 . 2 作溫度與壓力的確定 . 2 料的類型與選擇 . 2 第 2 章 基礎(chǔ)物性數(shù)據(jù)與物料衡算 . 2 礎(chǔ)物性衡算 . 3 相物性數(shù)據(jù) . 3 相物性數(shù)據(jù) . 3 液相平衡數(shù)據(jù) . 4 料衡算 . 4 第 3 章 填料塔的工藝尺寸計算 . 5 徑的計算 . 5 點率的校核 . 6 料規(guī)格校核 . 7 體噴淋密度校核 . 7 料塔填料高度的計算 . 7 質(zhì)單元數(shù)的計算 . 7 質(zhì)單元高度的計算 . 8 料層高度的計算 . 9 料塔附屬高度的計算 . 10 料層壓降的計算 . 10 第 4 章 填料塔附件的選擇與計算 . 11 體分布器簡要設(shè)計 . 11 體分布器的 選型 . 11 布點密度計算 . 11 液計算 . 12 體收集及分布裝置 . 12 體分布裝置 . 13 沫裝置 . 14 料支承及壓緊裝置 . 14 料支承裝置 . 14 料限定裝置 . 14 座 . 14 孔 . 15 第 5 章 填料塔的流體力學(xué)參數(shù)計算 . 15 收塔主要接管的計算 . 15 體進(jìn)料管的計算 . 15 體進(jìn)料管的計算 . 16 4 心泵和風(fēng)機(jī)的計算與選型 . 16 心泵的計算與 選型 . 16 機(jī)的計算與選取 . 18 設(shè)計參數(shù)一覽表 . 20 對設(shè)計過程的評述和有關(guān)問題的討論 . 24 參考文獻(xiàn) . 25 1 前言 吸收是利用混合氣體中各組分在液體中的溶解度的差異來分離氣態(tài)均相混合物的一種單元操作。在化工生產(chǎn)中主要用于原料氣的凈化，有用組分的回收等。 填料塔是氣液呈連續(xù)性接觸的氣液傳質(zhì)設(shè)備。塔的底部有支撐板用來支撐填料，并允許氣液通過。支撐板上的填料有 整砌和亂堆兩種方式。填料層的上方有液體分布裝置，從而使液體均勻噴灑于填料層上。 本次化工原理課程設(shè)計的目的是根據(jù)設(shè)計要求采用填料吸收塔的方法處理含有丙酮的混合物，使其達(dá)到排放標(biāo)準(zhǔn)。在設(shè)計中 ,主要以清水吸收混合氣中的丙酮，在給定的操作條件下對填料吸收塔進(jìn)行物料衡算。本次設(shè)計包括設(shè)計方案的選取，主要設(shè)備的工藝設(shè)計計算 物料衡算、設(shè)備的結(jié)構(gòu)設(shè)計和工藝尺寸的設(shè)計計算，工藝流程圖，主要設(shè)備的工藝條件圖等內(nèi)容。 2 第 1 章 填料塔主體設(shè)計方案的確定 置流程的確定 因為逆流操作的 傳質(zhì)平均推動力大，傳質(zhì)速率快，分離效率高，吸收劑利用率高。因此本次設(shè)計采用逆流操作，即氣相自塔底進(jìn)入由塔頂排出，液相自塔頂進(jìn)入由塔底排出。 收劑的選擇 由設(shè)計任務(wù)書可知，本次設(shè)計用清水做吸收劑，故采用純?nèi)軇?作溫度與壓力的確定 由設(shè)計任務(wù)書可知，本次設(shè)計操作溫度為 25，操作壓力為 料的類型與選擇 填料的種類有很多，根據(jù)裝填方式的不同，可分為散裝填料和規(guī)整填料兩大類。規(guī)整填料是按一定的幾何圖形排列，整齊堆砌的填料，其造價較高，因此從實際出發(fā)，本次設(shè)計采用散裝填 料。 在散裝填料中，階梯環(huán)填料具有氣通量大、氣流阻力小、傳質(zhì)效率高等特點，是目前所使用的環(huán)形填料中最為優(yōu)良的一種；從填料的材質(zhì)考慮，塑料填料具有質(zhì)輕、價廉、耐沖擊、不易破碎等優(yōu)點，多用于吸收、解吸、萃取、除塵等裝置中；在散裝填料中，同類填料的尺寸越小，分離效率越高，但阻力增加，通量減少，填料費用也增加，而大尺寸的填料應(yīng)用于小直徑塔中有會產(chǎn)生液體分布不良及嚴(yán)重的壁流，使塔的分離效率降低 1。 綜上分析，本次設(shè)計采用 第 2 章 基礎(chǔ)物性數(shù)據(jù)與物料衡算 3 礎(chǔ)物性衡算 相物性數(shù)據(jù) 對低濃度吸收過程，溶液的物性數(shù)據(jù)可近似取純水的物性數(shù)據(jù)。由手冊 2查得，常壓、 25時水的相關(guān)物性數(shù)據(jù)如下： 密度為 表面張力為 23L 9 3 2 7 3 1 k g / h = d y n / c = 粘度為 ）（ 2 1 7 k g/ . 0 0 0 8 9 3 7 =L 則 25時，水的粘度為 ）（ 2 2 7k g / 0 0 08 9 6 31 0 1 . 31 0 1 . 6 0 . 0 0 08 9 3 7 =L P 查手冊 3得 20時丙酮在水中的擴(kuò)散系數(shù)為 /1 8 /01 =D 2 則 25時丙酮在水中的擴(kuò)散系數(shù)為 / 2 8/ 1 92 9 3 . 1 32 9 8 . 1 1 1101 . 1 6)2692000 ）（）（相物性數(shù)據(jù) 混合氣體的平均摩爾質(zhì)量為 3 0 . 7 4= 29）0 . 0 6 580 . 0 6 = M= 混合氣體的平均密度為 3 2 k g/ 1 V混合氣體的粘度可近似取為空氣的粘度，查手冊 3得常壓下、 20時空氣的粘度為 ）（ 0 6 5 1 6 k g / 8 1 4 則在 25時空氣的粘度為 ( 02300 ）（ 0 6 6 k g /93()(523502300在 20時，查手冊 3丙酮在空氣中的擴(kuò)散系數(shù)為 /則 25時，丙酮在空氣中的擴(kuò)散系數(shù)為 /037 2m/03101 . 3101 . 620273 . 13 25273 . 13101 2258 15- ）（）（液相平衡數(shù)據(jù) 查手冊 4得，常壓下 20時丙酮在水中的亨利系數(shù)為 E 相平衡常數(shù)為 2 1 0 1 1 溶解度系數(shù)為 1 0 4 7L 料衡算 進(jìn)塔氣相摩爾比為 0 3 80 5 0 . 0 0 3 1 90 . 9 5 0 6 3 8 ）（）（ 進(jìn)塔惰性氣相流量為 k m o l / 0 0 V 該吸收過程為低濃度吸收，平 衡關(guān)系為直線，最小液氣比可按下式計算，即 2121m （ 對于純?nèi)軇┪者^程，進(jìn)塔液相組成為 02 X 1 . 9 7 60 0 80 . 0 6 3 80 . 0 0 3 1 9 0 6 3 8)(m i n 取操作液氣比為 k m o l/ L )()( 2121 0 0 3 2121 L 第 3 章 填料塔的工藝尺寸計算 徑的計算 采用 用關(guān)聯(lián)圖 3計算泛點氣速 氣相質(zhì)量流量為 4 8 8 0 k g / 0 液相質(zhì)量流量可近似按純水的流量計算，即 6 k g / 1 M 則 用關(guān)聯(lián)圖的橫坐標(biāo)為 084 1 9)( 查圖 5得 查表 5得 F m / 1 3 取 1 m / 50 7 由 0 . 8 0 8 7 53 . 1 44 0 0 0 / 3 6 0 04圓整塔徑，取 點率的校核 m / 80 . 7 8 54 0 0 0 / 3 6 0 0u 2 % 0 %2 2 1F（不在允許范圍內(nèi)） 則填料塔塔徑取 900 1 . 7 5 m / 90 . 7 8 54 0 0 0 / 3 6 0 0u 2 70%100%2 . 51 . 7 5F（在允許范圍內(nèi)） 7 料規(guī)格校核 82 3 38900d D 體噴淋密度校核 對于直徑不超過 75散裝填料，可取最小潤濕速率為 ）（ m) 3m 查附錄 51得 32t / ）（）（ 0 . 6 2 . 50 . 0 8 23m i nm i n m i 1 . 7 7 8 5 經(jīng)以上校核可知，填料塔直徑選用 合理 料塔填料高度的計算 質(zhì)單元數(shù)的計算 1*1塔底吸收推動力為 0 1 7 3 11 塔頂吸收推動力為 0 0 3 1 3 1 22 對數(shù)平均推動力為 8 0 . 0 0 8 5 00 . 0 0 3 1 90 . 0 1 7 8 3 1 7 氣相總傳質(zhì)單元數(shù)為 7 0 8 5 00 3 1 90 6 3 8 Y 質(zhì)單元高度的計算 氣相總傳質(zhì)單元高度采用修正的恩田關(guān)聯(lián)式 1計算： )()()()(45.1e x 查表 5得 2c 4 2 7 6 8 0 k g / d y n / 液體質(zhì)量流量為 ）（ 16 68. 79k 2 0 . 3 6 2)1 3 2 . 59327319 9 7 . 0 4 31 1 6 6 8 . 7 9()101 . 2 79 9 7 . 0 4 31 3 2 . 51 1 6 6 8 . 7 9()3 . 2 2 71 3 2 . 51 1 6 6 8 . 7 9()932731427680(45.1e x 32t / . 9 7 2 . 50 . 3 6 20 . 3 6 2 W 氣膜吸收系數(shù)由下式計算： )()()0 7k （氣體質(zhì)量通量為 ）（ 4. 8k g / 00 22 ）（）（）（）（k P . 0 6 1 4 k m o 8 . 1 38 . 3 1 40 . 0 3 7 21 3 2 . 50 . 0 3 7 21 . 2 20 . 0 6 60 . 0 6 61 3 2 . 57 6 7 4 . 80 . 2 3 730. 7G 9 液膜吸收系數(shù)有下式計算： 0 . 1 5 m / 2 2101 . 2 73 . 2 2 7104 . 2 81 . 2 23 . 2 2 73 . 2 2 74 7 . 9 71 1 6 6 8 . 7 90 . 0 0 9 5)g()(0 . 0 0 9 5381/ 233/12/13/2 ）（）（）（）（U由 ，階梯環(huán)填料是開孔環(huán)，查表 5得 ，則 l / h 8 . 3 4 81 . 4 54 7 . 9 70 . 1 5 4 3 2 k m 1 . 4 54 7 . 9 70 . 0 6 1 440 11 ）（ %50%70 修正的恩田公式只使用于 的情況，當(dāng) 時，需要按下式進(jìn)行校正，即 ）（ 5 k m o l / 4 3 2) 51 . 7 5(9 . 51 l / h 8 . 9 7 73 4 51 . 7 5( ）（ 7 9 k m o l / 2 L 氣相總傳質(zhì)單元高度為 1 . 2 9 90 . 7 8 51 0 1 . 61 . 7 9 1 4 8 . 8 H 料層高度的計算 10 采用上述方法計算出填料層高度后，還應(yīng)保留一定的安全系數(shù)，則 設(shè)計取填料層高度為 2 查表 5，對于階梯環(huán)填料， 158h ， 6。取 8hD,則 7 2 0 0 m 計算得填料層高度為 12000200據(jù)表 5階梯環(huán)填料的分段要求，可將填料層分為兩段設(shè)置，每段 6m，兩段之間設(shè)置一個液體再分布器。 料塔附屬高度的計算 塔的附屬空間高度包括塔上部空間高度、安裝液體分布器和液體再分布器（包括液體收集器）所 需要的高度、塔底部空間高度以及塔裙座高度 5。本次設(shè)計塔上部空間高度，可取為 體再分布器的空間高度約為 1m，塔底液相停留時間按 5慮，則塔釜液所占空間高度為 0 . 8 7 8 5 36009 9 7 . 0 4 37 4 1 9 . 66051 Z 考慮到氣相接管所占空間高度，底部空間高度可取 以塔的附屬高度為 Z （不含裙座高度） 料層壓降的計算 散裝填料的壓降值由 用關(guān)聯(lián)式計算，則 橫坐標(biāo)為 查表 5得， ，縱坐標(biāo)為 0. 0563. 227997 . 0 431. 229. 81 11161. 75 2 查圖 5得 11 4 1 2 . 0 2 P a / 8 142p/ Z 則填料層壓降為 4 4 . 2124 1 2 . 0 2p P 第 4 章 填料塔附件的選擇與計算 體分布器簡要設(shè)計 體分布器的選型 液體分布裝置的種類多樣，有噴頭式、盤式、管式、槽式、及槽盤式等。 因槽式液體分布器具有較大的操作彈性、優(yōu)良的布液性能、極好的抗堵塞、結(jié)構(gòu)簡單、氣相阻力小等優(yōu)點，故本設(shè)計選用槽式分布器。 布點密度計算 液體噴淋密度越小，分布點密度越大。噴淋點密度為 1 1 0 5 2h 該塔噴淋電密度較小，設(shè)計去噴淋點密度為 100 點 /液點數(shù)為 點點 646 3 . 5 8 51000 . 90 . 7 8 5n 2 按分布點幾何均勻與流量均勻的原則，進(jìn)行布點設(shè)計。設(shè)計結(jié)果為：二級槽共設(shè) 5 道，在槽側(cè)面開孔，槽寬度為 40高度為 200槽中心距為170布點采用三角形排列，實際設(shè)計布點數(shù)為 66 點，布液點示意圖如圖4示。 12 170 170 170 1704080圖 4式液體分布器二級槽的布液點示意圖 液計算 液體體積流量為 /073600997 . 043 18412 . 2 33L 0 . 6 00 . 5 520s ， 取 60 H， ，則布液孔徑為 1/ 2 ）（計取 6體收集及分布裝置 為減小壁流現(xiàn)象，當(dāng)填料層較高時需進(jìn)行分段，本次設(shè)計填料層高度 Z=12m，故需分成 2 段，兩段之間設(shè)置液 體收集及再分布裝置。多孔盤式液體再分布器是集液體收集和在分布功能于一體的液體收集和再分布裝置，其具有結(jié)構(gòu)簡單、緊 13 湊、安裝空間高度低等優(yōu)點。故本次設(shè)計采用多孔盤式液體再分布器作為液體收集及分布裝置。多孔盤式液體再分布器如圖 4示。 圖 4孔盤式液體再分布器 體分布裝置 為了實現(xiàn)氣相均勻分布，設(shè)置性能良好的氣相分布裝置是十分重要的。通常情況下，對于直徑小于 小塔多采用簡單的氣體分布裝置，本次設(shè)計填料塔塔徑 D=采用如圖 4示的簡單的氣體分布裝置。 圖 4塔氣體分布裝置 14 沫裝置 除沫裝置的作用是為了進(jìn)行氣液分離，出去氣體夾帶的霧沫，保證后續(xù)設(shè)備的正常操作。除沫裝置可以安裝在塔內(nèi)或塔的上部，也可以作為獨立的氣液分離設(shè)備。絲網(wǎng)除沫器具有除沫效率高、壓降小的特點，因此本次設(shè)計采用絲網(wǎng)除沫器作為除沫裝置。 料支承及壓緊裝置 料支承裝置 填料支承裝置的作用是支承填料以及填料層內(nèi)液體的重量，一般情況下填料支承裝置應(yīng)具備足夠的強(qiáng)度和剛度、開孔率 ，以支持填料及其所持液體的重量，防止在支撐板發(fā)生液泛，結(jié)構(gòu)上應(yīng)簡單易于加工制造和安裝，有利于氣液相的均勻分布，同時不至于產(chǎn)生較大的阻力。 氣體噴射式填料支承裝置具有氣體流通量自由截面率大、阻力小、承載能力強(qiáng)、氣液兩相分布效果好等特點，因此本次設(shè)計采用氣體噴射式填料支承裝置。 料限定裝置 為保證填料塔在工作狀態(tài)下填料床層能夠穩(wěn)定，防止高氣相負(fù)荷或負(fù)荷突然變動時填料層發(fā)生松動，破壞填料層結(jié)構(gòu)，甚至造成填料損失，在填料層頂部設(shè)置填料限定裝置。填料限定裝置分為填料壓板和床層限定板。填料壓板常用于陶瓷填 料，床層限定板多用于金屬和塑料填料。本次設(shè)計選用 此采用床層限定板。 座 一般塔設(shè)備的高徑比較大，要承受地震、風(fēng)、偏心以及內(nèi)壓等載荷，為保證塔設(shè)備的安全可靠運行，在設(shè)備下部一圈焊接裙座。裙座結(jié)構(gòu)有圓筒形和圓錐形兩 種 形 式 。 對 于 直 徑 小 且 細(xì) 高 的 塔 （ 即 N 且 15 30/ 或 ），為了增加設(shè)備的穩(wěn)定性降低地腳螺栓和基礎(chǔ)環(huán)支承面上的應(yīng) 力，可采用圓錐形裙座。本次設(shè)計中，填料塔總高度為 則 此采用圓筒形裙座。 孔 人孔是安裝或檢修人員進(jìn)入塔內(nèi)的唯一通道。人孔可設(shè)在每段填料層的上下方，同時兼作填料裝卸孔用，同時也設(shè)置在氣液緊、出口等需要經(jīng)常維修清理的部位。 參考國家標(biāo)準(zhǔn)的手孔和人孔手冊 6，本次設(shè)計選用公稱壓力為常壓，公稱直徑 450平面型人孔。 第 5 章 填料塔的流體力學(xué)參數(shù)計算 收塔主要接管的計算 體進(jìn)料管的計算 進(jìn)料管的結(jié)構(gòu)類型很多，有直管進(jìn)料管、彎管進(jìn)料管、 T 型進(jìn)料管。 本次設(shè)計選用直管進(jìn)料管。進(jìn)料管管內(nèi)的允許流速一般不超過 s，故取管內(nèi)液體流速為 ，則液體進(jìn)出口內(nèi)徑為 4 2 m 0 4 2 53 . 1 4 102 . 0 4431 查參考書 5選用 3 的無縫鋼管，其實際內(nèi)徑為 44m 1 校正流速為 16 1 . 3 6 m / 0 4 43 . 1 4 102 . 0 741 體進(jìn)料管的計算 采用直管進(jìn)料， 由于常壓下塔的氣體進(jìn)出口管氣速可取 1020m/s，故取氣體進(jìn)出口流速近似為 16m/s，則氣體進(jìn)出口內(nèi)徑為 2 9 7 m 2 9 7 1 44 0 0 0 / 3 6 0 04 查參 考書 5選用 12 的無縫鋼管，其實際內(nèi)徑為 3 0 1 m 5d 2 氣體的實際流速為 1 5 .6 m / 3 0 13 4 0 0 0 / 3 6 0 0422 心泵和風(fēng)機(jī)的計算與選型 心泵的計算與選型 管內(nèi)液體的流速為 則雷諾數(shù)為 5 9 3 6 6 . 20 . 0 0 1 0 0 5 1 . 3 60 . 0 4 49 9 7 . 0 4 3 取管壁絕對粗糙度 ，則相對粗糙度 查圖 1得 直管阻力壓頭損失為 泵入口管長 體分布器前的管長 17 吸入管深入清水里的管長 . 1 1 8 12 1 . 3 60 . 0 4 4 1 5 . 20 . 50 . 30 . 20 . 0 3 222f 局部阻力壓頭損失為 一個標(biāo)準(zhǔn)截止閥（全開） 一個帶濾水器的底閥（全開） 三個 90彎頭 0 3 2 進(jìn) 口 ， 1 出 口 2 . 2 2 8 12 1 . 3 610 . 52 . 2 52 . 06 . 022f ）（ 管路 系統(tǒng)總的壓頭損失為 3 . 3 3 2 21 . 1 1 氣體進(jìn)口壓力降為 515. 61. 22212V 氣體出口壓力降為 . 21 5 . 61 . 2 2412m 吸收塔的總壓力降為 6 6 . 67 4 . 21 4 8 . 54 9 4 4 . 21f P 其他塔內(nèi)件的壓力降 p 較小，在此可以忽略 揚程為 1 9 . 2 6 3 39 . 8 19 9 7 . 0 4 35 1 6 6 . 60 . 21 5 . 2f ）（ 流量為 / 7 1 9 3參考離心泵規(guī)格 7，根據(jù)上述所計算得出的流量和揚程，選用離心泵型號為規(guī)格為如下表 5示。 表 5級單吸離心泵規(guī)格 18 流量 m3/h 揚程 H/m 效率 /% 必需汽蝕余量 (r /m 轉(zhuǎn)速 （ r/ 功率 /功率 電功率 0 60 900 ：準(zhǔn)備兩個離心泵，一個備用。 機(jī)的計算與選取 氣體流量為 /以風(fēng)機(jī)進(jìn)、出口外側(cè)為截面列伯努利方程，得 2222111 21 將上述各項同乘以 ，整理可得 (p ）（ （ 12 小，氣體 也較小，故 g)12 項可忽略；由于以風(fēng)機(jī)進(jìn)、出口外側(cè)為截面，截面速度 01 ，故 ）（ 2122 可忽略； 中，由于進(jìn)、出口管段很短，直管阻力 略不計，即 221f口進(jìn)口 合氣體直接從大氣進(jìn)入通風(fēng)機(jī)，管內(nèi)流速 1u 亦可 忽略，進(jìn)一步化簡得 22口吸收塔內(nèi)氣體的操作壓力為 體進(jìn)入塔內(nèi)要克服塔內(nèi)氣體的壓力、填料層的壓降以及氣體從塔頂排出的出口壓降，所以 2 操作 常壓 19 12 通過一系列的簡化，全風(fēng)壓 理可得 6 6 . 821 5 . 611 . 2 24 9 4 4 . 27 4 . 22 出口）（ 將使用條件下的風(fēng)壓換算為標(biāo)定條件下的風(fēng)壓 5 0 8 2 . 1 P 2 21 . 25 1 6 6 . 81 . 2參考通風(fēng)機(jī)選型使用手冊 8，根據(jù)上述計算得出的流量和全風(fēng)壓，選用的通風(fēng)機(jī)為 物料輸送型通風(fēng)機(jī)，批號為 機(jī)傳動為 C 式傳動，其規(guī)格如下表 5示。 表 5物料輸送型通風(fēng)機(jī)規(guī)格 批號動方式 轉(zhuǎn)速 /（ r/ 序號 流量 /（ m3/h） 全壓 內(nèi)效率 /(%) 需用功率 /動機(jī) 型號 功率 2400 7 4900 2957 160 5 注： 由于全壓較大，故兩臺通風(fēng)機(jī)串聯(lián)工作 。 20 設(shè)計參數(shù)一覽表 表 1 基礎(chǔ)物性數(shù)據(jù)和物料衡算總表 項目 符號 數(shù)值與計量單位 丙酮在水中的擴(kuò)散系數(shù) 10-6 m2/h 丙酮在空氣中的擴(kuò)散系數(shù) m2/h 丙酮在水中的亨利系數(shù) E 211.5 酮在水中的溶解度系數(shù) H 吸收劑的摩爾流量 L 412.2 h 混合氣體的平均摩爾質(zhì)量 g/液相平衡常數(shù) m 合氣體的體積流量 V 4000 m3/h 出塔液相摩爾比 他液相摩爾比 2塔氣相摩爾比 塔氣相摩爾比 收率 95% 水的黏度 Lm h) 空氣的黏度 Vm h) 水的密度 L合氣體的平均密度 kg/的 表面張力 L932731 kg/21 表 2 塔設(shè)備衡算總表 項目 符號 數(shù)值與單位 塔徑 D 0.9 m 布液孔徑 0d6 料塔的總高度 H 15.2 m 總傳質(zhì)單元高度 m 塔釜液所占空間高度 h 0.8 m 氣相總傳質(zhì)系數(shù) h 氣膜吸收系數(shù) h 液膜吸收系數(shù) m/h 氣相總吸收系數(shù) h 液相總吸收系 數(shù) 相總吸收系數(shù)（校正后） h 液相總吸收系數(shù)（校正后） 小濕潤速率 m h) 氣相總傳質(zhì)單元數(shù) 液點數(shù) n 62 點 填料層壓降 p a 液體噴淋密度 U h） 液體質(zhì)量通量 液體體積流量 1668. 79h) 0h 氣體質(zhì)量通量 h) 22 續(xù)表 2 項