起重機(jī)行走部減速器的設(shè)計(jì)書

1 起重機(jī)行走部減速器的設(shè)計(jì)方案 一 、 設(shè)計(jì)任務(wù)書 1、設(shè)計(jì)條件 1）機(jī)器功用 塔式起重機(jī)有較大的工作空間，用于高層建筑施工和安裝工程起吊 物料用，起重機(jī)可在專用鋼軌上水平行走。 2）工作情況 減速裝置可以正反轉(zhuǎn)，載荷平穩(wěn)，環(huán)境溫度不超過 40； 3）運(yùn)動要求 運(yùn)動速度誤差不超過 5%； 4）使用壽命 忙閑程度中等，工作類型中等，傳動零件工作總數(shù) 410 小時，滾動軸承壽命 4000小時； 5）檢修周期 500小時 小修； 2000小時大修； 6）生產(chǎn)批量 單件小批量生產(chǎn)； 7）生產(chǎn)廠型 中型機(jī)械制造廠。 2、原始數(shù)據(jù) 題 號 運(yùn)行阻力 (運(yùn)行速度(m/s) 車輪直徑(啟動系數(shù) 8 00 、 設(shè)計(jì)任務(wù) 1）設(shè)計(jì)內(nèi)容 電動機(jī)選型；減速機(jī)設(shè)計(jì)；開式齒輪傳動設(shè)計(jì)；傳動軸設(shè)計(jì)；軸承選擇計(jì)算；鍵、聯(lián)軸器選型設(shè)計(jì)。 2）設(shè)計(jì)工作量 減速器裝配圖一張（ 零件圖 2 張（ 分別為高速級輸入軸和輸出軸上大齒輪；設(shè)計(jì)說明書一份。 3)設(shè)計(jì)要求 至少一對斜齒 。 二、傳動方案的擬定 1） 行走部由電動機(jī)驅(qū)動，電動機(jī) 1通過聯(lián)軸器 2將動力傳入減速器 3，h=10000h f=1800N v=s 2 在經(jīng)聯(lián)軸器 4傳至開式齒輪 5，帶動車輪 6工作。傳動系統(tǒng)中采用兩級分流式圓柱齒輪減速器結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，高速級齒輪相對于軸承位置對稱，沿齒寬載荷分布較均勻，高速級和低速級分別為斜齒圓柱齒輪和直齒圓柱齒輪傳動。 2）根據(jù)機(jī)構(gòu)工作計(jì)算車輪轉(zhuǎn)速 6 0 1 0 0 0 0 . 7 6 0 1 0 0 0 3 3 . 4 / m i 1 4 4 0 0 備用 1500r/系列電動機(jī)，因此初步計(jì)算總傳動比 1500 4 4 3 3 。查設(shè)計(jì)書表 5 3）為加工方便采用水平剖分式。 4）由于高速級轉(zhuǎn)速較高且無軸向力，故選用深溝球軸承；中速級選用圓柱滾子軸承 ,低速級選用圓錐滾子軸承。 5)電動機(jī)和輸入軸，工作機(jī)構(gòu)和輸出軸均選用彈性套柱銷聯(lián)軸器。 I=3 4 5 三、 電動機(jī)的選擇 查得公式 / 1 0 0 0p F v （ 式中 1 . 8 , 0 . 7 /F K N v m s,式中為總效率。 查表 9動軸承效率1 ，齒輪效率2 ，聯(lián)軸器效率3 ， 車 輪 效 率4 。 得 總 效 率3 6 50 . 9 9 0 . 9 9 0 . 9 7 0 . 9 7 0 . 7 6 1 。 故 1 . 8 0 . 7 / 1 0 0 0 0 . 7 1 1 . 6 0 6p 題目一直條件取 K= 電動機(jī)所需額定功率 2 P 表 16： Y 系列 1500r/動機(jī)的具體牌號為 ，額定功率為 3載轉(zhuǎn)速為 1420r/ 四、 計(jì)算總傳動比及其各傳動比分配 已知 : 運(yùn)行速度 v=s 滿載轉(zhuǎn)速為 1420r/： 利用公式計(jì)算工作機(jī)的轉(zhuǎn)速為 6 0 1 0 0 0 =總傳動比為： /i n n =于分流式減速機(jī)，起傳動比應(yīng)逐級遞減，故高速級傳動比1 5i 、中速級傳動比2 ，低速級傳動比3 。 五、 計(jì)算傳動裝置 運(yùn)動參數(shù) 1）各軸 轉(zhuǎn)速計(jì)算 從減速器的高速軸開始各軸命名為 1軸、 2軸、 3軸，電動機(jī)軸記為 0軸，輸出軸為 4軸，連接車輪的軸記為 5軸。 01 1 4 2 0 / 1 1 4 2 0 / m i nn n r 2 1 1/ i 2 8 4 / m i nn n r3 2 2/ i 8 3 . 5 / m i nn n r43 4 3/ i 3 3 . 4 1 / m i nn n r1 2 3 4 = 5i 2 3 6 2）各軸功率計(jì)算 01 3 0 . 9 9 2 . 9 7 （ 1 0 1 2 2 . 9 7 0 . 9 9 0 . 9 9 2 . 9 1 (2 1 2 3 2 . 9 1 0 . 9 9 0 . 9 7 2 . 7 9 4 (3 2 2 3 2 . 7 9 4 0 . 9 9 0 . 9 7 2 . 6 8 3 (4 3 1 3 2 . 6 8 3 0 . 9 9 0 . 9 7 2 . 5 7 7 (5 4 2 3 2 . 5 7 7 0 . 9 9 0 . 9 7 2 . 4 7 5 (3）各軸扭矩計(jì)算 0T=9500 0P/0n=1T=9500 1P/1n=2T=9500 2P/ 2n=3T=9500 3P/ 3n=4T=9500 4P/ 4n=5T=9500 5P/ 5n=4)各軸轉(zhuǎn)速、功率、扭矩列表 軸號 轉(zhuǎn)速 n(r/輸出功率 P(輸出扭矩T(0 1420 1420 284 、傳動零件的設(shè)計(jì)計(jì)算 1、高速級齒輪設(shè)計(jì)： 1）選擇齒輪材料，確定許用應(yīng)力 7 由教材表 6. 小齒輪 40質(zhì) 大齒輪 45正火 2)齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)算 確定齒輪傳動精度等級，按 31 1 1( 0 . 0 1 3 0 . 0 2 2 ) /v n p n估取圓周速度 V=s 查表 材）選取 小輪分度圓直徑1d，由式 6材）得 3 2 1112 Z Z 齒寬系數(shù)d參考表 材） d=齒輪相對軸承為非對稱布置 小輪齒數(shù) 1z =28 大輪齒數(shù) 2z =1z 40 齒數(shù)比 u = 2z /1z =5 小輪轉(zhuǎn)矩 1T=1T/2= 載荷系數(shù) K K K使用系數(shù)查表 材 ) 1 K 由推薦值 K V=s d=z =28 2z =140 0 14 8 K 由推薦值 K K K=料彈性系數(shù)查表 材） 鍛鋼 節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)材） 重合度系數(shù) 螺旋角系數(shù) Zc o s 1 4Z =用接觸應(yīng)力 H 由式 6材）， H= 接觸疲勞極限圖 6材） 小齒760 2/N 大齒700 2/N 接觸強(qiáng)度壽命系數(shù)由式 6材）得小齒輪循環(huán)次數(shù) 10 2 1 1/N N i=10 查圖 6材）得 觸強(qiáng)度最小安全系數(shù) 則 1H=2H=2=805 2/N 取較小的一個，即 H=805 2/N K=1=10 10 9 綜上， 3 2 1112 Z Z =面模數(shù)11m c o s / 0 . 9 9n 取標(biāo)準(zhǔn) 中心距 )co )( 021 n =a=130 分度圓螺旋角 2/)(a rc c o s 21 n = 分度圓直徑11d m / c o s 4 1 . 3 4n z 整取 42寬 b= 1d =5輪齒寬 2 =55輪齒寬 )105(21 1 60b 式 6材 )得 3）齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核計(jì)算 T 112當(dāng)量齒數(shù) 311 / c o s 3 0 . 7 7322 / c o s 1 5 3 . 8 5查表 教材） 應(yīng)力修正系數(shù) 齒形系數(shù) 小輪1 1 大輪2 2 不變位時，端面嚙合角 a r c t a n ( t a n 2 0 / c o s ) 2 0 . 8 0 端面模數(shù) / c o s 1 . 5 5 a=130 = 1d =42mm b=55 60b = 10 重合度 1 1 2 21 / 2 t a n t a n t a n t a 7 4a a t t a t tz a a z a a 重合度系數(shù) 0 . 2 5 0 . 7 5 / 0 . 6 8 螺旋角系數(shù)Y，推薦 11 1 1112 2 2 . 7 6 /F F a S Y Y Y N m mb d m 12 2 2212 2 3 . 8 4F F a S Y Y Yb d m 2/N 許用彎曲應(yīng)力 F 由式 6材）， F 彎曲疲勞極限圖 6材），雙向傳動乘以 0.7 420 2/N 371 2/N 彎曲強(qiáng)度壽命系數(shù)材） 121彎曲強(qiáng)度尺寸系數(shù)材） (設(shè)模數(shù) 彎曲 強(qiáng)度最小安全系數(shù) 1F =300 2/N 2F =265 2/N 綜上知，齒輪彎曲強(qiáng)度滿足 大齒分度圓直徑22 / c o s 2 1 7 . 1 2nd m z m m，圓整取 218圓直徑 3 8 . 4d h m m a=d=21811 22 2 2 1 4 . 4d h m m 頂圓直徑 4 5d h m m 22 2 2 2 1d h m m 2、低速級齒輪設(shè)計(jì)： 由表 材）選 小齒輪 40 調(diào)質(zhì) 大齒輪 45 正火 許用接觸應(yīng)力 H由式 6材）， H= 解除疲勞極限圖 6材） 700 2/N 2l i m 2 5 5 0 /H N m m 接觸強(qiáng)度壽命系數(shù)由式 6材）得小齒輪循環(huán)次數(shù) 41286 0 6 0 2 8 4 1 1 01 . 4 1 1 0hN n j L 2 1 2/N N i72 4 1 0N 查圖 6材）得 觸強(qiáng)度最小安全系數(shù) 則 1H=700 1 =805 2/N 2H=550 1 =72 4 1 0N 12 許用彎曲應(yīng)力 F 由式 6材）， F 彎曲疲勞極限圖 6材），雙向傳動乘以 0.7 378 2/N 294 2/N 材） 121彎曲強(qiáng)度尺寸系數(shù)機(jī)械設(shè)計(jì)課本）查圖 6模數(shù) 彎曲強(qiáng)度最小安全系數(shù) 12 3 7 8 1 1 / 1 . 42 7 0 /F N m m 22 2 9 4 1 1 / 1 . 42 1 0 /F N m m 因?yàn)槭擒淉X面閉式傳動，故按齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì)。 確定齒輪傳動精度等級，按 31 1 1/ 8 3 /v m s參考表 材）選取 公差組 8級 小輪分度圓直徑1d，由式 6材 )得 3 2 1112 Z Z 1t 1 8 3 /v m s公差組 8級 13 齒寬系數(shù)d（由機(jī)械設(shè)計(jì)課本）參考表 1）d 按齒輪相對軸承為對稱布置 （ 2）小輪齒數(shù)1 23z （ 3）大輪齒數(shù)2 1 1 7 8 i z， 取2 78Z （ 4）齒數(shù)比21/ 3 （ 5）小輪轉(zhuǎn)矩 6119 . 5 5 1 0 /9 3 9 5 0 /T P nN m m（ 6）初定螺旋角 （ 7）載荷系數(shù) K K K使用系數(shù)查表 材 ) 1 動載系數(shù) 由推薦值 d 1 23z 2 78Z 1T 9 3 9 5 0 /N m m 14 15 16 K K 由推薦值 1 1 . 2 1 . 1 1 . 1 1 . 4 5 K K K 材料彈性系數(shù)查表 材 ) 鍛鋼 節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù) 重合度系數(shù) 故 3 2 1112 5 1 . 2 3 Z Z m 法面模數(shù)11/ 2 . 2 3m d z m m取標(biāo)準(zhǔn) 3m 分度圓直徑 1169d m z m m，圓整取 702234d m z m m中心距12( ) / 2 1 5 2a m z z m m 齒寬1 9 6 . 6db d m m，圓整取 100輪齒寬 2 =100輪齒寬 )105(21 1 105b 式 6材 )得 T 112K =m 1d=70d=234mm a=152mm 2 =100 105b 17 查表 教材） 應(yīng)力修正系數(shù) 齒形系數(shù) 小輪1 小 輪1 大輪2 大輪2 重合度 1 1 2 21 / 2 t a n t a n t a n t a 5 8a a t t a t tz a a z a a 重合度系數(shù) 0 . 2 5 0 . 7 5 / 0 . 7 2 故 211 1 1112 4 5 . 2 /F F a S Y Y N m mb d m 12 2 2212 4 4 . 3 3F F a S Y Yb d m 2/N 根圓直徑 6 2 . 8d h m m 22 2 2 2 6 . 8d h m m 頂圓直徑 7 6d h m m 22 2 2 4 0d h m m a=18 19 3、開式齒輪計(jì)算： 表 材）選 小齒輪 40表面淬火 大齒輪 45 表面淬火 由于是開式齒輪傳動，主要形式是疲勞打斷和齒面磨損，所只能進(jìn)行彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算，并將模數(shù)增加 10%20%考慮磨損的影響。 許用彎曲應(yīng)力 F 由式 6材）， F 彎曲疲勞極限教材）查圖 6向傳動乘以 0.7 78 2/N 94 2/N 彎曲強(qiáng)度壽命系數(shù)材） 121彎曲強(qiáng)度尺寸系數(shù)材） （初設(shè)模數(shù)小于 5） 彎曲強(qiáng)度最小安全系數(shù) 則 12 3 7 8 1 1 / 22 4 5 /F N m m 22 2 9 4 1 1 / 22 1 0 /F N m m 因?yàn)槭擒淉X面閉式傳動，故按齒面接觸疲勞強(qiáng)度進(jìn)行設(shè)計(jì) 。 確定齒輪傳動精度等級，按 34 4 4 4. 0 / 0 . 0 1 3 0 2 2 ） 1 /v m s參考表 材）選取 公差組 8級 小輪分度圓直徑1d，由式 6材）得 4t 0 1 /v m s 20 3 2 1112 Z 齒寬系數(shù)d參考表 材） d 由于齒輪為 非對稱布置 選小輪齒數(shù)1 28z 大輪齒數(shù)2 1 1 2 . 5 2 8 7 0z i z ， 齒數(shù)比21/ 2 小輪轉(zhuǎn)矩 25 7 0 7 . 8 8 N / m 載荷系數(shù) K K K使用系數(shù)查表 教材 1 K 由推薦值 K K 由推薦值 1 . 2 5 1 . 2 1 . 1 1 . 1 1 . 8 1 5 K K K 材料彈性系數(shù)查表 材） 鍛鋼 節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)材） 1 28z 2z=70 25 7 0 7 . 8 8 N / m K=21 重合度系數(shù) 故 3 2 1112 1 1 2 . 0 5 3 Z m 齒輪模數(shù) m =11/ 加大 15%， 即 m =標(biāo)準(zhǔn) m=5 小輪分度圓直徑11d 140大齒分度圓直徑22210d m z m m圓周速度11/ 6 0 0 0 0v d nv m s 標(biāo)準(zhǔn)中心距12( ) / 2 2 4 5a m z z m m 齒寬1 112db d m m給 b=110輪齒寬 2 =110輪齒寬 )105(21 115式 6材 )得 112F F a S a Y Yb d m查表 教材）應(yīng)力修正系數(shù) 齒形系數(shù) 小輪1 小輪1 大輪2 大輪2 重合度 1 1 2 21 / 2 t a n t a n t a n t a 8 1a a az a a z a a 重合度系數(shù) 0 . 2 5 0 . 7 5 / 0 . 5 9 1 m=5 1d=1402d=210v m s a=245b110b115mm a=22 故211 1 1112 1 2 2 . 7 5 /F F a S Y N m mb d m 12 2 2212 1 1 3 . 3 7F F a S Yb d m 2/N 根圓直徑 1 3 4d h m m 22 2 2 0 4d h m m 頂圓直徑 2 1 5d h m m 七、軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 軸的設(shè)計(jì) （一） 已知 n=1420r/ T= T =T/2= 1. 求作用在齒輪上的力（斜齒） 圓周力1112 0 d向力 t a n 0 . 1 9c o F 向力 t a n 0 . 1 3向力 / ( c o s c o s ) 0 . 5 7n t 周力1向力1 23 1 初步確定軸的最小直徑。公式30 教材 ) 初選軸的材料為 45#，調(diào)質(zhì)處理。查表 材）0A=110，得 3m 為要在最小軸徑處開聯(lián)軸器固定鍵槽，故最小軸徑應(yīng)加大 3% 1 m i 0 3 1 4 . 3 9d d m m輸入軸的最小直徑是安裝聯(lián)軸器處的直徑。選取聯(lián)軸器的型號。聯(lián)軸器的計(jì)算轉(zhuǎn)矩公式為 T K T（ 11） 查表 14材），取 =m 根據(jù)及電動機(jī)軸徑 D=28標(biāo)準(zhǔn) 用 定軸最小直徑5 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 擬定軸上零件的裝配方案。經(jīng)分析比較，選用如圖所示的裝配方案 （ 1） 根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長度 1） 聯(lián)軸器采用軸肩定位， I 25，查 軸器尺寸可知I 42因聯(lián)軸器采用軸肩定位，肩高 以32） 有前面?zhèn)鲃臃桨阜治鲋踹x深溝球軸承。根據(jù)32步取 0 組游隙， 0 級公差的深溝球軸承 61907， 故V V =35） 取37據(jù)小斜齒齒寬取 =765 25 42I 32V V =35V V =7624 4） 由于箱體內(nèi)壁到軸承座孔端面的距離1 1 2 ( 5 1 0 )L C C 材） ，取1L=45用凸緣式軸承蓋，則53） 選定齒輪端面到箱體內(nèi)壁的距離為 16 根據(jù)深溝球軸承尺寸標(biāo)準(zhǔn)可知=31 承多出軸外端面3=3 34） 根據(jù)總的傳動方案，參考大小斜齒齒寬及中速軸上直齒齒寬選定 L =115半聯(lián)軸器與軸的周向定位采用普通 C 型平鍵連接，按I 25 = 42查 1095b h l=8733 校核： 4）繪制軸的 彎矩圖與扭矩圖 載荷 水平面 H 垂直面 V 支反力F 12470N 12190N 彎矩 7260N 3570N 53=31 34 =115mm d =37 25 4225 總彎矩M M = 扭矩 T T=19570N 當(dāng)量彎矩 22() T=材）取 =1 根據(jù)扭力彎矩圖確定危險面并根據(jù)上表對危險截面進(jìn)行校核，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動循環(huán)變應(yīng)力，取 =的計(jì)算應(yīng)力 W 已選定軸的材料為 45鋼，調(diào)質(zhì)處理，查表 教材），得 1 =60此 1 ，故軸安全。 （二）中速軸的設(shè)計(jì)與校核 已知 T = ， n =284r/1求作用在齒輪上的力 21470N ，21190N，21130N 3 32d =33ta n 2 0=977 N 軸上力的方向如下圖所示 初步確定軸的最小直徑 初步確定軸的最小直徑，方法同上，選取軸的材料為 45 鋼，調(diào)質(zhì)處理。查表 材），取0A=110 ，于是得 A3 nP該軸的最小直徑為安裝軸承處的直徑，參考 1 =60026 0軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) （ 1）擬定軸上零件的裝配方案，如圖 （ 2）確定軸的各段直徑和長度 1）根據(jù)0I 30承與齒輪 1， 3之間采用擋油環(huán)定位，取 =36輪 1 與齒輪 2 之間用套筒定位，取=42齒輪 2與 3之間采用軸環(huán)定位，查閱資料取 h=5則52查資料知兩齒輪之間間隙為 10算得出L 取=10502 則 52）根據(jù) 283步選取 0組游隙， 0級公差的，則取 = 3）軸上零件的周向定位 齒輪的周向定位都采用普通 查 10951、 b h L=10840 2、 b h L=10870、 b h L=10830速軸的校核： 4）繪制軸的彎矩圖與扭矩圖 I d =30I =36=4252V =105102 I 52I I =27 載荷 水平面 H 垂直面 V 支反力F 122矩 總彎矩M M = 扭矩 T T=93950N 按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度 根據(jù)扭力彎矩圖確定危險面，并根據(jù)上表對危險截面進(jìn)行校核，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動循環(huán)變應(yīng)力，取 =的計(jì)算應(yīng)力 22() 已選定軸的材料為 45鋼，調(diào)質(zhì)處理，查表 材）得 1=60此 1，故軸安全。 （三）低速軸（軸 設(shè)計(jì) 1 =60 1 28 已知 T =306860 1求作用在軸上的力 43 43977N 2初步確定軸的最小直徑 選取軸的材料為 45 鋼調(diào)質(zhì)處理。查表 材）取0A=110，于是得 A3 nP 該軸的最小直徑為安裝聯(lián)軸器處的直徑，根據(jù) 為 取軸孔直徑 d=40軸孔長度 L=84軸的最小直徑0軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) （ 1）擬定軸上零件的裝配方案。經(jīng)比較，選取如下圖所示的方案 （ 2）根據(jù)軸向定位要求確定軸的各段直徑和長度 1）取 d - = d - =40L - = L - =81慮到避免干涉現(xiàn)象，聯(lián)軸器采用套筒定位。因此取 d - =43軸器外部用軸端擋圈固定。 2）查 選 圓柱滾子軸承，故 d - =d - =45）軸承采用嵌入式端蓋定位?？紤]到端蓋的 軸肩定位，取 d - =60. 4）考慮到齒輪采用軸肩定位，給 d - =55L - =1007輪的另一端采用軸套定位。給 d - =50）因?yàn)橄潴w內(nèi)壁軸的長度應(yīng)相等，根據(jù)結(jié)構(gòu)圖，確定 L - = - =）參考軸承寬度，以及軸承到箱體內(nèi)壁的距離取 - =25）軸上零件的周向定位 齒輪，半聯(lián)軸器采用普 C 連接，軸的周向定位采用普 A 連接，查 1、 3： b h L=161060 2： b h L=14950 校核： 4）繪制軸的彎矩圖與扭矩圖 T =306860 0mm d - = d - =40 - = L - =81mm d - =43mm d - =d - =45mm d - =60 d - =55 - =97mm d - =50 - = - = - =2529 載荷 水平面 H 垂直面 V 支反力F 122矩 02664N 總彎矩M M = 扭矩 T T=306860N 按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度 根據(jù)上表對危險截面進(jìn)行校核，以及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動循環(huán)變應(yīng)力，取 =的計(jì)算應(yīng)力 22() 已選定軸的材料為 45鋼，調(diào)質(zhì)處理，查表 材）得 1=60此 1，故軸安全。 八、軸承的選擇和校核計(jì)算 已知軸承的預(yù)計(jì)壽命為 000h 1輸入軸承的選擇與計(jì)算 由軸的設(shè)計(jì)知，初步選用深溝球軸承，由于受力對稱，只需要計(jì)算一個，其受力2211， =3 ，轉(zhuǎn)速n=1420r/）查 深溝球軸承的基本額定動載荷 C=9500N，基本額定靜載荷 1 =602000h =3 30 0C=6800N 2）求軸承當(dāng)量動載荷 P 因?yàn)椋瑥较蜉d荷系數(shù) X=1，軸向載荷系數(shù) Y=0，因工作情況平穩(wěn)，查表 13材），取 P=228 3）驗(yàn)算軸承壽命 61060=849000h 定使用深溝球軸承 61907 2軸 由軸 步選用圓柱滾 子軸承 于受力對稱，故只需要校核一個。其受力， =10/3，n=284r/）查 =19500N，基本額定靜載荷0C=18200N 2）求軸承當(dāng)量動載荷 P 因?yàn)?，徑向載荷系數(shù) X=1，軸向載荷系數(shù) Y=0，因工作情 況平穩(wěn)，查表 13材），取 P=）驗(yàn)算軸承壽命 61060 66000000h故所選用軸承滿足壽命要求。確定使用圓柱滾子軸承 3輸出軸上的軸承選擇與計(jì)算 由軸的設(shè)計(jì)知，初步 選用圓錐滾子軸承 30209型，由于受力對稱，只需要 計(jì)算一個，其受力2244， =10/3 ，轉(zhuǎn)速n=83.5/）查 0209的基本額定動載荷 C=67800N，基本額定靜載荷0C=83500N， y=）求軸承當(dāng)量動載荷 P n=1420r/=9500N 0C=6800N 490