畢業(yè)設計（論文）-夾套式攪拌反應釜設計 (2).doc

遼 寧 工 業(yè) 大 學 課 程 設 計 說 明 書（論 文）目錄 目錄1第1章 前言11.1 反應釜用途及特征11.2 反應釜常見類型11.3 攪拌反應釜3第2章 設計方案的確定42.1 設計方案的確定42.1.1 選擇反應釜的類型42.1.2 設計工藝數(shù)據(jù)4第3章 機械設計63.1 確定筒體的直徑和高度63.1.1 筒體的直徑63.1.2 筒體的高度73.2 確定夾套的直徑和高度73.2.1 夾套的直徑73.2.2 夾套的高度73.3 確定夾套及筒體材料和設計壁厚83.3.1 確定夾套的材料和設計壁厚83.3.2 確定筒體的材料和壁厚93.4 水壓實驗及強度較核113.4.1 內(nèi)筒體水壓實驗壓力113.4.2 夾套水壓實驗壓力123.4.3 內(nèi)筒水壓實驗時壁內(nèi)應力123.4.4 夾套水壓實驗時壁內(nèi)應力123.4.5 水壓試驗強度校核123.5 傳熱143.5.1 夾套內(nèi)的液體向筒體的外壁傳熱143.5.2 筒外壁和內(nèi)壁的傳熱143.5.3 較核外壁溫度163.6 選擇釜體法蘭163.7 攪拌軸、攪拌器及傳動裝置的設計173.7.1 選擇攪拌器、攪拌軸和聯(lián)軸器173.7.2 功率計算173.7.3 攪拌軸的計算183.7.4 聯(lián)軸器183.7.5 選擇攪拌傳動裝置和密封裝置193.7.6 校核l1/b和l1/d193.7.7 軸封裝置203.8 開孔補強213.8.1 本設備封頭允許開孔的范圍213.8.2 判斷是否都要補強213.8.3 人孔補強計算223.8.4 有效補強面積計算223.8.5 補強措施233.9 容器支座的選用233.9.1 反應釜的總重量計算233.9.2 支座結構簡圖如下253.10 人孔、溫度計與工藝接管選擇263.10.1 人孔的選擇263.10.2 溫度計的選擇273.10.3 工藝接管的選擇27第4章 技術要求29結束語30參考文獻3132第1章 前言1.1 反應釜用途及特征 反應釜的廣義理解即有物理或化學反應的不銹鋼容器，通過對容器的結構設計與參數(shù)配置，實現(xiàn)工藝要求的加熱、蒸發(fā)、冷卻及低高速的混配功能。隨之 反應過程中的壓力要求對容器的設計要求也不盡相同。生產(chǎn)必須嚴格按照相應的標準加工、檢測并試運行。不銹鋼反應釜 根據(jù)不同的生產(chǎn)工藝、操作條件等不盡相同，反應釜的設計結構及參數(shù)不同，即反應釜的結構樣式不同，屬于非標的容器設備。不銹鋼反應釜廣泛應用于石油、化工、橡膠、農(nóng)藥、染料、醫(yī)藥、食品等生產(chǎn)型用戶和各種科研實驗項目的研究，用來完成水解、中和、結晶、蒸餾、蒸發(fā)、儲存、氫化、烴化、聚合、縮合、加熱混配、恒溫反應等工藝過程的容器。反應釜是綜合反應容器，根據(jù)反應條件對反應釜結構功能及配置附件的設計。從開始的進料-反應-出料均能夠以較高的自動化程度完成預先設定好的反應步驟，對反應過程中的溫度、壓力、力學控制（攪拌、鼓風等）、反應物/產(chǎn)物濃度等重要參數(shù)進行嚴格的調控。1.2 反應釜常見類型 根據(jù)反應釜的制造結構可分為開式平蓋式反應釜、開式對焊法蘭式反應釜和閉式反應釜 三大類，每一種結構都有他的適用范圍和優(yōu)缺點。反應釜按材質及用途可有以下幾種： （1）不銹鋼反應釜 不銹鋼反應釜由釜體、釜蓋、夾套、攪拌器、傳動裝置、軸封裝置、支承等組成。材質一般有碳錳鋼、不銹鋼、鋯、鎳基（哈氏、蒙乃爾）合金及其它復合材料；根據(jù)反應釜的制造結構可分為開式平蓋式反應釜、開式對焊法蘭式反應釜和閉式反應釜 三大類。 不銹鋼反應釜攪拌形式一般有錨式、槳式、渦輪式、推進式或框式等，攪拌裝置在高徑比較大時，可用多層攪拌槳葉，也可根據(jù)用戶的要求任意選配。不銹鋼反應釜的密封型式不同可分為：填料密封機械密封和磁力密封。加熱方式有電加熱、熱水加熱、導熱油循環(huán)加熱、外(內(nèi))盤管加熱等，冷卻方式為夾套冷卻和釜內(nèi)盤管冷卻。不銹鋼反應釜廣泛應用于石油、化工、橡膠、農(nóng)藥、染料、醫(yī)藥、食品，用來完成硫化、氫化、烴化、聚合、縮合等工藝過程的壓力容器，例如反應器、反應釜、分解鍋、聚合釜等。（2）搪玻璃反應釜 搪玻璃反應釜是將含高二氧化硅的玻璃，襯在鋼制容器的內(nèi)表面，經(jīng)高溫灼燒而牢固地密著于金屬表面上成為復合材料制品。因此搪玻璃反應釜具有玻璃的穩(wěn)定性和金屬強度的雙重優(yōu)點，是一種優(yōu)良的耐腐蝕設備。搪玻璃反應釜技術規(guī)范：使用壓力：0.2-0.8mpa ；耐酸性：對各種有機酸、無機酸、有機溶劑均有較好的抗蝕性；耐堿性：搪玻璃對堿性溶液抗蝕性較酸溶液差。但將我廠搪玻璃試樣置于1n氫氧化鈉溶液腐蝕，試驗溫度80時間48h；操作溫度：搪玻璃設備加熱和冷卻時，應緩慢進行。我廠制造的搪玻璃設備使用溫度為-20200，耐溫急變性200；瓷層厚度：玻璃設備的瓷層厚度0.8-2.3mm，搪玻璃設備附件的瓷層厚度0.6-1.8mm；耐壓電：搪玻璃具有良好的絕緣性，當搪玻璃在規(guī)定厚度內(nèi)用20kv高頻電火花檢查瓷層時，高頻電火花不能擊穿瓷層；耐沖擊性：玻璃層的內(nèi)應力越小，彈性越好，硬度越大，抗彎抗壓強度越高，則耐沖擊就越好。我廠之玻璃層在規(guī)定厚度內(nèi)，用直徑30mm，重量112g鋼球沖擊時，其沖擊功為28210-3j（優(yōu)等品指標為26010-3j）（3）磁力攪拌反應釜 采用靜密封結構，攪拌器與電機傳動間采用磁力偶合器聯(lián)接，由于其無接觸的傳遞力矩，以靜密封取代動密封，能徹底解決以前機械密封與填料密封無法解決的泄漏問題，使整個介質各攪拌部件完全處于絕對密封的狀態(tài)中進行工作，因此，更適合用于各種易燃易爆、劇毒、貴重介質及其它滲透力極強的化學介質進行反應，是石油、化工、有機合成、高分子材料聚合、食品等工藝中進行硫化、氟化、氫化、氧化等反應最理想的無泄漏反應設備。 （4）不飽和聚酯樹脂全套設備 不飽和聚脂樹脂設備由立式冷凝器、臥式冷凝器、反應釜、儲水器、分餾柱五部分組成，適用范圍：用于生產(chǎn)不飽和聚酯樹脂、酚醛樹脂、環(huán)氧樹脂、abs樹脂、油漆的關鍵設備。根據(jù)反應釜的密封型式不同可分為：填料密封，機械密封和磁力密封。（5）電加熱反應釜 電加熱反應釜具有加熱迅速、耐高溫、耐腐蝕、無環(huán)境污染等特點，廣泛應用于石油、化工、橡膠、農(nóng)藥、染料、醫(yī)藥、食品等行業(yè)，也用來完成硫化、硝化、氫化、烴化、縮合、聚合等工藝過程。電加熱反應釜材質一般有碳錳鋼、不銹鋼、鋯、鎳基（哈氏、蒙乃爾、因康鎳）合金及其它復合材料；根據(jù)反應釜的制造結構可分為開式平蓋式反應釜、開式對焊法蘭式反應釜和閉式反應釜 三大類，每一種結構都有他的適用范圍和優(yōu)缺點。根據(jù)反應釜的密封型式不同可分為：填料密封，機械密封和磁力密封。1.3 攪拌反應釜 攪拌反應釜是化學、醫(yī)藥及食品等工業(yè)中常用的典型反應設備之一。它是一種在一定壓力和溫度下，借助攪拌器將一定容積的兩種（或多種）液體與液體以及液體與固體或氣體物料混勻，促進其化學反應的設備，通常伴有熱效應，由換熱裝置將所需的熱量輸入或將生成熱量移出。攪拌反應釜按攪拌裝置的安裝型式可分為立式、臥式、傾斜式和底攪拌等；按攪拌形式可分為槳式、框式、錨式和推進式、渦輪式等。根據(jù)設計任務書要求本次設計的攪拌反應釜為槳式攪拌反應釜。 槳式攪拌反應器在結構上比較簡單，它的攪拌葉一般以扁鋼制造，當釜內(nèi)物料對碳鋼有顯著腐蝕性時，可用合金鋼或有色金屬制成，也可以采用鋼制外包香蕉或環(huán)氧樹脂，酚醛玻璃布等方法。槳葉安裝形式分為平直葉和折葉兩種。平直葉是葉面與旋轉方向互相垂直；折葉則是與旋轉方向成一傾斜角度。平直葉主要使物料產(chǎn)生切線方向的流動，加攪拌擋板后可產(chǎn)生一定的軸向攪拌效果。折葉與平直葉相比軸向分流略多。槳式攪拌器的運轉速度較慢，一般為10-100 r/min,圓周速度在1.5-3 m/s范圍內(nèi)比較合適。廣泛用于促進傳熱可溶固體的混合與溶解以及需在慢速攪拌的情況下，如攪拌被混合的液體及帶有固體顆粒的液體都是很有效果的。第2章 設計方案的確定2.1 設計方案的確定 設計方案的選擇非常重要，在設計上要保證達到一定的工藝要求，在操作上則需要保證安全性和可靠性，在結構上結構上要做到簡單，從而便于維修，在經(jīng)濟上也要做到實現(xiàn)設備的設計加工以及生產(chǎn)和日后安裝維護的最少投資。2.1.1 選擇反應釜的類型 帶攪拌的夾套式反應釜：主要由攪拌容器、攪拌裝置、傳動裝置、軸封裝置、支座、人孔、工藝接管和一些附件組成。2.1.2 設計工藝數(shù)據(jù) 設計數(shù)據(jù)由任務書已給數(shù)據(jù)確定：表1.1工藝條件工作壓力（mpa）釜內(nèi)夾套0.200.30工作溫度（）釜內(nèi)夾套120150介質釜內(nèi)夾套水+固體水蒸氣腐蝕情況輕微傳熱面積（m2）7攪拌形式槳式操作容積（m3）2.5表1.2接管表編號名稱公稱直徑dn（mm）a蒸汽進口25b氨水進口25c人孔400600d溫度計口40e壓縮空氣口25f進料口50g壓料口40h壓料管套筒100i出料口40j冷凝水出口25第3章 機械設計 釜體的機械設計內(nèi)容是：確定各部分的結構型式和尺寸，安設各種工藝接管。3.1 確定筒體的直徑和高度 夾套式反應釜的釜體是由封頭、筒體和夾套三部分焊接而成，封頭定為標準橢圓形封頭，上封頭與筒體常為焊接，但在筒體直徑d1500mm的場合多用法蘭聯(lián)接。3.1.1 筒體的直徑（1）設備容積： (3-1) 式3-1：操作容積，m3 裝料系數(shù)，根據(jù)不同的反應狀態(tài)可取0.60.85，反應狀態(tài)平穩(wěn)，可取0.8 估算如下： m3（2）筒體內(nèi)徑： (3-2) 式3-2：釜體長度與筒體內(nèi)徑比值?？砂次锪蠟楣桃合嗷旌希瑒t可取11.3。 故選=1.20，估算筒體內(nèi)徑為 m 將估算結果圓整至公稱直徑標準系列。選取筒內(nèi)直徑，di=1400mm。3.1.2 筒體的高度 （3-3） 式3-3：封頭容積，m3 1米高的筒體容積，m3 查附表得：封頭容積=0.421 m3。 1米高的筒體容積=1.539 m3。 故筒體的高度： m 圓整h=1700 mm。 于是，復核結果符合原范圍。3.2 確定夾套的直徑和高度3.2.1 夾套的直徑表3.1筒體和夾套內(nèi)徑關系di /mm500600700180020003000dj /mmdi+50di+100di +200 對于筒體內(nèi)徑di=7001800mm，夾套內(nèi)徑，dj =di+100。因此 dj =1400+100=1500mm。 夾套封頭采用標準橢圓形封頭，并與夾套筒體取相同直徑。夾套封頭直徑，djf=1500mm。3.2.2 夾套的高度 估算夾套高度為: m 取hj=1400 mm，則h0h- hj=1700-1400=300mm，便于筒體法蘭螺栓裝拆。 夾套傳熱面積為 f=f1hj+fh=4.41.4+2.29=8.45 m2 要求傳熱面積：7 m2，所以滿足要求。3.3 確定夾套及筒體材料和設計壁厚3.3.1 確定夾套的材料和設計壁厚 選用16mnr為夾套材料。 查得鋼材許用應力表，得16mnr在工作溫度為150的許用應力t =170mpa,選取夾套設計壓力為： p=1.1pw=1.10.3=0.33mpa 夾套筒體與內(nèi)筒的環(huán)焊縫采用雙面焊,不進行探傷檢查。從安全考慮，夾套上所有焊縫均取焊縫系數(shù)=0.85，取壁厚附加量中鋼板厚度負偏差c1=0 mm，單面腐蝕裕量c2=2 mm,熱加工減薄量c3=0(封頭熱加工c3=0.5 mm)。 夾套厚度： （3-4） 式3-4：管箱計算壁厚，mm 圓筒內(nèi)徑，mm 材料許用應力，查得=170mpa 焊縫系數(shù)，焊縫采用雙面焊，局部探傷，取=0.85 故夾套厚度得： mm (3-5) 式3-5：負偏差，查得=0 mm 腐蝕裕量，查得=2 mm 所以夾套厚度： mm 圓整取 mm。 考慮到16mnr材質的最小壁厚要求,取夾套筒體壁厚n=6mm。 標準橢圓形夾套封頭的壁厚： mm mm 選夾套封頭的壁厚與筒體相同為： mm 形狀如圖：圖3.1封頭結構簡圖3.3.2 確定筒體的材料和壁厚 筒體材料也選用16mnr，筒體受內(nèi)壓取設計壓力為p=0.22mpa，設計溫度為120 因筒體受內(nèi)外壓力的作用，現(xiàn)分兩部分分別計算筒體的壁厚：（1）按內(nèi)壓為0.22mpa設計壁厚： mm mm 考慮16mnr材質的最小壁厚要求，取釜體筒體壁厚 mm（2）按外壓為0.33mpa設計壁厚： mm， mm。 取標準橢圓封頭曲面高度h1=450 mm，直邊高度h2=40 mm， 則筒體實際長度為： mm 筒體的臨界長度為： mm 因為llcr所以此釜體圓筒為短圓筒 則釜體圓筒的臨界壓力pcr為： （3-6） 式3-6：臨界壓力，mpa 彈性模量，取2.1105 則： mpa 筒體的許用外壓力p為：=0.064mpap=0.33mpa 因為p p，所以釜體筒體壁厚取8mm不可行。 現(xiàn)取 mm，所以 mm。 則修改后臨界壓力為： mpa 筒體的許用外壓力p為： =0.35，因為p p，且比較接近，所以取筒體 mm， 此時承受外壓和內(nèi)壓時，強度均能滿足要求。 標準橢圓形筒體封頭的壁厚為： （1）按內(nèi)壓0.22mpa設計封頭壁厚： mm mm 考慮16mnr材質的最小壁厚要求，取筒體封頭壁厚與筒體相同， mm。 （2）按外壓0.33mpa設計封頭壁厚： （3-7） 式3-7：k系數(shù)比，查教材得，k=0.9 彈性模量，取2.1105 則： mpa 因為p p，且比較接近，所以取封頭 mm。3.4 水壓實驗及強度較核 3.4.1 內(nèi)筒體水壓實驗壓力 pt =0.22+0.1=0.32mpa pt=1.25p=0.275 mpa 取二者中大者，為方便壓力表讀數(shù)， 取 pt=0.3mpa3.4.2 夾套水壓實驗壓力 pt=0.33+0.1=0.43 mpa pt=1.25p=0.4125 mpa 取 ptj=0.45 mpa3.4.3 內(nèi)筒水壓實驗時壁內(nèi)應力 mpa3.4.4 夾套水壓實驗時壁內(nèi)應力 mpa3.4.5 水壓試驗強度校核 因16mnr在常溫時s=340 mpa，由于0.9s=0.93400.85=260.1 mpa 可見水壓實驗時內(nèi)筒夾套壁內(nèi)應力都小于0.9s，水壓實驗安全，當夾套作水壓實時，釜體將受外壓作用，因夾套的實驗壓力為tf=0.45 mpa ，而筒體的許用外壓為p=0.52 mpa。故不需要沖壓使筒體保持穩(wěn)定。 表3.2夾套及釜體壁厚（mm）釜體夾套筒體106封頭106 圖3.2 釜體結構簡圖主視圖 圖3.3 釜體結構簡圖俯視圖3.5 傳熱3.5.1 夾套內(nèi)的液體向筒體的外壁傳熱 由化工原理中附表8知，操作壓力p=0.33mpa下，飽和水蒸氣溫度ts=133.3 。 查得水蒸氣的比汽化熱 r=2168103 j/kg。假設外壁溫度為128 。 冷凝液膜的平均溫度為： =130.65 查得水的物性參數(shù)： 密度=934.2kg/m3 導熱系數(shù) =0.686 w/（mk） 黏度=21.6710-6pas 所以=133.3128=5.3 而h=1700mm 假設液膜為層流，即可計算： 檢驗 re數(shù) 1700，所以為層流 3.5.2 筒外壁和內(nèi)壁的傳熱 由材料可查得：=47.6 w（m）-1 =3400 由于能量守恒得： 解得：t內(nèi)=119.2 液體溫度從3050 ，取平均溫度為55 =87.1 查水的物性參數(shù)： 密度=966.2 kg/m3 導熱系數(shù)=67.8210-2 w/（mk） 黏度 比熱容 cp=4204 j/（kgk） =6.7910-4 k-1 pr=2.03 t=119.2-55=64.2 pr gr=3.010131.976=6.091013 查化工原理表44得： c=0.1 n=1/3 壁熱阻，污垢熱阻都可忽略 總傳熱系數(shù)： 解得： k=860 熱負荷：q=katm表3.3tm隨溫度分布tm（）133.312830 80 103.348 所以可得： 帶入tm得：q=katm=86013.91872.2=864196 水的平均溫度： 比熱容： cp=4.1765103 j/（kgk） 密度： =985.6 kg/m3 熱負荷： q0=v cpt=985.64.5504.1765103=926069760 j =1072 s 以為1072 s 1700 s ，所以合理。3.5.3 較核外壁溫度 由于q= katm=3at 即：86072.2=8406（133.3-t） 解得 t=125.9 ，因此符合要求。3.6 選擇釜體法蘭 根據(jù)筒內(nèi)操作壓力，溫度和筒外直徑選擇合適的法蘭及其相配套的墊片。查化工設備設計手冊，選擇甲型平焊法蘭(jb1158-82),法蘭材料為16mnr。公稱壓力為pn=0.6下的甲型平焊法蘭在操作溫度為-20200時的允許工作壓力為0.6mpa，大于筒體設計壓力，所選的甲型平焊法蘭合適。 圖3.4法蘭結構簡圖及尺寸參考化工設備設計手冊資料選擇石棉膠墊片查 化工設備設計手冊，選用甲型平焊法蘭凸面密封面，公稱壓力pn=0.6，公稱直徑dz=1400。標記為gb 9126.2-1988圖3.5墊片結構簡圖及尺寸3.7 攪拌軸、攪拌器及傳動裝置的設計3.7.1 選擇攪拌器、攪拌軸和聯(lián)軸器 反應釜的傳動裝置通常設置在反應釜的頂蓋（上封頭）上，一般采用立式布置。電動機經(jīng)減速機將轉速減至工藝要求的攪拌轉速，再通過聯(lián)軸器帶動攪拌軸旋轉，從而帶動攪拌器轉動。電動機與減速機配套使用。減速機下設置一機座，安裝在反應釜的封頭上?？紤]到傳動裝置與軸封裝置安裝時要求保持一定的同心度以及裝卸檢修的方便，常在封頭上焊一底座。整個轉動裝置連同機座及軸封裝置都一起安裝在底座上。 根據(jù)上述情況，攪拌反應釜傳動裝置的設計內(nèi)容一般包括：電動機、減速機和聯(lián)軸器的選用，選用或設計機座和底座等。3.7.2 功率計算 設轉速：n=70轉/分，中心安裝直徑：0.5m 液體黏度：=320.52810-6 pas =1000 kg/m3 筒體內(nèi)部工作容積：v=vv封 =3.125-0.412=2.713 m3 dj=（0.20.5）di=280700 mm， 取dj=650 mm b=（0.10.25）dj=65162.5 mm，取b=90 mm kw 所以總功率為： kw 考慮到其他因素，取np=2.5 kw3.7.3 攪拌軸的計算 選擇攪拌軸的材料為45鋼，查表知45鋼的許用軸向應力=3040mpa，計算系數(shù)a=40，則攪拌軸直徑為 = 12.15mm 考慮到鍵槽對軸的削弱和物料對軸的腐蝕，可取軸的直徑d=50mm 3.7.4 聯(lián)軸器 查附表23，選擇立式夾殼聯(lián)軸器，公稱軸徑50mm的聯(lián)軸器的最大許用扭矩mn530nm。驗算聯(lián)軸器的扭矩，查教材表115，選取載荷系數(shù) k=1.5，聯(lián)軸器的計算扭矩mnj為： mnj=kmn=511.6 nmmn=530 nm 夾殼聯(lián)軸器的標記為聯(lián)軸器 dn50 hg5-21365 3.7.5 選擇攪拌傳動裝置和密封裝置 查教材表188釜用立式減速機和附表21，按照攪拌功率和轉速選擇擺線針齒行星減速機bld1.5229q（q表示夾殼式軸頭）。查附表26，選電動機y100l24，額定功率3kw，轉速1500轉/分，取擺線針齒行星減速機傳動效率=0.95（參考表3），減速機輸出功率為30.95=2.85 kw符合攪拌要求。 參考附表22，根據(jù)所選減速機設計減速機機座。 根據(jù)操作條件選用帶襯套及冷卻水套鑄銑填料箱，查附表19，公稱直徑dz50的填料箱標記為： 填料箱 pn6 dn50 hg5-214813.7.6 校核l1/b和l1/d 漿式攪拌器安裝一層，根據(jù)要求和考慮帶襯套填料箱有支撐作用，得l12000mm，參考附表22（下表是它的一部分）機座ja50尺寸可得：表3.4槳式攪拌器幾種機座尺寸 機座型號減速器軸徑dd1d2d3d4d5d6hh1ja-40j-a504029026023035532026039020824850340305270395360290460ja-6565400360320435400325540260 b460mm。l1/b=2000/4604.35；l1/d=2000/50=40 50，均符合要求。圖3.6攪拌器與軸的裝配簡圖3.7.7 軸封裝置 反應釜中介質的泄露會造成物料浪費并污染環(huán)境，易燃、易爆、劇毒、腐蝕性介質的泄露會危及人身安全和設備安全。因此，在反應釜的設計過程中選擇合理的密封裝置是非常重要的。軸封裝置按密封面間有無運動，分為靜密封和動密封兩大類。攪拌反應釜上法蘭面之間是相對靜止的，它們之間的密封屬于靜密封。靜止的反應釜頂蓋（上封頭）和旋轉的攪拌軸之間存在相對運動，它們之間的密封屬于動密封。為了防止介質從轉動軸與封頭之間的泄露而設置的密封裝置，簡稱為軸封裝置。反應釜中使用的軸封裝置主要有填料密封和機械密封兩種。表3.5 填料箱密封和機械密封的比較比較項目泄漏量填料箱密封機械密封180450c.c./h10c.c./h,一般平均泄漏量為填料箱密封的1%摩擦功損失機械密封為填料箱密封的10%50%軸磨損維護及壽命有磨損用久后要換軸幾無磨損細化經(jīng)常維護，更換填料，個別情況8h（每班）更換一次壽命0.51年或更長，很少需要維護高參數(shù)高壓、高溫、高真空、高轉速、大直徑密封很難解決可以加工及安裝加工要求一般，填料更換方便動環(huán)、靜環(huán)表面粗糙度及平面度要求高，不易加工，成本高，裝拆不便對材料要求一般動環(huán)、靜環(huán)要求較高減磨性能 我們這次設計使用填料密封。它是攪拌反應釜最早采用的一種軸封結構，其特點是結構簡單、易于制造，并適用于低壓、低溫的場合。雖然填料中含有一些潤滑劑，但其數(shù)量有限且在運轉中不斷消耗，故填料箱上常設置添加潤滑油的裝置。 密封裝置不可能達到絕對密封,因為壓緊力太大時會加速軸與填料的磨損，使密封失效更快。從延長密封壽命出發(fā)，允許有一定的泄露量（150ml/h450ml/h），運轉過程中需調整壓蓋的壓緊力，并規(guī)定更換填料的周期。對填料的基本要求是：要有彈性，這在壓緊壓蓋后，填料能貼緊攪拌軸并對軸產(chǎn)生一定的抱緊力；良好的耐磨性；與攪拌軸的摩擦系數(shù)要小，以便降低摩擦功率損耗，延長填料壽命；良好的導熱性，使摩擦產(chǎn)生的熱量能較快地傳遞出去；耐介質及潤滑劑的浸泡和腐蝕。此外，對用在高溫高壓下的填料還要求耐高溫及有足夠的機械強度。 填料的選用應根據(jù)反應釜內(nèi)介質的特性（包括對材料的腐蝕性）、操作壓力、操作溫度、轉軸直徑、轉速等進行選擇。 對于低壓（pn0.2mpa）、無毒介質、非易燃易爆者，可選用一般石棉繩，安裝時外涂黃油，或者采用油浸石棉填料。壓力較高或介質有毒及易燃易爆者，常用的是石墨石棉填料和橡膠石棉填料。3.8 開孔補強3.8.1 本設備封頭允許開孔的范圍dmax di/2=700 mm，而本設備的封頭最大開孔為400 mm600 mm，所以可以開孔。范圍：di=1400 mm1500 mm，開孔直徑d700 mm且d520 mm。3.8.2 判斷是否都要補強 孔軸孔的直徑和的2倍大于兩孔中心線。=10 mm12 mm，d=400 mm80 mm。 基于以上兩點，故需要補強3.8.3 人孔補強計算 殼體開孔所需最小補強面積： （3-8） 式3-8中：d開孔直徑，d=di+2c，d=di+2c=150+22=154 mm et接管名義壁厚，et=nt-ct=4.5-2=2.5 mm c壁厚附加量，mm 殼體計算厚度，取 =10 mm fr強度削弱系數(shù)等于設計溫度下接管材料許用應力與殼體許用應力之比，比值大于1時，取fr=1 則： mm2 3.8.4 有效補強面積計算（1） 寬度范圍b： b1=2d=2154=308 mm b2=d+2n+2nt=154+210+22.5=254 mm；取二者大值為b，則取b=308 mm（2） 高度方向h：（分別取下式中較小值） 或 接管實際外伸高度h1=200 mm； 或 接管實際內(nèi)伸高度h2=0 mm； 所以取h1=26.3 mm；h2=0 mm。 有效補強范圍內(nèi)另加的補強面積：ae=a1+a2+a3，mm2 （1）a1為殼體有效厚度減去計算厚度之外的多余面積，殼體多余金屬量： mm2 （2）a2為接管有效厚度減去計算厚度至外的多余面積，接管多余金屬量： mm2 （3）a3接管區(qū)焊縫面積（焊腳取6.0mm）： mm2 所以 mm2 （4）a4所需另行補強面積： mm23.8.5 補強措施 擬采用補強圈補強。 根據(jù)接管工程直徑dn150選補強圈，參照補強圈標準jb/t 4736取補強圈外徑d=300mm，內(nèi)徑d=163mm。因b=800d，補強圈在有效范圍內(nèi)。 補強圈厚度為： mm 考慮鋼板負偏差并經(jīng)圓整，取補強圈名義厚度為12mm。3.9 容器支座的選用 反應釜因需外加溫，故選用b型懸掛式支座。 3.9.1 反應釜的總重量計算 反應釜總載荷q=q1+q2+q3+q4 q1：釜體和夾套筒體總重量 查表c-5得到：1米高釜體重3480n 1米高夾套重2230n q1=1.43480+1.22230=7548n q2：釜體與夾套封頭重量 查表c-7得到：釜體封頭重1840n 夾套封頭重1210n q2=21840+1210=4890 q3：料液重載荷查表c-5，c-6得到：封頭容積0.513m2 1米節(jié)筒容積1.767m2q4：保溫層與附件總重量查表得到：人孔載荷900n 其他接管和保溫層按1000計q4=900+1000=1900n總重q=7548+4890+34298.04+190048636n反應釜安裝四個支座，但按兩個支座承載計算，則每個支座承載2.5t查化工設備設計手冊： 選用承載能力為5t的支座 b5 jb1165-81。負荷lhbsacfs1孔徑直徑5.0380330250122303151151636m30 表3.6選用支座尺寸3.9.2 支座結構簡圖如下 圖3.7支座結構主視簡圖 圖3.8支座結構俯視簡圖3.10 人孔、溫度計與工藝接管選擇 3.10.1 人孔的選擇選用回轉蓋人孔 ai pn6dn400jb58079.表3.7人孔尺寸公稱壓力公稱直徑dd1ablh1h2bb1b2d6426*653549529712520021010028202220 圖3.9人孔結構主視簡圖 圖3.10人孔結構俯視簡圖3.10.2 溫度計的選擇由附表24，選用加強套管溫度計的公稱長度1930mm，配凸面板式平焊法蘭pn0.6mpa，dn65，gb91232.788。圖3.11溫度計結構簡圖 3.10.3 工藝接管的選擇表3.8液體進出口接管接管法蘭公稱直徑dn不保溫接管長保溫設備接 管 長適用公稱壓力(mpa)15801300.420501001500.16703501502000.16705000.10注：1. 表中長度適用于國際“管道法蘭”平面、榫槽、凹凸面平焊及對焊管法蘭。 2.設備保溫厚度不大于100mm。進料管口采用764.5無縫鋼管，法蘭pn6,dn65,hg501058。出料管口采用573.5無縫鋼管，法蘭pn6,dn50,hg501058。壓料管采用573.5無縫鋼管，法蘭pn6,dn50,hg501058。 氨水進口采用452.5無縫鋼管，法蘭pn6,dn40,hg501058。加熱蒸汽進口采用452.5無縫鋼管，法蘭pn6,dn40,hg501058。 冷凝液出口管選用152.5無縫鋼管，法蘭pn6,dn40,hg501058。 壓料口套筒選用1334無縫鋼管，法蘭pn6,dn125,hg501058. 圖3.12壓料口及套筒結構簡圖反應釜上封頭上的各個接管都布置在1200的中心圓周上，因上封頭壁厚裕量很大，故對人孔進行補強計算。圖 6-5接管結構簡圖第4章 技術要求1本設備按gb15089鋼制壓力容器及國家勞動壓力容器安全監(jiān)察規(guī)程進行制造，實驗和維修。2焊接采用電弧焊。3焊接接頭型式及尺寸除圖中注明外，按gb98598680中規(guī)定，角焊縫的腰高按薄板的厚度，法蘭的焊接按相應法蘭標準中的規(guī)定。4筒體，封頭及其聯(lián)結的對接焊縫應進行無損探傷檢查，探傷長度20，射線探傷符合gb332382規(guī)定中級為合格，或超聲波探傷符合jb115281規(guī)定中級為合格。5設備制造完畢后，先以0.3 mpa作釜體水壓實驗，合格后再焊夾套，再在夾套內(nèi)以0.45 mpa作夾套水壓實驗。6攪拌軸上端密封處徑向擺動量不大于0.5 mm。攪拌軸的軸向串動量不大于2 mm，攪拌軸下端擺動量不大于1 mm。