（機(jī)械工程專業(yè)論文）以橡膠為媒介體的脹管工藝研究和新型脹管裝置研制.pdf

天律火學(xué)工程碩士學(xué)位論文 摘要 刈i - il m 我困換熱器制造領(lǐng)域中脹管生產(chǎn)工藝落后，勞動(dòng)生產(chǎn)率低、質(zhì)量不 4 7 7 , ；! s e i n 現(xiàn)：隊(duì)，本文采用理論分析、有限元模擬及實(shí)驗(yàn)研究相結(jié)合的方法對以橡膠 為脹竹媒介體的軸向加壓軟介質(zhì)脹管工藝進(jìn)行了研究。首先，以彈塑性理論為基 礎(chǔ)，刈軟介質(zhì)j l k - i ! , 過程中管子與管板的受力及變形情況進(jìn)行了分析，給出了橡膠 i l t ： i ir 過舶f _ , j l l c 接壓力、脹后殘余接觸壓力及脹管油壓等脹接玉藝參數(shù)的工程計(jì)算 力+ 泓i 和棚應(yīng)的汁算機(jī)應(yīng)用程序，為脹接生產(chǎn)提供了理論依據(jù)。7 其次，本文以 a i 。g o rf e a s 有限元分析軟件為計(jì)算平臺，對不同結(jié)構(gòu)的真實(shí)管板在不同工況下 的脹撥過程進(jìn)行了有限元模擬分析，得出了不同條件下單管模型解析解的誤差范 ，并給出了棚應(yīng)的修正方法。另外，本文還對橡膠脹管中的脹接工藝參數(shù)進(jìn)行 了實(shí)驗(yàn)研究，獲得了橡膠脹管所需的最佳脹接工藝參數(shù)。同時(shí)，綜合理論計(jì)算、 仃限元摸擬和工藝參數(shù)實(shí)驗(yàn)的結(jié)果，設(shè)計(jì)了一種結(jié)構(gòu)簡單、操作方便、安全可靠 n 勺新型橡膠脹管裝胃。研究結(jié)果表明：本文所給出的脹接工藝參數(shù)的確定方法是 i l - j r f f i 的，x 寸, 4 - j 有一定的指導(dǎo)意義；橡膠脹管法比較適合我國換熱器生產(chǎn)的現(xiàn)狀， i 訂很好的應(yīng)用和推廣前景。7 j i i 題詞： 貝熱器脹管單管模型有限元工藝參數(shù) 丕鯊丕堂王堡亟主堂焦絲塞 a b s t r a c t i na c c o r d a n c ew i t ht h ed i s a d v a n t a g e so ft h ec u r r e n td o m e s t i c l m a t e x c h a n g e rm a n u f a c t u r i n g a n e w p r o c e s s o fa x i a l - p r e s s e d r o b e e x p a n d i n gw i t hr u b b e r a ss o f tm e d i u mj si n v e s t i g a t e db ym e a n s o ft h e o r e t i c a l f e ma n d e x p e r i m e n t a la n a l y s i s b a s e do n e l a s t i c i t y p l a s t i c i t yt h e o r y , t h e s t r e s sa n dd e f o r i l l a t i o no ft u b ea n d t u b e s h e e tw a sa n a l y z e d at h e o r e t i c a lp r o c e d u r ew i t hs i n g l e t u b e m o d e lw a sp r o p o s e dt od e t e r m i n et h ee x p a n d i n gp r e s s u r e ，r e s i d u a l c o n t a c tp r e s s u r ea n do t h e rp a r a m e t e r sf o rt u b e t o t u b e s h e e ti o i n t s i n a s p e c t o ff e ms i m u l a t i o n u s e da l g o rf e a sa s p l a t f o r m t h e e x p a n d i n gp r o c e s so fa c t u a lt u b e s h e e tw i md i f f e r e n ts t r u c t u r ea n d 1 0 a dc a s ew a ss i m u l a t e d a n dt h e p r e c i s i o no ft h e o r e t i c a l r e s u l t s c o m p a r e dw i t ht h a t s i m u l a t e di sd e r i v e d ar e l e v a n tm e t h o dw a s b r o u g h t o u tt o m o d i f y t h ee r r o r a n dt h e o p t i m i z e de x p a n d i n g p a r a m e t e r so ft h ep r o c e s sw a so b t a i n e di n l a b o r a t o r i a lc o n d i t i o n s m e a n w h i l e ，an e wt u b e e x p a n d i n gd e v i c ew i t hh y d r a u l i cp o w e ra n d r u b b e ra se x p a n d i n gm e d i u mw a sd e s i g n e d ，w h i c hi s p r e d i c t e dt o h a v ee x c e l l e n tc h a r a c t e r i s t i c si n r e s p e c to fi t ss t r u c t u r e ，o p e r a t i o n 。 c o n t r o l ，a n ds e c u r i t y 0 nt h eb a s i so ft h ea b o v er e s e a r c h e s ，i th a s s h o w nt h a tt h e p r o c e d u r et o d e t e r m i n et h ee x p a n d i n gp a r a m e t e r s p r o v i d e di nt h ep a p e rw a s v a l i d t h ep r o c e s si sq u i t es i t u a t e dt ot h e c u r r e n ts i t u a t i o no fh e a te x c h a n g e r m a n u f a c t u r i n gi no u rc o u n t r y , a n d w i l lh a v eas a t i s f i e dp r o s p e c tf o rd e v e l o p m e n ta n d a p p l i c a t i o n k e y w o r d s ： h e a te x c h a n g e r t u b e - e x p a n d i n gs i n g l e - t u b em o d e l f e m p r o c e s sp a r a m e t e r s 天津大學(xué)工程碩士學(xué)位論文 第一章緒論 在石油、化工及電力等行業(yè)中，使用了大量的管殼式換熱器。由于這類換熱 器的管束是b 數(shù)百乃至數(shù)千根換熱管與管板連接而成，其可靠性和使用壽命在很 大程度上取決于管予與管板的連接質(zhì)量。并且，管子與管板的連接是換熱器和類 似設(shè)備施2 1 2r t s 使用得最為頻繁的一道工序和最主要的技術(shù)問題，是其設(shè)計(jì)和制造 的關(guān)鍵環(huán)節(jié)，它還直接關(guān)系著該類設(shè)備的制造周期和造價(jià)。開發(fā)高效率、高質(zhì)量 的脹管技術(shù)也就成為當(dāng)前換熱器制造的一個(gè)重要課題。 1 1 脹管技術(shù)的發(fā)展及應(yīng)用 1 1 1 脹管技術(shù)的發(fā)展與現(xiàn)狀 k 期以來，國內(nèi)外換熱器制造業(yè)所使用的管子與管板的連接方法一般有脹接 和焊接兩種。 就脹接而言，通常有機(jī)械脹管法、爆炸脹管法等，且以前者應(yīng)用最為普遍， 至今仍是多數(shù)換熱器生產(chǎn)廠所使用的主要技術(shù)手段，也是我國幾十年來采用的管 了，j 筲板脹接的常規(guī)方法。 、機(jī)械脹管法 l 脹管過程分析 機(jī)械脹管法，又稱滾柱脹管法”?！?。0 1 ，其脹管過程如圖1 1 所示。首先把管 予插入管孔，管板孔內(nèi)徑與管子外徑之間要有一定的間隙( 如圖1 1 a ) 。脹管開 始后，脹桿旋轉(zhuǎn)并向前送進(jìn)，滾柱邊做行星運(yùn)動(dòng)邊向徑向擠脹，并與管子內(nèi)壁呈 滾t i ：數(shù)的多邊形接觸( 如圖1 1 b ) 。隨著管子變形的增加，管子進(jìn)入塑性狀態(tài)， 并t j 管板孔緊密接觸( 如圖1 i c ) 。如果脹桿繼續(xù)前進(jìn)，則通過管子也會使管板 發(fā)叫：彈性變形和部分塑性變形。同時(shí)，管子產(chǎn)生了軸向伸長，管子壁厚受滾壓而 成薄( 如圖1 1 d ) 。在使管子和管板孔達(dá)到預(yù)定的變形后拔出脹桿，由于管板的 彈性恢復(fù)抱緊管子而在接頭處獲得一定的緊固力、氣密性和水密性。 滾枉式脹管器的工作原理如圖1 2 所示。脹管器中的脹桿在軸向有1 5 0 1 2 5 的錐嫂，以脹f ：為中心在其外圍等分安置3 0 個(gè)滾柱。當(dāng)給脹桿以旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)時(shí)， 滾柱就做行星運(yùn)動(dòng)，從而達(dá)到脹管的目的。由于滾柱相對于脹桿有1 3 。的角度， j j 皿，由( 1 3 ) 式求得： p 1 ( p o + ，仃。，l n k ) c ( 1 4 ) 另一方而，還應(yīng)保證脹后接頭有足夠的拉脫力，若設(shè)管子與管板間的摩擦系 數(shù)為，：則應(yīng)有：仍( ， 胡， 口 為許用拉脫應(yīng)力，代入( 1 3 ) 式，解得： 璣p 吉( 等嵋訕 ( 1 5 ) 實(shí)際脹接時(shí)的最小脹接壓力應(yīng)為( 1 4 ) 、( 1 5 ) 式所得結(jié)果之大值 p 。= ( p l 。m ，p i ”m m ) 。 最人脹接壓力可由以下兩種情況確定： 情i r 況a ：脹接時(shí)，為防止過脹，保證接頭的緊密性和修理的需要，不允許管 扳孔，r r ，j i 圳性變形，引入塑性條件，由( 6 ) 、( 7 ) 得： 璣礦, b r o s ri n k + 等肫。 ( 1 6 ) 天津大學(xué)工程碩士學(xué)位論文 這足保征鋝極不發(fā)生塑性變形所允許的最大脹接壓力。 t 卉況b ：卸載后，由于管板對管子的抱緊力導(dǎo)致管子產(chǎn)生反向塑性變形，這 0 = 仃，】一， 仃，i ，； ： d ，i o o 仃，| ，： 0 i i l ： 礦兒。 盯，k 辦即：竹子內(nèi)壁處會先進(jìn)入塑性，代入塑性條件可解得： 璣。= ，盯，百k 2 - 1 ( 1 7 ) 最大脹按壓力應(yīng)為( 1 6 ) 、( 1 7 ) 式所得結(jié)果中取小值，即 p 。= ( p 1 。，p 1 “) 。 實(shí)際脹接時(shí)，必須滿足： p l 。i 。 p l p l 刪 ( 1 8 ) 這就是脹接壓力的允許取值范圍，在實(shí)際選用時(shí)，對貼脹可取較小值，對強(qiáng) 度脹，則取較大值。 2 3 橡膠脹管中脹管油壓的確定 本文所研究的軟介質(zhì)脹管以橡膠為脹管媒介體。脹管時(shí)，脹管頭塞入管內(nèi)后， ! 與加載拉桿由液壓油缸施加拉力時(shí)，脹管介質(zhì)受軸向壓縮并產(chǎn)生徑向膨脹，形成 ，咄t ： 爪脹管壓力進(jìn)行有效脹管，如圖2 3 所示。前已述及，軟介質(zhì)脹管時(shí)，脹管 爪力的選擇直接影響著換熱器類產(chǎn)品脹口質(zhì)量的優(yōu)劣及其穩(wěn)定性，而脹管壓力是 山液壓裝置的汕壓，即脹管油壓直接控制的，脹管時(shí)要由液壓系統(tǒng)的有效工作油 壓來控制拉桿的拉力乃至脹管壓力。因此，脹管油壓的計(jì)算與選擇也就變得至關(guān) m 硬。 根掘橡膠脹管的原理，脹管油壓可由下式得到 天津大學(xué)工程碩士學(xué)位論文 = 等+ 卸油 橡膠脹管裝置液壓系統(tǒng)油壓： 橡膠脹管媒介體的橫截面積； 橡膠元件的脹管效率： 一液壓系統(tǒng)的壓力損失： s 一油缸活塞的有效工作面積。 圖2 3 橡膠脹管頭 橡膠簡 管子 墊 ( 1 9 ) 實(shí)際脹接時(shí)，只要給定材料的性能參數(shù)和尺寸參數(shù)，就可以利用本文所給出 的方法計(jì)算得到準(zhǔn)確的脹管壓力及脹管油壓，從而獲得具有良好的參數(shù)再現(xiàn)性的 均勻致i l g t j k 接接頭。 24 橡膠脹管脹接壓力及脹管油壓的工程計(jì)算程序設(shè)計(jì) 2 4 i 程序設(shè)計(jì)“” r 一 一 油 野 4 叩 肇 武 天泮大學(xué)工程碩士學(xué)位論文 橡膠脹管和液壓脹管等軟介質(zhì)脹管新工藝之所以優(yōu)于機(jī)械滾柱脹管，其顯著 特征就在于作用于換熱管內(nèi)壁的壓力均勻柔和，可以用彈塑性理論分析并準(zhǔn)確地 確定脹接壓力，且所得到的脹接接頭質(zhì)量穩(wěn)定。因此，正確地確定脹接壓力就成 為軟介質(zhì)脹管工藝中最關(guān)鍵的技術(shù)環(huán)節(jié)之一。為了使技術(shù)人員及操作者從冗繁的 公式計(jì)算中擺脫出來，提高效率和計(jì)算的準(zhǔn)確性，本文以c 語言為開發(fā)工具，編 制了用于計(jì)算脹接壓力和橡膠脹管油壓的工程計(jì)算應(yīng)用程序，使得操作者只需事 先輸入有關(guān)脹接材料性能參數(shù)和脹接尺寸參數(shù)的數(shù)據(jù)文件，即可簡潔方便地得到 脹接壓力的選用范圍、橡膠脹管油壓、以及卸載前后管子和管板中的應(yīng)力分布， 同時(shí)，可利用繪圖軟件將這些應(yīng)力分布曲線直觀地表示出來，從而使管子和管板 卸線前后的受力和變形情況一目了然，也為以后將理論計(jì)算結(jié)果與有限元分析、 試驗(yàn)分析結(jié)果進(jìn)行對比奠定了基礎(chǔ)。 輸入數(shù)據(jù)文件( i n d a t ) 格式如下 。 孓f 一 其中：吖表單浮點(diǎn)數(shù)。 它們所代表的脹接材料的性能參數(shù)和尺寸參數(shù)按順序分別為：管子內(nèi)半徑口、 管子外半徑b 、管板模型內(nèi)半徑a 、管板模型外半徑b 、管子材料的彈性模量e 、 管板材料的彈性模量廓、管子材料的泊松比_ ，、管板材料的泊松比f 小中間應(yīng) 力系數(shù)盧，、換熱器的最大設(shè)計(jì)壓力p 0 、管子材料的屈服應(yīng)力口。管板材料的屈 服應(yīng)力。一管子的許用拉脫力g 、管子材料與管板材料間的摩擦系數(shù) 脹接所 剛橡膠圈外徑d 、橡膠圈內(nèi)徑以脹管器活塞外徑d 、活塞桿直徑盔、脹管效率 _ 、脹管器液壓系統(tǒng)壓力損失4 只 2 程序運(yùn)行結(jié)果 朽! 序運(yùn)行后可得到以下結(jié)果： ( 1 ) 脹接壓力及脹管油壓的選用范圍與殘余接觸應(yīng)力的大?。?( 2 ) 管子與管板卸載前后的的應(yīng)力分布( 包括徑向r s t r f , s s 、切向t s t r e s s 及合成應(yīng)力f s t r e s s ) 情況。其中：o u t l d a t 為卸載前管子的應(yīng)力分布數(shù)據(jù)文 1 ，| ：，o u t 2 d a t 為卸載后管子的應(yīng)力分布數(shù)據(jù)文件，o u t 3 d a t 為卸載前管板的應(yīng)力 分斫，數(shù)據(jù)文件，o u t 4 d a t 為卸載后管板的應(yīng)力分布數(shù)據(jù)文件； ( 3 ) 利用上述結(jié)果及繪圖軟件可將所得管子與管板的應(yīng)力分布情況用曲線直 天津大學(xué)工程碩士學(xué)位論文 艦地表示出來，既便于技術(shù)人員隨時(shí)查鬩，也為以后將其與有限元分析結(jié)果和實(shí) 驗(yàn)分析結(jié)果相對比做好了準(zhǔn)備。 下而就以實(shí)例分析來說明這一程序的操作及運(yùn)行情況。 21 2 史例分析 本蜞例刖來說明橡膠脹管過程中脹接壓力的確定和脹管油壓的計(jì)算過程以 及所秣 管子雨1 管板應(yīng)力分布情況。 1 實(shí)例 某換熱器管子材料為2 0 號鋼，管板材料為4 5 號鋼，管孔呈三角形排列，中 心距3 2 m m ，管子尺寸為中2 5 2 5 ，管板孔內(nèi)徑為中2 5 4 ，殼腔內(nèi)介質(zhì)最大壓力為 1 0 5 m 口a ，貼脹。 2 求解過程及結(jié)果： 由材料手冊可查得：0 s r = 2 2 0 m p a ，o ，r = 3 0 0 m p a ；掣嚴(yán)o 3 ，“儼o 3 ： e = 21 1 0 n m p a e r = 2 1 1 0 5 m p a ； 山圖2 2 及給定尺寸可求得： 口= 1 0 n u n ，6 = 1 2 5 m m ，a = 1 2 7 m m ，口_ 2 0 m m ： 取活塞及橡膠圈部分的尺寸為： d h = 1 0 0 m m ，鞏= 4 0 m m ，d = 2 0 m m ，d = 1 4 m m ，町= 9 0 ，a p = o 5 m a ； 將以上數(shù)據(jù)代入程序要求輸入數(shù)據(jù)文件( i n d a t ) ，按規(guī)定格式及順序?yàn)椋?l o1 2 51 2 72 02 1 0 0 0 02 1 0 0 0 0o 30 31 11 0 52 2 03 0 020 22 01 4 l o o4 00 90 5 運(yùn)行程序后可得脹接過程工藝參數(shù)及卸載前后的應(yīng)力分布數(shù)據(jù)文件如下： ( 1 ) 確定相關(guān)脹接工藝參數(shù)的數(shù)據(jù)文件( o u t 0 d a t ) 。只要運(yùn)行程序即可迅 速獲得脹接過程所需參數(shù)。本例題中結(jié)果如下：脹接壓力p ，= 1 4 1 5 0 0 0 0 0 m p a ；殘 余接觸壓力p j 。= 1 4 6 5 7 4 7 5m p a ： 所需脹管油壓p - - 4 31 8 2 5 4 m p a 。 ( 2 ) 卸載前管子沿半徑方向的應(yīng)力分布數(shù)據(jù)文件( o u t l d a t ) 。 * r a di a l * r s t r e s s * t s t r e s s * e s t r e s s * 1 0 0 0 0 0 0 01 4 1 5 0 0 0 0 01 0 0 5 0 0 0 0 82 4 2 0 0 0 0 0 0 1 0 3 5 7 1 4 2一1 3 3 0 0 7 9 0 41 0 8 9 9 2 0 9 62 4 2 0 0 0 0 0 0 1 0 7 1 4 2 8 61 2 4 8 0 3 7 1 91 1 7 1 9 6 2 8 12 4 2 0 0 0 0 0 0 11 0 7 1 4 2 8一1 1 6 8 6 8 5 9 11 2 5 1 3 1 4 0 92 4 2 0 0 0 0 0 0 1 1 4 2 8 5 7 21 0 9 1 8 5 3 9 41 3 2 8 1 4 6 0 62 4 2 0 0 0 0 0 0 天津大學(xué)：r 程碩士學(xué)位論文 11 7 8 5 7 1 11 0 1 7 3 8 6 6 31 4 0 2 6 1 3 3 7 2 4 2 0 0 0 0 0 0 1 2 1 4 2 8 5 89 4 5 1 4 2 3 61 4 7 4 8 5 7 6 42 4 2 0 0 0 0 0 0 125 0 0 0 0 08 7 4 9 9 2 6 0 l5 4 5 0 0 7 4 82 4 2 0 0 0 0 0 0 ( 3 ) 卸載后管子沿半徑方向的應(yīng)力分布數(shù)據(jù)文件( o u t 2 d a t ) 。 $ | a 【) ia i * r s t r e s s * t s t r e s s * e s t r e s s * 100 0 0 0 0 00 0 0 0 0 0 0 一l3 9 4 3 4 5 2 513 9 4 3 4 5 2 5 1 0 3 5 7 1 4 24 4 3 4 0 3 6 11 8 0 1 6 3 0 411 3 5 8 2 2 6 8 1 0 7 1 4 2 8 67 8 8 5 0 6 29 8 1 5 6 9 0 69 0 2 7 1 8 4 3 110 7 1 4 2 81 0 4 9 5 4 9 17 9 6 7 6 2 1 66 9 1 8 0 7 2 5 11 4 2 8 5 7 2一l2 3 8 4 7 6 26 2 4 2 0 5 5 5 5 0 0 3 5 7 9 3 l1 7 8 5 7 1 41 3 6 5 3 5 0 44 6 2 5 8 3 4 73 2 6 0 4 8 4 3 1 2 1 4 2 8 5 81 4 3 8 6 9 2 83 1 0 7 6 0 6 71 6 6 8 9 1 4 0 1 2 5 0 0 0 0 01 4 6 5 7 4 7 51 6 7 7 5 5 6 82 1 1 8 0 9 3 ( 4 ) 卸載前管板沿半徑方向應(yīng)力分布數(shù)據(jù)文件( o u t 3 d a t ) 。 * r a d i a l * r s t r e s s * t s t r e s s * * e s t r e s s * 1 2 7 0 0 0 0 08 7 4 9 9 2 6 02 0 5 7 4 1 1 0 4 2 9 3 2 4 0 3 5 6 1 3 7 4 2 8 5 76 6 0 9 1 4 1 51 8 4 3 3 3 2 5 22 5 0 4 2 4 6 6 7 1 4 7 8 5 7 1 4- 4 9 0 5 1 5 0 61 6 7 2 9 3 3 5 02 1 6 3 4 4 8 4 9 1 5 8 2 8 5 7 13 5 2 6 7 2 8 81 5 3 5 0 9 1 2 51 8 8 7 7 6 4 1 3 1 6 8 7 1 4 2 9- 2 3 9 5 9 2 5 71 4 2 2 0 1 0 9 61 6 6 1 6 0 3 5 5 1 79 1 4 2 8 61 4 5 6 7 9 9 91 3 2 8 0 9 8 4 51 4 7 3 7 7 8 3 8 1 8 9 5 7 1 4 26 6 8 3 5 5 91 2 4 9 2 5 4 0 01 3 1 6 0 8 9 6 3 2 0 0 0 0 0 0 0o 0 0 0 0 0 0l1 8 2 4 1 8 4 41 1 8 2 4 1 8 4 4 ( 5 ) 卸載后管板沿半徑方向的應(yīng)力分布數(shù)據(jù)文件( o u t 4 d a t ) 。 l a i ) fa l 十* r s t i e s s * t s t r e s s * e s t r e s s * 1 27 0 0 0 0 01 4 6 5 7 4 7 63 4 4 6 4 8 0 94 9 1 2 2 2 8 4 1 3 7 4 2 8 5 7一l1 0 7 1 3 3 23 0 8 7 8 6 6 64 1 9 4 9 9 9 7 l47 8 5 7 1 48 2 1 6 8 8 42 8 0 2 4 2 1 83 6 2 4 1 1 0 0 1 5 8 2 8 5 7 l一5 9 0 7 8 1 52 5 7 1 5 1 4 93 1 6 2 2 9 6 3 i 68 7 1 1 t 2 94 0 1 3 5 ，1 62 3 8 2 0 8 7 92 7 8 3 4 4 2 5 17914 2 8 62 4 4 0 3 6 52 2 2 4 7 6 9 82 4 6 8 8 0 6 3 1 8 9 5 7 1 1 21 1 1 9 5 9 92 0 9 2 6 9 3 32 2 0 4 6 5 3 2 2 00 0 0 0 0 00 0 0 0 0 0 0 l9 8 0 7 3 3 31 9 8 0 7 3 3 3 其中：r a d i a l 為半徑，r s n 也s s 一2 2 為徑向應(yīng)力，t s t r e s s 為切向應(yīng)力， 天津大學(xué)工程碩士學(xué)位論文 e s 1 r e s s 為等效應(yīng)力( 單位m p a ) 。 所得管子和管板應(yīng)力分布曲線如圖2 4 圖2 7 所示。 山以上結(jié)果顯然可見：只要給定所脹接材料的尺寸參數(shù)和材料性能參數(shù)，即 可通過計(jì)算程序簡便快捷地得到所需脹接工藝參數(shù)及管子與管板的應(yīng)力分布，具 有“ 確性及高效性，同時(shí)也保證了脹接質(zhì)量的穩(wěn)定性，有利于提高生產(chǎn)效率、降 低成本。 2 5 小結(jié) 本章以彈塑性理論為基礎(chǔ)，著重介紹了以橡膠為脹管媒介體的軟介質(zhì)脹管工 藝巾脹接壓力的計(jì)算和脹管油壓的確定方法，并以c 語言為工具開發(fā)了相應(yīng)的脹 接丁藝參數(shù)工程計(jì)算程序。另外，還用實(shí)例對其進(jìn)行了演示和驗(yàn)證，為生產(chǎn)中正 確地選用脹接工藝參數(shù)提供了理論依據(jù)，有利于改善生產(chǎn)條件、提高生產(chǎn)率、保 證產(chǎn)品質(zhì)量：同時(shí)也使換熱器類產(chǎn)品的生產(chǎn)更具科學(xué)性和高效性，為今后該行業(yè) 天津大學(xué)j 程碩士學(xué)位論文 新技術(shù)、新材料的丌發(fā)和新產(chǎn)品的研制提供了前提。 討述分析可以得出以下結(jié)論： ( 1 ) 本文主要以軟介質(zhì)脹管法中的橡膠脹管法為研究對象， 樣適用于液壓脹管法： ( 2 ) 脹接壓力和脹緊程度只取決于管子和管板的材料組合、 脹接的強(qiáng)度要求： 其計(jì)算原理同 幾何尺寸以及 ( 3 ) 脹接時(shí)，只要擠脹壓力滿足( 1 8 ) 式，就可保證脹接的強(qiáng)度和密封性 能，使每個(gè)接頭均勻一致，而不會發(fā)生欠脹或過脹現(xiàn)象，可以大大提高產(chǎn)品的可 靠一p i ：。 ( 4 ) 采用本文所提供的工程計(jì)算方法，能使工程技術(shù)人員根據(jù)設(shè)計(jì)的需要 方便地計(jì)算出所需的脹接工藝參數(shù)( 如脹按壓力及脹管油壓) ，減少了生產(chǎn)過程 r f | 人為因素的影響，增加了生產(chǎn)的科學(xué)性，有利于提高生產(chǎn)效率、減小工人勞動(dòng) 強(qiáng)度、保證產(chǎn)品質(zhì)量。 天津人學(xué)工程碩士學(xué)位論文 第三章管板脹接的有限元分析 f j l 鉑：進(jìn)行管板脹接的脹接壓力理論推導(dǎo)時(shí)，為了得到一個(gè)易于遵循的工程 汁鉀方法，需要按照材料強(qiáng)度理論將管板的幾何形狀簡化為一個(gè)單管模型，而將 竹扳“1 作厚壁筒術(shù)考慮：而真實(shí)管板的結(jié)構(gòu)和受力與單管模型之間存在很大的差 異，剝于實(shí)際管板脹接生產(chǎn)中經(jīng)常遇到的較為典型的施力情況( 如分段脹接及部 分區(qū)域脹接) 單管模型的理論解還不能完善地表達(dá)。并且，在分析中忽略了管子 平管板之問摩擦力的影響。因此，本文對所脹接管子和管板的受力和變形進(jìn)行有 限元模擬與分析的目的主要有以下幾點(diǎn)：一、為了使模擬力求接近實(shí)際生產(chǎn)工況， 列真實(shí)管板的不同結(jié)構(gòu)和不同的加載情況進(jìn)行有限元模擬分析，以驗(yàn)證單管模型 假設(shè)和理淪分析方法的可行性及其結(jié)果的準(zhǔn)確程度；二、對于理論分析中難以解 決或未涉及的問題( 如分段脹接或部分區(qū)域脹接) 進(jìn)行模擬分析，找出其規(guī)律， 為以后的脹接實(shí)驗(yàn)提供參數(shù)和依據(jù)；三、將有限元分析結(jié)果和理論分析結(jié)果進(jìn)行 刈比分析找出其誤差范圍并給出修正方法，從而達(dá)到優(yōu)化并修正理論計(jì)算結(jié)果 的用的，為換熱器和類似產(chǎn)品制造業(yè)中廣泛采用的脹接生產(chǎn)提供準(zhǔn)確方便的參數(shù) 計(jì)算方法，以便提高這一行業(yè)的產(chǎn)品質(zhì)量和生產(chǎn)率，同時(shí)也使其生產(chǎn)過程更具科 學(xué)性、高效性和經(jīng)濟(jì)性。 3 ，】管板脹接的有限元分析系統(tǒng)概述 本文進(jìn)行管板脹接研究所用的有限元分析軟件包為a l g o rf e m s 軟件 圖31 系統(tǒng)軟件組成框圖 天津大學(xué)工程碩士學(xué)位論文 f a l g o rf i n i t ee l e m e n ta n a l y s i ss y s t e m ) “，它是一個(gè)綜合性的大型軟 仲，反映了9 0 年代國際上微機(jī)圖象處理和c a d 等領(lǐng)域的最新技術(shù)。它主要由有限 元 m 處理、有限元計(jì)算和有限元后處理等幾個(gè)模塊組成( 如圖3 1 所示) ，每一模 塊完成一部分獨(dú)立的工作，并將其結(jié)果存入硬盤，供后續(xù)程序調(diào)入使用。前處理 模塊是利用s d 2 h 的c a d 系統(tǒng)建模并形成離散的模型圖，供計(jì)算分析使用；計(jì)算 ： ：f 塊洲j jit | 訂u 處理模塊生成的數(shù)據(jù)文件，生成相應(yīng)的供后處理模塊調(diào)用 利川s d 2 h 計(jì)算各施力節(jié) 建模點(diǎn)的載荷 添加有限元參數(shù) j 形成彈性分析所需 數(shù)據(jù)文件 廠、 調(diào)_ 【：f j 線性分析計(jì)算模 塊形成彈性變形數(shù)據(jù) 文件 l ， ， 、 調(diào)用s u p e rv i e w 后處理模 塊獲取管子及管板的應(yīng)力分布 及位移分布 對計(jì)算結(jié)果進(jìn)行分析 研究得山正確結(jié)論 圖3 2 有限元模擬分析框圖 日u 處 理 模 塊 后 處 理 模 塊 計(jì)算模塊 天津大學(xué)工程碩士學(xué)位論文 的結(jié)果；后處理模塊則是把計(jì)算模塊生成的文件加以整理，從而得出管子和管板 的受力和變形情況。其過程如圖3 2 所示。 3 1 1 有限元前處理模塊的使用 1 系統(tǒng)建模 掃：利f j 訓(xùn)緶元分析一個(gè)工程問題時(shí)，首先要將該問題轉(zhuǎn)化為帶有簡化邊界條 件的、j 實(shí)際工況相差不大的網(wǎng)格模型，即根據(jù)計(jì)算目的，將結(jié)構(gòu)模型化、離散化 “i 。a i f o rf e a s 軟件包的v i z i c a d 環(huán)境中的前處理模塊由s u p e rd r a w i i 和d e c o d e r 糾j 1 2 ，s d 2 是一個(gè)類似于a u t o c a d 的交互式c a d 圖形系統(tǒng)，它是專用的有限 兒劂格生成的c a d 系統(tǒng)。由于管子與管板的結(jié)構(gòu)比較簡單，對于單管模型的有限 元模擬脹接，我們可根據(jù)其幾何對稱性和載荷對稱性，就可以建立二維模型，并 將其離敞化，形成精度較高的四邊形網(wǎng)格模型：而對于真實(shí)管板的有限元模擬， 本文：舟分別就單孔脹接、多7 l 脹接以及部分區(qū)域脹接進(jìn)行分析，利用a l g o r 中s d 2 h | j i 刪格自動(dòng)生成功能，建立三維實(shí)體模型并將其離散化，供計(jì)算分析使用。 2 前處理模塊的使用 訓(xùn)用a l g o r 軟件包中v i z i c a d 環(huán)境中的s d 2 h 可以直接以人機(jī)對話的方式施 加約束和載荷，一旦加上，立即在計(jì)算機(jī)屏幕上以指定的顏色來表現(xiàn)。而d e c o d e r 是一個(gè)譯碼器，它把s d 2 h 形成的圖形文件轉(zhuǎn)換為分析計(jì)算所需的數(shù)據(jù)文件，其另 一助能便是以菜單提示形式人機(jī)對話地生成系統(tǒng)計(jì)算的主控信息、材料信息、非 線性計(jì)算的策略信息等，使得由d e c o d e r 處理過的文件，無需作任何修改即可直 接進(jìn)行分析i ：t + 算。 在管板脹接有限元分析系統(tǒng)的前處理模塊中，其邊界條件及載荷的加法應(yīng)按 蟲下方式來進(jìn)行： ( 1 ) 邊界條件及約束：對于單管模型的有限元分析而言，在y z 平面上形 成j n 元，山于管子和管板可視為一個(gè)長圓筒的平面應(yīng)力問題，故其一端z 方向的 化移被約束，施力：m 氧位移只沿y 軸方向：而對于真實(shí)管板進(jìn)行分析時(shí)，則是取 l 1 或l 8 管板建立三維模型，根據(jù)管板的實(shí)際受力情況，分別分層添加邊界條 , f q q ；i i 約束； ( 2 ) 載荷的添加：由第二章中脹接壓力計(jì)算程序計(jì)算出的脹接壓力p ，應(yīng)簡 化劍節(jié)點(diǎn)上，對于單管模型，由于幾何形狀和載荷均對稱于z 軸，節(jié)點(diǎn)載荷按單 化弧度計(jì)量：對于真實(shí)管板則按層和網(wǎng)格的劃分情況分別計(jì)算節(jié)點(diǎn)力的大小來添 加坡荷。 在添d r l n f - 有限元參數(shù)后，對管板進(jìn)入線性譯碼器中填寫如下信息，以形成計(jì) 蜉模塊用的數(shù)據(jù)文件： 線性譯碼( d e c o d s ) 中的信息可按下面各項(xiàng)來添加： 天津大學(xué)工程碩士學(xué)位論文 a 劃1 j l 、n 管模型的管板有限元模擬 吖i j l ： 類型：二：維各向同性塊單元 列式信息：# f f 對韻： 圳信息：材判名，彈性模量e ，泊松比u ，剪切模量g ，壓力類型0 分析： 淤j i 分機(jī)：g r a y9 8 0 0 n m m s z 整體： 工況：單元內(nèi)荷載模式的乘子為l 譯碼操作： 公差：決定了相距多短的兩點(diǎn)可處理為一個(gè)點(diǎn)，公差值當(dāng)公差控制碼為o 時(shí)， 則人 二輸入 執(zhí)行湃碼：生成分析計(jì)算所需的文件，同時(shí)自動(dòng)形成材料數(shù)據(jù)文件( e m s ) b 對于真實(shí)管板的有限元模擬 單元： 類型：三維各向同性塊單元 列式信息：二階積分式協(xié)調(diào)列式 其余同上。 3 1 2 計(jì)算模塊的使用 由d e c o d s 生成的數(shù)據(jù)文件( ) 被s s a p o h 調(diào)用來得到分析結(jié)果。 置1 3 后處理模塊的使用 洲用a i 。g o rf e a s 軟件包中的s v i e w e x e 進(jìn)行變形和應(yīng)力分析，獲取所需節(jié)點(diǎn) 、i 力及位移，并將其模擬結(jié)果與理論計(jì)算結(jié)果相對比。 3 2 管板脹接有限元模擬分析 本文利用a l g o rf e a s 軟件對管板脹接進(jìn)行有限元分析的目的就是為了對解 析解中啦管模型的e 確性和理論分析結(jié)果的可接受性進(jìn)行驗(yàn)證，找出其誤差范圍， j i ：給f t 仲毿f j 方法：同時(shí)還可對解析解無法分析或難以準(zhǔn)確分析的工況( 如部分區(qū) 域脹接、分段脹接等) 進(jìn)行有限元模擬分析并進(jìn)一步給出近似解析算法。本節(jié)將 刈r p 舒模型以及真實(shí)管板的脹接進(jìn)行有限元模擬分析，并通過圖表及曲線等可視 圖的形式將其結(jié)果與理論分析結(jié)果進(jìn)行對比。 盔鯊盔堂】二堡堡主堂堡壘奎 ： 2 1i 扛管4 = ； 型脹接中管板的有限元計(jì)算結(jié)果分析 問題門4 述： f p 管模型內(nèi)徑為i 2 7 m m ，外徑為4 0 m m ，長為5 0 m m ，受均勻內(nèi)壓 d = 8 7 4 9 9 2 6 m p a 的作用，假定材料服從v o nm i s e s 屈服條件，其材料的屈服應(yīng)力 j , j3 0 0 m p a ，彈性模量e = 2 1 0 0 0 0 m p a ，泊松比u = o 3 ，模型網(wǎng)格劃分及載荷約束 w r 況如h ： ： 所示。 ： ： ； ； ：； ： z ： ； l ： i) i 區(qū)一y r 臁、r 腑 6 ，m 、6 。娃糸 i , l iu ，使l 掃：脹按 時(shí)所受到的周圍各孔的影響不同，在相同的脹接壓力下所得到的脹接效果及僻孔 周圍的應(yīng)力分布和位移情況也就不同。下面就管板一端x 方向全約束、管板外邊 緣自由時(shí)不同管板結(jié)構(gòu)形式下真實(shí)管板脹接的均勻性進(jìn)行分析： 位移 ( 1 0 2 m m ) 圈31 5 管板上不同f t 置的符孔的化移 1 與管板中心距離不同的各孔在相同的脹接k 力剛k 接所甜到的他移如| 冬f 3 1 5 所示，所得到的平均殘余位移和平均殘余接觸壓力如蚓31 6 、陶3 17 所j ： 人汁人t 、j 科碩十學(xué)位論文 一一 1 i 。句，監(jiān)巧：f t 移 ( 1 0 1 1 1 ) 管孔中心位置( m m ) 劁置1 6 竹扳l 1 i 同何美的管孔的平均殘余位移 i 均殘余接觸壓力 ( m p a ) 管孔中心位置( m m ) ： l7 竹扳小川化點(diǎn)【f | 勺管孔周圍的平均殘余接觸壓力 坩 ，：f ，j i j i 心褙弓卉為管板孔按三角形分布的情況；標(biāo)實(shí)心符號者為管板孔 撥川邊| ! ；5 ) - l i 的。f ；況。 2 脹接效果川刪m 管扳f ：不同位置的管孔所需脹接壓力如表3 1 3 所示。 ( 殘余接觸壓力：1 4 6 6 m p a ) i管板j。按三角形分布 卜、 ，p 锃：模型與管板中心的地禺( m m ) 解析解o 3 25 5 4 2 5 66 48 4 6 6 4 j | l 乏接壓力 1 4 】51 3 5 7 91 3 7 3 91 3 6 9 41 3 8 8 2 1 4 0 2 3 ( m p a ) 1 ：h x j 修m 4 2 0 52 9 9 23 3 3 01 9 3 10 9 0 6 量( ) 管板孔按四邊形分布 r f l 管模型與管板中心的距離( m m ) ( r i s e , ) 7 解o 3 24 5 2 5 56 47 1 5 5 49 0 5 l i k - i y 2j1 ；力 1 4 1 51 4 9 71 5 2 11 5 3 01 5 4 6 81 5 4 0 91 4 7 0 5 ( m n a )5 囂 5 5 0 96 9 6 97 5 1 6 38 5 2 l8 1 6 9 43 9 2 2 3 從以卜模擬結(jié)果呵以看出：無淪管板上的管孔采取哪種分布形式，與管板中 心距離不刊的各個(gè)管孔的脹接均勻性都不同，離管板中心越遠(yuǎn)，脹后所獲得的最 人殘余接觸壓力與最小殘余接觸壓力之間的差異就越大，其脹接均勻性也就越差。 似其平均殘余接觸壓j j , r j 平均殘余位移相差都不太大，這說明各管孔的脹接效果 都較棚近，且單管模型的解析解與有限元分析的結(jié)果很相近，說明單管模型的簡 化是：確的。山前述結(jié)果還可以看出：管孑l 按三角形分布的管板，由于其管孔分 們門均勻性比管孔按四邊形分布的管板好，脹后管板上各孔周圍的殘余接觸壓力 和殘余位移r g j t j ) - ：f i s 也就更為均勻，脹接后管板的受力也就更為合理。 3 3 小結(jié) 為了列r 氍管模型的解析解進(jìn)行驗(yàn)證，同b i j - x 寸解析解無法分析或難以準(zhǔn)確分析 n 況進(jìn)行分析，并找出單管模型解析解在不同工況下的誤差范圍，給出修正方 法和近似解析算法，本章以a l g o rf e a m s 有限元分柝軟件為計(jì)算平臺，對不 川邊界條件和加載方式下不同結(jié)構(gòu)的真實(shí)管板的脹接進(jìn)行了有限元模擬分析，并 川圖形和表格的方式給出了分析結(jié)果和不同工況下脹接時(shí)對單管模型解析解的修 | r 方法，1 u t t 在管板脹接生產(chǎn)時(shí)，可以根據(jù)不同的工況，預(yù)先快速、準(zhǔn)確地獲得 j 州k 接：1 藝參數(shù)，在脹接工藝參數(shù)已知的情況下，也可預(yù)知脹后的結(jié)果，對于換 熱器平類似產(chǎn)品的i 焚i - i 一和制造以及該類設(shè)備質(zhì)量的提高具有很現(xiàn)實(shí)的指導(dǎo)意義。 天津大學(xué)工程碩士學(xué)位論文 第四章管板脹接工藝參數(shù)實(shí)驗(yàn) 長期以來，換熱器制造領(lǐng)域所普遍使用的機(jī)械滾柱脹管法是利用滾柱對換熱 管內(nèi)壁進(jìn)行周期性反復(fù)碾壓的過程。由于其自身的工作原理所致，難以對其在理 論上或數(shù)值上進(jìn)行較為準(zhǔn)確的模擬和計(jì)算。給生產(chǎn)帶來了許多不科學(xué)的人為因素， 脹接質(zhì)量很不穩(wěn)定。而以橡膠脹管法和液壓脹管法為代表的給管壁施以均勻內(nèi)壓 的軟介質(zhì)脹管法，由于其脹接工藝參數(shù)可以確定，脹口質(zhì)量穩(wěn)定，生產(chǎn)效率高， 勞動(dòng)強(qiáng)度低，。這就克服了機(jī)械滾柱脹管法致命的缺陷，成為換熱器制造業(yè)中- - i 、 新興的技術(shù)。 因此，對本文所研究的以橡膠為脹管媒介體的軸向加壓軟介質(zhì)脹管法而言， 工藝參數(shù)的選擇就至關(guān)重要，這也是本文所研究的主要內(nèi)容之一。前面的章節(jié)中， 已經(jīng)對橡膠脹管中幾個(gè)重要的工藝參數(shù)( 如脹接壓力、脹管油壓等) 作了理論上 的分析和有限元模擬，為管板脹接生產(chǎn)提供了理論依據(jù)。但是由于橡膠脹管法是 一種全新的技術(shù)，人們對其研究還很不充分，對管板脹接過程中一些重要的參數(shù) 也缺乏足夠的認(rèn)識和了解。只有借助于實(shí)驗(yàn)分析、理論計(jì)算和有限元模擬相結(jié)合 的方法才能取得和全面系統(tǒng)地理解各個(gè)參數(shù)對脹接效果的影響，以便縮短產(chǎn)品的 研制周期，用最少的人力、物力和財(cái)力取得最佳脹接工藝參數(shù)，為脹管裝置的研 制和生產(chǎn)應(yīng)用提供綜合的、可靠的參數(shù)和依據(jù)。 4 1 脹接工藝參數(shù)實(shí)驗(yàn) 4 1 1 實(shí)驗(yàn)方案與內(nèi)容 一、實(shí)驗(yàn)?zāi)康模?橡膠脹管法之所以具有機(jī)械滾柱脹管法所無法比擬的優(yōu)越性，其中一個(gè)主要 的原因就是其工藝參數(shù)的可確定性和可控制性。因此在橡膠脹管過程中各脹接工 藝參數(shù)的選擇和確定就變得尤為重要，因?yàn)樗鼈冎苯佑绊懼鴵Q熱器類產(chǎn)品的脹口 質(zhì)量并由此影響著產(chǎn)品的可靠性與使用壽命。本章將在實(shí)驗(yàn)室條件下研究橡膠脹 管過程中幾個(gè)重要的脹接工藝參數(shù)對脹接過程及脹接效果的影響，旨在綜合分析 理論計(jì)算、有限元模擬及實(shí)驗(yàn)分析的結(jié)果，以便用最短的時(shí)間獲得橡膠脹管過程 的最佳工藝參數(shù)，從而為管板脹接器的設(shè)計(jì)及脹接生產(chǎn)提供可靠的依據(jù)和基礎(chǔ)。 二、實(shí)驗(yàn)裝置設(shè)計(jì)： 為了縮短研制周期，降低成本，本試驗(yàn)采用單管模型進(jìn)行橡膠脹管試驗(yàn)。試 驗(yàn)裝置如圖4 1 所示。 三、實(shí)驗(yàn)材料性能及規(guī)格： 試驗(yàn)所用管子與管板均按照g b l 5 1 8 9 的規(guī)定進(jìn)行加工”?！?。 天津大學(xué)工程碩士學(xué)位論文 其幾何參數(shù)和性能參數(shù)如表4 1 所示。 表41 實(shí)驗(yàn)材料性能與規(guī)格 名稱材料彈性模量e屈服應(yīng)力外徑髓厚k 度( 1 1 3 1 1 3 ) ( m o a ) ( m p a )( m r n ) 管子2 0 鋼 2 1 0 0 0 02 2 02 5 x 2 57 0 管板4 5 鋼 2 1 0 0 0 03 0 04 0 7 55 0 圖4 1 橡膠脹管實(shí)驗(yàn)裝置簡圖 四、實(shí)驗(yàn)設(shè)備、儀器及測試系統(tǒng)： 1 實(shí)驗(yàn)設(shè)備、儀器名稱與型號 w y 1 0 0 材料試驗(yàn)機(jī) p 2 0 r 一5 預(yù)調(diào)平衡箱 y j 一5靜態(tài)電阻應(yīng)變儀 o - 1 2 5 m m 游標(biāo)卡尺 b j l 2 0 一l a a 電阻應(yīng)變片 q j 2 3攜帶式直流單電橋 2 實(shí)驗(yàn)用測試系統(tǒng) 測試系統(tǒng)如圖4 2 所示。 犬泮人學(xué)l 。程碩士學(xué)位論文 幽q2 測試系統(tǒng)框圖 n 實(shí)驗(yàn)摘要： l 實(shí)驗(yàn)內(nèi)容 為了研究橡膠脹管過程中脹接工藝參數(shù)對脹接質(zhì)量及脹口性能的影響，獲 得最佳脹接工藝參數(shù)，本文將就以下幾個(gè)方面進(jìn)行實(shí)驗(yàn)研究與分析： ( 1 )脹接壓力是橡膠脹管過程中的關(guān)鍵參數(shù)之一，它直接影響著脹接的 均勻性和穩(wěn)定性以及產(chǎn)品質(zhì)量的可靠性。本文將在w y 一1 0 0 材料試驗(yàn)機(jī)上以不同 的脹管壓力對單管模型進(jìn)行橡膠脹接實(shí)驗(yàn)，試驗(yàn)中將采用電測的手段，在單管模 型的表面沿軸向和環(huán)向粘貼電阻應(yīng)變片，用以測量和獲得達(dá)到最佳脹接效果所需 的實(shí)際脹接壓力“，為實(shí)際脹接生產(chǎn)提供優(yōu)化參數(shù)。 ( 2 )橡膠脹管所采用的脹管媒介體，其材料的性能、結(jié)構(gòu)和尺寸的選用 揶a 接關(guān)系著脹接過程的可實(shí)現(xiàn)性、脹接接口的性能和脹接成本的高低“2 。因此， 橡膠脹管所采用的脹管媒介體橡膠筒的性能參數(shù)、結(jié)構(gòu)形式、幾何尺寸( 膠筒材 料性能、壁厚、長度、硬度、脹接過程中的壓縮量等) 的選用，都將是本課題的 主要研究內(nèi)容。 ( 3 ) 管殼式換熱器制造中要求保證換熱管與管板連接處能滿足設(shè)計(jì)所需 的密封性能，并具有足夠的拉脫強(qiáng)度，而脹后的拉脫力又與殘余接觸壓力及管板 f l n 9 表麗粗糙度有關(guān)。本文將通過實(shí)驗(yàn)手段研究脹接壓力與拉脫力脹接效果的關(guān) 系，從脹接緊密性及脹緊度的角度來確定最佳脹接壓力的范圍。 ( 4 ) 機(jī)械滾杠脹管過程中，管子發(fā)生軸向伸長，壁厚減薄，且管子伸長 盈1 ：致，因而容易引起管子裂紋和管板變形，對脹管操作和控制就變得十分困 難。而橡膠脹管由于沒有壓延效應(yīng)，其管子和管板的變形情況以及它對脹接效果 的影j 日就與機(jī)械滾柱脹管截然不同。所以用脹后管子的變形情況來衡量橡膠脹管 n j j j k i j 性能也是本文的研究內(nèi)容之一。 ( 5 )為了使管子獲得良好的緊固力和密封性能，一般換熱器通常都要在 鏞扳孔內(nèi)丌柵。機(jī)械滾柱脹管法因其滾柱給予管壁的是線接觸載荷，管子被擠脹 進(jìn)溝楷的深度是有限的，在高溫下長期運(yùn)轉(zhuǎn)后就會使管子與