現(xiàn)澆箱梁貝雷支架專項施工方案.doc

現(xiàn)澆箱梁貝雷支架專項施工方案一、工程概況xx合同段有現(xiàn)澆橋梁9座（A匝道1號橋、A匝道2號橋、A匝道3號橋、C匝道1號橋、C匝道2號橋、G匝道橋、H匝道橋、棗莊河大橋右幅第一聯(lián)、馬家河中橋），其中A匝道1號橋最高墩高24.3，梁高1.5m，A匝道2號橋最高墩高21.1m，梁高1.4m，A匝道3號橋最高墩高11.9m，梁高1.5m，C匝道1號橋最高墩高24.7m，梁高1.4m和1.7m， C匝道2號橋最高墩高5.8m，梁高1.4m，G匝道橋最高墩高23.6m，梁高1.4m，H匝道橋最高墩高23.1m，梁高1.4m，棗莊河橋最高墩高22.3m，梁高1.4m，故C匝道1#橋為最大墩高和最大荷載的組合，只需對C匝道1號橋現(xiàn)澆箱梁貝雷支架施工方案進行驗算。吉縣樞紐C匝道1號橋是吉縣至河津高速公路經吉縣窯科村南，為跨棗莊河而設，長296.54m，該橋平面位于緩和曲線和圓曲線上，縱斷面位于R=6000m的豎曲線上，前三聯(lián)橋面為變寬橋面：7.56m20.34m,第四聯(lián)為橋面等寬，寬10.5m。上部結構：第1至3聯(lián)為20m普通鋼筋混凝土現(xiàn)澆連續(xù)箱梁，第4聯(lián)為30m現(xiàn)澆預應力砼連續(xù)箱梁。前三聯(lián)20m現(xiàn)澆箱梁梁高1.4m，橋面橫坡由箱梁頂、底板旋轉形成，腹板按垂直設計，腹板厚度為4070cm，翼板長1.5m，跨中截面頂板厚25cm，底板厚22cm，為單箱多室結構；第四聯(lián)30m現(xiàn)澆箱梁梁高1.7m，橋面橫坡由箱梁頂、底板旋轉形成，腹板按垂直設計，邊腹板厚5090cm，中腹板厚5075cm，箱梁翼板長1.5m，跨中截面頂板厚25cm，底板厚22cm，為單箱雙室結構。各聯(lián)跨中有代表性跨中橫梁橫斷面圖如下圖所示：二、方案編制依據(jù)（一）、公路橋涵施工技術規(guī)范JTG/T F502011；（二）、公路工程質量檢驗評定標準JTG F80/22004；（三）、公路工程施工安全技術規(guī)程JTJ07695；（四）、公路橋涵設計通用規(guī)范JTG D602004；（五）、路橋施工計算手冊周水興，何兆益，鄒毅松，2001.5；（六）、貝雷梁使用手冊；（七）、建筑結構荷載規(guī)范；（八）、xx高速公路xxx合同段兩階段施工圖設計文件、技術交底、設計變更、補充、修改圖紙及文件資料。三、施工投入情況（一）、人力資源投入情況序號崗位姓名職責1項目經理xx項目全面組織與管理2項目副經理xx項目總體實施與管理3項目副經理xx項目施工機械調度4總工程師xx施工方案復核、交底與技術控制5安全部xx項目安全、文明施工方案編制及實施6工程技術部xx工程技術方案編制及實施7物質設備部xx設備材料組織與供應8試驗室xx試驗檢測工作9綜合辦公室xx后勤保障10協(xié)調部xx項目協(xié)調工作11測量隊xx測量放線與高程控制12現(xiàn)場技術員xx現(xiàn)場指導施工與質量控制13現(xiàn)場技術員xx現(xiàn)場指導施工與質量控制項目部設現(xiàn)場管理小組，組長由工程部長xx擔任，安排人員73名，其中管理人員2人，鋼筋工30人，模板工25人,電焊工8人，振搗工6人，電工2人。（二）、施工機具及測量設備投入情況1、施工機具序號機具名稱型號數(shù)量1汽車吊25T4輛2塔吊2座3挖掘機福田雷沃2251臺4電焊6臺5氣焊2套6鋼筋加工設備2套2、測量設備投入情況序號儀器設備名稱規(guī)格型號數(shù)量1GPS中海達1套2全站儀索佳2臺3水準儀DS3自動安平2臺4塔尺5m2套5鋼尺50m2把（三）、物資材料投入情況主材料如鋼筋、水泥、碎石、砂、外加劑等按照入圍廠家名單采購運送至工地現(xiàn)場。工程材料質量均符合規(guī)范要求，同時材料供應能滿足施工生產需要。到場主要材料詳見下表，其他材料根據(jù)施工進度要求及時供應。進場主要材料表：序 號材料名稱備 注1箱梁模板模板先準備2聯(lián)252.5水泥用于現(xiàn)澆箱梁混凝土3、級鋼筋用于現(xiàn)澆箱梁混凝土4中粗砂用于現(xiàn)澆箱梁混凝土5碎石用于現(xiàn)澆箱梁混凝土6貝雷梁先進場一聯(lián)四、支架施工方案(一)、支架設計根據(jù)現(xiàn)場情況，本橋支架搭設采用鋼管柱加貝雷桁架搭設。鋼管柱采用6308mm鋼管，鋼管端頭采用1.2cm厚鋼板封閉，加法蘭結構，以便連接成不同高度的鋼管柱，鋼管柱橫向采用工字鋼剪刀撐連接，工字鋼和鋼管樁采用焊接的連接方式，增強整體穩(wěn)定性。20m現(xiàn)澆箱梁下鋼管柱的橫向間距4m（根據(jù)變截面寬度也可以適當調整，但間距不能大于4m）。橫向根數(shù)由變截面寬度確定，20m跨箱梁縱向設置3排鋼管立柱，間距7.5m；鋼柱之間橫縱橋向每兩根相鄰的鋼管柱上下4m采用16#工字鋼做水平連接和剪刀撐連接，鋼管柱底部統(tǒng)一采用直徑12mm的鋼筋拉接，貝雷片橫橋向布置為0.92+1.04m+0.9m+1.04m+0.9m+1.12m+0.9m+1.12m+0.9m+1.12m+0.9m+1.12m+0.9m+1.04m+0.9m+1.04m+0.9m2；30m跨箱梁縱向設置4排鋼管立柱，間距為9m，鋼柱之間橫縱橋向每兩根鋼管柱上下每隔4m采用16#工字鋼做橫縱向連接和剪刀撐連接，鋼管柱底部統(tǒng)一采用直徑12mm的鋼筋拉接，保證鋼管柱縱向穩(wěn)定性。鋼管柱上設置雙排40a工字鋼做橫梁,橫梁上架設貝雷桁架梁，貝雷梁順橋向跨度均為9m，貝雷片橫橋向布置為0.9m+0.45m2+0.75m+0.9m+0.75m+0.45m2+0.9m。梁模板采用1.5cm厚的竹膠板。 （二）、測量放線和條形基礎施工1、地基處理根據(jù)現(xiàn)場地表和地質情況，采取不同的地基處理措施?；映诓糠衷瓌t上要進行回填處理，回填前必須將槽內雜物清理干凈，槽內不得有積水，當槽內有積水時應先把槽內的水抽干，嚴禁帶水回填。采用優(yōu)質素土或砂礫回填，并分層夯實，每層30cm，保證回填后地基承載力達到200KPa，然后才開始做條形基礎?；A位置不在基坑附近的條形基礎施工：在原地面直接開挖，開挖后測地基承載力，地基承載力要達到200KPa,如不能達到200KPa，必須進行石渣換填，處理合格后方能進行后續(xù)施工。2、測量放線根據(jù)設計方案和平面布置圖，用全站儀和鋼尺放出條形基礎及立柱位置。3、鋼管樁基礎施工基礎采用C20鋼筋混凝土（配筋形式為：上下層分別布置11根16鋼筋，同時按25cm的間距配置10箍筋），條形基礎長度依照翼緣板投影線往外擴長12m，基礎高0.6m，寬1.2m。條形基礎砼鋼管立柱位置下預埋1.2cm厚8080cm鋼板，要求鋼板水平。（三）、鋼管樁立柱及工字鋼施工立柱采用630mm*8mm鋼管立柱，鋼柱底部焊接在預埋鋼板上與基礎連接，同時在四周采用加焊2002008mm三角鋼板，以加強鋼柱穩(wěn)定性。立柱橫橋方向主梁采用兩根40a型工字鋼，工字鋼安裝時要保證工字鋼中心與鋼管立柱中心重合，鋼管立柱施工過程中要注意豎向垂直度的控制。橫向工字鋼與鋼管立柱之間設置自制楔形塊（對口楔子）作為臨時支座，便于支架的高程調整和拆除作業(yè)。鋼管與預埋鋼板連接大樣圖圓形孔自制對口楔子采用厚度為12mm的鋼板加工成型，一個楔形塊長42cm，寬25cm，高25cm，斜面坡長48.88cm，楔形塊側面板中心留有圓形孔洞，斜面板中心留有條形的孔洞，孔洞的作用是穿直徑為25mm的精軋螺紋鋼，兩個楔形塊扣在一起組成一個對口楔子，通過緊固或松動螺紋鋼兩端的螺栓搓動楔形塊來調節(jié)頂面高程，為了方便搓動楔形塊，在斜面上抹黃油。條形孔精軋螺紋鋼長斜面長寬自制楔形塊（對口楔子）大樣圖（四）、貝雷梁施工貝雷梁采用國產“321”公路鋼橋桁架（31.5m）,縱向長度根據(jù)箱梁跨度來布置，20m跨按兩跨布置, 30m跨按三跨布置即9m+9m+9m；橫向截面腹板下30m跨按45cm布置單層貝雷梁，20m跨按90cm布置單層貝雷梁；兩端翼緣板下按90cm間距布置單層貝雷梁，箱室下按90cm布置單層貝雷梁，每組梁有若干榀貝雷梁組成，每組內榀與榀貝雷梁之間縱向3m都用配套支撐架作為橫向聯(lián)系，組與組之間用自制交叉架連接（自制交叉架采用角鋼制作，選取90mm7mm的角鋼作為橫向連接，橫向角鋼上鉆有插銷孔，通過穿插銷把橫向角鋼固定在貝雷梁上，然后再用50mm7mm角鋼作為剪力撐）這樣整個貝雷梁就聯(lián)成整體，使每排貝雷梁受力均衡；通過調節(jié)鋼管柱頂?shù)男ㄐ螇K來調節(jié)箱梁縱橫坡。貝雷梁橫向連接如下圖所示： 標準貝雷梁片如下圖所示：0.9m標準支撐架31.5m貝雷片（五）、施工控制要點1、鋼管樁基礎施工根據(jù)設計平面圖，用全站儀及鋼尺放出條形基礎位置，采用挖掘機開挖基礎并進行處理，地基承載力滿足要求后開始支模， C20砼澆筑，要求混凝土頂面平整，按鋼柱間距預埋底座鋼板，強度達到80%后方能進行鋼柱安裝。2、鋼管立柱施工立柱采用630*8mm鋼管，安裝采用25T汽車吊。3、貝雷梁安裝先將貝雷梁在地面上拼裝分組連接好。在橫橋向工字鋼上按照要求的間距用紅油漆標出貝雷梁位置。用汽車吊將已連接好的貝雷梁按照先中間后兩邊的順序吊裝到位。單排貝雷梁吊裝時必須設置兩個起吊點，并且等距離分布，保持吊裝過程中貝雷梁平衡，以避免吊裝過程中產生扭曲應力。貝雷梁全部架設完畢后每隔100cm設置14工字鋼作為分配梁，再在工字鋼分配梁上縱橋向每隔30cm設置1212cm方木。五、30m跨支架受力驗算根據(jù)本橋箱梁的構造特點和支架搭設高度的不同，支架驗算分為兩個部分，20m跨的驗算一次，30m跨的驗算一次，各部分驗算按其最不利情況考慮。本橋位于緩和曲線和圓曲線上，最大橫坡為6%，本橋縱斷面位于R=6000m的豎曲線上，坡度為1.706%，選取橫向坡度對摩擦力分析。 摩擦力f=Gcos,沿斜面的下滑力f滑=Gsinf=Gcos=0.15G1.00=0.15G，取0.15f滑=Gsin=G0.04=0.06Gf=Gcosf滑=Gsin本工程計算40a#工字鋼分配梁可以按照簡支連系梁受力分析。首先選取30m跨進行驗算，具體選取本橋第四聯(lián)第2跨支架進行驗算。（一）、荷載組成C匝道1號橋第四聯(lián)第2跨梁長30m，梁高1.7m，支架平均高度21.2m，采用四排鋼管立柱，跨徑均為9m。荷載組成：1、箱梁砼自重G1：腹板：1.726=44.2KN/m2跨中空心處：0.4726=12.22KN/m2近支點（漸變段）空心處：0.6726=18KN/m2翼緣板處：（0.4+0.18）/226=7.54 KN/m22、模板支架自重G2：模板體系：1.5KN/m2方木自重取7.5KN/m14工字鋼自重0.16KN/m貝雷梁：2.5 KN/m23、施工荷載G3：2.8 KN/m24、振搗荷載：水平方向取2.0KN/m2，豎向取4.0KN/m2根據(jù)建筑結構荷載規(guī)范，均布荷載設計值=結構重要性系數(shù)（恒載分項系數(shù)恒載標準值活載分項系數(shù)活載標準值）。結構重要性系數(shù)取三級建筑：0.9，恒載分項系數(shù)為1.2，活載分項系數(shù)為1.4。（二）、模板和方木驗算1、模板強度和剛度驗算底模采用2500mm1200mm15mm木膠合板，模板下縱向方木凈間距為18cm。腹板下線荷載為：q=0.91.2(44.2+1.5)+1.4(2.8+4.0) 1=57.92KN/m木材容許應力取=12MPa截面模量：W=bh2/6=10.0150.015/6=0.0000375m模板應力= Mmax/W=0.23/0.0000375=6.13MPa=12MPa底模彎應力滿足要求。木材彈性模量取撓度底模撓度滿足要求。用同種方法驗算側模強度和剛度均能滿足要求。2、方木驗算腹板下方木承重最大。q=0.91.2(44.2+1.5+7.50.12)+1.4（2.8+4.0）=58.80KN/線荷載為q=58.800.30=17.64KN/m方木應力=12MPa方木強度滿足要求。木材彈性模量取方木撓度1/400=2.5mm方木剛度滿足要求方木承受最大剪力為剪力滿足要求。（三）、14工字鋼驗算1、腹板下工字鋼驗算 腹板下彎矩為 腹板下工字鋼最大彎矩為：14工字鋼截面面積為21.50，截面抵抗矩W=101.7，截面慣性矩I=712，d=5.5mm,回轉半徑，半面積矩，彈性模量，鋼材容許應力取215MPa。滿足要求。腹板下工字鋼最大剪力為: 腹板下工字鋼最大剪力為剪力強度剪力強度滿足要求。腹板下最大撓度為：腹板下?lián)隙葷M足要求。2、空心箱室下工字鋼驗算近支點（漸變段）空心處工字鋼承受荷載最大，近支點（漸變段）空心處14工字鋼承受線荷載為：按簡支不等跨連續(xù)梁受力分析近支點（漸變段）空心處工字鋼彎矩為： 近支點（漸變段）空心處工字鋼最大彎矩為：滿足要求。剪力為剪力圖為：滿足要求。3、翼板下工字鋼驗算 彎矩為： 滿足要求。剪力為 剪力圖為： 滿足要求 滿足要求。（四）、貝雷梁驗算單片貝雷梁技術參數(shù)：E=2.1105Mpa I=2.50497109mm4 W=3.5785106mm3M=788.2KN.m Q=245.2KN A=0.0153m 貝雷梁布置：貝雷梁橫向間距布置腹板下0.45m,空心箱室下0.75m+0.9m+0.75m。1、腹板下貝雷梁驗算計算荷載q=0.91.2（44.2+1.5+7.50.12+2.5）+1.4（2.8+4）0.45+0.91.20.16=27.72KN/m貝雷梁跨內彎矩為：由彎矩圖可知腹板下最大彎矩為：滿足要求。腹板下單片貝雷梁剪力為：由剪力圖可知最大剪力為剪力滿足要求。撓度為： 撓度滿足要求。2、箱室下貝雷梁驗算線荷載：跨內彎矩為彎矩圖為：由彎矩圖可知最大彎矩為彎矩滿足要求。剪力剪力圖為：由剪力圖可知最大剪力為剪力滿足要求。撓度為： 撓度滿足要求。3、翼緣板下貝雷梁驗算翼緣板下單片貝雷梁承受線荷載為：彎矩為彎矩滿足要求。剪力為：剪力圖為：最大剪力滿足要求。最大撓度為：撓度滿足要求。（五）、40a#工字鋼驗算貝雷梁傳遞到橫橋向40a#工字鋼的作用力以整體箱梁來分析受力。以第四聯(lián)第2跨為例。40a#工字鋼自重為0.66KN/m，截面抵抗矩W=1085.7cm3,截面慣性矩I=21714cm4，半截面面積矩S=631.2cm3,截面面積A=86.07cm2, 腹板厚度d=10.5mm。第2跨混凝土方量： 梁砼重：227.032.610/（30m10.5m）=18.74KN/m2線荷載：橫向每隔3.5m設置4根鋼管立柱，計算40a#工字鋼時按三等跨連續(xù)梁進行力學性能分析。彎矩 由彎矩圖可知40a#工字鋼承受最大彎矩為應力強度40a#工字鋼承受剪力為可知40a#工字鋼承受最大剪力為40a#工字鋼承受最大剪力強度為： 滿足要求。工字鋼跨中最大撓度為：撓度滿足要求。（六）、鋼管支墩強度驗算由40a#工字鋼剪力圖可知，最大支座反力為：（加上了鋼管立柱自重）6308mm鋼管考慮到銹蝕情況，計算鋼管壁厚取6mm。鋼管立柱下端與80cm80cm1.2cm鋼板連接，立柱上下每隔4m布置一道剪力撐。6308mm截面特性表規(guī)格每米重量截面積慣性矩回轉半徑截面矩彈性模量（mm)(kg/m)A(cm2)I(cm4)i(cm)W(cm3)E(MPa)630892.332 117.62157253.897 22 3635.17 210000立桿計算長度取6m（鋼管雖按6m一道布置剪刀撐，但為了安全計算取6m），回轉半徑截面積長細比穩(wěn)定系數(shù)抗壓強度穩(wěn)定強度強度滿足要求。（七）、條形基礎和地基承載力驗算1、條形基礎配筋驗算條形基礎承受線荷載為：鋼筋面積為其中：取鋼筋直徑為16mm，實取22根，實際鋼筋配筋面積為4423.36mm2縱向配筋滿足要求。2、地基承載力計算由于鋼管間距為3.5m，則單根鋼管所轄地基受力面為：（擴散應力角取45度角）鋼管最大軸力為：N=1180.91KN該處鋼管自重為：0.905KN/m21m=19.005KN條形基礎重：3.51.20.626=65.52KN則地基受力為：1180.91KN+19.005KN+65.52KN=1265.44KN地基承載力：條形基礎寬度，根據(jù)現(xiàn)場試驗確定的地基承載力選擇基礎類型。（八）、支架整體穩(wěn)定性驗算由于貝雷支架縱向沒有受到較大動載作用，只有振搗混凝土時才產生較少的側向力，所以貝雷支架縱向穩(wěn)定性就不必要計算，只需對貝雷支架橫向穩(wěn)定性進行計算即可。按照圖紙設計要求，支架水平荷載取上部荷載的5%，則支架受水平推力為：F=26227.035%=5902.785%=295.14KN單根柱子受水平推力為F=295.14/16=18.45KN著力點距基礎頂面取21/2米M=18.4521/2=193.73KNm支架自重取1.5KN/每根鋼管柱承受豎向壓力為N=1.521=31.5KN支架穩(wěn)定性系數(shù)為0.9 穩(wěn)定性系數(shù)140/62.19=2.251.3滿足要求。六、20m跨箱梁支架受力驗算選取第三聯(lián)第2跨進行驗算，C匝道1號橋第三聯(lián)第2跨（第7跨）現(xiàn)澆箱梁跨度20m,截面寬度由15.75m漸變到20.34m,梁高1.4m,單箱四室，兩邊翼板寬均為1.5m。荷載組成：1、箱梁砼重力G1：腹板：1.426=36.4KN/m2跨中空心處：0.4726=12.22KN/m2近支點（漸變段）空心處：0.6726=18KN/m22、模板支架自重G2：模板體系：1.5KN/m2方木自重取7.5KN/m14工字鋼自重0.16KN/m貝雷梁：2.5 KN/m23、施工荷載G3：2.8 KN/m24、振搗荷載：水平方向取2.0KN/m2，豎向取4.0KN/m2根據(jù)建筑結構荷載規(guī)范，均布荷載設計值=結構重要性系數(shù)（恒載分項系數(shù)恒載標準值活載分項系數(shù)活載標準值）。結構重要性系數(shù)取三級建筑：0.9，恒載分項系數(shù)為1.2，活載分項系數(shù)為1.4。（一）、模板和方木驗算1、模板強度和剛度驗算底模采用2500mm1200mm15mm木膠合板，模板下縱向方木凈間距為18cm。腹板下模板承重最大，腹板下線荷載為：木材容許應力取=12MPa截面模量：W=bh2/6=10.0150.015/6=0.0000375m模板應力= Mmax/W=0.2/0.0000375=5.33MPa=12MPa底模彎應力滿足要求。木材彈性模量取撓度0.18/400=0.45mm底模撓度滿足要求。用同種方法驗算側模強度和剛度均能滿足要求。2、方木驗算腹板下方木承重最大。線荷載為q=50.310.30=15.09KN/m方木應力=12MPa方木強度滿足要求。木材彈性模量取方木撓度1/400=2.5mm方木剛度滿足要求方木承受最大剪力為剪力滿足要求。（二）、14#工字鋼驗算1、腹板下工字鋼驗算 腹板下工字鋼最大彎矩為：14工字鋼截面面積為21.50，截面抵抗矩W=101.7，截面慣性矩I=712，d=5.5mm,回轉半徑，半面積矩，彈性模量，鋼材容許應力取215MPa。滿足要求。腹板下工字鋼最大剪力為剪力強度剪力強度滿足要求。腹板下?lián)隙葹椋焊拱逑聯(lián)隙葷M足要求。2、空心箱室下工字鋼驗算近支點（漸變段）空心處工字鋼承受荷載最大，近支點（漸變段）空心處14工字鋼承受線荷載為： 按簡支不等跨連續(xù)梁受力分析近支點（漸變段）空心處工字鋼最大彎矩為：滿足要求。滿足要求。3、翼板下工字鋼驗算 滿足要求。滿足要求 滿足要求。（三）、貝雷梁驗算單片貝雷梁的技術參數(shù)：E=2.1105Mpa I=2.50497109mm4 W=3.5785106mm3M=788.2KN.m Q=245.2KN A=0.0153 貝雷梁布置：貝雷梁橫向間距布置腹板下0.9m,空心箱室下按1.2m+0.9m+1.2m計算。1、腹板下貝雷梁驗算計算荷載q=0.91.2（36.4+1.5+7.50.12+2.5）+1.4（2.8+4）0.9+0.91.20.16=47.88KN/m腹板下最大彎矩為：滿足要求。腹板下單片貝雷梁最大剪力為：腹板下單片貝雷梁受剪偏大，考慮施工安全，腹板下加設一榀貝雷梁，調整后能滿足施工安全需要。撓度撓度滿足要求。2、箱室下貝雷梁驗算線荷載：最大彎矩為：彎矩滿足要求。最大剪力為剪力滿足要求。最大撓度為： 撓度滿足要求。3、翼緣板下貝雷梁驗算翼緣板下單片貝雷梁承受線荷載為： 彎矩滿足要求。最大剪力滿足要求。最大撓度撓度滿足要求。（四）、40a#工字鋼驗算貝雷梁傳遞到橫橋向40a#工字鋼的作用力以整體箱梁來分析受力。40a#工字鋼自重為0.66KN/，截面抵抗矩W=1085.7cm3,截面慣性矩I=21714cm4，半截面面積矩S=631.2cm3,截面面積A=86.07cm2, 腹板厚度d=10.5mm。第三聯(lián)第2跨混凝土方量： 梁砼重：331.732.610/（20m16.8m平均寬）=25.67KN/m2線荷載：橫向每隔4m設置6根鋼管立柱，計算40a#工字鋼時按五等跨連續(xù)梁進行力學性能分析。40a#工字鋼最大彎矩：彎曲強度彎曲強度偏大，實際施工中加設工字鋼或調整鋼管柱的距離。40a#工字鋼承受最大剪力為：40a#工字鋼承受最大剪力強度為：滿足要求。工字鋼跨中最大撓度為：撓度滿足要求。（五）、鋼管支墩強度驗算由40a#工字鋼剪刀圖可知，最大支座反力為：（加上了鋼管立柱自重）6308mm鋼管考慮到銹蝕情況，計算鋼管壁厚取6mm。鋼管立柱下端與80cm80cm1.2cm鋼板連接，立柱上下每隔4m布置一道剪力撐，但為了安全計算取值6m。長細比穩(wěn)定系數(shù)抗壓強度穩(wěn)定強度強度滿足要求。（六）、地基承載力計算鋼管間距為4m，則單根鋼管所轄地基受力面為：（應力擴散角取45度角）鋼管最大軸力為：N=1241.97KN，該處鋼管自重為：0.905KN/m17m=15.385KN條形基礎重：41.20.626=74.88KN則地基受力為：1241.97KN+15.385KN+74.88KN=1332.24KN地基承載力：條形基礎寬度，根據(jù)現(xiàn)場試驗確定的地基承載力選擇基礎類型。支架穩(wěn)定性驗算步驟同30m跨相同，經驗算，滿足要求。七、C匝道1號橋現(xiàn)澆梁第11跨（13.5m跨）支架受力驗算C匝道1號橋第11跨由于地面高差較大，本跨現(xiàn)澆箱梁支架處理時采用滿堂支架與貝雷支架相結合的方式，由于地勢原因，在開挖樁基工作面時考慮安全，縱向水平距離設計為13.5米。13.5米跨支架按簡支形式布設。 荷載組成：1、箱梁砼重力G1：腹板：1.726=44.2KN/m2跨中空心處：0.4726=12.22KN/m2近支點（漸變段）空心處：0.6726=17.42KN/m22、模板支架自重G2：模板體系：1.5KN/m2方木自重取7.5KN/m14工字鋼自重0.16KN/m貝雷梁：2.5 KN/m23、施工荷載G3：2.8 KN/m24、振搗荷載：水平方向取2.0KN/m2，豎向取4.0KN/m2根據(jù)建筑結構荷載規(guī)范，均布荷載設計值=結構重要性系數(shù)（恒載分項系數(shù)恒載標準值活載分項系數(shù)活載標準值）。結構重要性系數(shù)取三級建筑：0.9，恒載分項系數(shù)為1.2，活載分項系數(shù)為1.4。（一）、貝雷梁驗算單片貝雷梁的技術參數(shù)：E=2.1105Mpa I=2.50497109mm4 W=3.5785106mm3M=788.2KN.m Q=245.2KN A=0.0153 貝雷梁布置：貝雷梁橫向間距布置為：0.45m+0.45m+0.45m*2+0.4m+0.45m+0.7m+0.45m+0.4m+0.45m*2+0.4m+0.45m+0.7m+0.45m+0.4m+0.45m*2+0.45m+0.45m計算。1、腹板下貝雷梁驗算計算荷載q=0.91.2（44.2+1.5+7.50.12+2.5）+1.4（2.8+4）0.45+0.91.20.16=27.89KN/m腹板下最大彎矩為：滿足要求。腹板下單片貝雷梁最大剪力為：撓度撓度滿足要求。2、箱室下貝雷梁驗算線荷載：最大彎矩為：彎矩滿足要求。最大剪力為剪力滿足要求。最大撓度為： 撓度滿足要求。3、翼緣板下貝雷梁驗算翼緣板下單片貝雷梁承受線荷載為： 彎矩滿足要求。最大剪力滿足要求。最大撓度撓度滿足要求。（二）、40a#工字鋼驗算貝雷梁傳遞到橫橋向40a#工字鋼的作用力以整體箱梁來分析受力。40a#工字鋼自重為0.66KN/，截面抵抗矩W=1085.7cm3,截面慣性矩I=21714cm4，半截面面積矩S=631.2cm3,截面面積A=86.07cm2, 腹板厚度d=10.5mm。位于貝雷梁上的第四聯(lián)第4跨混凝土方量： 梁砼重：118.9726/（1510.5）=19.64KN/m2線荷載：橫向每隔3.5m設置4根鋼管立柱，計算40a#工字鋼時按三等跨連續(xù)梁進行力學性能分析。40a#工字鋼最大彎矩：彎曲強度彎曲強度偏大，實際施工中加設工字鋼或調整鋼管柱的距離。40a#工字鋼承受最大剪力為：40a#工字鋼承受最大剪力強度為： 滿足要求。工字鋼跨中最大撓度為：撓度滿足要求。（三）、鋼管支墩強度驗算由40a#工字鋼剪刀圖可知，最大支座反力為：（加上了鋼管立柱自重）6308mm鋼管考慮到銹蝕情況，計算鋼管壁厚取6mm。鋼管立柱下端與80cm80cm1.2cm鋼板連接，立柱上下每隔4m布置一道剪力撐，但為了安全計算取值6m。長細比穩(wěn)定系數(shù)抗壓強度穩(wěn)定強度強度滿足要求。（四）、地基承載力計算鋼管間距為3.5m，則單根鋼管所轄地基受力面為：（應力擴散角取45度角）鋼管最大軸力為：N=1826.25KN，該處鋼管自重為：0.905KN/m8m=7.24KN條形基礎重：3.51.20.626=65.52KN則地基受力為：1826.25KN+7.24KN+65.52KN=1899.01KN地基承載力：條形基礎寬度，根據(jù)現(xiàn)場試驗確定的地基承載力選擇基礎類型。支架穩(wěn)定性驗算步驟同30m跨相同，經驗算，滿足要求。八、牛腿驗算以C匝道1號橋第四聯(lián)第2跨為例進行受力分析1、縱向貝雷梁驗算縱向貝雷梁跨度按9m+12m+9m布置計算腹板下單片縱向貝雷梁線荷載為： n=9/12=0.75，取n=0.8Mamx=0.0859ql12=0.085927.7292=192.87KNm788.2KNmQamx=0.5859ql1=0.585927.729=146.17KN245.2KN箱室下貝雷梁線荷載q=26.68KN/m27.72KN/m翼緣板下貝雷梁線荷載為q=32.93KN/mMamx=0.0859ql12=0.085932.9392=229.12KNm788.2KNmQamx=0.5859ql1=0.585932.939=173.64KN245.2KN綜上得縱向貝雷梁滿足驗算要求。2、橫向貝雷梁驗算牛腿上橫橋向放置6片（每側3片）貝雷梁,兩側貝雷梁設置對拉桿拉緊，橫向貝雷梁長度為12m。單側兩個牛腿上貝雷梁承載的荷載:(不計貝雷片自重，取安全系數(shù)為1.35）q=1.35(0.414132.939)/22=165.69KN/m對單側橫向貝雷梁受力分析，按外伸臂梁計算：Q=ql=165.693=497.06KN245.23=735.60KNM=0.5ql2=0.5165.6933=745.61KNm788.23=2364.60KNm綜上橫向貝雷梁滿足驗算要求。3、牛腿驗算3片貝雷梁作用寬度60cm，橫向貝雷梁間距設置為20cm，橫向貝雷梁上下設置四道16工字鋼，用U型卡托使其與貝雷梁連接，組成受力整體，如下圖所示。單個牛腿承受荷載為N=165.6912/2=994.14KN則P=994.14/3=331.38KN(1)橫梁驗算對牛腿橫向工字鋼受力分析，單個牛腿橫梁采用50a#工字鋼，50a#工字鋼截面面積為119.25cm2,截面慣性矩I=46472cm4,截面抵抗矩W=1858.9cm3。50a#工字鋼受反力為RA=RB=P/2+P=331.38KN/2+331.38KN=479.07KN剪力QA=P/2=331.38KN/2=165.69KNQB=-P/2=-331.38KN/2=-165.69KN最大彎矩為Mmax=PL/4=331.380.6/4=49.71KNm 橫梁應力檢算：=M/W=49.71/1858.9=26.74MPa170MPa=N/A=(165.692)/119.25=27.79MPa85MPa組合應力：滿足要求。（2）、斜撐驗算斜撐軸向壓力為N=RB/sin=479.07/0.866=553.18KN斜撐為一根40a#工字鋼，斜撐長度1.2米，面積A=86.07cm2，回轉半徑ix=15.88cm，長細比=L/ix=120/15.88=7.5680,折減系數(shù)=1.02-0.55(7.56+20)/1002=0.978斜撐按壓桿計算：=N/(A)=553.18/(0.97886.07)=65.72MPa170MPa為了抵抗牛腿水平力，設計考慮一個牛腿用2根25的精軋螺紋鋼對拉，水平力為N=553.18/2=276.59KN。4根精軋螺紋鋼可提供的拉力為：N拉=2830=1660KN。滿足要求九、支架排水設置及支架預壓支架基礎的天敵是水,地表水浸泡會導致基礎下沉,所以必須排除基礎范圍內的地表水,并預先作好排水溝以防雨水浸泡基礎。為避免基礎受水浸泡，在支架外緣2m位置設置3030cm的排水溝，排水溝分段開挖形成坡度，低點開挖集水坑，并采用砂漿對排水溝及集水坑抹面硬化。以防止雨水和其它水流入支架區(qū)，引起基礎下沉。支架基礎排水形象布置圖預壓目的：檢驗支架的強度及穩(wěn)定性，消除整個支架的塑性變形，消除基礎的沉降變形，測量出支架的彈性變形。預壓材料：用專業(yè)噸袋裝砂對支架進行預壓，預壓荷載為梁體自重的120%。 預壓范圍：箱梁寬度范圍，用吊車吊放噸袋對支架進行預壓。預壓觀測：預壓在支架搭設完成以后進行，分三級加載，第一次加載重量為梁體自重的50%，持荷穩(wěn)定后進行第二次加載，加載重量為梁體自重的50%，持荷穩(wěn)定后進行第三次加載，加載重量為梁體自重的20%。壓重的垂直運輸由25噸汽車吊完成，加載時砂袋布置順序與混凝土澆筑順序一致。箱梁觀測位置設在每跨的L/2，L/4處、墩部處以及每排鋼管立柱條形基礎，每組分左、中、右三個點。在點位處固定觀測桿，以便于沉降觀測。采用水準儀進行沉降觀測，布設好觀測桿后，加載前測定出其桿頂標高。沉降觀測過程中，每一次觀測均找測量監(jiān)理工程師抽檢，并將觀測結果報監(jiān)理工程師認可同意。第一次加載后，每2個小時觀測一次，連續(xù)兩次觀測沉降量不超過3mm，且沉降量為零時，進行第二次加載，按此步驟，直至第三次加載完畢。第三次加載沉降穩(wěn)定后，經監(jiān)理工程師同意，進行卸載。卸載：人工配合吊車吊運砂袋均勻卸載，卸載的同時繼續(xù)觀測，卸載完成后記錄好觀測值以便計算支架及地基綜合變形。根據(jù)觀測記錄，整理出預壓沉降結果，調整支架標高來控制箱梁底板及懸臂的預拱高度。預壓注意問題：采用砂袋法預壓，要保證砂袋的質量，發(fā)現(xiàn)砂袋有裂縫漏砂的應及時更換砂袋。派專人觀察支架變化情況，一旦發(fā)生異常，立即進行補救。要分級加載，加載的順序接近澆筑混凝土的順序，不能隨意堆放，卸載也分級并測量記錄。通過第一施工段預壓并沉降后，將實測沉降量（基礎沉降量、支架變形量）作為一個參數(shù)值再后續(xù)的施工共對比、復核。測點要固定，用紅油漆提前做好標識，不能隨意更換測量人員，防止出現(xiàn)人為誤差，專人負責對水準點位置進行保護。如實填寫觀測數(shù)據(jù)，繪制彈性和非彈性曲線，如出現(xiàn)意外數(shù)據(jù)，應分析原因，不得弄虛作假。觀測過程如局部位置變形過大，應立即停止加載并卸載，及時查找原因，采取補救措施。堆碼砂袋一定要按混凝土位置及澆筑順序認真堆碼，確保模擬狀態(tài)接近實際狀態(tài)。支架預壓和混凝土澆注過程中安排專人對支架的變形進行監(jiān)控?！邦A壓-卸載”流程圖測量監(jiān)控預壓前準備工作完成“狀態(tài)一”加載完成“狀態(tài)二”加載完成“狀態(tài)三”加載數(shù)據(jù)再對比卸載成為“狀態(tài)一”的受力狀態(tài)卸載成為“加載初始狀態(tài)”預壓過程的總結、調整值的確定卸載成為“狀態(tài)二”的受力狀態(tài)數(shù)據(jù)匯總持荷觀測準備卸載數(shù)據(jù)的分析對比xx標現(xiàn)澆箱梁支架預壓沉降觀測記錄（ 橋第 聯(lián)第 跨）樁號初次高程第一次差值第二次差值第三次差值第四次差值第五次差值第六次差值卸載前高程卸載后高程總變形量非彈性變形彈性變形施工員： 測量員： 初次測量日期： 第一次測量日期： 監(jiān)理員： 第二次日期： 第三次日期： 第四次日期：質檢員： 第五次日期： 第六次日期：十、施工預拱度設置確定預拱度時考慮下列因素：支架在荷載作用下的總變形量，支架在荷載作用下的彈性壓縮，支架在荷載作用下的非彈性壓縮；箱梁設計反拱度，根據(jù)設計圖紙?zhí)峁?。根?jù)梁的拱度值線形變化，其它各點的預拱度值，應以中間點為最高值，以梁的兩端為零，按二次拋物線進行分配。支架預拱度計算：支架變形量（預拱度）的計算：12341為支架卸載后由上部構造自重及活載一半產生的豎向變形根據(jù)設計要求1 取10mm。2為支架在荷載作用下的彈性變形量(每一跨立柱高度不同，造成支架在荷載作用下彈性變形不同，現(xiàn)以第四聯(lián)第2跨為例計算，取平均高度)3為支架在荷載作用下的非彈性變形：3=2K1+3K2+2K3+2.5K4其中K1順紋木料接頭數(shù)目；K2橫紋木料接頭數(shù)目；K3順紋木料與金屬數(shù)目；K4順紋與橫紋木料接頭數(shù)目；根據(jù)本支架搭設方案，取K1=0,K2=0,K3=1,K4=0。3=0+0+2+0=2mm4為支架基底在荷載作用下的非彈性變形：取4=0mm。故支架變形量（預拱度）為：。十一、支架拆除（一）、傳統(tǒng)支架拆除工藝1、拆除順序：拆除翼板、腹板模板松掉楔形塊脫底模、方木抽拉橫向分配梁拖拉貝雷架拆除貝雷支架下部結構。2、拆除工藝底板處底模直接支承在貝雷架與分配梁上，在拆除箱梁底板模板前，須首先調節(jié)楔形塊，通過調松楔形塊螺栓，降低楔形塊頂標高，消除箱梁對支架的荷載，并留出拆除箱梁底模和工字鋼分配梁的間隙,拆除箱梁底模及方木后，用卷揚機（卷揚機設置在外側貝雷梁上）配合吊車拉出工字鋼。拆除貝雷梁時采用每榀整體吊裝，利用鋼管柱頂上的工字鋼作為支點，用倒鏈將其滑行至箱梁翼緣板處，吊車兩點吊裝，吊下貝雷梁?；七^程中操作工人須隨時注意倒鏈和貝雷梁的狀態(tài)，如有異常立即停止施工，待現(xiàn)場技術員和安全員檢查后方可進行下步施工，重復上述操作至貝雷梁拆除完畢。3、安全措施（1）、組織措施：支架拆除前主管副經理、安全專業(yè)工程師、現(xiàn)場安全員、技術員到達現(xiàn)場進行安全技術指導，對操作工人進行安全教育。直至每個操作工人對操作安全注意事項均了解清楚、安全措施到位后方可進行拆除支架施工。（2）、技術措施：落楔形塊: 兩端楔形塊同時均勻下落，防止分配梁不均勻下落變形，貝雷梁滑移。模板拆除: 先拆除方木再拆除模板。支架拆除: 支架拆除前首先拆除橫向分配梁，在吊車配合下由卷揚機拉出長度的70%后，用吊車吊放下分配梁。貝雷支架采用倒鏈拖拉出梁底，拖拉時設專人指揮，貝雷支架兩端同時均勻拖拉，嚴禁僅一端拖拉，防止掉落，用倒鏈拉滑貝雷梁時，兩側對稱拉滑，防止偏心受壓發(fā)生安全事故。拖拉貝雷架、起吊作業(yè)設專人指揮；拆除貝雷架作業(yè)前要檢查吊車和鋼絲繩的性能和安全性。卷揚機配合吊車拆除14工字鋼示意圖（二）、預留鋼管拆除工藝1、預留鋼管施工本標段現(xiàn)澆箱梁下貝雷梁有若干組組成，每組貝雷梁又有若干榀組成（一般兩榀貝雷梁為一組），每組內榀與榀貝雷梁之間縱向3m都用配套標準支撐架作為橫向聯(lián)系，組與組之間用自制交叉架連接（自制交叉架采用角鋼制作，選取90mm7mm的角鋼作為橫向連接，橫向角鋼上鉆有插銷孔，通過穿插銷把橫向角鋼固定在貝雷梁上，然后再用50mm7mm角鋼作為剪力撐）。每組貝雷梁上預埋兩根鋼管，鋼管的位置設置在貝雷梁的兩端（見現(xiàn)澆箱梁預留鋼管形象圖），鋼管選用普通腳手架管，規(guī)格為48mm3.5mm，單重3.84kg，鋼管長度能穿透梁體即可。現(xiàn)澆梁上預留鋼管形象圖2、安放千斤頂和穿螺紋桿每一個預留鋼管內都采用25mm精扎螺紋鋼穿入，螺紋桿伸出梁體頂面高度L不少于5m，螺紋鋼上部緊挨梁體頂面處配備雙層螺帽，防止落貝雷梁時滑絲造成安全事故。每一根螺桿配置2個千斤頂（見預埋鋼管及螺桿橫、縱斷面布置圖），千斤頂上搭設高強度帶肋型鋼，型剛上鉆有小孔，并保證螺桿能穿過小孔，螺桿上部緊挨型鋼處設有螺帽。3、拆除步驟（1）、梁體混凝土達到拆模強度后，才能拆除支架，首先將螺桿穿入預埋鋼管內，并安放完千斤頂及千斤頂上鋼板支撐，螺桿底部焊接有吊鉤（螺桿穿入鋼管后再焊接吊鉤），吊鉤能牢固的鉤住貝雷梁，然后固定好雙層螺帽和型剛上的螺帽，此時貝雷梁和工字鋼就被固定在梁體上了。（2）、調松對口楔子，由于貝雷梁和工字鋼已經被固定在梁體上，貝雷梁、橫向工字鋼與下部鋼管柱就會脫離，這時可以拆除鋼管柱。（3）、待鋼管柱全部拆除、運走后就可以下落貝雷梁。首先旋動千斤頂上的螺帽，使兩個千斤頂同時伸出4/5,千斤頂稍微頂動螺桿，以便能順利松動梁體頂面上的雙層螺帽；然后松動雙層螺帽，松動長度不能超過千斤頂下落長度；接下來就要下落千斤頂，千斤頂必須緩慢、同時下落，同一跨現(xiàn)澆梁上的所有千斤頂同時操作、同時下落；依次循環(huán)操作，千斤頂和雙層螺栓緊密配合，使貝雷梁下落5m；最后采用